(Đồ án hcmute) chung cư ngô thì nhậm (phần thuyết minh)

Trong sự nghiệp công nghiệp hóa hiện đại hóa đất nƣớc, vấn đề đặt ra là phải đẩy mạnh sản xuất, giáo dục và xây dựng theo hƣớng hiện đại, ứng dụng các thành tựu khoa học kỹ thuật tiến củ

TỔNG QUAN

Tải trọng tác động

Hệ thống chiếu sáng và thông gió

Toàn bộ tòa nhà được chiếu sáng bằng ánh sáng tự nhiên và hệ thống điện, đảm bảo không gian luôn sáng sủa Các khu vực như lối đi lên xuống cầu thang, hành lang và đặc biệt là tầng hầm đều được trang bị thêm đèn chiếu sáng để tăng cường độ an toàn và tiện nghi cho người sử dụng.

- Thông gió: Ở các tầng đều có cửa sổ tạo sự thông thoáng tự nhiên Riêng tầng hầm có bố trí thêm hệ thống thông gió và chiếu sáng

An toàn phòng cháy chữa cháy

Trang bị hệ thống cứu hỏa đầy đủ bao gồm ống cứu hỏa (ống gai ỉ 20 dài 25m, lăng phun ỉ 13) tại phòng trực, với 01 hoặc 02 vòi cứu hỏa ở mỗi tầng tùy thuộc vào không gian Các vòi phun nước tự động được lắp đặt cách nhau 3m ở tất cả các tầng, kết nối với hệ thống chữa cháy và thiết bị như bình chữa cháy khô Đèn báo cháy và đèn báo khẩn cấp được bố trí tại các cửa thoát hiểm và trên tất cả các tầng Ngoài ra, có nhiều bình cứu hỏa hóa chất đặt tại các vị trí như cửa ra vào kho và chân cầu thang mỗi tầng.

1.2.1 Tải trọng theo phương đứng

Tĩnh tải tác dụng lên công trình bao gồm:

+ Trọng lượng bản thân công trình

+ Trọng lượng các lớp hoàn thiện, tường, kính, đường ống thiết bị…

Hoạt tải tiêu chuẩn tác dụng lên công trình được xác định theo công năng sử dụng của sàn ở các tầng.(theo TCVN 2737 :2006)

Bảng 1: Hoạt tải tiêu chuẩn theo công năng

STT CÔNG NĂNG HOẠT TẢI TC (kN/m 2 ) GHI CHÚ

2 Phòng ngủ, Phòng sinh hoạt 1.5

1.2.2 Tải trọng theo phương ngang

Công trình có chiều cao trên 40m và khả năng chịu động đất cần xem xét tải gió, bao gồm cả thành phần tĩnh và động Áp lực gió tiêu chuẩn được xác định là W0 = 83 daN/m².

Giải pháp thiết kế

Dựa trên hồ sơ khảo sát địa chất và hồ sơ thiết kế kiến trúc, tải trọng tác động đã được xem xét để lựa chọn phương án thiết kế kết cấu phù hợp.

- Hệ khung bê tông cốt thép đổ toàn khối

- Phương án thiết kế móng: móng cọc hai phương án (cọc ép và cọc khoan nhồi).

Vật liệu sử dụng

Bê tông sử dụng trong công trình là loại bê tông có cấp độ bền B25 với các thông số tính toán nhƣ sau:

- Cường độ tính toán chịu nén: R b = 14.5 MPa

- Cường độ tính toán chịu kéo: R bt = 1.05 MPa

- Mô đun đàn hồi: E b = 30000 MPa

Cốt thộp loại AI (đối với cốt thộp cú ỉ ≤ 10)

- Cường độ tính toán chịu nén: R sc = 225 MPa

- Cường độ tính toán chịu kéo: R s = 225 MPa

- Cường độ tính toán cốt ngang: R sw = 175 MPa

- Mô đun đàn hồi: E s !0000 MPa

Cốt thộp loại AIII (đối với cốt thộp cú ỉ >10)

Cường độ tính toán chịu nén: R

- Cường độ tính toán chịu kéo: R s = 365 MPa

- Cốt thép Mô đun đàn hồi: E s = 200000 MPa.

Tài liệu tham khảo

- TCVN: 2737:2006 Tải trọng và tác động

- TCXD: 229:1999 Chỉ dẫn tính toán v ề thành phần động tải trọng gió theo tiêu chuẩn 2737:1995

- TCXD: 5574:2012 Kết cấu bê tông và bê tông cốt thép-Tiêu chuẩn thiết kế

- TCXD: 198: 1997 Nhà cao tầng-Thiết kế kết cấu bê tông cốt thép toàn khối

- TCVN: 205: 1998 Móng cọc-Tiêu chuẩn thiết kế

- TCXD: 195: 1997 Nhà cao tầng- Thiết kế cọc khoan nhồi

- Sách “ Kết cấu bê tông cốt thép” – Võ Bá Tầm

Bùi Hữu Hạnh đã cung cấp hướng dẫn chi tiết về thiết kế kết cấu nhà cao tầng bê tông cốt thép chịu động đất theo tiêu chuẩn TCVN 375:2006 Tài liệu này được xuất bản bởi Bộ Xây dựng, Viện Khoa học Công nghệ Xây dựng và Nhà xuất bản Xây dựng vào năm 2009, nhằm hỗ trợ các kỹ sư và nhà thiết kế trong việc đảm bảo an toàn và hiệu quả cho các công trình xây dựng cao tầng.

- TCVN 4513-88: Tiêu chuẩn cấp nươ ́ c bên trong

Chương trình ứng dụng trong phân tích tính toán kết cấu

- Mô hình hệ kết cấu công trình : ETABS, SAFE V12 Vẽ kết cấu: CAD

- Tính toán cốt thép và tính móng cho công trình: EXCEL và một số bảng tính tự lâ ̣p.

TÍNH TOÁN THIẾT KẾ SÀN

Tải trọng tác dụng lên sàn

Tĩnh tải tác dụng lên sàn bao gồm trọng lượng của bản bê tông cốt thép, các lớp hoàn thiện, thiết bị ống, và trọng lượng tường xây dựng.

- Tải trọng do các lớp cấu tạo sàn:

Bảng 2.1 Tải trọng do các lớp cấu tạo sàn thường

STT LOẠI VẬT LIỆU CHIỀU

Các lớp cấu tạo sàn thường 5.39

Bảng 2.2 Tải trọng do các lớp cấu tạo sàn vệ sinh, sàn mái

STT Loại vật liệu Chiều dày

Hệ số vƣợt tải g ht

4 Lớp chống thấm sàn 2 20 1.3 0.78

Các lớp cấu tạo sàn thường 6.7

- Tải trọng do tường xây trên dầm

Với: b t : bề rộng tường h t : chiều cao tường γ t = 18 kN/m3 n: hệ số vượt tải g t : Tải trọng trọng tường (kN/m)

Bảng 2.3 Tải trọng tường phân bố lên dầm

Bảng 2.4 Hoạt tải phân bố trên các phòng tiêu chuẩn

STT Loại sàn nhà p tc

Hệ số vƣợt tải (n) p tt (kN/m 2 )

3 Mái bằng có sử dụng 1.5 1.3 1.95

2.3 Tính toán bố trí cốt thép sàn tầng điển hình Để phản ánh ứng xử của sàn ta sử dụng phần mềm SAFE để tính toán

Chia sàn thành nhiều dãy theo phương X và phương Y phân tích nội lực theo dãy Các bước tính toán sàn trong SAFE

2.3.1 Mô hình sàn bằng phần mềm SAFE

Hình 2.2 Mô hình sàn trong SAFE

 Chia sàn thành nhiều dãy theo phương X và phương Y

Hình 2.3 Chia sàn theo phương X

Hình 2.4 Chia sàn theo phương Y

 Phân tích mô hình được kết quả nội lực

Hình 2.5 Biểu đồ momen theo phương X

Hình 2.6 Biểu đồ momen theo phương Y 2.3.2 Tính độ võng sàn

Khi nhịp sàn nằm trong khoảng 5 < L < 10 m thì [f] = 25mm (TCVN 5512:2012 Kết cấu bê tông và bê tông cốt thép)

F max = 7mm < 25mm Vậy thỏa điều kiện độ võng

Hình 2.7 Độ võng của sàn xuất từ SAFE

Tính toán và bố trí cốt thép:

Bê tông B25 → R b = 14.5 MPa Cốt thép sàn AIII → R s = 365 MPa ξ R = 0.563 Chọn a = 20 mm → h o = 150 - 20 = 130 mm Áp dụng công thức tính toán: b o m 2 m s b o s

Hàm lượng cốt thép: cốt thép tính toán ra được và hàm lượng bố trí thì phải thỏa điều kiện sau:  min     max

 à min : tỷ lệ cốt thộp tối thiểu, thường lấy à min = 0.1% à max : tỷ lệ cốt thộp tối đa b max R s

2.3.4 Chương trình tính toán cốt thép sàn:

Hình 2.8 Chương trình tính toán cốt thép sàn

3 Kết quả tính toán cốt thép theo phương X

Bảng 2.5 Kết quả tính toán cốt thép sàn theo phương X

Dãy GlobalX M3 Bề rộng As

CSA11 24.5 -28.3721 2 837.7 418.85 0.34 ỉ12 200 CSA11 27.75 14.2077 2 412.5 206.25 0.17 ỉ10 200 CSA11 32.5 -25.8826 2 761.9 380.95 0.3 ỉ12 200 CSA11 35.4 16.1424 2 469.7 234.85 0.19 ỉ10 200 CSA11 40.5 -11.6312 2 336.7 168.35 0.13 ỉ12 200

4 Kết quả tính toán cốt thép theo phương Y

Bảng 2.6 Kết quả tính toán cốt thép sàn theo phương Y

CHƯƠNG 3 : TÍNH TOÁN THIẾT KẾ CẦU THANG BỂ NƯỚC

3.1 Mặt bằng, mặt đứng cầu thang tầng điển hình

Hình 3.1 Mặt bằng tầng điển hình

Hình 3.2 Mặt đứng tầng điển hình

Với chiều cao tầng tiêu chuẩn 3.4m, kiến trúc sử dụng cầu thang 2 vế, mỗi vế bao gồm 10 bậc thang có kích thước LxH00x170mm Thiết kế cầu thang được thực hiện dựa trên kết cấu bản chịu lực, với bề dày bản thang được chọn là hb0mm.

Hình 3.3 Cấu tạo bậc thang - bản thang

3.3.2 Bản chiếu nghỉ và chiếu tới

- Xác định góc nghiêng bản thang: cosα = 0.87 α).5 0

Bảng 3.1 Tĩnh tải bản chiếu nghỉ, chiếu tới

Chiều dày tương đương của lớp thứ i theo phương của bản nghiêng δ tdi

Bảng 3.2 Chiều cao quy đổi các lớp cấu tạo

Chiều dày lớp đá hoa cương Chiều dày lớp vữa xi măng Chiều dày lớp bâ ̣c thang gạch theo phương nghiêng cos 2 b td h 

Bảng 3.3 Tĩnh tải tính toán bản thang nghiêng

STT Cấu tạo Hệ số n i

Tổng trọng lượng theo phương đứng q dung 8.361 Tổng trọng lượng phương đứng có kể đến lan can: 0.3 kN/m 8.661

Bảng 3.4 Tổng hợp tải trọng lên bản thang

STT Loại bản Tĩnh tải tính toán g t (kN/m)

Hoạt tải tính toán p tt (kN/m)

Tổng tải trọng tt q tt = g tt + p tt (kN/m)

2 Bản chiếu nghỉ và bản chiếu tới 6.297 3.6 9.897

3.4 Sơ đồ tính - nội lực

Hình 3.4 Sơ đồ tính bản thang

Hình 3.5 Biểu đồ Moment M3-3 bản thang

- Bê tông B25 có R b = 14.5 MPa = 14500 kN/m 2

- ỉ≥10 Thộp AII cú R sc = R s = 280 MPa = 280000 kN/m 2

Bảng 3.5 Kết qua ̉ tính toán cốt thép cho bản thang

Cấu Kiện M    As(cm2) Chọn thép Ast(cm2) Bản thang 19.84 0.05 0.051 0.264 4.358 a200 5.65

+ Kiểm tra chuyển vị bản thang:

Story Point Load UX UZ

Thoả diều kiện về chuyển vị.

Cấu tạo cầu thang

Với chiều cao tầng tiêu chuẩn 3.4m, kiến trúc áp dụng cầu thang 2 vế, mỗi vế gồm 10 bậc thang kích thước LxH00x170mm Thiết kế cầu thang sử dụng kết cấu dạng bản chịu lực, với bề dày bản thang được chọn là hb0mm.

Tải trọng

Hình 3.3 Cấu tạo bậc thang - bản thang

3.3.2 Bản chiếu nghỉ và chiếu tới

- Xác định góc nghiêng bản thang: cosα = 0.87 α).5 0

Bảng 3.1 Tĩnh tải bản chiếu nghỉ, chiếu tới

Chiều dày tương đương của lớp thứ i theo phương của bản nghiêng δ tdi

Bảng 3.2 Chiều cao quy đổi các lớp cấu tạo

Chiều dày lớp đá hoa cương Chiều dày lớp vữa xi măng Chiều dày lớp bâ ̣c thang gạch theo phương nghiêng cos 2 b td h 

Bảng 3.3 Tĩnh tải tính toán bản thang nghiêng

STT Cấu tạo Hệ số n i

Tổng trọng lượng theo phương đứng q dung 8.361 Tổng trọng lượng phương đứng có kể đến lan can: 0.3 kN/m 8.661

Bảng 3.4 Tổng hợp tải trọng lên bản thang

STT Loại bản Tĩnh tải tính toán g t (kN/m)

Hoạt tải tính toán p tt (kN/m)

Tổng tải trọng tt q tt = g tt + p tt (kN/m)

2 Bản chiếu nghỉ và bản chiếu tới 6.297 3.6 9.897

3.4 Sơ đồ tính - nội lực

Hình 3.4 Sơ đồ tính bản thang

Tính toán cốt thép

TÍNH TOÁN THIẾT KẾ BỂ NƯỚC MÁI

Kiểm tra dung tích bể nước

Nhu cầu nước sinh hoạt của người dân trong khu chung cư được lấy theo tiêu chuẩn được lấy theo tiêu chuẩn nước sinh hoạt q = 150 lít/người/ngày (TCVN 4513-88)

Từ tầng 2 đến tầng 18 được dùng để ở, mỗi tầng có 8 căn hộ, mỗi căn hộ bình quân là 4 người

Tầng có sức chứa tối đa 32 người, trong khi tổng số người từ tầng 2 đến tầng 14 lên tới 544 người Nguồn nước phục vụ cho nhu cầu công cộng và cứu hỏa được tính toán dựa trên 10% nhu cầu nước sinh hoạt.

Khu thương mại tầng trệt: Sinh hoạt chung sơ bộ lấy với giá trị 10% theo nhu cầu dùng nước sinh hoạt của khu sinh sống

Lượng nước bình quân tính được là:

Bể nước trên mái kích thước 1.5x8x8.5 = 102(m 3 ) > Q tbhn 92 (m 3 ) Đáp ứng được nhu cầu dùng nước sinh hoạt cho cả chung cư.

- Sử dụng bê tông cấp độ bền B25

+ Cường độ chịu nén dọc trục: Rb = 14.5 MPa

+ Cường độ chịu kéo dọc trục: Rbt = 1.05 MPa

+ Mô đun đàn hồi: Eb = 30000 MPa

- Cốt thộp loại AI (đối với cốt thộp cú ỉ ≤ 10)

+ Cường độ chịu nén Rsc = 225 MPa

+ Cường độ chịu kéo Rs = 225 MPa

+ Cường độ tính toán cốt ngang Rsw= 175 MPa

+ Mô đun đàn hồi Es= 210000 MPa

- Cốt thộp loại AIII (đối với cốt thộp cú ỉ >10)

+ Cường độ chịu nén Rsc = 365 MPa

+ Cường độ chịu kéo Rs = 365 MPa

+ Mô đun đàn hồi Es = 200000 MPa.

Tính toán bản nắp bể nước

Chọn bản nắp có chiều dày hb0 mm, được đổ toàn khối, kích thước lỗ thăm (600x600)mm Chọn sơ bộ kích thước dầm nắp như hình trên

Bảng 4.1 Tải trọng các lớp cấu tạo bản nắp

- Tổng tải tác dụng lên nắp bể : q tt = 3.79 + 0.975 = 4.77 (kN/m²)

4.4.2 Nội lực và tính toán cốt thép

Tính toán tương tự như ô sàn, làm việc theo ô bản kê, ô bản số 9 a h 0 (mm)

Bảng 4.2 Nội lực và kết quả tính toán cốt thép bản nắp

(kNm/m) α m ξ A s (cm 2 ) μ% Số lươ ̣ng ỉ a

Tính toán bản thành

4.5.1 Tải trọng tác động và sơ đồ tính toán thành bể nước

Bản thành chịu tác dụng của gió và áp lực nước Tổ hợp tải nguy hiểm tác dụng lên thành bể:

+ Bể chứa đầy nước, có gió hút

+ Áp lực nước: Pn = nγ n h = 1 x 10 x 1.5 = 15(kN/m 2 )

Hệ số vượt tải n được xác định bằng công thức n = 1.2 + W 0, trong đó W 0 là giá trị áp lực gió được lấy từ bản đồ phân vùng áp lực gió theo địa danh hành chính (Phụ lục E) Đặc biệt, các công trình thuộc phân vùng IIA cần tuân thủ quy định này để đảm bảo an toàn và hiệu quả trong thiết kế.

+ W0 = 0.83 (kN/m2) + k là hệ số tính đến sự thay đổi của áp lực gió theo độ cao:

     =1.105 + c‟ là hệ số khí động lấy theo bảng 6: c‟ = 0.6

+ W = 1.2x0.83x0.6x1.05 = 0.627 kN/m + Bản thành xem như là cấu kiện chịu uốn có sơ đồ tính và dạng tải trọng như sau:

+ Bản thành có t số giữa cạnh dài trên cạnh ngắn 8.5

 Vâ ̣y bản thành thuộc loại bản dầm,cắt một dải bản theo phương cạnh ngắn (cạnh h), có bề rộng b = 1m để tính, có sơ đồ tính như sau:

Hình 4.2 Sơ đồ tính toán bản thành bể nước

Mômen lớn nhất tại gối va ̀ nhi ̣p:

Xem bản thành như cấu kiện chịu uốn, tiết diện b×h = 1000×150 mm

Chọn a = 25 mm suy ra h0 = h – a = 150 – 25 = 125 mm

               Điều kiện hạn chế: ξ ≤ ξ R và μ ≥ μ min

Bảng 4.3 Kết quả tính toán và bố trí cốt thép bản thành

Tính toán bản đáy bể nước

Hình 4.3 Sơ đồ bố trí kết cấu bản đáy bể nước

Chọn bản đáy có bề dày h b 0mm, dầm đáy có kích thước như hình 4.3

Bảng 4.4 Tĩnh tải các lớp cấu tạo bản đáy

STT Các lớp cấu tạo bản δ i (m) γ i (kN/m 3 ) n i G tt (kN/m 3 )

- Tổng tải tác dụng lên đáy bể : q tt = 15 + 6.63 = 21.63 kN/m²

4.6.2 Nội lực và tính toán cốt thép

Tính toán tương tự như ô sàn, làm việc theo ô bản kê, ô bản số 9 Xem bản đáy như cấu kiện chịu uốn, tiết diện b×h = 1000 × 200 mm

Chọn a = 30 mm suy ra h0 = h – a = 200 – 30 = 170 mm

               Điều kiện hạn chế: ξ ≤ ξ R và μ ≥ μ min

Bảng 4.5 Kết quả tính toán và bố trí cốt thép bản đáy

(kNm/m) α m ξ A s (cm 2 ) μ% Số lươ ̣ng ỉ a

Tính toán hệ dầm bể nước

Hình 4.4 Sơ đồ bố trí hệ dầm

Tĩnh tải do tải trọng của bản thành tác dụng lên dầm đáy được tính toán như sau:

Bảng 4.6 Tĩnh tải bản thành tác dụng lên dầm đáy

STT Tên lớp γ i (kN/m 3 ) h*δ i (m) n i g tt (kN/m)

Hình 4.5 Tĩnh tải gán trong mô hình ETABS bản nắp bể nước

Hình 4.6 Tĩnh tải gán trong mô hình ETABS bản đáy bể nước

Hình 4.7 Hoạt tải gán trong mô hình ETABS bản nắp bể nước

Hình 4.8 Hoạt tải gán trong mô hình ETABS bản đáy bể nước

Hình 4.9 Biểu đồ moment hệ dầm nắp

Hình 4.10 Biểu đồ moment hệ dầm đa ́ y

Bảng kết quả tính toán cốt thép hệ dầm chính bản nắp và bản đáy

Bảng 4.7 Kết quả tính toán cốt thép hệ dầm nắp bể nước

Dầm Vi trí M b h α m ξ A s μ% Thép A st

(kNm/m) (mm) (mm) (cm 2 ) (cm 2 )

Bảng 4.8 Kết quả tính toán cốt thép hệ dầm đa ́ y bể nước

(kNm/m) (mm) (mm) (cm 2 ) (cm 2 )

Bảng kết quả tính toán cốt thép hệ dầm phu ̣ bản nắp và bản đáy

Bảng 4.9 Kết quả tính toán cốt thép hệ dầm nắp bể nước

(kNm/m) (mm) (mm) (cm 2 ) (cm 2 )

Bảng 4.10 Kết quả tính toán cốt thép hệ dầm đa ́ y bể nước

(kNm/m) (mm) (mm) (cm 2 ) (cm 2 )

Khả năng chịu cắt của Betong:

Q bt > Q max , Betong đu ̉ khả năng chi ̣u lực cắt Bụ́ trí cụ́t đai cṍu ta ̣o 2 nhỏnh ỉ6a300

Khả năng chịu cắt của Betong:

Q bt > Q max , Betong đu ̉ khả năng chi ̣u lực cắt Bụ́ trí cụ́t đai cṍu ta ̣o 2 nhỏnh ỉ6a300

Q bt < Q max , Betong khụng đu ̉ chi ̣u cắt Bụ́ trớ cốt đai 2 nhỏnh ỉ6a150 Chọn cốt đai loại AI có R sw 5 MPa

150 sw sw sw q n R A kN mm s

Khả năng chịu cắt của cốt đai và Betong

1 0.01 1 0.01 14.5 0.855 0.3 0.3 0.855 1.088 14.5 10 0.3 0.635 sw b bt sw s s wl b bl b bt bl wl b

Cụ́t đai đủ khả năng chi ̣u cắt Đoa ̣n giữa dõ̀m bụ́ trí ỉ6a300

4.7.4 Tính toán cốt treo dang đai:

Lực tâ ̣p trung của dầm phu ̣ lớn nhất tác du ̣ng lên dầm chính là: 40.48 kN

Số lươ ̣ng cốt treo cần phải bố trí 2 bên: h s = h dc – h dp – a = 700 – 400 – 65 = 235

Chọn ỉ8, bụ́ trí a 50 mụ̃i bờn 2 thanh

4.8 Tính độ võng và bề rộng khe nứt cho bản đáy

- Theo Phụ lục C TCXD 5574 - 2012 thì độ võng của sàn kiểm tra theo điều kiện f < f u Trong đó f u là độ võng giới hạn:

+ Khi nhịp L < 5m thì f u = L/150 + Khi 3 ≤ L ≤ 6m thì f u = L/200 + Khi L < 24 m thì f u = L/250 Bảng ngàm 4 cạnh làm việc theo 2 phương (bản kê 4 cạnh) có độ võng được xác định theo công thức:

Trong đó: α : hệ số phụ thuộc vào t số (L2/L1) của ô bản q tc : tổng tải trọng tiêu chuẩn tác dụng lên ô sàn

D: độ cứng trụ, được xác định theo công thức:

Với: Eb = 300000 (daN/cm2) h = 20 cm: chiều dày sàn μ = 0.2: hệ số Poisson

+ Ô bản nắp có kích thước L1×L2 = 8.0m×8.5m

Bảng 4.11 Bảng tra hệ số α

+ Ô bản đáy có kích thước L1×L2 = 8.0m×8.5m

4.8.2 Kiểm tra sự xuất hiện vết nứt

Theo TCXDVN 5574 - 2012 Ô bản đáy có kích thước L1×L2 = 8.0m × 8.5m q tc = (0.01×18 + 0.02×20 + 0.2×25 + 0.015×20) + 20 = 25.88 (kN/m 2 )

Mômen dương ở giữa nhịp là:

Mômen âm ở trên gối là:

Diện tích quy đổi của vùng bê tông chịu nén tính theo công thức sau:

2 2 b red f bo so s so s bo

34.22 10 0.9 bo so so pl bo bt ser pl s ls b

 Độ võng tại giữa nhịp:

Thỏa mãn điều kiện hạn chế độ võng tại vị trí giữa bản đáy bể nước mái

4.8.3 Tính toán bề rộng khe nứt

- Tính bề rộng khe nứt ở gối Áp dụng công thức :

- Tính bề rộng khe nứt ở nhịp: Áp dụng công thức :

Tính bề rộng khe nứt cho bản tha ̀ nh

Ô bản tha ̀nh có + Mômen dương ởnhịp là: M nh =1.46 kNm/m

+ Mômen âm ở trên gối là: M g =3.23 kNm/m Tính các hệ số

- Tính bề rộng khe nứt ở gối Áp dụng công thức :

- Tính bề rộng khe nứt ở nhịp: Áp dụng công thức :

Thoả điều kiện về khe nứt

TÍNH TOÁN KHUNG

Mở đầu

- Công trình CC Ngô Thì Nhậm gồm 17 tầng điển hình, 1 tầng dịch vụ, 1 tầng hầm và 1 tầng mái

- Hệ thống sử dụng là kết cấu khung - vách cứng Do đó việc tính toán khung là kết cấu khung không gian

- Việc tính toán khung không gian rất phức tạp do đó việc tính toán nội lực sẽ sử dụng phầnm mền ETAB

- Việc tính toán sẽ thực hiện các bước sau:

5 Bước 1: Chọn sơ bộ kích thước

6 Bước 2: Tính toán tải trọng

7 Bước 3: Tính toán nội lực bằng phần mền ETAB

8 Bước 4: Tính toán thép cho khung trục A và 3.

- Sử dụng bê tông cấp độ bền B25

+ Cường độ chịu nén: R b = 14.5 MPa

+ Cường độ chịu kéo: R bt = 1.05 MPa

+ Mô đun đàn hồi: E b = 30000 MPa

- Cốt thộp loại AI (đối với cốt thộp cú ỉ ≤ 10)

+ Cường độ chịu nén: R sc = 225 MPa

+ Cường độ chịu kéo: R s = 225 MPa

+ Mô đun đàn hồi: E s = 210000 MPa

- Cốt thộp loại AIII (đối với cốt thộp cú ỉ >10)

+ Cường độ chịu nén: R s = 365 MPa

+ Mô đun đàn hồi: E s = 200000 Mpa

5.3.Chọn sơ bộ kích thước cấu kiện

Chọn sơ bộ kích thước cấu kiện rồi kiểm tra bằng ETAB và bản EXCEL tính toán

 Dầm chính có kích thước: 300 x 700 (mm)

 Dầm phụ có kích thước: 250 x 500 (mm)

Bảng 5.1 Sơ bộ kích thước cột

Cột C1 Cột C2 Cột C3 b × h b × h b × h mm × mm mm × mm mm × mm 17~18 300 x 500 300 x 500 300 x 500 13~16 300 x 500 400 x 600 300 x 500 9~12 400 x 600 500 x 700 400 x 600 5~8 500 x 700 500 x 700 500 x 700 1~4 600 x 800 600 x 800 600 x 800

Kích thước tiết diện cột phải đảm bảo điều kiện ổn định Độ mảnh  của cột nhà cao tầng phải thỏa điều kiện:  o  gh  20 h

L o – chiều dài tính toán của cột, đối với cột của khung nhà nhiều tầng thì liên kết giữa cột và dầm khung là liên kết cứng nên L o = 0.7H;

H – chiều cao tầng nhà hay khoảng cách giữa các mắt khung; h – chiều cao của tiết diện cột;

 gh – độ mảnh giới hạn

Vậy, tiết diện các cột đã chọn đều đảm bảo điều kiện ổn định

- Chọn kích thước vách:

Lõi cứng là cấu trúc chịu lực ngang chính trong các tòa nhà cao tầng, bao gồm các vách cứng liên kết với nhau trong một không gian kín Với chiều cao công trình lớn, hiện tượng mất ổn định ngang có thể xảy ra Để đảm bảo tính ổn định, chiều dày bụng của lõi cứng được xác định là 250 mm.

- Chọn kích thước sàn: h sàn = 150 mm

Tĩnh tải tác dụng lên công trình là tải do các lớp hoàn thiện, tải do tường, trọng lượng bản thân bê tông cốt thép

Bảng 5.2 Tĩnh tải các lớp cấu tạo sàn thường

CẤU TẠO δ (m) γ (kN/m 3 ) g tc (kN/m 2 ) n g tt (kN/m 2 )

Vữa trát 0.02 20 0.4 1.3 0.52 Ống thiết bị 0.5 1.1 0.55

CẤU TẠO δ (m) γ (kN/m 3 ) g tc (kN/m 2 ) n g tt (kN/m 2 )

Chống thấm 0.03 20 0.6 1.3 0.78 Ống thiết bị 0.5 1.1 0.55

Tải tường được tính toán theo công thức g t = γ t ×δ t ×h t

Với: h t = h tầng - h dầm γ t = 1.8 kN/m³ Tường xây trên sàn thì tải trọng tườngdđược gán vào dầm None (ảo) Tường xây trên dầm thì tải trọng truyền trực tiếp vào dầm

Hoạt tải được xác định theo công năng sử dụng của sàn tại các tầng như sau:

Bảng 5.5 Hoạt tải các loại sàn theo công năng

STT Loại pho ̀ng p tc (kN/m2) Hệ số vƣợt tải n p tt (kN/m 2 )

Công trình cao 62.2> 40m nên tải gió gồm thành phần tĩnh và thành phần động

- - Thành phần tĩnh của tải gió Theo TCVN 2737:1995

Giá trị tiêu chuẩn thành phần tĩnh của tải trọng gió W có độ cao Z so với mốc chuẩn xác định theo công thức: W=W o k.c.γ

Giá trị áp lực gió W o được xác định theo bản đồ phân vùng, với W o = 0.83 kN/m2 cho công trình tại TP.HCM Hệ số k phản ánh sự thay đổi của áp lực gió theo độ cao, được tra cứu từ bảng 5-TCVN 2737-1995 theo dạng địa hình C Hệ số khí động c có giá trị +0.8 cho gió đẩy và -0.6 cho gió hút Độ tin cậy của hệ số này được xác định với γ = 1.2.

Bảng 5.6 Hệ số k kể đến thay đổi áp lực gió theo độ cao và dang địa hình

Bảng 5.7 Giá trị áp lực gió theo bản đồ phân vùng gió trên lãnh thổ Việt Nam

Vùng áp lực gió trển bản đồ I II III IV V

Trong vùng ảnh hưởng của bão được đánh giá là yếu, áp lực gió sẽ giảm xuống 10 daN/m² cho vùng IA, 12 daN/m² cho vùng IIA, và 15 daN/m² cho vùng IIIA.

Tải trọng gió tĩnh được chuyển đổi thành lực tập trung tại các cao trình sàn, với lực này được đặt tại tâm cứng của mỗi tầng Lực gió tiêu chuẩn theo phương X được ký hiệu là W tcx.

W tcy là lực gió tiêu chuẩn theo phương Y, được xác định bằng áp lực gió nhân với diện tích đón gió Diện tích đón gió của từng tầng được tính toán dựa trên các yếu tố như chiều cao và vị trí của tầng đó.

  h j , h j-1 , B lần lượt là chiều cao tầng của tầng thứ j, j-1, và bề rộng đón gió

Bảng 0.8 Kết quả tính toán gió tĩnh theo phương X và Y

Y STORY18 3.4 40.5 26.0 62.2 1.52 1.76 1.76 STORY17 3.4 40.5 26.0 58.8 1.51 1.75 1.75 STORY16 3.4 40.5 26.0 55.4 1.49 1.73 1.73 STORY15 3.4 40.5 26.0 52.0 1.48 1.72 1.72 STORY14 3.4 40.5 26.0 48.6 1.46 1.70 1.70 STORY13 3.4 40.5 26.0 45.2 1.45 1.69 1.69 STORY12 3.4 40.5 26.0 41.8 1.44 1.67 1.67 STORY11 3.4 40.5 26.0 38.4 1.42 1.65 1.65 STORY10 3.4 40.5 26.0 35.0 1.40 1.63 1.63 STORY9 3.4 40.5 26.0 31.6 1.38 1.60 1.60 STORY8 3.4 40.5 26.0 28.2 1.36 1.58 1.58 STORY7 3.4 40.5 26.0 24.8 1.33 1.54 1.54 STORY6 3.4 40.5 26.0 21.4 1.30 1.51 1.51 STORY5 3.4 40.5 26.0 18.0 1.27 1.48 1.48 STORY4 3.4 40.5 26.0 14.6 1.24 1.44 1.44 STORY3 3.4 40.5 26.0 11.2 1.19 1.39 1.39 STORY2 3.4 40.5 26.0 7.8 1.13 1.31 1.31 STORY1 4.4 40.5 26.0 4.4 1.05 1.22 1.22

Thành phần động của tải gió

Do công trình có chiều cao 62.2m lớn hơn 40m, cần tính toán thành phần tải trọng động của gió Để thực hiện việc này, việc xác định tần số dao động riêng của công trình là rất quan trọng.

Thành phần động của tải trọng gió lên công trình bao gồm lực do xung vận tốc gió và lực quán tính của công trình Giá trị lực này được xác định từ thành phần tĩnh của tải trọng gió nhân với các hệ số điều chỉnh ảnh hưởng của xung vận tốc gió và lực quán tính Mức độ nhạy cảm của công trình đối với tác động động lực của tải trọng gió quyết định việc chỉ xét đến xung vận tốc gió hay cả lực quán tính Đánh giá mức độ nhạy cảm dựa trên tương quan giữa tần số dao động riêng cơ bản của công trình, đặc biệt là tần số dao động riêng thứ nhất, với tần số giới hạn f L theo bảng 9 TCVN 2737-1995.

Thiết lập tính sơ đồ tính động lực học công trình:

Sơ đồ tính toán được xây dựng trên cơ sở hệ thanh công xôn với một số điểm tập trung khối lượng hữu hạn Công trình được chia thành n phần, đảm bảo rằng độ cứng và áp lực gió tác động lên bề mặt công trình được coi là không đổi cho mỗi phần.

+ Vị trí của các điểm tập trung khối lượng đặt tương ứng với cao trình sàn

Giá trị khối lượng tập trung được xác định bằng tổng trọng lượng của kết cấu, tải trọng các lớp sàn và hoạt tải phân bố đều trên sàn Theo TCVN 2737: 1995 và TCXD 229: 1999, có thể áp dụng hệ số chiết giảm cho hoạt tải, với hệ số chiết giảm được quy định là 0.5 trong bảng 1 của TCXD 229: 1999.

Hình 0.1 Sơ đồ tính toán động lực tải gió tác dụng lên công trình

Việc tính toán tần số dao động riêng rất phức tạp nên ta áp dụng phần mềm ETAB để tính toán cho công trình

Hình 0.2Mô hình 3D của công trình trong ETAB

Việc mô hình trong chương trình ETABS được thực hiện như sau:

+ Cột và dầm được mô hình bằng phần tử Line

+ Vách và sàn được mô hình bằng phần tử Area

+ Trọng lượng bản thân của kết cấu do ETABS tự tính toán

+ Trọng lượng các lớp cấu tạo sàn được phân bố đều trên sàn

+ Trọng lượng bản thân tường được gán trên dầm và dầm None

+ Hoạt tải được gán phân bố đều trên sàn, sử dụng hệ số chiết giảm khối lượng là 0.5

Theo TCXD 229:1999, việc tính toán thành phần động của tải trọng gió chỉ cần dựa vào dạng dao động đầu tiên, với tần số dao động riêng cơ bản thứ s phải thỏa mãn bất đẳng thức: s L s 1 f < f < f + Trong đó, f L được tra cứu trong bảng 2 TCXD 229:1999 Đối với kết cấu bê tông cốt thép, với δ = 0.3, ta có f L = 1.3 Hz Cột và vách được ngàm với móng.

Gió động của công trình được tính theo 2 phương Xvà Y, mỗi dạng dao động chỉ xét theo phương có chuyển vị lớn hơn

Bảng 5.9 Giá trị giới hạn tần số dao động riêng ứng với vùng áp lực gió

Sau khi hoàn tất việc tính toán tải trọng, chúng tôi đã tiến hành lập mô hình và khai báo hệ số chiết giảm khối lượng theo TCVN 229-1999 Kết quả thu được là chu kỳ và tần số của 12 dạng dao động được xuất ra từ phần mềm ETABS.

Tính toán tải trọng gió động theo các bước sau:

Bước 1:Xác định tầng số dao động công trình

Sử dụng phần mềm ETAB ta tính được tầng số dao động riêng của công trình

Bảng 5.10 Modal participating Mass ratios

Tần số dao động riêng: f 3 < f L = 1.3Hz < f 4 Vì vậy, theo điều 4.3 TCXD 229 :

Năm 1999, cần phải tính toán thành phần động của gió, bao gồm cả tác động của xung vận tốc gió và lực quán tính của công trình, tương ứng với ba dạng dao động đầu tiên Tuy nhiên, do dạng dao động thứ hai là xoắn, nên không được tính trong quá trình tính toán.

Bước 2: Xác định giá trị tiêu chuẩn thành phần tĩnh của áp lực gió lên các phần tính toán của công trình

Giá trị tiêu chuẩn thành phần tĩnh của áp lực gió W j ở độ cao z j so với mốc tại mặt đất được xác định theo công thức:

+ W o : Giá trị áp lực gió tiêu chuẩn Công trình xây dựng tại TP Hồ Chí Minh thuộc vùng II-A: W o = 83 daN/m 2 = 0.83 kN/m 2

+ c: Hệ số khí động Phía đón gió c = + 0.8, phía hút gió c = - 0.6 c = 0.6 + 0.8 = 1.4 + k zj : Hệ số xét đến sự thay đổi áp lực gió theo chiều cao (tra bảng 5 - TCVN

2737 : 1995, theo dạng địa hình B) Kết quả tính toán bảng 5

Bước 3: Tính toán thành phần tải trọng động của gió

Theo phân tích động học, ta có f1 = 0.40 (Hz) < fL = 1.3 (Hz) Theo TCXD 229:1999, thành phần động của tải trọng gió cần xem xét cả tác động của xung vận tốc gió và lực quán tính của công trình Khi tính toán thành phần động của tải trọng gió, cần chú ý đến ba dao động riêng đầu tiên Sơ đồ tính toán thành phần động của tải trọng gió coi công trình như một thanh consol gắn vào mặt móng.

14 điểm tập trung khối lượng ứng với cao trình 18 tầng sàn từ mặt đất hoàn thiện trở lên (không xét tầng hầm khi tính gió)

Giá trị tiêu chuẩn thành phần động của tải trọng gió tác động lên phần thứ j theo dạng dao động thứ i được xác định bằng công thức: W P (ji) = M j  i i y ji.

W P(ji) là lực đơn vị được đo bằng daN hoặc kN, trong khi M j đại diện cho khối lượng tập trung của phần công trình thứ j Hệ số động lực ξ i ứng với dạng dao động thứ i là một thông số không thứ nguyên, phụ thuộc vào thông số ɛ và độ giảm loga của dao động.

+ γ Hệ số độ tin câ ̣y của tải trọng gió, lấy bằng 1.2 + W 0 Giá trị của áp lực gió (kN/m2)

+ f i Tần số dao động riêng i (Hz) + y ji dịch chuyển ngang tỉ đối của trọng tâm phần công trình thứ j ứng với dạng dao động thứ i, không thứ nguyên

+ ψ i là hệ số xác định bằng cách chia công trình ra n phần, trong phạm vi mỗi phần giá trị của tải trọng gió xem như không đổi 1

Tải trọng tác động

Lõi cứng là cấu trúc chịu lực ngang chủ yếu trong các tòa nhà cao tầng, đóng vai trò quan trọng trong việc duy trì sự ổn định của công trình Lõi cứng được hình thành từ các vách cứng liên kết với nhau theo dạng không gian kín Do chiều cao lớn của công trình, việc mất ổn định ngang có thể xảy ra, vì vậy chiều dày của bụng lõi cứng cần được xác định là 250 mm để đảm bảo tính ổn định cho toàn bộ kết cấu.

- Chọn kích thước sàn: h sàn = 150 mm

Tĩnh tải tác dụng lên công trình là tải do các lớp hoàn thiện, tải do tường, trọng lượng bản thân bê tông cốt thép

CẤU TẠO δ (m) γ (kN/m 3 ) g tc (kN/m 2 ) n g tt (kN/m 2 )

Vữa trát 0.02 20 0.4 1.3 0.52 Ống thiết bị 0.5 1.1 0.55

CẤU TẠO δ (m) γ (kN/m 3 ) g tc (kN/m 2 ) n g tt (kN/m 2 )

Chống thấm 0.03 20 0.6 1.3 0.78 Ống thiết bị 0.5 1.1 0.55

Tải tường được tính toán theo công thức g t = γ t ×δ t ×h t

Với: h t = h tầng - h dầm γ t = 1.8 kN/m³ Tường xây trên sàn thì tải trọng tườngdđược gán vào dầm None (ảo) Tường xây trên dầm thì tải trọng truyền trực tiếp vào dầm

Hoạt tải được xác định theo công năng sử dụng của sàn tại các tầng như sau:

Bảng 5.5 Hoạt tải các loại sàn theo công năng

STT Loại pho ̀ng p tc (kN/m2) Hệ số vƣợt tải n p tt (kN/m 2 )

Công trình cao 62.2> 40m nên tải gió gồm thành phần tĩnh và thành phần động

- - Thành phần tĩnh của tải gió Theo TCVN 2737:1995

Giá trị tiêu chuẩn thành phần tĩnh của tải trọng gió W có độ cao Z so với mốc chuẩn xác định theo công thức: W=W o k.c.γ

Giá trị áp lực gió W o được xác định theo bản đồ phân vùng với công thức W o = 0.83 (kN/m2) cho các công trình tại TP.HCM Hệ số k được sử dụng để điều chỉnh áp lực gió theo độ cao, tham khảo từ bảng 5-TCVN 2737-1995 với dạng địa hình C Hệ số khí động c có giá trị +0.8 cho gió đẩy và -0.6 cho gió hút Hệ số tin cậy γ được thiết lập là 1.2.

Bảng 5.6 Hệ số k kể đến thay đổi áp lực gió theo độ cao và dang địa hình

Bảng 5.7 Giá trị áp lực gió theo bản đồ phân vùng gió trên lãnh thổ Việt Nam

Vùng áp lực gió trển bản đồ I II III IV V

Trong vùng ảnh hưởng của bão được đánh giá là yếu, giá trị áp lực gió giảm lần lượt là 10 daN/m² cho vùng IA, 12 daN/m² cho vùng IIA, và 15 daN/m² cho vùng IIIA.

Tải trọng gió tĩnh được quy về lực tập trung tại các cao trình sàn, với lực này được đặt tại tâm cứng của mỗi tầng Lực gió tiêu chuẩn theo phương X được ký hiệu là W tcx.

Lực gió tiêu chuẩn theo phương Y, ký hiệu là W tcy, được tính bằng áp lực gió nhân với diện tích đón gió Diện tích đón gió của từng tầng được xác định dựa trên các thông số cụ thể của từng tầng trong công trình.

  h j , h j-1 , B lần lượt là chiều cao tầng của tầng thứ j, j-1, và bề rộng đón gió

Bảng 0.8 Kết quả tính toán gió tĩnh theo phương X và Y

Y STORY18 3.4 40.5 26.0 62.2 1.52 1.76 1.76 STORY17 3.4 40.5 26.0 58.8 1.51 1.75 1.75 STORY16 3.4 40.5 26.0 55.4 1.49 1.73 1.73 STORY15 3.4 40.5 26.0 52.0 1.48 1.72 1.72 STORY14 3.4 40.5 26.0 48.6 1.46 1.70 1.70 STORY13 3.4 40.5 26.0 45.2 1.45 1.69 1.69 STORY12 3.4 40.5 26.0 41.8 1.44 1.67 1.67 STORY11 3.4 40.5 26.0 38.4 1.42 1.65 1.65 STORY10 3.4 40.5 26.0 35.0 1.40 1.63 1.63 STORY9 3.4 40.5 26.0 31.6 1.38 1.60 1.60 STORY8 3.4 40.5 26.0 28.2 1.36 1.58 1.58 STORY7 3.4 40.5 26.0 24.8 1.33 1.54 1.54 STORY6 3.4 40.5 26.0 21.4 1.30 1.51 1.51 STORY5 3.4 40.5 26.0 18.0 1.27 1.48 1.48 STORY4 3.4 40.5 26.0 14.6 1.24 1.44 1.44 STORY3 3.4 40.5 26.0 11.2 1.19 1.39 1.39 STORY2 3.4 40.5 26.0 7.8 1.13 1.31 1.31 STORY1 4.4 40.5 26.0 4.4 1.05 1.22 1.22

Thành phần động của tải gió

Do công trình có chiều cao 62.2m lớn hơn 40m, cần tính toán thành phần tải trọng động của gió Để thực hiện việc này, việc xác định tầng số dao động riêng của công trình là điều cần thiết.

Thành phần động của tải trọng gió tác động lên công trình bao gồm lực do xung vận tốc gió và lực quán tính của công trình Giá trị lực này được xác định dựa trên thành phần tĩnh của tải trọng gió nhân với các hệ số phản ánh ảnh hưởng của xung vận tốc gió và lực quán tính Mức độ nhạy cảm của công trình đối với tác động động lực của tải trọng gió có thể chỉ yêu cầu xem xét xung vận tốc gió hoặc cả lực quán tính Đánh giá mức độ nhạy cảm này dựa vào tương quan giữa tần số dao động riêng cơ bản của công trình, đặc biệt là tần số dao động riêng thứ nhất, với tần số giới hạn f L theo quy định trong bảng 9 TCVN 2737-1995.

Thiết lập tính sơ đồ tính động lực học công trình:

Sơ đồ tính toán là hệ thanh công xôn với một số lượng điểm tập trung khối lượng hữu hạn Để thực hiện tính toán, công trình được chia thành n phần, đảm bảo mỗi phần có độ cứng đồng nhất và áp lực gió tác động lên bề mặt công trình được coi là không thay đổi.

+ Vị trí của các điểm tập trung khối lượng đặt tương ứng với cao trình sàn

Giá trị khối lượng tập trung được xác định bằng tổng trọng lượng bản thân kết cấu, tải trọng các lớp cấu tạo sàn và hoạt tải phân bố đều trên sàn Theo TCVN 2737:1995 và TCXD 229:1999, có thể áp dụng hệ số chiết giảm cho hoạt tải, với hệ số chiết giảm là 0.5 như quy định trong bảng 1 của TCXD 229:1999.

Hình 0.1 Sơ đồ tính toán động lực tải gió tác dụng lên công trình

Việc tính toán tần số dao động riêng rất phức tạp nên ta áp dụng phần mềm ETAB để tính toán cho công trình

Hình 0.2Mô hình 3D của công trình trong ETAB

Việc mô hình trong chương trình ETABS được thực hiện như sau:

+ Cột và dầm được mô hình bằng phần tử Line

+ Vách và sàn được mô hình bằng phần tử Area

+ Trọng lượng bản thân của kết cấu do ETABS tự tính toán

+ Trọng lượng các lớp cấu tạo sàn được phân bố đều trên sàn

+ Trọng lượng bản thân tường được gán trên dầm và dầm None

+ Hoạt tải được gán phân bố đều trên sàn, sử dụng hệ số chiết giảm khối lượng là 0.5

Theo TCXD 229: 1999, việc tính toán thành phần động của tải trọng gió chỉ cần dựa vào dạng dao động đầu tiên, với tần số dao động riêng cơ bản thứ s phải thỏa mãn bất đẳng thức: s L s 1 f < f < f + Trong đó, tần số f L được tra trong bảng 2 của TCXD 229: 1999; đối với kết cấu bê tông cốt thép, với δ = 0.3, ta có f L = 1.3 Hz Cột và vách được ngàm với móng.

Gió động của công trình được tính theo 2 phương Xvà Y, mỗi dạng dao động chỉ xét theo phương có chuyển vị lớn hơn

Bảng 5.9 Giá trị giới hạn tần số dao động riêng ứng với vùng áp lực gió

Sau khi thực hiện các phép tính về tải trọng và xây dựng mô hình, chúng tôi đã khai báo hệ số chiết giảm khối lượng tải trọng theo tiêu chuẩn TCVN 229-1999 Kết quả thu được cho thấy chu kỳ và tần số của 12 dạng dao động được xác định từ phần mềm ETABS.

Tính toán tải trọng gió động theo các bước sau:

Bước 1:Xác định tầng số dao động công trình

Sử dụng phần mềm ETAB ta tính được tầng số dao động riêng của công trình

Bảng 5.10 Modal participating Mass ratios

Tần số dao động riêng: f 3 < f L = 1.3Hz < f 4 Vì vậy, theo điều 4.3 TCXD 229 :

Năm 1999, việc tính toán thành phần động của gió cần xem xét tác động của cả xung vận tốc gió và lực quán tính của công trình, tương ứng với ba dạng dao động đầu tiên Tuy nhiên, do dạng dao động thứ hai là xoắn, nên không được tính trong quá trình này.

Bước 2: Xác định giá trị tiêu chuẩn thành phần tĩnh của áp lực gió lên các phần tính toán của công trình

Giá trị tiêu chuẩn thành phần tĩnh của áp lực gió W j ở độ cao z j so với mốc tại mặt đất được xác định theo công thức:

+ W o : Giá trị áp lực gió tiêu chuẩn Công trình xây dựng tại TP Hồ Chí Minh thuộc vùng II-A: W o = 83 daN/m 2 = 0.83 kN/m 2

+ c: Hệ số khí động Phía đón gió c = + 0.8, phía hút gió c = - 0.6 c = 0.6 + 0.8 = 1.4 + k zj : Hệ số xét đến sự thay đổi áp lực gió theo chiều cao (tra bảng 5 - TCVN

2737 : 1995, theo dạng địa hình B) Kết quả tính toán bảng 5

Bước 3: Tính toán thành phần tải trọng động của gió

Theo phân tích động học, tần số f1 = 0.40 (Hz) nhỏ hơn fL = 1.3 (Hz), do đó, theo mục 4.3 TCXD 229:1999, cần xem xét cả xung vận tốc gió và lực quán tính của công trình khi tính toán thành phần động của tải trọng gió Việc tính toán này phải bao gồm ba dao động riêng đầu tiên, và sơ đồ tính toán coi công trình như một thanh console được gắn vào mặt móng.

14 điểm tập trung khối lượng ứng với cao trình 18 tầng sàn từ mặt đất hoàn thiện trở lên (không xét tầng hầm khi tính gió)

Giá trị tiêu chuẩn của thành phần động do tải trọng gió tác động lên phần thứ j cho dạng dao động thứ i được xác định theo công thức: W P (ji) = M j  i i y ji.

W P(ji) là lực đơn vị được đo bằng daN hoặc kN M j đại diện cho khối lượng tập trung của phần công trình thứ j Hệ số động lực ξ i ứng với dạng dao động thứ i, không thứ nguyên, phụ thuộc vào thông số ɛ và độ giảm loga của dao động.

+ γ Hệ số độ tin câ ̣y của tải trọng gió, lấy bằng 1.2 + W 0 Giá trị của áp lực gió (kN/m2)

+ f i Tần số dao động riêng i (Hz) + y ji dịch chuyển ngang tỉ đối của trọng tâm phần công trình thứ j ứng với dạng dao động thứ i, không thứ nguyên

+ ψ i là hệ số xác định bằng cách chia công trình ra n phần, trong phạm vi mỗi phần giá trị của tải trọng gió xem như không đổi 1

Tính toán thiết kế vách khung trục 3

Vách là cấu trúc chịu lực quan trọng trong nhà nhiều tầng, nhưng tiêu chuẩn thiết kế của Việt Nam chưa đề cập cụ thể đến việc tính toán cốt thép Do đó, trong đồ án này, tôi áp dụng phương pháp "giả thiết vùng biên chịu môment" để tính toán cốt thép cho vách cứng.

Nội dung của phương pháp ”giả thiết vùng biên chịu mômen”

Thông thường, các vách cứng dạng côngxon phải chịu tổ hợp nội lực sau: N, M x ,

Vách cứng được thiết kế để chịu tải trọng ngang tác động chủ yếu song song với mặt phẳng của nó, do đó khả năng chịu mô men ngoài mặt phẳng thường được bỏ qua.

Mx và lực cắt theo phương vuông góc với mặt phẳng Qy, chỉ xét tổ hợp nội lực gồm: N,

Hình 5.6 Tổ hợp nội lực tác dụng lên vách

Phương pháp này khẳng định rằng cốt thép ở hai đầu vách được thiết kế để chịu toàn bộ momen, trong khi lực dọc trục được giả định phân bố đều trên toàn bộ chiều dài của vách.

Các giả thiết cơ bản Ứng suất kéo do cốt thép chịu Ứng suất nén do bêtông và cốt thép chịu

Xét vách cứng chịu tải trọng N Z , M Y , biểu đồ ứng suất tại các điểm trên mặt cắt ngang của vách cứng

Hình 5.7 Giả thiết vùng biên chịu moment

Chiều dài B của vùng biên chịu momen, trong đó vách chịu lực dọc trục N và momen uốn trong mặt phẳng My Momen này tương đương với một cặp ngẫu lực đặt ở hai vùng biên của vách.

Xác định lực kéo hoặc nén trong vùng biên

F : Diện tích mặt cắt vách

Tính diện tích cốt thép chịu kéo, nén

Tính toán cốt thép cho cột chịu kéo - nén đúng tâm là bước quan trọng trong thiết kế kết cấu Khả năng chịu lực của cột này được xác định theo một công thức cụ thể, giúp đảm bảo tính an toàn và ổn định cho công trình Việc áp dụng đúng công thức sẽ góp phần tối ưu hóa hiệu suất làm việc của cột trong các điều kiện tải trọng khác nhau.

R n , R a : Cường độ tính toán chịu nén của BT và của cốt thép

F b , F a : diện tích tiết diện BT vùng biên và của cốt thép dọc : hệ số giảm khả năng chịu lực do uốn dọc (hệ số uốn dọc)

Xác định theo công thức thực nghiệm, chỉ dùng được khi:

Với l o : chiều dài tính toán của cột i min : bán kính quán tính của tiết diện theo phương mảnh => i min = 0.288 b Khi : bỏ qua ảnh hưởng của uốn dọc, lấy =1

Thiên về an toàn lấy =0.8

Từ công thức trên ta suy ra diện tích cốt thép chịu nén :

Khi N < 0, trong vùng biên chịu kéo, ứng lực kéo do cốt thép chịu sẽ được tính toán dựa trên diện tích cốt thép chịu kéo theo công thức đã được xác định.

Kiểm tra hàm lượng cốt thép là bước quan trọng; nếu không đạt yêu cầu, cần tăng kích thước B của vùng biên và tính lại từ bước 1 Chiều dài B tối đa của vùng biên không được vượt quá L/2; nếu dài hơn, cần tăng bề dày tường.

Khi tính ra Fa < 0: đặt cốt thép chịu nén theo cấu tạo Theo TCXDVN 198-1997 Thép cấu tạo cho vách cứng trong vùng động đất trung bình

Cốt thép đứng: hàm lượng Cốt thép ngang: hàm lượng nhưng không chọn ít hơn 1/3 hàm lượng của cốt thép dọc

Kiểm tra phần tường còn lại để đảm bảo cấu kiện chịu nén đúng tâm Nếu bê tông đã đạt đủ khả năng chịu lực, cốt thép chịu nén trong khu vực này sẽ được bố trí theo cấu trúc thiết kế.

Bước 6: Tính cốt thép ngang

Tại mỗi tiết diện của vách, cần gia cường thép đai ở hai đầu để chống lại ứng suất cục bộ, bao gồm ứng suất tiếp và ứng suất pháp Ứng suất này thường xuất hiện tại hai đầu vách, nơi lực truyền vào lớn nhất trước khi lan tỏa ra xung quanh.

Tính toán cốt đai cho vách tương tự như tính toán cốt đai cho dầm

Kiểm tra điều kiện hạn chế

Bê tông không bị phá hoại do ứng suất nén chính: Q max < Q o = k o R n b.h o (1)

Khả năng chịu cắt của bêtông: Q max < Q 1 = k 1 R k b.h o (2) (với k 1 = 0,8)

Nếu thoả cả hai điều kiện (1) và (2) thì chỉ cần đặt cốt đai theo cấu tạo Điều kiện chiều dài bước đai:

Bước 7: Bố trí cốt thép cho vách cứng

Khoảng cách giữa các thanh cốt thép dọc và ngang không được lớn hơn trị số nhỏ nhất trong hai trị số sau:

Bố trí cốt thép cần phải tuân thủ theo “TCXD 198:1997” như sau:

- Phải đặt hai lớp lưới thép Đường kính cốt thép chọn không nhỏ hơn 10 mm và không hơn 0.1b

- Hàm lượng cốt thép đứng chọn (với động đất trung bình mạnh )

- Cần có biện pháp tăng cường tiết diện ở khu vực biên các vách cứng nếu cần

- Do môment có thể đổi chiều nên cốt thép vùng biên

Fa = max ( ); cốt thép vùng giữa F a‟

Với các thông số ban đầu như sau:

+ Bề da ̀y vách t w = 0.25 (m) + Chiều da ̀i vách: L= 3 (m) + R b 5 (MPa), R a (0 (MPa)

+ Chiều cao ti ́nh toán: H o =Hxμ=0.7H (sơ đồ ti ́nh 1 đầu ngàm 1 đầu khớp) Chọn bề rộng vùng biên: B=B L = B R = 0.45 (m) Ta co ́:

+ A=Lxt w = 0.25x3 = 0.75 (m 2 ) + A 1 =Bxt w = 0.25x0.45 =0.1125 (m 2 ) + A mid = 0.75 - 0.1125x2= 0.525 (m 2 ) Từ bảng tính Excel ta có giá tri ̣ như sau: Đây là giá tri ̣ nô ̣i lực tương ứng với giá tri ̣ thép:

- Chọn thộp biờn ỉ 14a200 cú A S = 15.54 (cm 2 ) Bụ́ tri ́ trong tiờ́t diờ ̣n 0.45x0.25 (m) ở

2 đầu va ́ch từ tầng 2 đến tầng 18

- Chọn thộp biờn ỉ 25a200 cú A S = 24.54 (cm 2 ) Bụ́ tri ́ trong tiờ́t diờ ̣n 0.45x0.25 (m) ở

- Chọn thộp giữa ỉ12a200 cú A S 3 (cm 2 )

- Chọn thộp ngang ỉ12a200 cú A S 3 (cm 2 /m)

Tính cốt thép ngang cho vách:

Dùng lực cắt lớn nhất để tính và bố trí cho toàn vách:

Thiên về an toàn lấy h 0 = 0.8h = 0.8×3.4 = 2.72 (m) Dựa vào bảng nội lực ta tìm ra lực cắt Q max = V max = 1003.85 (KN)

Ta đó chọn ỉ12a200 = 11.3 mm 2 /m, kiểm tra lại khả năng chịu lực : s s wl b nE A 2 225000 113.04

Q bt = 3206 kN > Q max cốt đai bố trí đủ chịu lực cắt

Vậy cả 2 phương trục 2 và 3 đều thỏa mãn khả năng chịu cắt

H(m) Lp(cm) Tp(cm) B_left=B_right (cm) As_left =As_right (cm²) μ_left=μ_right %

Story Pier P(kN) M 2 (kN.m) M 3 (kN.m) Lp(cm) Tp(cm) B(cm) As (cm²) μ % Chọn a As STORY18 E1 -148.07 -180.39 -335.85 300 25 45 3.91 0.35 ỉ14 200 7.77

Story Pier P(kN) M 2 (kN.m) M 3 (kN.m) Lp(cm) Tp(cm) B(cm) As (cm²) μ % Chọn a As STORY18 E2 -310.70 300.01 -525.12 300 25 45 5.69 0.51 ỉ14 200 7.77

TÍNH TOÁN THIẾT KẾ MÓNG

Điều kiện địa chất công trình

Kết quả khảo sát địa chất cho thấy, từ mặt đất đến độ sâu 100 m, nền đất tại khu vực này được phân thành 5 lớp đất, sắp xếp theo thứ tự từ trên xuống dưới.

Lớp đất số 1: Đất san lấp, có bề dày 1.8 m

Lớp đất số 2 có bùn sét xám đen với trạng thái chảy, có bề dày 8.2 m Các đặc trưng cơ lý của lớp đất này bao gồm độ ẩm 89%, độ sệt 1.21 và dung trọng tự nhiên là 14.6 kN/m³.

Dung trọng đẩy nổi :  dn = 4.8 kN/m 3 Lực dính đơn vị : C a = 5.7 kN/m 2 Góc ma sát trong :  tc = 3 0 30‟

Module tổng biến dạng : E = 1153.5 kN/m 2

Lớp đất số 3 là sét xám đen với trạng thái dẻo chảy, có bề dày 11.4 m Đặc trưng cơ lý của lớp đất này bao gồm độ ẩm 64.23%, độ sệt 0.82 và dung trọng tự nhiên 15.9 kN/m³.

Dung trọng đẩy nổi :  dn = 6.1 kN/m 3 Lực dính đơn vị : C a = 9,2 kN/m 2 Góc ma sát trong :  tc = 4 0 47‟

Module tổng biến dạng : E = 1841 kN/m 2

Lớp đất số 4 bao gồm cát pha lẫn sỏi sạn thạch anh với màu sắc đa dạng như xám đen, xám tro, xám trắng và xám nâu, có trạng thái dẻo Bề dày của lớp đất này đạt 74.9 m, với các đặc trưng cơ lý nổi bật như độ ẩm 19.7%, độ sệt I L = 0.54 và dung trọng tự nhiên 20 kN/m³.

Dung trọng đẩy nổi :  dn = 10.5 kN/m 3 Lực dính đơn vị : C a = 8.7 kN/m 2 Góc ma sát trong :  tc = 24 0 12‟

Module tổng biến dạng : E6347.8 kN/m 2

Lớp đất số 5: Sét,sét pha nâu, xám trắng trạng thái cứng đến nửa cứng Lớp có bề dày

1.7 m với các đặc trƣng cơ lý sau: Độ ẩm :W = 17.88 % Độ sệt : I L = 0.02 Dung trọng tự nhiên :  w = 20.6 kN/m 3

Dung trọng đẩy nổi :  dn = 11.1 kN/m 3 Lực dính đơn vị : C a = 48.8 kN/m 2 Góc ma sát trong :  tc = 17 0

Module tổng biến dạng : E%700.8 kN/m 2

Bảng 6.1 Chỉ tiêu cơ lý của đất

Lớp đất Tên đất Chiều dày (m) Độ sâu đáy (m) W(%) γ w

1 Rác, xà bần san lấp 1.8 0-1.8

2 Bùn sét xám đen, trạng thái chảy 8.2 1.8-10 89 14.6 4.8 1.21 3 0 30' 5.7 1153.5

3 Sét xám đen, trạng thái dẻo chảy 11.4 10-21.4 64.23 15.9 6.1 0.82 4 0 47' 9.2 1841

Cát pha lẫn sỏi sạn thạch anh, xám đen, xám tro, xám trắng, xám nâu, trạng thái dẻo

5 Sét, sét pha nâu, xám tráng, trạng thái nửa cứng đến cứng 1.7 98.3-100 17.88 20.6 11.1 0.02 17 0 00' 48.8 25700.8

Mực nước ngầm ổn định ở độ sâu - 1.4 m tính từ mặt đất tự nhiên do an

Phương án móng cọc ép

Sử dụng bê tông cấp độ bền B30

+ Cường độ chịu nén tính toán:R b = 17MPa

+ Cường độ chịu kéo tính toán:R bt = 1.2MPa

+ Cường độ chịu nén tính toán: Rs= 225 MPa

+ Cường độ chịu kéo tính toán: R s = 225 MPa

+ Cường độ tính toán cốt ngang:R sw = 175MPa

+ Mô đun đàn hồi: Es = 210000 MPa

+ Cường độ chịu nén tính toán: R s = 365MPa

+ Cường độ chịu kéo tính toán:R s = 365 MPa

6.2.2 Kích thước và chiều dài cọc

+ Chọn sơ bộ chiều cao đài cọc là h đài = 2 m

+ Chọn chiều sâu đặt móng là h m = 1.8 + 2+1.2 = 5 m

+ Chọn cọc vuông tiết diện (400×400), + L cọc = 3×11.5 = 34.5 m

+ Đỉnh cọc nằm ở cao trình –5.0 m (so với mặt đất tự nhiên)

+ Mũi cọc nằm ở cao trình –38.9 m (so với mặt đất tự nhiên)

+ Chọn đầu cọc đập vỡ 0.5 m và 0.1 m cọc ngàm vào đài

+ Chiều dài của cọc nằm trong đất là:

+ Diện tích tiết diện cọc là: A c = a × a = 0.4×0.4 = 0.16 m 2 + Chu vi cọc: u = 4×0.4 = 1.6 m

6.2.3 Sức chịu tải của cọc Theo chỉ tiêu cơ lý của đất nền ( Phụ lục A TCXD 205:1998 )

Theo chỉ tiêu cơ lí của đất nền (Phụ lục A.7 TCXD 205:1998) n tc R m c f si i i 1

+ m: hệ số điều kiện làm việc của cọc trong đất, lấy m=1 theo phụ lục A.7 điều A.3 của TCXD 205-1998

Hệ số điều kiện làm việc của đất tại mũi cọc và mặt bên cọc được xác định theo phương pháp hạ cọc, ảnh hưởng đến sức chống tính toán của đất, dựa trên bảng A.3 TCXD 205:1998.

+ u: chu vi tiết diện ngang của cọc, u = 1.6 m

+ l i : chiều dày của lớp đất thứ i tiếp xúc với cọc

+ f si : cường độ tính toán của lớp đất thứ i theo mặt xung quanh cọc

Tra bảng A.2 phụ lục A TCXD 205-1998, Ta có bảng sau:

Sức chịu tải cọc theo thành phần ma sát q m được xác định dựa vào cường độ chịu tải ở mũi cọc, theo bảng A.1 trong phụ lục A của TCXD 205:1998 Cọc được cắm vào lớp đất cát pha thô ở độ sâu -38.8m, và theo bảng tra cứu, giá trị q m đạt 15000 kN/m².

    k tc =1.65 (móng có từ 6-10 cọc)

Theo chỉ tiêu cường độ đất nền ( Phụ lục B TCXD 205:1998 )

Sức chịu tải cực hạn của cọc theo chỉ tiêu cường độ đất nền được xác định theo công thức sau (Theo Phụ Lục B TCXD 205 – 1998 ) : u m f m c si i

Q  Q  Q  q  A    (u f l ) Sức chịu tải cho phép của cọc được tính theo công thức :

Lớp đất Tên đất Chiều sâu

(m) chiều dày (m) Độ sâu (m) L i (m) m f f si

1 Rác, xà bần san lấp 1.8 1.8 1.8 - - - -

3 Sét xám đen, trạng thái dẻo chảy 21.4 11.4

8.2 Bùn sét xám đen, trạng thái chảy 10

FS m : Hệ số an toàn cho thành phần ma sát bên (FS m = 1.5 – 2.0 )

FS f :Hệ số an toàn cho sức chống dưới mũi cọc (FS f = 2.0 – 3.0)

Chọn : FS m = 1.5 ; FS f = 2.5 để tính toán

Công thức tính ma sát bên tác dụng lên cọc được xác định: f si  C a     ' h tg a

C a : Lực dính giữa thân cọc và đất Lấy C a = C (Cọc BTCT)

C: Lực dính của đất (kN/m 2 ) φ a : Góc ma sát giữa cọc và đất nền lấy φ a = φ (Với cọc BTCT)

 : Ứng suất hữu hiệu trong đất theo phương vuông góc với mặt bên cọc đơn vị (kN/m 2 ) σ‟ h = K s × σ‟ v với K s =1 – sin  ; σ‟ v =   ' z i

Bảng 6.3 Sức chịu tải cọc theo chỉ tiêu cường độ đất nền

Lớp đất Tên đất Chiều dày (m) Độ sâu đáy (m) γ dn (KN/m 3 ) ζ v

1 Rác, xà bần san lấp 1.8 1.8 - - - - - - - -

2 Bùn sét xám đen, trạng thái chảy 8.2 10 4.8 23.04 0.061087 5.7 8.457 8 67.653 48

3 Sét xám đen, trạng thái dẻo chảy 11.4 21.4 6.1 74.13 0.083479 9.2 18.215 18.24 332.240 117.54

Sét pha lẫn sỏi sạn thạch anh, xám đen, xám tro, xám trắng, xám nâu, thái dẻo 15.5 36.9 10.5 190.275 0.422370 8.7 83.030 24.8 2059.154 280.29

Vậy sức chịu tải cực hạn do ma sát bên : Q f =u f si ×l i = 2459.047 kN

A c : Diện tích tiết diện ngang mũi cọc

Q m : Cường độ chịu tải của đất dưới mũi cọc, được tính theo công thức q m = γDN γ + σ' vp N q + cN c (theo terzaghi)

N γ , N q , N c : Hệ số sức chịu tải phụ thuộc vào góc ma sát của đất, hình dạng của mũi cọc và phương pháp thi công

Ta có φ = 24 0 12‟tra bảng các hệ số sức chịu tải của terzaghi có các hệ số như sau :

Sức chịu tải cực hạn của cọc:

Theo cường độ vật liệu làm cọc

: Hệ số uốn dọc của cọc (lấy bằng 1)

R b = 17 MPa (Cường độ chịu nén của Bêtông cọc cấp độ bền B30)

A c = 0.4× 0.4= 0.16 m 2 (Diện tích tiết diện ngang của cọc)

R s = 365 MPa (Cường độ tính toán của cốt thép dọc trong cọc)

A s = 8ỉ25= 39.27cm² (Diện tớch tiết diện ngang cốt thộp dọc)

Sức chịu tải tức thời của cọc:

(Thỏa điều kiện cọc ép đến độ sâu thiết kế)

Các móc cẩu trên cọc được sắp xếp ở các vị trí cách đầu và mũi cọc một khoảng cố định, nhằm đảm bảo rằng moment dương lớn nhất bằng moment âm có trị số tuyệt đối lớn nhất.

Vị trí 2 móc cẩu cách chân cọc một khoảng:

0.207L = 0.207×11.5 = 2.38 m (Với L là chiều dài cọc) thì khi cẩu sẽ gây ra giá trị moment

Hình 6.1 Sơ đồ tính cẩu lắp cọc

Trọng lượng bản thân cọc phân bố trên 1 m dài : q = n  b  h  bt  k đ = 1.1  0.4  0.4  25  1.5 = 6.6 kN/m k đ :là hệ số động, lấy k đ = 1.5

Hình 6.2 Sơ đồ tính trường hợp dựng cọc

M max = 0.125 qL 2 = 0.125 6.6  11.5 2 = 109.1 (kN.m) Để an toàn chọn giá trị moment lớn nhất kiểm tra

Bê tông B30 có R b = 17 MPa, cốt thép AIII có Rs = 365 Mpa

Chọn lớp bảo vệ a = 40 mm, h 0 = h – a = 400 – 40 = 360 mm

A s = 9.0cm² < 3ỉ20 = 9.42 cm² Như vậy cốt thép chọn là thỏa đối với hai trường hợp vận chuyển và dựng cọc

Tính thép làm móc treo cọc

Chọn 1ỉ16 ( As = 201 mm 2 ) làm múc treo Tính đoạn thép neo móc treo vào trong cọc: (Mục 8.5 TCXDVN 5574-2012)

6.2.5 Tính toán thiết kế móng chân cột C2 (Móng M2)

Hình 6.3 Mặt bằng kết cấu tầng 1 do an

Xác định số cọc và bố trí

Sơ bộ xác định số cọc như sau: n cọc = k × tt c

Chọn kích thước đài cọc và bố trí cọc như sau:

Kiểm tra điều kiện độ sâu chôn đài với H max tt

 h m = 5 m > h min = 1.39 m Thỏa điều kiện móng cọc đài thấp

Tải đứng tác dụng tại đáy đài

N j = F + W (kN) Tính các giá trị p max(j) , p min(j) :

  j xj max yj max max,min j 2 2 coc i i

Bảng 6.4 Tải trọng tác động lên móng M2

Story Col Load P V2 V3 M2 M3 M2*Ymax M3*Xmax Nj (kN) Pmax Pmin STORY1 C2 COMB1 -7347.43 0.26 -53.47 -72.423 -0.99 43.454 0.594 7347.43 1232.391 1216.753

Tổ hợp nguy hiểm nhất là COMB1 p max = 1232.4kN < Q tk = 1620 kN (Đạt) p min = 1216.7 kN>0 Cọc không bị nhổ

Hệ số nhóm theo Converse-Labare: 0.761

Với: n 1 = 3: Số hàng cọc trong 1 nhóm n 2 = 2: Số cọc trong 1 hàng

D: Đường kính kích thước cọc =0.4 (m) S: Khoảng cách giữa các cọc =1.2 (m)

Q a-nhóm =ε.n.Q atk =0.761×9×1620 = 7397.2 (kN) > N tt = 7347.43 (kN) Thoả điều kiện cọc làm việc theo nhóm

Kiểm tra ổn định đất nền và độ lún móng

Xác định khối móng quy ước Góc ma sát trong trung bình của các lớp đất mà cọc đi qua:

Chiều dài đoạn mở rộng: x = L cọc tan

Chiều dài, chiều rộng và chiều cao của đáy khối móng qui ước:

Hình 6.5 Khối móng quy ƣớc (5600x6800x38900)

Kiểm tra áp lực đáy khối móng quy ƣớc

Tải trọng tiêu chuẩn tác dụng lên khối móng quy ước

Trọng lượng khối móng quy ước

= 5.6×6.8×((8.2-5)×4.8+11.4×6.1+15.5×10.5)59.52kN Độ lệch tâm theo phương L m : e l = tc x tc qum

 Độ lệch tâm theo phương B m : e b = tc y tc qum

 Áp lực tiêu chuẩn ở đáy móng khối qui ước:

 tc tb = ( tc max +  tc min )/2 = 427.1 kN/m 2 Khả năng chịu tải của nền dưới mũi cọc

R = k × γ + k × γ + k Trong đó, k tc = 1.0 – 1.1, chọn k tc = 1.1 dựa trên các chỉ tiêu cơ lý từ bảng thống kê Lớp đất cọc tỳ vào là lớp sét với c = 8.7 (kN/m²) và γ II = 10.5 (kN/m³), đại diện cho dung trọng đẩy nổi của lớp đất tại mũi cọc Tham số φ = 24° 12’.

 kN/m 3 h i : Bề dày lớp đất thứ i

 I : Dung trọng của đất từ đáy khối quy ước trở lên

Ta có: tc 2 tc 2 max tc 2 min tc 2 tc 2 tb

 Như vậy nền đất dưới khối móng quy ước thỏa điểu kiện về ổn định

Kiểm tra lún của móng khối quy ƣớc

S  S  cm Áp lực gây lún tại đáy móng

0 bt 427.1 38.9 8 114.533( / ) gl tb tb Z m tbi kN m

              Ứng suất do trọng lượng bản thân tại lớp đất thứ i

      Ứng suất gây lún tại vị trí i

  Với: k 0 là hệ số tra bảng phụ thuộc , m m m

B B Ứng suất gây lún trung bình cho từng lớp phân tố

Chia lớp đất dưới móng khối quy ước ra nhiều lớp đất có chiều dày h i = 1 m.Tính lún cho đến khi thỏa mãn điều kiện σ i bt > 5 σ i gl

(kN/m2) S (cm) (kN/m 2 ) (kN/m 2 ) ζ i /ζ i do an

Hình 6.6 Biểu đồ ứng suất móng M2

Tại độ sâu cách khối móng quy ước – 5.000 m thì σ n bt >5σ n gl Độ lún của nền được tính theo công thức:

S = 1.24 cm < [S gh ] = 8 cm Thỏa điều kiện cho phép

Kiểm tra điều kiện chọc thủng

Hình 6.7: Kiểm tra chọc thủng móng M2 Điều kiện kiểm tra P≤ 0.75R bt 2[h 0 (h c +b c +2h 0 )]

Tất cả cọc đều nằm trong tháp chống xuyên nên thoả

Tính cốt thép đài móng

Chiều cao đài móng h đài = 2 m h 0 = h đài – h neo cọc – 0.5ỉ max = 2000 – 100 – 10 = 1890 mm

Chọn và bố trí thép đài

Hình 6.9 Bố trí cốt thép móng M2

6.2.6 Tính toán thiết kế móng chân cột C12 (Móng M12)

 h m = 5.0 m > h min = 1.07 m Thỏa điều kiện móng cọc đài thấp

Story Column Load P V2 V3 M2 M3 M2*Ymax M3*Xmax Nj (kN) Pmax Pmin

Tổ hợp nguy hiểm nhất là COMB1 p max = 971.95 kN < Q tk = 1620 kN (Đạt) p min = 969.25 kN>0 Cọc không bị nhổ

Q a-nhóm =ε.n.Q atk =0.709*12*1620798.91 (kN) > N tt 647.26(kN)

Thoả điều kiện cọc làm việc theo nhóm

Hình 6.12 Khối móng quy ƣớcM12 (6800x8000x36900)

= 6.8×8×(8×5+11.4×6.1+15.5×10.5)942.18 kN Độ lệch tâm theo phương L m : e l = tc x tc qum

 tc tb = ( max tc +  tc min )/2 = 448.7 kN/m 2 Khả năng chịu tải của nền dưới mũi cọc

R = k × γ + k × γ + k Trong đó, k tc nằm trong khoảng 1.0 – 1.1, với giá trị k tc = 1.1 được chọn dựa trên các chỉ tiêu cơ lý từ bảng thống kê Lớp đất mà cọc tỳ vào là lớp sét, với c = 8.7 (kN/m²) và γ II = 10.5 (kN/m³), đại diện cho dung trọng đẩy nổi của lớp đất tại mũi cọc Tham số φ được xác định là 24° 12’.

 kN/m 3 h i : bề dày lớp đất thứ i

Hình 6.13 Biểu đồ ứng suất móng M12

Tại độ sâu cách khối móng quy ước – 4.000 m thì σ n bt >5σ n gl Độ lún của nền được tính theo công thức:

Hình 6.14Kiểm tra xuyên thủng M12 Điều kiện kiểm tra P≤ 0.75R bt 2[h 0 (h c +b c +2h 0 )]

Chiều cao đài móng h đài = 2 m h 0 = h đài – h neo cọc – 0.5ỉ max = 2000 – 100 – 10 = 1890 mm

Hình 6.16 Bố trí cốt thép móng M12

6.2.7 Tính toán thiết kế móng vách cứng

Hình 6.18 Mặt bằng móng vách cứng (10400x10400x2300)

 h m =6 m = h min = 6 m Thỏa điều kiện móng cọc đài thấp

Tính các giá trị p max(j) , p min(j) :

Bảng 6.8 Tải trọng tác động lên móng lõi thang

Tổ hợp nguy hiểm nhất là COMB11 p max = 1525 kN < Q tk = 1620 kN (Đạt) p min = 205 kN>0 Cọc không bị nhổ

Q a-nhóm =η.n.Q atk =0.635×81×1620= 83436.61 (kN) > N tt q381.04 (kN)

Thoả điều kiện cọc làm việc theo nhóm

Hình 6.19 Khối móng quy ƣớc (14400x14400x39900)

= 14.4×14.4×(8×4.8+11.4×6.1+15.5×10.5)S144.29 kN. Độ lệch tâm theo phương L m : e l = tc x tc qum

 tc tb = ( max tc +  tc min )/2 = 562.3 kN/m 2 Khả năng chịu tải của nền dưới mũi cọc

R = k × tc × γ + k × γ + k Trong đó, k tc nằm trong khoảng 1.0 – 1.1, và được chọn là 1.1 dựa trên các chỉ tiêu cơ lý từ bảng thống kê Lớp đất mà cọc tỳ vào là lớp sét với c = 8.7 (kN/m²) và γ II = 10.5 (kN/m³), thể hiện dung trọng đẩy nổi của lớp đất tại mũi cọc Tham số φ được xác định là 24° 12'.

Bảng 6.9 Tính lún móng vách cứng

Tổng ζ tbi gl (kN/m 2 ) ζ i bt /ζ i gl β E 0

Hình 6.20 Biểu đồ ứng suất

Tại độ sâu cách khối móng quy ước – 10.000 m thì σ n bt

>5σ n gl Độ lún của nền được tính theo công thức:

Hình 6.21Kiểm tra xuyên thủng móng vách cứng Điều kiện kiểm tra P≤ 0.75R bt 2[h 0 (h c +b c +2h 0 )]

Tính cốt thép đài móng Dùng phần mềm safe V12 để tính toán thép cho đài móng

Từ P max ta xác định số cọc, bố trí để xác định kích thước đài

Mô hình hóa từ ETABS sang SAFE cho phép sử dụng các tính năng của SAFE để phân tích nội lực của đài móng vách lõi, với nội lực được thể hiện theo trục của dãy Độ cứng của cọc đơn có thể được tính toán bằng công thức cụ thể.

Khai báo độ cứng cọc: k P max 1525 37195(kN / m)

Các dãy trong SAFE: Chia thành các dãy trên đầu cọc có bề rộng b=1 m

Hình 6.22 Các dãy theo phương X

Hình 6.23 Các dãy theo phương Y

Gán các thông số và giải bài toán Chọn chiều dày đài h d =2.3 m Bê tông B30

Hình 6.24 Phản lực đầu cọc (P max )

Hình 6.25 Phản lực đầu cọc (P min )

+ Phản lực đầu cọc P max = 1602 (kN) < Q tk 20(kN)

+ Phản lực đầu cọc P min = 75.1 (kN) > 0 , cọc không bị nhổ

+ Các dải moment tính toán:

Hình 6.26 Biểu đồ momen (max) dải theo phương X

Hình 6.27 Biểu đồ momen (min) dải theo phương X

+ M max 45.9(kNm/1m) = 1145.9 kNm/m + M min = -375.1(kNm/1m) = -375.1 kNm/m Theo phương Y:

Hình 6.28 Biểu đồ momen (max) dải theo phương Y

Hình 6.29 Biểu đồ momen (min) dải theo phương Y

+ M max = 631.65(kNm/1m) = 631 kNm/m + M min = -3402.6 (kNm/1m) = -3402.6kNm/m

- Tính toán thép theo phương X:

Bảng 6.10 Tính và bố trí cốt thép đài móng theo phương X

Vị trí b(mm) h(mm) h 0 (mm) M(kNm) A s (cm 2 ) Bố trí A sc (cm 2 ) Lớp trờn 1000 2300 2270 375.16 5.19 ỉ14a200 10.5

Bảng 6.11 Tính và bố trí cốt thép đài móng theo phương Y

Vị trí b(mm) h(mm) h 0 (mm) M(kNm) A s (cm 2 ) Bố trí A sc (cm 2 )

Phương án móng cọc khoan nhồi

Sử dụng bê tông cấp độ bền B30

+ Cường độ chịu nén dọc trục: R b = 17 MPa

+ Cường độ chịu kéo dọc trục: R bt = 1.2 MPa

+ Cường độ chịu nén : R sc = 225 MPa

+ Cường độ tính toán cốt ngang: R sw = 175 MPa

+ Cường độ chịu nén : R sc = 365 MPa

6.3.2 Kích thước và thép trong cọc

Mũi cọc đặt ở độ sâu -50 m kể từ mặt đất tự nhiên -1.200

Sơ bộ chọn độ sâu đặt đáy đài là 5.0 m so với nền (khi có kích thước bề rộng b của đài sẽ kiểm tra điều kiện h tt o min d φ 2H h = 0.7tg(45 - )

(điều kiện cân bằng của tải ngang H và áp lực bị động)

6.3.4 Sức chịu tải của cọc Theo chỉ tiêu cơ lý của đất nền ( Phụ lục A.7 TCXD 205:1998 )

- Sơ bộ chọn chiều cao đài cọc là h đ = 2.3 (m) cho tất cả các móng và chọn chiều

- Chiều dài cọc L cọc = 45 m vậy mũi cọc nằm ở cao trình–50 m Theo chỉ tiêu cơ lí của đất nền i n tc R p p f i i i 1

Trong đó: m: hệ số điều kiện làm việc của cọc trong đất, lấy m=1 q p : cường độ tính toán của đất ở mũi cọc : q p = 0.75  (‟ II D p A k 0 + ‟ I L B k 0

) Đất ở mũi cọc có  = 24 0 12‟ ; ‟II = 10.5 kN/m 3

A p : diện tích tiết diện ngang mũi cọc A p = 0.785m 2 Sức chịu tải cực hạn do mũi cọc:

Q p = m R q p A p = 1 × 777.723 × 0.785 = 610.82 kN Tính sức chịu tải cực hạn do ma sát thành cọc

Bảng 6.12 Tính sức chịu tải cực hạn do ma sát thành cọc

+ Sức chịu tải cực hạn do ma sát thành cọc:

  = 3.125 × 1963.1 = 6134.7 kN + Sức chịu tải tiêu chuẩn của cọc theo chỉ tiêu cơ lý của đất nền:

+ Sức chịu tải của cọc theo cường độ đất nền dùng để tính toán: tc

   k tc =1.65 (cho móng từ 6-10 cọc)

Lớp đất Tên đất Chiều sâu

Chiều dày (m) Độ sâu (m) L i (m) m f f si

1 Rác, xà bần san lấp 1.8 1.8 1.8 - - - -

3 Sét xám đen, trạng thái dẻo chảy 21.4 11.4

2 Bùn sét xám đen, trạng thái chảy 10 8.2

Theo chỉ tiêu cường độ đất nền ( Phụ lục B TCXD 205:1998 )

Sức chịu tải cực hạn của cọc theo chỉ tiêu cường độ đất nền được xác định theo công thức sau (Theo Phụ Lục B TCXD 205 – 1998 ) :

Sức chịu tải cho phép của cọc được tính theo công thức : s p a s p

FS s : Hệ số an toàn cho thành phần ma sát bên (FS s = 1.5 – 2.0 )

FS p :Hệ số an toàn cho sức chống dưới mũi cọc (FS p = 2.0 – 3.0)

Chọn FS s = 2.0 và FS p = 3.0 để tính toán Tính Q s : i i s s s s i

Công thức tính ma sát bên tác dụng lên cọc được xác định bởi phương trình f si = σ × k s × tg(φ' - 3°) × h, trong đó φ' là góc ma sát giữa cọc và đất nền, thường được lấy bằng φ - 3° để tính đến ảnh hưởng của động đất.

Ta có bảng tính như sau :

Bảng 6.13 Sức chịu tải cọc theo thành phần ma sát bên

Lớp đất Tên đất chiều dày

1 Rác, xà bần san lấp 1.8 1.8 - - - - - - - -

2 Bùn sét xám đen, trạng thái chảy 8.2 10 4.8 23.04 0.008727 5.7 5.899 15.708 92.666 24

3 Sét xám đen, trạng thái dẻo chảy 11.4 21.4 6.1 74.13 0.031119 9.2 10.989 35.8142 393.571 93.54

4 Sét pha lẫn sỏi sạn thạch anh, xám đen, xám tro, xám trắng, xám nâu, trạng thái dẻo 28.6 50 10.5 259.05 0.370010 8.7 85.043 89.8495 7641.089 393.84

Vậy sức chịu tải cực hạn do ma sát bên : Q s =  Q si = 8127.3 kN

A m : Diện tích tiết diện ngang mũi cọc

Nq=8.449, Nc= 19.194, Nγ=6.13 q m =γDNγ+σ' vp Nq+cNcH00 kN/m 2

Theo cường độ vật liệu làm cọc:

R min 4.5 min 4.5 60(Kg / cm ) 6 MPa

Với R là mác bê tông thiết kế

Với cốt thép có d  28 (mm)thì: sc

Cốt thép trong cọc: theo qui phạm, hàm lượng cốt thép trong cọc khoan nhồi

 0.4% Chọn 16ỉ25 cú diện tớch 78.50 cm 2

6.3.5 Tính toán thiết kế móng chân cột C2 (Móng M2) Xác định số cọc và bố trí

 h m =5 m > h min = 1.52 m Thỏa điều kiện móng cọc đài thấp

Tính các giá trị p max(j) , p min(j) : max,min j   j xj 2 max yj 2 max coc i i

Story Col Load P V2 V3 M2 M3 M2*Ymax M3*Xmax Nj (kN) Pmax Pmin

D: Đường kính kích thước cọc =1 (m) S: Khoảng cách giữa các cọc =3 (m)

Q a-nhóm =ε.n.Q atk =0.89×2×2450078.25 (kN) > N tt s47 (kN)

Chiều dài đoạn mở rộng: x = L cọc tan tb 17 '8"

Hình 6.31 Khối móng quy ƣớc Kiểm tra áp lực đáy khối móng quy ƣớc

= 10×7×(8.2×4.8+11.4×6.1+28.6×10.5))249 kN Độ lệch tâm theo phương L m : e l = tc x tc qum

 tc tb = ( tc max +  tc min )/2 = 505 kN/m 2 Khả năng chịu tải của nền dưới mũi cọc

R = k × γ + k × γ + k Trong đó, k tc được xác định trong khoảng 1.0 – 1.1, và chọn k tc = 1.1 dựa trên các chỉ tiêu cơ lý từ bảng thống kê Lớp đất cọc tỳ vào là lớp sét với c = 8.7 (kN/m²) và γ II = 10.5 (kN/m³), đại diện cho dung trọng đẩy nổi tại mũi cọc Tham số φ = 24° dẫn đến các giá trị A = 0.73017, B = 3.92078, D = 6.49435.

0 bt 505 50 8.9 60.303( / ) gl tb tb Z m tbi kN m

Chia lớp đất dưới móng khối quy ước ra nhiều lớp đất có chiều dày h i = m.Tính lún cho đến khi thỏa mãn điều kiện σ i bt > 5 σ i gl

(Vị trí ngừng tính lún)

(kN/m2) ζ i bt (kN/m 2 ) ζ i gl (kN/m 2 ) ζ tbi gl (kN/m 2 )

= 60.3 kN/m 2 Độ lún của nền được tính theo công thức:

Hình 6.32Kiểm tra xuyên thủng móng M2 Điều kiện kiểm tra P≤ 0.75R bt 2[h 0 (h c +b c +2h 0 )]

Hình 6.33 Mặt bằng đài móng M2

Chiều cao đài móng h đài = 2.3 m h 0 = h đài – h neo cọc – 0.5ỉ max = 2300 – 100 – 10 = 2190 mm

Hình 6.34 Bố trí thép móng M2

6.3.6 Tính toán thiết kế móng chân cột C8 (Móng M8) Xác định số cọc và bố trí

 h m =5 m > h min = 0.91 m Thỏa điều kiện móng cọc đài thấp

Story Column Load P V2 V3 M2 M3 M2*Ymax M3*Xmax Nj (kN) Pmax Pmin STORY1 C12 COMB1 -11647 5.76 4.09 7.979 8.679 11.969 13.019 12337.26 3087.091 3081.539

Q a-nhóm =ε.n.Q atk =0.795×4×4500313 (kN) > N tt 647 (kN)

= 10×10×(8×4.8+11.4×6.1+28.6×10.5)= 41784 kN Độ lệch tâm theo phương L m : e l = tc x tc qum

 tc tb = ( tc max +  tc min )/2 = 526 kN/m 2 Khả năng chịu tải của nền dưới mũi cọc

R = k × γ + k × γ + k Trong đó, k tc = 1.0 – 1.1, được chọn k tc = 1.1 dựa trên các chỉ tiêu cơ lý từ bảng thống kê Lớp đất cọc tỳ vào là lớp sét với c = 8.7 (kN/m²) và γ II = 10.5 (kN/m³), thể hiện dung trọng đẩy nổi lớp đất tại mũi cọc Với φ = 24°, ta có A = 0.73017, B = 3.92078, D = 6.49435.

Như vậy nền đất dưới khối móng quy ước thỏa điểu kiện về ổn định

0 bt 527 50 8.9 81.1( / ) gl tb tb Z m tbi kN m

B B Ứng suất gây lún trung bình cho từng lớp phân tố 1 1

Chia lớp đất dưới móng khối quy ước ra nhiều lớp đất có chiều dày h i = 1m.Tính lún cho đến khi thỏa mãn điều kiện σ i bt > 5 σ i gl

(Vịtrí ngừng tính lún) Tại độ sâu cách khối móng quy ước – 0.000 m thì σ n bt

=5×81.1@5.5 (kN) Độ lún của nền được tính theo công thức:

Hình 6.37Kiểm tra xuyên thủng M12 Điều kiện kiểm tra P≤ 0.75R bt [4h 0 (h c +h 0 )]

Tất cả các cọc đều nằm trong tháp chống xuyên nên thoả

Hình 6.27 Mặt bằng đài móng M12

Chiều cao đài móng h đài = 2.3 m h 0 = h đài – h neo cọc – 0.5ỉ max = 2300 – 100 – 10 = 2190 mm

Hình 6.38 Bố trí thép móng M12

6.3.7 Tính toán thiết kế móng vách cứng Xác định số cọc và bố trí

Q a-2 = 4896 (kN) Chọn Q tk =min(Q a-1, Q a- 2) = 4600 (kN)

Hình 6.39 Mặt bằng móng vách cứng

 h m =7m > h min = 5.28 m Thỏa điều kiện móng cọc đài thấp

Tải đứng tác dụng tại đáy đài: N j = F + W (kN) Tính các giá trị p max(j) , p min(j) :

Bảng 6.17 Tải trọng tác động lên móng vách cứng

Q a-nhóm =ε.n.Q atk =0.672*25*4500u600 (kN) > N tt = 71281 (kN)

= 18.3×18.3×(8.2×4.8+11.4×6.1+28.6×10.5)= 139930.44 kN Độ lệch tâm theo phương L m : e l = tc x tc qum

 tc tb = ( tc max +  tc min )/2 = 608.6 kN/m 2 Khả năng chịu tải của nền dưới mũi cọc

R = k × γ + k × γ + k Trong đó, k tc có giá trị từ 1.0 đến 1.1, và chọn k tc = 1.1 dựa trên các chỉ tiêu cơ lý theo bảng thống kê Lớp đất cọc tỳ vào là lớp cát pha với c = 8.7 (kN/m²) và γ II = 10.5 (kN/m³), tương ứng với dung trọng đẩy nổi của lớp đất tại mũi cọc Góc ma sát φ = 24°, từ đó suy ra các hệ số A = 0.73017, B = 3.92078, D = 6.49435.

Như vậy nền đất dưới khối móng quy ước thỏa điểu kiện về ổn định

0 bt 608.6 50 9.03 157.3( / ) gl tb tb Z m tbi kN m

Bảng 6.18 Bảng tính lún móng vách cứng

(kN/m2) ζ i bt (kN/m 2 ) ζ i gl (kN/m 2 ) ζ tbi gl (kN/m 2 )

=>5σ n gl kN/m 2 Độ lún của nền được tính theo công thức:

Hình 6.41 Biểu đồ ứng suất Kiểm tra điều kiện chọc thủng

Hình 6.42 Kiểm tra xuyên thủng Điều kiện kiểm tra P≤ 0.75R bt 2[h 0 (h c +b c +2h 0 )]

Tính cốt thép đài móng Dùng phần mềm safe V12 để tính toán thép cho đài móng

Từ P max ta xác định số cọc, bố trí để xác định kích thước đài

Xuất mô hình từ ETABS sang SAFE cho phép sử dụng các tính năng của SAFE để giải nội lực cho đài móng vách lõi Nội lực sẽ được thể hiện theo trục của dãy Để tính độ cứng của cọc đơn, có thể áp dụng công thức cụ thể.

Khai báo độ cứng cọc: k P tb 4445.1 188351(kN / m)

Các dãy trong SAFE: Chia thành các dãy trên đầu cọc có bề rộng b=1 m và các dãy giữa có bề rộng dãy b = 1 m

Hình 6.43 Các dãy theo phương X

Hình 6.44 Các dãy theo phương Y

Gán các thông số và giải bài toán Chọn chiều dày đài h d =2.3 m Bê tông B30

Hình 6.45.Phản lực đầu cọc P max

Hình 6.46.Phản lực đầu cọc P min

+ Phản lực đầu cọc P max = 4495.6 (kN) < Q tk E00 (kN)

+ Phản lực đầu cọc P min = 1125 (kN) > 0 , cọc không bị nhổ

+ Các dải moment tính toán:

Hình 6.47 Biểu đồ momen (max) dải theo phương X

Hình 6.48 Biểu đồ momen (min) dải theo phương X

+ M max = 400(kNm/1m) = 400 (kNm/m) + M min = -425(kNm/m) = -425 kNm/m

Hình 6.49 Biểu đồ momen (max) dải theo phương Y

Hình 6.50 Biểu đồ momen (min) dải theo phương Y

+ M max = 2830.8(kNm/1m) = 2830.8 kNm/m + M min = -373.25 (kNm/1m) = -373.25 kNm/m

Bảng 6.19 Tính và bố trí cốt thép đài móng theo phương X

Vị trí b(mm) h(mm) h 0 (mm) M(kNm) A s (cm 2 ) Bố trí A sc (cm 2 ) Lớp trờn 1000 2300 2200 400 5.53 ỉ16a200 10.05

Bảng 6.20 Tính và bố trí cốt thép đài móng theo phương Y

Vị trí b(mm) h(mm) h 0 (mm) M(kNm) A s (cm 2 ) Bố trí A sc (cm 2 ) Lớp trờn 1000 2300 2200 2831 39.17 ỉ25a120 40.91

6.4 Lựa chọn phương án móng

Từ 2 phương án móng ta làm phép tính sơ bộ như sau:

+ Chiều dài cọc: 34.5 (m) + Kích thước cọc: 0.4x0.4 (m)

+ Sơ bộ 1 cây thép dọc:

+ Sơ bộ 1 cây thép đai:

+ Số lượng thép dọc: 8 (cây) + Số lượng thép đai: 260 (cây)

Bảng 6.21 Tổng hợp khối lƣợng móng cọc ép

+ Chiều dài cọc: 45.6 (m) + Kích thước cọc: D=1 (m)

+ Sơ bộ 1 cây thép dọc: 2 45.6 0.025 2 0.0224(m ) 3

+ Sơ bộ 1 cây thép đai:

L    D         + Số lượng thép dọc: 16 (cây)

+ Số lượng thép đai: 250 (cây)

Bảng 6.22 Tổng hợp khối lƣợng móng cọc nhồi

Phương án móng cọc ép là lựa chọn tiết kiệm hơn so với móng cọc nhồi, thường được sử dụng khi phương án ép không khả thi hoặc địa chất quá yếu Tuy nhiên, với địa chất sở tại của công trình, phương án cọc ép có thể được áp dụng mạnh dạn, vừa đảm bảo yêu cầu chịu lực của kết cấu, vừa tiết kiệm chi phí.

- TCVN 2737:1995 Tải trọng và tác động - Tiêu chuẩn thiết kế - NXB Xây Dựng - Hà Nội 1996

- TCVN 229:1999 Chỉ dẫn tính toán thành phần động của tải trọng gió theo TCVN 2737:1995 - NXB Xây Dựng - Hà Nội 1999

- TCVN 5574:2012 Kết cấu bêtông cốt thép -Tiêu chuẩn thiết kế - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2012

- TCVN 198:1997 Nhà cao Tầng - Thiết kế kết cấu bêtông cốt thép toàn khối- NXB Xây Dựng - Hà Nội 1999

- TCVN 9362:2012 Tiêu chuẩn thiết kế nền nhà và công trình - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2012

- TCVN 205:1998 Móng cọc - Tiêu chuẩn thiết kế - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2002

- TCVN 10304 : 2014 Móng cọc - Tiêu chuẩn thiết kế - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2014

- TCVN 195 : 1997 Nhà Cao Tầng - Thiết kế cọc khoan nhồi - NXB Xây Dựng

- TCVN 9386 : 2012 Thiết kế công trình chịu động đất - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2012

- Nguyễn Đình Cống, Tính toán thực hành cấu kiện BTCT - Tập 1 - NXB Xây Dựng - Hà Nội

- Nguyễn Đình Cống, Tính toán thực hành cấu kiện BTCT - Tập 2 - NXB Xây Dựng - Hà Nội

- Nền móng - Châu Ngọc Ẩn - ĐH Bách Khoa TP HCM

- Cơ học đất – Châu Ngọc Ẩn – ĐH Bách Khoa TPHCM

Em xin cảm ơn quý thầy cô và các bạn đã quan tâm theo dõi!

Tiêu đề	Chung Cư Ngô Thì Nhậm
Tác giả	Phạm Nguyễn Hoàng Anh
Người hướng dẫn	ThS. Đoàn Ngọc Tịnh Nghiêm
Trường học	Trường Đại Học Sư Phạm Kỹ Thuật Tp.Hcm
Chuyên ngành	Xây Dựng & Cơ Học Ứng Dụng
Thể loại	Đồ Án Tốt Nghiệp
Năm xuất bản	2015
Thành phố	Tp. Hồ Chí Minh

Định dạng
Số trang	239
Dung lượng	8,18 MB