Đang tải... (xem toàn văn)
TỔ HỢP ĐỂ TÍNH TRẠNG THÁI GIỚI HẠN THỨ 1 ( CƯỜNG ĐỘ) TỔ HỢP CƠ BẢN 1 Trong đó: TH1: 1TT + 1HT TT: Tĩnh tải TH2: TT + GX HT: Hoạt tải sử dụng TH3: TT + GX+ GX+: Hoạt tải gió hướng cùng chiều OX TH4: TT + GY GX : Hoạt tải gió hướng ngược chiều OX TH5: TT + GY+ GY+: Hoạt tải gió hướng cùng chiều OY TỔ HỢP CƠ BẢN 2 GY: Hoạt tải gió hướng ngược chiều OY TH6: 1TT + 0.9(HT + GX ) TH7: TT +0.9(HT + GX+ ) TH8: TT +0.9(HT + GY ) TH9: TT +0.9 (HT + GY+ ) BAO : EVELOP ( TH1, TH2, TH3…TH9) TỔ HỢP ĐỂ TÍNH TRẠNG THÁI GIỚI HẠN THỨ 2 ( BIẾN DẠNG ) TỔ HỢP KIỂM TRA CHUYỂN VỊ NGANG CVN1: 11.05TT + 11.2GXCVN2: 11.05TT + 11.2GX+ CVN3: 11.05TT + 11.2GYCVN4: 11.05TT + 11.2GY+ BAOCVN: EVELOP( CVN1,…CVN4) CVV1: 11.05TT + 11.3HT CVV2: 11.05TT + 11.2GXCVV3: 11.05TT + 11.2GX+ CVV4: 11.05TT + 11.2GYCVV5: 11.05TT + 11.2GY+ CVV6: 11.05TT + 0.9(11.3HT + 11.2GX ) CVV7: 11.05TT + 0.9(11.3HT + 11.2GX+ ) CVV8: 11.05TT + 0.9(11.3HT + 11.2GY ) CVV9: 11.05TT + 0.9(11.3HT + 11.2GY+ ) BAOCVV: EVELOP( CVV1,…CVV9)
THUYẾT MINH KẾT CẤU PHỤ LỤC TÍNH TỐN KẾT CẤU THUYẾT MINH TẢI TRỌNG I Kích thước hình học : Chiều rộng nhà : L= 26.7 m Bề rộng truyền tải lên tấm: Chiều dài nhà : ∑B= 26 m Độ dốc mái nhà : Chiều cao cột : H1 = 8.9 m Chiều cao đỉnh nhà : => Góc mái dốc nhà II Xác định Tải trọng tác dụng II.1 Tĩnh tải : B= m i= 15 % 10.9 m a = 8.53 (o) H2 = LÊN TẤM (TT) + Tĩnh tải vật liệu mái : Tên cấu kiện 1, Mái tôn 2, Trần tôn lạnh Gtc (T/m ) Hệ số tin cậy Gtt (T/m2) Tôn + Xà gồ 0.01 1.05 0.011 Trần + Khung xương 0.03 1.05 0.032 Vật liệu cấu kiện 0.04 Tổng tĩnh tải tác dụng theo phương đứng: + Tĩnh tải vật liệu sàn: Phịng điển hình Chiều dày (mm) Gạch ceramic Vữa lót Cấu tạo sàn Sàn Deck + BTCT Gtc (T/m ) Hệ số tin cậy Gtt (T/m2) 20 1.8 1.3 0.047 30 1.8 1.3 0.070 50+70 Trần treo Khai báo Sap ( Etabs) 0.04 Tổng tĩnh tải tác dụng theo phương đứng: + Tĩnh tải cấu kiện khung: Cột, kèo 1.2 0.048 0.17 Do phần mềm Etabs (Sap ) tự gán với hệ số tin cậy n =1,05 + Tĩnh tải tường phân bố lên cột: Cấu kiện Vật liệu cấu kiện 1, Thưng tơn Kính Gtc (T/m ) Hệ số tin cậy Gtt (T/m2) 0.015 1.05 0.016 0.016 Tổng tĩnh tải tác dụng theo phương đứng: II.2 Hoạt tải : ( HT ) A Hoạt tải sửa chữa mái: Cấu kiện Mặt phẳng tác dụng 1, Mái tôn Mặt Ptc (T/m2) Hệ số tin cậy Ptt (T/m2) 0.03 1.3 0.039 0.039 Tổng hoạt tải sửa chữa mái tác dụng lên kèo theo phương đứng (Tấn / m): B Hoạt tải sàn: Phòng Ptc Tầng Phịng điển hình II.3 Hoạt tải gió : Cos +4.5 (T/m2) Hệ số tin cậy Ptt (T/m2) 0.3 1.2 0.360 ( GX+, GX-, GY+, GY-) Vĩnh Phúc … Thành Phố Vĩnh n Cơng trình xây dựng :………………… Áp lực gió tiêu chuẩn : Wo= 95 Áp lực gió tác dụng lên khung : daN/ m Thuộc vùng gió : B Địa hình: g= W = m.g.k.Wo.B.Cei Tuổi thọ cơng trình 9 9 Gió tác dụng lên khung theo phương ngang nhà GX+, GX- ,m= 1.2 II.B 50 năm Mặt Cao độ (m) Hệ số K Hệ số Ce g Bước cột B (m) Wtt (T/m2) 8.9 0.98 0.80 1.2 0.09 9.9 1.00 -0.31 1.2 -0.04 9.9 1.00 -0.40 1.2 -0.05 8.9 0.98 -0.40 1.2 -0.04 9-HÚT 9.9 1.00 -0.40 1.2 -0.05 Gió tác dụng lên khung đầu hồi theo phương dọc nhà GY+, GYMặt Cao độ (m) Hệ số K Hệ số Ce g Bước cột B (m) Wtt (T/m2) 8.9 0.98 -0.40 1.2 -0.04 9.9 1.00 -0.70 1.2 -0.08 9.9 1.00 -0.70 1.2 -0.08 8.9 0.98 -0.40 1.2 -0.04 9-ĐÓN 9.9 1.00 0.80 1.2 0.09 9-HÚT 9.9 1.00 -0.50 1.2 -0.06 TỔ HỢP NHÀ KHƠNG CĨ CẦU TRỤC TỔ HỢP ĐỂ TÍNH TRẠNG THÁI GIỚI HẠN THỨ ( CƯỜNG ĐỘ) TỔ HỢP CƠ BẢN Trong đó: TH1: 1*TT + 1*HT TT: Tĩnh tải TH2: TT + GX- HT: Hoạt tải sử dụng TH3: TT + GX+ GX+: Hoạt tải gió hướng chiều OX TH4: TT + GY- GX- : Hoạt tải gió hướng ngược chiều OX TH5: TT + GY+ GY+: Hoạt tải gió hướng chiều OY TỔ HỢP CƠ BẢN GY-: Hoạt tải gió hướng ngược chiều OY TH6: 1*TT + 0.9*(HT + GX- ) TH7: TT +0.9(HT + GX+ ) TH8: TT +0.9(HT + GY- ) TH9: TT +0.9 (HT + GY+ ) BAO : EVELOP ( TH1, TH2, TH3…TH9) TỔ HỢP ĐỂ TÍNH TRẠNG THÁI GIỚI HẠN THỨ ( BIẾN DẠNG ) TỔ HỢP KIỂM TRA CHUYỂN VỊ NGANG CVN1: 1/1.05*TT + 1/1.2*GXCVN2: 1/1.05*TT + 1/1.2*GX+ CVN3: 1/1.05*TT + 1/1.2*GYCVN4: 1/1.05*TT + 1/1.2*GY+ BAOCVN: EVELOP( CVN1,…CVN4) CVV1: 1/1.05*TT + 1/1.3*HT CVV2: 1/1.05*TT + 1/1.2*GXCVV3: 1/1.05*TT + 1/1.2*GX+ CVV4: 1/1.05*TT + 1/1.2*GYCVV5: 1/1.05*TT + 1/1.2*GY+ CVV6: 1/1.05*TT + 0.9*(1/1.3*HT + 1/1.2*GX- ) CVV7: 1/1.05*TT + 0.9*(1/1.3*HT + 1/1.2*GX+ ) CVV8: 1/1.05*TT + 0.9*(1/1.3*HT + 1/1.2*GY- ) CVV9: 1/1.05*TT + 0.9*(1/1.3*HT + 1/1.2*GY+ ) BAOCVV: EVELOP( CVV1,…CVV9) MƠ HÌNH KẾT CẤU NHA TANG.sdb 4/22/2017 Y SAP2000 19.0.0 Z 3-D View X Tonf, m, C NHA TANG.sdb 4/22/2017 Y SAP2000 19.0.0 Z 3-D View X Tonf, m, C NHA TANG.sdb 4/22/2017 GD D2 D20 D20 C C1 D2 C1 C1 C1 C1 C1 C1 C2 C1 D20 C1 C1 D20 DC D G1 C D C D C1 DP D20 C D D2 D20 Z C1 Y DP DP DP DP 1 D C1 D2 C1 DC DCGD DP D20 DPD G D2 DP 1 C D DC D DP G 1 C1 D20 D G C1 D2 C1 C C1 DCD G1 D20 D2 D20 D D2 C1 D202 D C1 DC D20 C1 DC DP DP DP D20 DP C1 DP DC C1 D2 C2 C1 D20 D2 C1 D 20 D2 D20 D2 D 20 D2 C1 C C1 D DC D20 DC DP 1 DC GD DC K1 D2 DC DP DC D20 C1 C1 DC DP DP DP GD K1 C1 DP 1 D2 DC DP K 1 DP DP 1 DC DC DP DP D20 DP DP SAP2000 19.0.0 DP DC DC K1 GD DC D20 D20 D2 D2 DP D20 C DC DC C1 C1 D DP D20 K2 DC DP DC DP 1 GD DC DP 1 C1 C1 C1 C C1 DC DP DC DC D2 DP DC GD DC C1 D2 D DP 1 GDDC GD D 20 GD C1 DC C1 DC D20 DP 1 DP 20 GD DC DP DP DP C1 C1 C1 C DC D2 G DC C2 C1 C1 D2 D DP 1 DP D C1 DC0 D2 DP 1 DC C1 DCD D DC C D20 1 C1 DC GD DC DP DP C1 D20 K1 DC K2 DP C1 C1 D20 GD D1 K C1 DC DP C1 D20 C1 GD DC GD K1 DC DC K1 GD D20 D2 K1 D2 K1 D20 D2 GD D20 C1 D220 D GD C1 K1 GD K1 D20 GD 3-D View X Tonf, m, C Nôi lực tiêu chuẩn dời tâm đáy móng Tên móng Phần tử Vị trí (m) Tổ hợp M3 220 TH3 Lực dọc Momen Momen Lực cắt Lực cắt Mx My Qx Qy N (T) (T.m) (T.m) (T) (T) -8.2 -0.4 -2.7 -1.0 -0.1 II Kiểm tra sức chịu tải đất a Cường độ đất đáy móng T/m2 Rđn= m1.m2 / ktc [A1.B.gII + B1.Hm.g'II + D1.cII] = 24.1 - m1: Hệ số điều kiện làm việc m1= 1.2 - m2: Hệ số điều kiện làm việc m2= 1.1 j= 13.1 A1 = 0.266 - B1: Hệ số phụ thuộc góc ma sát đất B1 = 2.063 - D1: Hệ số phụ thuộc góc ma sát đất D1 = 4.568 - ktc: Hệ số tin cậy tiêu lý ktc = - gII :Trọng lượng riêng đất đáy móng gII = 1.92 T/m2 - g'II :Trọng lượng riêng đất đáy móng g'II = 1.83 T/m2 - cII :Lực dính đơn vị đất đáy móng cII = 1.95 T/m2 Ptb= N / (B.L) + gtb.Hm = Trong đó: - Vì đáy móng đặt vào lớp đất có số hiệu: > - A1: Hệ số phụ thuộc góc ma sát đất (độ) b Áp lực đáy móng Rđn = 24.1 T/m2 ≤ 1,2.Rđn = 28.9 T/m > 6.5 ≤ 4.1 T/m 2 8.2 T/m2 Pmax3= Ptb - 6MX /(L.B ) + 6MY /(B.L ) = 4.7 T/m2 Pmax4= Ptb - 6MX /(L.B2) - 6MY /(B.L2) = 8.8 T/m2 g'II.Hm = 2.4 T/m2 Pmax=max( P1 , P2 , P3, P4) = 8.8 Pmin=min( P1 , P2 , P3, P4) = 4.1 Pmax1= Ptb +6MX /(L.B ) + 6MY /(B.L ) = Pmax2= Ptb + 6MX /(L.B ) - 6MY /(B.L ) = Pgl= Ptb - T/m Nhận xét: Nền đủ đảm bảo chịu lực Áp lực tính tốn khơng kể trọng lượng thân móng lớp đất phủ lấp: T/m2 Potb= Ntt / (B.L) = 2.4 Pomax= Pttmax - gtb.Hm = Pomin= P tt - gtb.Hm = 5.0 T/m -0.3 T/m2 III Kiểm tra lún móng Sử dụng phương pháp cộng lún lớp để tính độ lún tuyệt đối móng Điều kiện độ lún móng cho phép S= S (b i.hi.sglzi/Ei) = 0.14 Nhận xét: Nền đảm bảo điều kiện độ lún cho phép Trong đó: bi = gl s zi 0.8 Đối với loại đất = ko.sglzo Ứng suất gây lún độ sâu z sglzo = 2.4 T/m2 Ứng suất gây lún tâm đáy móng ko Hệ số phân bố ứng suất, phụ thuộc vào tỷ số: L/B 2.Z/B Ei : Mô đun đàn hồi lớp đất thứ i hi = 0.5 (m) Chiều dày phân tố chia nhỏ lớp dất sbizi = Shi.gi Ứng suất thân tổng phân tố lớp đất độ sâu zi Điều kiện tắt lún: - Tại lớp đất có E ≤ 500 T/m2: - Tại lớp đất có E > 500 T/m : sglzi ≤ 0,1.sbtzi sglzi ≤ 0,2.sbtzi ≤ [S]= cm Bảng tính độ lún móng Lớp đất hi (m) zi (m) L/B 2.Zi/B E (T/m ) gl zi s ko bt s zi (T/m ) (T/m ) Si (cm) Nhận xét - - 0.00 - - - 1.000 2.4 4.0 - - 0.5 0.25 1.0 0.3 1600 0.975 2.4 4.5 0.06 Tính tiếp 0.5 0.75 1.0 0.8 1600 0.820 2.0 5.5 0.05 Tính tiếp 0.5 1.25 1.0 1.3 1600 0.586 1.4 6.4 0.04 Tính tiếp 0.5 1.75 1.0 1.8 1600 0.407 1.0 7.4 BIỂU ĐỒ QUAN HỆ GIỮA ỨNG SUẤT VÀ ĐỘ SÂU Ứng suất 0.0 -10.0 -5.0 -0.2 0.0 5.0 -0.4 -0.6 -0.8 -1.0 -1.2 -1.4 -1.6 -1.8 -2.0 Độ sâu (m) Ứng suất gây lún Ứng suất thân Tắt lún IV Kiểm tra chiều cao móng - Giả thiết coi móng conson ngàm mép cột, chịu phản lực đất Potb a Kiểm tra cường độ tiết diện nghiêng( Kiểm tra cột đâm thủng móng) - Cột đâm thủng móng theo hình tháp nghiêng phía góc 45o , gần coi cột đâm thủng móng mặt xiên góc 45o phía Pomax Điều kiện chống đâm thủng không kể đến ảnh hưởng thép ngang cốt đai, xiên ≤ Pđt Trong đó: Pcđt Pđt= (Pomax + Pot).Ldt.B/2= T/m2 Lđt= 0.2 m Pot= Pomin+ (Pomax - Pomin).(L-Ldt.)/L= 4.8 T/m2 Pomin= -0.3 T/m2 Pomax= 5.0 T/m2 Pcđt= 0,75.Rbt ho Btb= 36.3 T/m Btb= 1.0 m Pcđt = 36.3 T/m2 => Pđt = ≤ 2.0 Nhận xét: Móng đảm bảo điều kiện chống đâm thủng b Kiểm tra cường độ tiết diện thẳng góc (Tính cốt thép móng) - Tính tốn cường độ tiết diện thẳng góc vị trí có mơmen lớn - Tính cốt thép theo phương cạnh L( Phương X ) Mômen mép cột M1 M1= (Pong + 2.Pomax)/6.L = 2.2 T.m Lng= 0.7 m Pong= Pomin+ (Pomax - Pomin).(L-Lng.)/L= 3.2 T/m2 Pomin= -0.3 T/m2 Pomax= 5.0 T/m2 1.5 cm2 Trong đó: => Ax= M1 /(0.9 Rs.ho)= Khoảng cách tính tốn stt= Bố trí : ng.B Ø12 1477 khoảng cách Sbt = mm 150 mm Nhận xét: Bố trí thép phương X đảm bảo chịu lực - Tính cốt thép theo phương cạnh B( Phương Y ) Mômen mép cột M2 M2= (Pong + 2.Pomax)/6.B2ng.L = 2.8 T.m Bng= 0.8 m Pong= Pomin+ (Pomax - Pomin).(B-Bng.)/B= 2.9 T/m2 2.0 cm2 Trong đó: => AY= M2 /(0.9 Rs.ho')= Khoảng cách stt= Bố trí : Ø12 1131 khoảng cách Sbt = mm 150 Nhận xét: Bố trí thép phương Y đảm bảo chịu lực mm THIẾT KẾ MĨNG ĐƠN BÊ TƠNG CỐT THÉP THEO TCVN 9362- 2012 I Thơng số móng bê tơng cốt thép - Mác bê tông: B20(M250) Mpa b (h ): Chiều rộng ( cao ) tiết diện cột Rbt= 0.9 Mpa B ( L): Chiều rộng ( Dài ) móng Ebt= 27000 Mpa Rb= Cường độ kéo Modun đàn hồi - Mác thép dọc: Ghi chú: 11.5 Cường độ nén Xc (Yc ) Tọa độ tim cột so với tâm đáy móng Ax (Ay ) Diện tích thép móng theo phương X ( Phương Y ) AII Cường độ nén Rs= 280 Mpa Stt (Sbt) : Khoảng cách thép móng theo tính tốn ( bố trí ) Cường độ kéo Rsc= 280 Mpa m (m max): Hàm lượng thép tính tốn ( Lớn nhất) Modun đàn hồi Es= 210000 Mpa a, a': Khoảng cách trọng tâm cốt thép phương x ( Phương y) đến mép ngồi bê tơng BẢNG 1: THIẾT KẾ MĨNG ĐƠN BÊ TÔNG CỐT THÉP THEO TCVN 9362- 2012 Tên móng Kích thước móng Phần tử B (m) L (m) Hm (m) Kích thước cột Tọa độ cột Yc (m) h (m) b (m) h (m) Xc (m) Kiểm tra sức chịu tải đất đáy móng Thơng số nội lực chân cột móng Vị trí Tổ hợp (m) tải trọng P (T) M2 M3 (T.m) (T.m) V2 (T) V3 (T) ptb pmin pmax Rtc (T/m2) (T/m2) (T/m2) (T/m2) Kiểm tra lún móng Nhận xét s (cm) [s] (cm) Kiểm tra chọc thủng pđt pcct Nhận Nhận xét (T/m2) (T/m2) xét Thông số nhập Đơn vị tư vấn Thiết kế Kết tính thép Ax AY Mác a a' thép (mm) (mm) (cm2) (cm2) Bố trí thép phương Y Bố trí thép phương X F stt sbt Stt - Sbt (mm) (mm) (mm) mbt (%) Nhận xét F stt sbt Stt - Sbt (mm) (mm) (mm) mbt (%) Nhận xét OK M3 220 2.00 2.00 2.20 0.60 0.40 0.60 0.00 0.00 0.0 TH1 -16.2 -0.3 0.0 0.0 -0.1 7.9 7.7 8.2 24.1 OK 0.3 8.0 OK 1.0 36.3 OK AII 40 50 1.5 1.9 Ø12 1527 150 1376.8 0.1 OK Ø12 1169 150 1018.9 0.1 M3 220 2.00 2.00 2.20 0.60 0.40 0.60 0.00 0.00 0.0 TH2 -13.4 -0.2 2.3 1.1 -0.1 7.3 5.2 9.4 24.1 OK 0.2 8.0 OK 2.0 36.3 OK AII 40 50 1.8 2.4 Ø12 1247 150 1096.5 0.1 OK Ø12 954 150 804.4 0.1 OK M3 220 2.00 2.00 2.20 0.60 0.40 0.60 0.00 0.00 0.0 TH3 -9.4 -0.3 -2.5 -1.1 -0.1 6.5 4.1 8.8 24.1 OK 0.1 8.0 OK 2.0 36.3 OK AII 40 50 1.5 2.0 Ø12 1477 150 1327.4 0.1 OK Ø12 1131 150 981.1 0.1 OK M3 220 2.00 2.00 2.20 0.60 0.40 0.60 0.00 0.00 0.0 TH4 -11.4 1.4 -0.1 0.0 0.6 6.9 5.6 8.1 24.1 OK 0.2 8.0 OK 1.4 36.3 OK AII 40 50 1.4 1.8 Ø12 1649 150 1498.6 0.1 OK Ø12 1262 150 1112.2 0.1 OK M3 220 2.00 2.00 2.20 0.60 0.40 0.60 0.00 0.00 0.0 TH5 -11.4 -1.3 -0.1 0.0 -0.6 6.9 5.7 8.0 24.1 OK 0.2 8.0 OK 1.3 36.3 OK AII 40 50 1.3 1.7 Ø12 1692 150 1542.4 0.1 OK Ø12 1296 150 1145.8 0.1 OK M3 220 2.00 2.00 2.20 0.60 0.40 0.60 0.00 0.00 0.0 TH6 -17.2 -0.3 2.1 0.9 -0.1 8.1 6.2 10.1 24.1 OK 0.3 8.0 OK 2.1 36.3 OK AII 40 50 2.1 2.7 Ø12 1080 150 930.1 0.1 OK Ø12 827 150 676.9 0.1 OK M3 220 2.00 2.00 2.20 0.60 0.40 0.60 0.00 0.00 0.0 TH7 -13.7 -0.4 -2.3 -1.0 -0.2 7.4 5.2 9.5 24.1 OK 0.2 8.0 OK 2.1 36.3 OK AII 40 50 1.9 2.4 Ø12 1222 150 1071.7 0.1 OK Ø12 935 150 785.4 0.1 OK M3 220 2.00 2.00 2.20 0.60 0.40 0.60 0.00 0.00 0.0 TH8 -15.4 1.2 -0.1 0.0 0.6 7.8 6.6 8.9 24.1 OK 0.3 8.0 OK 1.5 36.3 OK AII 40 50 1.7 2.2 Ø12 1350 150 1199.8 0.1 OK Ø12 1033 150 883.5 0.1 OK M3 220 2.00 2.00 2.20 0.60 0.40 0.60 0.00 0.00 0.0 TH9 -15.4 -1.2 -0.1 0.0 -0.6 7.8 6.7 8.9 24.1 OK 0.3 8.0 OK 1.5 36.3 OK AII 40 50 1.7 2.2 Ø12 1349 150 1199.3 0.1 OK Ø12 1033 150 883.1 0.1 OK M3 226 2.00 2.00 2.20 0.60 0.40 0.60 0.00 0.00 0.0 TH1 -18.0 -0.4 0.0 0.0 -0.2 8.3 8.0 8.6 24.1 OK 0.3 8.0 OK 1.1 36.3 OK AII 40 50 1.7 2.2 Ø12 1364 150 1214.1 0.1 OK Ø12 1044 150 894.4 0.1 OK M3 226 2.00 2.00 2.20 0.60 0.40 0.60 0.00 0.00 0.0 TH2 -14.5 -0.2 2.2 1.0 -0.1 7.6 5.5 9.6 24.1 OK 0.2 8.0 OK 2.1 36.3 OK AII 40 50 1.9 2.5 Ø12 1197 150 1046.9 0.1 OK Ø12 916 150 766.4 0.1 OK M3 226 2.00 2.00 2.20 0.60 0.40 0.60 0.00 0.00 0.0 TH3 -10.6 -0.3 -2.4 -1.1 -0.1 6.7 4.5 8.9 24.1 OK 0.2 8.0 OK 2.0 36.3 OK AII 40 50 1.6 2.1 Ø12 1407 150 1257.2 0.1 OK Ø12 1077 150 927.4 0.1 OK M3 226 2.00 2.00 2.20 0.60 0.40 0.60 0.00 0.00 0.0 TH4 -13.0 1.3 -0.1 0.0 0.6 7.2 6.1 8.4 24.1 OK 0.2 8.0 OK 1.4 36.3 OK AII 40 50 1.5 1.9 Ø12 1522 150 1372.4 0.1 OK Ø12 1166 150 1015.6 0.1 OK M3 226 2.00 2.00 2.20 0.60 0.40 0.60 0.00 0.00 0.0 TH5 -11.9 -1.3 -0.1 -0.1 -0.6 7.0 5.8 8.2 24.1 OK 0.2 8.0 OK 1.4 36.3 OK AII 40 50 1.4 1.8 Ø12 1619 150 1469.3 0.1 OK Ø12 1240 150 1089.8 0.1 OK M3 226 2.00 2.00 2.20 0.60 0.40 0.60 0.00 0.00 0.0 TH6 -19.1 -0.3 2.0 0.9 -0.1 8.6 6.7 10.5 24.1 OK 0.3 8.0 OK 2.2 36.3 OK AII 40 50 2.2 2.9 Ø12 1007 150 857.0 0.1 OK Ø12 771 150 621.0 0.1 OK M3 226 2.00 2.00 2.20 0.60 0.40 0.60 0.00 0.00 0.0 TH7 -15.6 -0.4 -2.2 -1.0 -0.2 7.8 5.7 9.9 24.1 OK 0.3 8.0 OK 2.1 36.3 OK AII 40 50 2.0 2.6 Ø12 1128 150 977.9 0.1 OK Ø12 864 150 713.5 0.1 OK M3 226 2.00 2.00 2.20 0.60 0.40 0.60 0.00 0.00 0.0 TH8 -17.8 1.1 -0.1 0.0 0.5 8.3 7.3 9.3 24.1 OK 0.3 8.0 OK 1.5 36.3 OK AII 40 50 1.8 2.4 Ø12 1224 150 1073.9 0.1 OK Ø12 937 150 787.1 0.1 OK M3 226 2.00 2.00 2.20 0.60 0.40 0.60 0.00 0.00 0.0 TH9 -16.8 -1.3 -0.1 -0.1 -0.6 8.1 6.9 9.2 24.1 OK 0.3 8.0 OK 1.6 36.3 OK AII 40 50 1.8 2.4 Ø12 1246 150 1095.6 0.1 OK Ø12 954 150 803.6 0.1 OK M3 281 2.00 2.00 2.20 0.60 0.40 0.60 0.00 0.00 0.0 TH1 -25.7 0.0 0.1 0.1 0.0 10.0 9.9 10.1 24.1 OK 0.5 8.0 OK 1.4 36.3 OK AII 40 50 2.3 3.0 Ø12 993 150 843.1 0.1 OK Ø12 760 150 610.3 0.1 OK M3 281 2.00 2.00 2.20 0.60 0.40 0.60 0.00 0.00 0.0 TH2 -13.9 -0.1 2.4 1.1 0.0 7.4 5.4 9.4 24.1 OK 0.2 8.0 OK 2.0 36.3 OK AII 40 50 1.8 2.4 Ø12 1243 150 1092.5 0.1 OK Ø12 951 150 801.3 0.1 OK M3 281 2.00 2.00 2.20 0.60 0.40 0.60 0.00 0.00 0.0 TH3 -14.5 -0.2 -2.4 -1.1 -0.1 7.6 5.5 9.6 24.1 OK 0.2 8.0 OK 2.1 36.3 OK AII 40 50 1.9 2.5 Ø12 1193 150 1043.4 0.1 OK Ø12 914 150 763.7 0.1 OK M3 281 2.00 2.00 2.20 0.60 0.40 0.60 0.00 0.00 0.0 TH4 -16.8 2.1 0.1 0.0 0.9 8.1 6.3 9.9 24.1 OK 0.3 8.0 OK 2.0 36.3 OK AII 40 50 2.0 2.6 Ø12 1125 150 975.0 0.1 OK Ø12 861 150 711.3 0.1 OK M3 281 2.00 2.00 2.20 0.60 0.40 0.60 0.00 0.00 0.0 TH5 -15.9 -2.0 0.1 0.0 -0.9 7.9 6.1 9.6 24.1 OK 0.3 8.0 OK 1.9 36.3 OK AII 40 50 1.9 2.5 Ø12 1187 150 1037.0 0.1 OK Ø12 909 150 758.8 0.1 OK M3 281 2.00 2.00 2.20 0.60 0.40 0.60 0.00 0.00 0.0 TH6 -20.5 -0.1 2.2 1.0 0.0 8.9 7.0 10.7 24.1 OK 0.3 8.0 OK 2.2 36.3 OK AII 40 50 2.3 3.1 Ø12 964 150 813.8 0.1 OK Ø12 738 150 587.9 0.1 OK M3 281 2.00 2.00 2.20 0.60 0.40 0.60 0.00 0.00 0.0 TH7 -21.1 -0.1 -2.1 -0.9 -0.1 9.0 7.2 10.8 24.1 OK 0.3 8.0 OK 2.2 36.3 OK AII 40 50 2.4 3.1 Ø12 944 150 793.7 0.1 OK Ø12 723 150 572.6 0.1 OK M3 281 2.00 2.00 2.20 0.60 0.40 0.60 0.00 0.00 0.0 TH8 -23.2 1.9 0.1 0.1 0.8 9.4 7.8 11.1 24.1 OK 0.4 8.0 OK 2.2 36.3 OK AII 40 50 2.5 3.3 Ø12 898 150 747.6 0.1 OK Ø12 687 150 537.2 0.1 OK M3 281 2.00 2.00 2.20 0.60 0.40 0.60 0.00 0.00 0.0 TH9 -22.4 -1.8 0.1 0.1 -0.8 9.3 7.7 10.8 24.1 OK 0.4 8.0 OK 2.1 36.3 OK AII 40 50 2.4 3.2 Ø12 933 150 783.3 0.1 OK Ø12 715 150 564.6 0.1 OK M3 282 2.00 2.00 2.20 0.60 0.40 0.60 0.00 0.00 0.0 TH1 -25.7 0.1 0.1 0.1 0.0 10.0 9.8 10.1 24.1 OK 0.5 8.0 OK 1.4 36.3 OK AII 40 50 2.3 3.0 Ø12 993 150 843.0 0.1 OK Ø12 760 150 610.3 0.1 OK M3 282 2.00 2.00 2.20 0.60 0.40 0.60 0.00 0.00 0.0 TH2 -13.9 0.0 2.3 1.0 0.0 7.4 5.5 9.3 24.1 OK 0.2 8.0 OK 1.9 36.3 OK AII 40 50 1.8 2.3 Ø12 1265 150 1115.0 0.1 OK Ø12 969 150 818.5 0.1 OK M3 282 2.00 2.00 2.20 0.60 0.40 0.60 0.00 0.00 0.0 TH3 -14.5 0.0 -2.3 -1.0 0.0 7.5 5.6 9.4 24.1 OK 0.2 8.0 OK 2.0 36.3 OK AII 40 50 1.8 2.4 Ø12 1230 150 1080.4 0.1 OK Ø12 942 150 792.0 0.1 OK M3 282 2.00 2.00 2.20 0.60 0.40 0.60 0.00 0.00 0.0 TH4 -15.7 2.0 0.1 0.0 0.9 7.8 6.0 9.6 24.1 OK 0.3 8.0 OK 1.9 36.3 OK AII 40 50 1.9 2.5 Ø12 1186 150 1036.1 0.1 OK Ø12 908 150 758.1 0.1 OK M3 282 2.00 2.00 2.20 0.60 0.40 0.60 0.00 0.00 0.0 TH5 -17.0 -2.0 0.1 0.0 -0.9 8.1 6.4 9.8 24.1 OK 0.3 8.0 OK 2.0 36.3 OK AII 40 50 2.0 2.6 Ø12 1130 150 980.2 0.1 OK Ø12 865 150 715.3 0.1 OK M3 282 2.00 2.00 2.20 0.60 0.40 0.60 0.00 0.00 0.0 TH6 -20.5 0.0 2.1 0.9 0.0 8.9 7.1 10.6 24.1 OK 0.3 8.0 OK 2.2 36.3 OK AII 40 50 2.3 3.0 Ø12 976 150 825.7 0.1 OK Ø12 747 150 597.0 0.1 OK M3 282 2.00 2.00 2.20 0.60 0.40 0.60 0.00 0.00 0.0 TH7 -21.0 0.0 -2.0 -0.9 0.0 9.0 7.3 10.7 24.1 OK 0.3 8.0 OK 2.1 36.3 OK AII 40 50 2.3 3.1 Ø12 966 150 816.0 0.1 OK Ø12 740 150 589.6 0.1 OK M3 282 2.00 2.00 2.20 0.60 0.40 0.60 0.00 0.00 0.0 TH8 -22.2 1.8 0.1 0.1 0.8 9.2 7.6 10.9 24.1 OK 0.4 8.0 OK 2.2 36.3 OK AII 40 50 2.4 3.2 Ø12 933 150 782.6 0.1 OK Ø12 714 150 564.0 0.1 OK M3 282 2.00 2.00 2.20 0.60 0.40 0.60 0.00 0.00 0.0 TH9 -23.3 -1.8 0.1 0.0 -0.8 9.5 7.9 11.0 24.1 OK 0.4 8.0 OK 2.2 36.3 OK AII 40 50 2.5 3.3 Ø12 903 150 753.0 0.1 OK Ø12 691 150 541.3 0.1 OK M3 293 2.00 2.00 2.20 0.60 0.40 0.60 0.00 0.00 0.0 TH1 -10.4 -0.3 -0.7 -0.3 -0.1 6.7 5.9 7.5 24.1 OK 0.2 8.0 OK 1.0 36.3 OK AII 40 50 1.2 1.5 Ø12 1960 150 1809.9 0.1 OK Ø12 1501 150 1350.6 0.1 OK M3 293 2.00 2.00 2.20 0.60 0.40 0.60 0.00 0.00 0.0 TH2 -10.1 -0.2 2.0 0.9 -0.1 24.1 OK 0.2 8.0 OK 1.7 36.3 OK AII 40 50 1.4 1.9 Ø12 1583 150 1432.6 0.1 OK Ø12 1212 150 1061.7 0.1 OK M3 293 2.00 2.00 2.20 0.60 0.40 0.60 0.00 0.00 0.0 TH3 -6.2 -0.3 -2.5 -1.1 -0.1 5.7 3.4 8.0 24.1 OK 0.1 8.0 OK 1.8 36.3 OK AII 40 50 1.2 1.6 Ø12 1824 150 1673.6 0.1 OK Ø12 1396 150 1246.2 0.1 OK M3 293 2.00 2.00 2.20 0.60 0.40 0.60 0.00 0.00 0.0 TH4 -7.0 1.4 -1.2 -0.6 0.6 5.9 3.8 8.1 24.1 OK 0.1 8.0 OK 1.7 36.3 OK AII 40 50 1.3 1.7 Ø12 1790 150 1639.6 0.1 OK Ø12 1370 150 1220.2 0.1 OK M3 293 2.00 2.00 2.20 0.60 0.40 0.60 0.00 0.00 0.0 TH5 -7.2 -1.3 -1.2 -0.6 -0.6 6.0 3.9 8.0 24.1 OK 0.1 8.0 OK 1.7 36.3 OK AII 40 50 1.3 1.6 Ø12 1792 150 1642.1 0.1 OK Ø12 1372 150 1222.1 0.1 OK M3 293 2.00 2.00 2.20 0.60 0.40 0.60 0.00 0.00 0.0 TH6 -11.9 -0.3 1.5 0.7 -0.1 7.0 5.5 8.4 24.1 OK 0.2 8.0 OK 1.5 36.3 OK AII 40 50 1.5 1.9 Ø12 1527 150 1377.4 0.1 OK Ø12 1169 150 1019.4 0.1 OK M3 293 2.00 2.00 2.20 0.60 0.40 0.60 0.00 0.00 0.0 TH7 -8.4 -0.4 -2.5 -1.1 -0.2 6.2 3.9 8.6 24.1 OK 0.1 8.0 OK 2.0 36.3 OK AII 40 50 1.5 1.9 Ø12 1552 150 1401.7 0.1 OK Ø12 1188 150 1038.1 0.1 OK 6.6 4.8 8.4 BẢNG 1: THIẾT KẾ MĨNG ĐƠN BÊ TƠNG CỐT THÉP THEO TCVN 9362- 2012 Tên móng Kích thước móng Phần tử Kích thước cột Tọa độ cột B (m) L (m) Hm (m) h (m) b (m) h (m) Xc (m) Yc (m) Kiểm tra sức chịu tải đất đáy móng Thơng số nội lực chân cột móng Vị trí Tổ hợp (m) tải trọng P (T) M2 M3 (T.m) (T.m) V2 (T) V3 (T) ptb pmin pmax Rtc Kiểm tra lún móng Nhận xét s (cm) [s] (cm) Kiểm tra chọc thủng pđt pcct Nhận Nhận xét (T/m2) (T/m2) xét Thông số nhập Đơn vị tư vấn Thiết kế Kết tính thép Ax AY Mác a a' thép (mm) (mm) (cm2) (cm2) Bố trí thép phương X Bố trí thép phương Y stt sbt Stt - Sbt (mm) (mm) (mm) mbt (%) Nhận xét F stt sbt Stt - Sbt (mm) (mm) (mm) mbt (%) Nhận xét M3 293 2.00 2.00 2.20 0.60 0.40 0.60 0.00 0.00 0.0 TH8 -9.1 1.2 -1.4 -0.6 0.5 6.4 4.3 8.5 24.1 OK 0.1 8.0 OK 1.8 36.3 OK AII 40 50 1.4 1.9 Ø12 1570 150 1419.9 0.1 OK Ø12 1202 150 1051.9 0.1 OK M3 293 2.00 2.00 2.20 0.60 0.40 0.60 0.00 0.00 0.0 TH9 -9.3 -1.2 -1.4 -0.6 -0.6 6.4 4.2 8.6 24.1 OK 0.1 8.0 OK 1.9 36.3 OK AII 40 50 1.5 1.9 Ø12 1531 150 1381.1 0.1 OK Ø12 1172 150 1022.3 0.1 OK M3 294 2.00 2.00 2.20 0.60 0.40 0.60 0.00 0.00 0.0 TH1 -21.5 -0.3 -0.5 -0.2 -0.1 9.1 8.5 9.7 24.1 OK 0.4 8.0 OK 1.5 36.3 OK AII 40 50 2.0 2.7 Ø12 1105 150 955.1 0.1 OK Ø12 846 150 696.1 0.1 OK M3 294 2.00 2.00 2.20 0.60 0.40 0.60 0.00 0.00 0.0 TH2 -17.0 -0.3 1.8 0.8 -0.1 8.1 6.4 9.8 24.1 OK 0.3 8.0 OK 2.0 36.3 OK AII 40 50 2.0 2.6 Ø12 1127 150 976.5 0.1 OK Ø12 862 150 712.5 0.1 OK M3 294 2.00 2.00 2.20 0.60 0.40 0.60 0.00 0.00 0.0 TH3 -13.9 -0.4 -2.3 -1.0 -0.2 7.4 5.2 9.6 24.1 OK 0.2 8.0 OK 2.1 36.3 OK AII 40 50 1.9 2.5 Ø12 1204 150 1054.1 0.1 OK Ø12 922 150 771.9 0.1 OK M3 294 2.00 2.00 2.20 0.60 0.40 0.60 0.00 0.00 0.0 TH4 -15.4 1.5 -0.6 -0.3 0.7 7.8 6.1 9.5 24.1 OK 0.3 8.0 OK 1.9 36.3 OK AII 40 50 1.9 2.4 Ø12 1215 150 1065.5 0.1 OK Ø12 931 150 780.6 0.1 OK M3 294 2.00 2.00 2.20 0.60 0.40 0.60 0.00 0.00 0.0 TH5 -14.7 -1.3 -0.6 -0.3 -0.6 7.6 6.1 9.2 24.1 OK 0.2 8.0 OK 1.7 36.3 OK AII 40 50 1.8 2.3 Ø12 1290 150 1139.5 0.1 OK Ø12 987 150 837.3 0.1 OK M3 294 2.00 2.00 2.20 0.60 0.40 0.60 0.00 0.00 0.0 TH6 -22.8 -0.3 1.5 0.7 -0.1 9.4 7.9 10.8 24.1 OK 0.4 8.0 OK 2.1 36.3 OK AII 40 50 2.4 3.2 Ø12 932 150 781.9 0.1 OK Ø12 713 150 563.5 0.1 OK M3 294 2.00 2.00 2.20 0.60 0.40 0.60 0.00 0.00 0.0 TH7 -20.0 -0.4 -2.3 -1.0 -0.2 8.7 6.6 10.9 24.1 OK 0.3 8.0 OK 2.4 36.3 OK AII 40 50 2.4 3.1 Ø12 941 150 790.8 0.1 OK Ø12 720 150 570.3 0.1 OK M3 294 2.00 2.00 2.20 0.60 0.40 0.60 0.00 0.00 0.0 TH8 -21.4 1.3 -0.7 -0.3 0.6 9.0 7.4 10.7 24.1 OK 0.4 8.0 OK 2.1 36.3 OK AII 40 50 2.4 3.1 Ø12 960 150 809.9 0.1 OK Ø12 735 150 584.9 0.1 M3 294 2.00 2.00 2.20 0.60 0.40 0.60 0.00 0.00 0.0 TH9 -20.8 -1.2 -0.7 -0.3 -0.6 8.9 7.3 10.5 24.1 OK 0.3 8.0 OK 2.1 36.3 OK AII 40 50 2.3 3.0 Ø12 987 150 836.8 0.1 OK Ø12 756 150 605.5 0.1 OK M3 296 2.00 2.00 2.20 0.60 0.40 0.60 0.00 0.00 0.0 TH1 -14.1 0.0 -0.8 -0.4 0.0 7.5 6.8 8.2 24.1 OK 0.2 8.0 OK 1.2 36.3 OK AII 40 50 1.4 1.9 Ø12 1569 150 1418.8 0.1 OK Ø12 1201 150 1051.1 0.1 OK M3 296 2.00 2.00 2.20 0.60 0.40 0.60 0.00 0.00 0.0 TH2 -10.0 0.0 1.7 0.8 0.0 6.6 5.2 8.0 24.1 OK 0.2 8.0 OK 1.4 36.3 OK AII 40 50 1.3 1.7 Ø12 1748 150 1597.6 0.1 OK Ø12 1338 150 1188.0 0.1 OK M3 296 2.00 2.00 2.20 0.60 0.40 0.60 0.00 0.00 0.0 TH3 -9.9 -0.1 -2.4 -1.1 0.0 6.6 4.5 8.6 24.1 OK 0.2 8.0 OK 1.8 36.3 OK AII 40 50 1.5 2.0 Ø12 1509 150 1359.5 0.1 OK Ø12 1156 150 1005.7 0.1 OK M3 296 2.00 2.00 2.20 0.60 0.40 0.60 0.00 0.00 0.0 TH4 -10.2 2.0 -1.1 -0.5 0.9 6.6 4.0 9.3 24.1 OK 0.2 8.0 OK 2.2 36.3 OK AII 40 50 1.7 2.2 Ø12 1338 150 1187.8 0.1 OK Ø12 1024 150 874.3 0.1 OK M3 296 2.00 2.00 2.20 0.60 0.40 0.60 0.00 0.00 0.0 TH5 -10.1 -2.0 -1.2 -0.5 -0.9 6.6 4.0 9.2 24.1 OK 0.2 8.0 OK 2.2 36.3 OK AII 40 50 1.7 2.2 Ø12 1352 150 1201.6 0.1 OK Ø12 1035 150 884.8 0.1 OK M3 296 2.00 2.00 2.20 0.60 0.40 0.60 0.00 0.00 0.0 TH6 -13.6 0.0 1.2 0.5 0.0 7.4 6.4 8.3 24.1 OK 0.2 8.0 OK 1.3 36.3 OK AII 40 50 1.5 1.9 Ø12 1528 150 1377.7 0.1 OK Ø12 1170 150 1019.6 0.1 OK M3 296 2.00 2.00 2.20 0.60 0.40 0.60 0.00 0.00 0.0 TH7 -13.6 -0.1 -2.5 -1.1 0.0 7.4 5.2 9.5 24.1 OK 0.2 8.0 OK 2.1 36.3 OK AII 40 50 1.8 2.4 Ø12 1232 150 1082.4 0.1 OK Ø12 944 150 793.6 0.1 OK M3 296 2.00 2.00 2.20 0.60 0.40 0.60 0.00 0.00 0.0 TH8 -13.8 1.8 -1.4 -0.6 0.8 7.4 4.7 10.1 24.1 OK 0.2 8.0 OK 2.4 36.3 OK AII 40 50 2.0 2.6 Ø12 1124 150 974.3 0.1 OK Ø12 861 150 710.8 0.1 OK M3 296 2.00 2.00 2.20 0.60 0.40 0.60 0.00 0.00 0.0 TH9 -13.7 -1.8 -1.4 -0.6 -0.8 7.4 4.8 10.0 24.1 OK 0.2 8.0 OK 2.4 36.3 OK AII 40 50 2.0 2.6 Ø12 1135 150 985.0 0.1 OK Ø12 869 150 719.0 0.1 OK M3 297 2.00 2.00 2.20 0.60 0.40 0.60 0.00 0.00 0.0 TH1 -28.3 0.0 -0.4 -0.2 0.0 10.5 10.2 10.9 24.1 OK 0.5 8.0 OK 1.7 36.3 OK AII 40 50 2.6 3.4 Ø12 880 150 730.4 0.1 OK Ø12 674 150 524.1 0.1 OK M3 297 2.00 2.00 2.20 0.60 0.40 0.60 0.00 0.00 0.0 TH2 -19.1 -0.1 1.7 0.8 -0.1 8.5 7.1 10.0 24.1 OK 0.3 8.0 OK 1.9 36.3 OK AII 40 50 2.1 2.8 Ø12 1072 150 921.6 0.1 OK Ø12 820 150 670.4 0.1 OK M3 297 2.00 2.00 2.20 0.60 0.40 0.60 0.00 0.00 0.0 TH3 -18.8 -0.2 -2.1 -1.0 -0.1 8.5 6.5 10.4 24.1 OK 0.3 8.0 OK 2.2 36.3 OK AII 40 50 2.2 2.9 Ø12 1018 150 868.3 0.1 OK Ø12 780 150 629.7 0.1 OK M3 297 2.00 2.00 2.20 0.60 0.40 0.60 0.00 0.00 0.0 TH4 -19.5 2.1 -0.5 -0.2 1.0 8.6 6.4 10.8 24.1 OK 0.3 8.0 OK 2.4 36.3 OK AII 40 50 2.4 3.1 Ø12 958 150 808.2 0.1 OK Ø12 734 150 583.7 0.1 OK M3 297 2.00 2.00 2.20 0.60 0.40 0.60 0.00 0.00 0.0 TH5 -18.6 -2.0 -0.5 -0.2 -0.9 8.4 6.4 10.5 24.1 OK 0.3 8.0 OK 2.3 36.3 OK AII 40 50 2.2 2.9 Ø12 1007 150 857.0 0.1 OK Ø12 771 150 621.0 0.1 OK M3 297 2.00 2.00 2.20 0.60 0.40 0.60 0.00 0.00 0.0 TH6 -27.5 -0.1 1.3 0.6 -0.1 10.4 9.2 11.6 24.1 OK 0.5 8.0 OK 2.1 36.3 OK AII 40 50 2.8 3.6 Ø12 822 150 671.6 0.1 OK Ø12 629 150 479.0 0.1 OK M3 297 2.00 2.00 2.20 0.60 0.40 0.60 0.00 0.00 0.0 TH7 -27.2 -0.2 -2.1 -0.9 -0.1 10.3 8.4 12.2 24.1 OK 0.5 8.0 OK 2.6 36.3 OK AII 40 50 2.9 3.8 Ø12 769 150 618.6 0.1 OK Ø12 588 150 438.4 0.1 OK M3 297 2.00 2.00 2.20 0.60 0.40 0.60 0.00 0.00 0.0 TH8 -27.9 1.9 -0.6 -0.3 0.9 10.5 8.3 12.6 24.1 OK 0.5 8.0 OK 2.8 36.3 OK AII 40 50 3.1 4.0 Ø12 738 150 587.7 0.1 OK Ø12 565 150 414.8 0.1 OK M3 297 2.00 2.00 2.20 0.60 0.40 0.60 0.00 0.00 0.0 TH9 -27.1 -1.8 -0.6 -0.3 -0.8 10.3 8.3 12.3 24.1 OK 0.5 8.0 OK 2.7 36.3 OK AII 40 50 3.0 3.9 Ø12 763 150 612.7 0.1 OK Ø12 584 150 433.9 0.1 OK (T/m2) (T/m2) (T/m2) (T/m2) F OK THIẾT KẾ MÓNG ĐƠN BÊ TÔNG CỐT THÉP THEO TCVN 9362- 2012 I Thơng số móng bê tơng cốt thép M4 a Vật liệu B20(M250) - Mác bê tông: Cường độ nén Rb= 11.50 Cường độ kéo Rbt= 0.90 Modun đàn hồi Ebt= 2.7E+04 - Mác thép dọc: Mpa Mpa Mpa AII Cường độ nén Rs= 280.00 Cường độ kéo Rsc= 280.00 Mpa Mpa Esc= 2.1E+05 Mpa b Thơng số hình học Cột: Tọa độ (m) xc= m Chiều rộng cột yc = m bc= 0.4 m Chiều cao cột hc= 0.6 m Móng: Chiều rộng móng B= 2.5 m Chiều dài móng L= 2.5 m Chiều cao móng h= 0.6 m Chiều sâu chơn móng Hm= 2.2 m Trọng tâm cốt thép a= 0.04 m Trọng tâm cốt thép a'= 0.05 m ho = h - a = 0.56 m ho' = h - a' = 0.55 m Nhận xét: Đáy móng đặt vào lớp đất có số hiệu c Thông số địa chất Hố khoan: HK-4 Số hiệu Tên lớp đất - Trạng thái hi (m) (T/m ) g Đất lấp 1.7 1.8 Sét pha nâu đỏ - TT dẻo cứng 6.3 1.92 j độ c E (T/m ) (T/m ) 13.1 1.95 1600 Thơng số nội lực Tên móng Phần tử Vị trí (m) Tổ hợp M4 285 TH2 Lực dọc Momen Momen Lực cắt Lực cắt M2 M3 V2 V3 P (T) (T.m) (T.m) (T) (T) -39.4 -0.4 2.7 Quy tổ hợp tải trọng tiêu chuẩn N = P/n Mx= M2 / n Với n hệ số vượt tải My= M3 / n n= 1.15 Qx= V2 / n Qy= V3 / n 1.2 -0.2 Nôi lực tiêu chuẩn dời tâm đáy móng Tên móng Phần tử Vị trí (m) Tổ hợp M4 285 TH2 Lực dọc Momen Momen Lực cắt Lực cắt Mx My Qx Qy N (T) (T.m) (T.m) (T) (T) -34.2 -0.4 3.0 1.1 -0.1 II Kiểm tra sức chịu tải đất a Cường độ đất đáy móng T/m2 Rđn= m1.m2 / ktc [A1.B.gII + B1.Hm.g'II + D1.cII] = 24.4 - m1: Hệ số điều kiện làm việc m1= 1.2 - m2: Hệ số điều kiện làm việc m2= 1.1 j= 13.1 A1 = 0.266 - B1: Hệ số phụ thuộc góc ma sát đất B1 = 2.063 - D1: Hệ số phụ thuộc góc ma sát đất D1 = 4.568 - ktc: Hệ số tin cậy tiêu lý ktc = - gII :Trọng lượng riêng đất đáy móng gII = 1.92 T/m2 - g'II :Trọng lượng riêng đất đáy móng g'II = 1.83 T/m2 - cII :Lực dính đơn vị đất đáy móng cII = 1.95 T/m2 Ptb= N / (B.L) + gtb.Hm = Trong đó: - Vì đáy móng đặt vào lớp đất có số hiệu: > - A1: Hệ số phụ thuộc góc ma sát đất (độ) b Áp lực đáy móng Rđn = 24.4 T/m2 ≤ 1,2.Rđn = 29.3 T/m > 9.9 ≤ 10.9 T/m 2 8.6 T/m2 Pmax3= Ptb - 6MX /(L.B ) + 6MY /(B.L ) = 11.2 T/m2 Pmax4= Ptb - 6MX /(L.B2) - 6MY /(B.L2) = 8.9 T/m2 g'II.Hm = 5.9 T/m2 Pmax=max( P1 , P2 , P3, P4) = 11.2 Pmin=min( P1 , P2 , P3, P4) = 8.6 Pmax1= Ptb +6MX /(L.B ) + 6MY /(B.L ) = Pmax2= Ptb + 6MX /(L.B ) - 6MY /(B.L ) = Pgl= Ptb - T/m Nhận xét: Nền đủ đảm bảo chịu lực Áp lực tính tốn khơng kể trọng lượng thân móng lớp đất phủ lấp: T/m2 Potb= Ntt / (B.L) = 6.3 Pomax= Pttmax - gtb.Hm = Pomin= P tt - gtb.Hm = 7.8 T/m 4.8 T/m2 III Kiểm tra lún móng Sử dụng phương pháp cộng lún lớp để tính độ lún tuyệt đối móng Điều kiện độ lún móng cho phép S= S (b i.hi.sglzi/Ei) = 0.51 Nhận xét: Nền đảm bảo điều kiện độ lún cho phép Trong đó: bi = gl s zi 0.8 Đối với loại đất = ko.sglzo Ứng suất gây lún độ sâu z sglzo = 5.9 T/m2 Ứng suất gây lún tâm đáy móng ko Hệ số phân bố ứng suất, phụ thuộc vào tỷ số: L/B 2.Z/B Ei : Mô đun đàn hồi lớp đất thứ i hi = 0.5 (m) Chiều dày phân tố chia nhỏ lớp dất sbizi = Shi.gi Ứng suất thân tổng phân tố lớp đất độ sâu zi Điều kiện tắt lún: - Tại lớp đất có E ≤ 500 T/m2: - Tại lớp đất có E > 500 T/m : sglzi ≤ 0,1.sbtzi sglzi ≤ 0,2.sbtzi ≤ [S]= cm Bảng tính độ lún móng Lớp đất hi (m) zi (m) L/B 2.Zi/B E (T/m ) ko gl zi s bt s zi (T/m ) (T/m ) Si (cm) Nhận xét - - 0.00 - - - 1.000 5.9 4.0 - - 0.5 0.25 1.0 0.2 1600 0.980 5.7 4.5 0.14 Tính tiếp 0.5 0.75 1.0 0.6 1600 0.880 5.2 5.5 0.13 Tính tiếp 0.5 1.25 1.0 1.0 1600 0.703 4.1 6.4 0.10 Tính tiếp 0.5 1.75 1.0 1.4 1600 0.528 3.1 7.4 0.08 Tính tiếp 0.5 2.25 1.0 1.8 1600 0.393 2.3 8.3 0.06 Tính tiếp 0.5 2.75 1.0 2.2 1600 0.297 1.7 9.3 BIỂU ĐỒ QUAN HỆ GIỮA ỨNG SUẤT VÀ ĐỘ SÂU Ứng suất 0.0 -20.0 -10.0 0.0 10.0 -0.5 -1.0 -1.5 Ứng suất gây lún Ứng suất thân -2.0 -2.5 -3.0 Độ sâu (m) Tắt lún IV Kiểm tra chiều cao móng - Giả thiết coi móng conson ngàm mép cột, chịu phản lực đất Potb a Kiểm tra cường độ tiết diện nghiêng( Kiểm tra cột đâm thủng móng) - Cột đâm thủng móng theo hình tháp nghiêng phía góc 45o , gần coi cột đâm thủng móng mặt xiên góc 45o phía Pomax Điều kiện chống đâm thủng không kể đến ảnh hưởng thép ngang khơng có cốt đai, xiên ≤ Pđt Trong đó: Pcđt Pđt= (Pomax + Pot).Ldt.B/2= T/m2 Lđt= 0.5 m Pot= Pomin+ (Pomax - Pomin).(L-Ldt.)/L= 2.5 T/m2 Pomin= 4.8 T/m2 Pomax= 7.8 T/m2 Pcđt= 0,75.Rbt ho Btb= 36.3 T/m Btb= 1.0 m Pcđt = 36.3 T/m2 => Pđt = ≤ 5.8 Nhận xét: Móng đảm bảo điều kiện chống đâm thủng b Kiểm tra cường độ tiết diện thẳng góc (Tính cốt thép móng) - Tính tốn cường độ tiết diện thẳng góc vị trí có mơmen lớn - Tính cốt thép theo phương cạnh L( Phương X ) Mômen mép cột M1 M1= (Pong + 2.Pomax)/6.L = 8.4 T.m Lng= 1.0 m Pong= Pomin+ (Pomax - Pomin).(L-Lng.)/L= 6.7 T/m2 Pomin= 4.8 T/m2 Pomax= 7.8 T/m2 5.9 cm2 Trong đó: => Ax= M1 /(0.9 Rs.ho)= Khoảng cách tính tốn stt= Bố trí : ng.B Ø12 476 khoảng cách Sbt = mm 150 mm Nhận xét: Bố trí thép phương X đảm bảo chịu lực - Tính cốt thép theo phương cạnh B( Phương Y ) Mômen mép cột M2 M2= (Pong + 2.Pomax)/6.B2ng.L = 10.2 T.m Bng= 1.1 m Pong= Pomin+ (Pomax - Pomin).(B-Bng.)/B= 6.5 T/m2 7.3 cm2 Trong đó: => AY= M2 /(0.9 Rs.ho')= Khoảng cách stt= Bố trí : Ø12 390 khoảng cách Sbt = mm 150 Nhận xét: Bố trí thép phương Y đảm bảo chịu lực mm THIẾT KẾ MĨNG ĐƠN BÊ TƠNG CỐT THÉP THEO TCVN 9362- 2012 I Thơng số móng bê tông cốt thép - Mác bê tông: B20(M250) Mpa b (h ): Chiều rộng ( cao ) tiết diện cột Rbt= 0.9 Mpa B ( L): Chiều rộng ( Dài ) móng Ebt= 27000 Mpa Rb= Cường độ kéo Modun đàn hồi - Mác thép dọc: Ghi chú: 11.5 Cường độ nén Xc (Yc ) Tọa độ tim cột so với tâm đáy móng Ax (Ay ) Diện tích thép móng theo phương X ( Phương Y ) AII Cường độ nén Rs= 280 Mpa Stt (Sbt) : Khoảng cách thép móng theo tính tốn ( bố trí ) Cường độ kéo Rsc= 280 Mpa m (m max): Hàm lượng thép tính tốn ( Lớn nhất) Modun đàn hồi Es= 210000 Mpa a, a': Khoảng cách trọng tâm cốt thép phương x ( Phương y) đến mép ngồi bê tơng BẢNG 1: THIẾT KẾ MĨNG ĐƠN BÊ TƠNG CỐT THÉP THEO TCVN 9362- 2012 Tên móng Kích thước móng Phần tử B (m) L (m) Hm (m) Kích thước cột Tọa độ cột Yc (m) h (m) b (m) h (m) Xc (m) Kiểm tra sức chịu tải đất đáy móng Thơng số nội lực chân cột móng Vị trí Tổ hợp (m) tải trọng P (T) M2 M3 (T.m) (T.m) V2 (T) V3 (T) ptb pmin pmax Rtc (T/m2) (T/m2) (T/m2) (T/m2) Kiểm tra lún móng Nhận xét s (cm) [s] (cm) Kiểm tra chọc thủng pđt pcct Nhận Nhận xét (T/m2) (T/m2) xét Thông số nhập Đơn vị tư vấn Thiết kế Kết tính thép Ax AY Mác a a' thép (mm) (mm) (cm2) (cm2) Bố trí thép phương Y Bố trí thép phương X F stt sbt Stt - Sbt (mm) (mm) (mm) mbt (%) Nhận xét F stt sbt Stt - Sbt (mm) (mm) (mm) mbt (%) Nhận xét M4 285 2.50 2.50 2.20 0.60 0.40 0.60 0.00 0.00 0.0 TH1 -67.8 -0.6 0.4 0.2 -0.3 13.8 13.4 14.3 24.4 OK 1.0 8.0 OK 6.8 36.3 OK AII 40 50 9.0 10.9 Ø12 316 150 165.6 0.1 OK Ø12 258 150 108.3 0.1 OK M4 285 2.50 2.50 2.20 0.60 0.40 0.60 0.00 0.00 0.0 TH2 -39.4 -0.4 2.7 1.2 -0.2 9.9 8.6 11.2 24.4 OK 0.5 8.0 OK 5.8 36.3 OK AII 40 50 5.9 7.3 Ø12 476 150 326.4 0.1 OK Ø12 390 150 240.0 0.1 OK M4 285 2.50 2.50 2.20 0.60 0.40 0.60 0.00 0.00 0.0 TH3 -42.4 -0.3 -2.4 -1.1 -0.1 10.3 9.1 11.5 24.4 OK 0.6 8.0 OK 5.8 36.3 OK AII 40 50 6.2 7.6 Ø12 455 150 304.6 0.1 OK Ø12 372 150 222.1 0.1 OK M4 285 2.50 2.50 2.20 0.60 0.40 0.60 0.00 0.00 0.0 TH4 -43.1 1.2 0.4 0.2 0.6 10.4 9.7 11.1 24.4 OK 0.6 8.0 OK 5.0 36.3 OK AII 40 50 6.0 7.3 Ø12 473 150 322.8 0.1 OK Ø12 387 150 237.0 0.1 OK M4 285 2.50 2.50 2.20 0.60 0.40 0.60 0.00 0.00 0.0 TH5 -42.1 -1.8 0.4 0.2 -0.8 10.3 9.3 11.2 24.4 OK 0.5 8.0 OK 5.4 36.3 OK AII 40 50 6.0 7.4 Ø12 468 150 318.1 0.1 OK Ø12 383 150 233.2 0.1 OK M4 285 2.50 2.50 2.20 0.60 0.40 0.60 0.00 0.00 0.0 TH6 -60.4 -0.5 2.6 1.2 -0.2 12.8 11.5 14.1 24.4 OK 0.8 8.0 OK 7.7 36.3 OK AII 40 50 8.6 10.6 Ø12 327 150 177.1 0.1 OK Ø12 268 150 117.8 0.1 OK M4 285 2.50 2.50 2.20 0.60 0.40 0.60 0.00 0.00 0.0 TH7 -63.1 -0.5 -2.0 -0.9 -0.2 13.2 12.1 14.3 24.4 OK 0.9 8.0 OK 7.5 36.3 OK AII 40 50 8.8 10.8 Ø12 321 150 170.9 0.1 OK Ø12 263 150 112.7 0.1 OK M4 285 2.50 2.50 2.20 0.60 0.40 0.60 0.00 0.00 0.0 TH8 -63.8 0.9 0.5 0.2 0.4 13.3 12.7 13.9 24.4 OK 0.9 8.0 OK 6.7 36.3 OK AII 40 50 8.6 10.5 Ø12 330 150 180.3 0.1 OK Ø12 270 150 120.4 0.1 OK M4 285 2.50 2.50 2.20 0.60 0.40 0.60 0.00 0.00 0.0 TH9 -62.9 -1.9 0.5 0.2 -0.8 13.2 12.1 14.2 24.4 OK 0.9 8.0 OK 7.4 36.3 OK AII 40 50 8.7 10.7 Ø12 324 150 173.6 0.1 OK Ø12 265 150 114.9 0.1 OK M4 286 2.50 2.50 2.20 0.60 0.40 0.60 0.00 0.00 0.0 TH1 -48.9 0.9 0.4 0.2 0.4 11.2 10.6 11.8 24.4 OK 0.7 8.0 OK 5.4 36.3 OK AII 40 50 6.6 8.1 Ø12 426 150 275.7 0.1 OK Ø12 348 150 198.5 0.1 OK M4 286 2.50 2.50 2.20 0.60 0.40 0.60 0.00 0.00 0.0 TH2 -27.7 0.7 2.6 1.2 0.3 8.3 6.8 9.7 24.4 OK 0.3 8.0 OK 4.9 36.3 OK AII 40 50 4.5 5.5 Ø12 626 150 475.8 0.1 OK Ø12 512 150 362.3 0.1 OK M4 286 2.50 2.50 2.20 0.60 0.40 0.60 0.00 0.00 0.0 TH3 -30.2 0.7 -2.3 -1.1 0.3 8.6 7.3 9.9 24.4 OK 0.4 8.0 OK 4.9 36.3 OK AII 40 50 4.8 5.8 Ø12 594 150 443.8 0.1 OK Ø12 486 150 336.0 0.1 OK M4 286 2.50 2.50 2.20 0.60 0.40 0.60 0.00 0.00 0.0 TH4 -29.2 3.1 0.4 0.2 1.4 8.5 7.0 10.0 24.4 OK 0.4 8.0 OK 5.2 36.3 OK AII 40 50 4.8 5.8 Ø12 592 150 442.1 0.1 OK Ø12 485 150 334.7 0.1 OK M4 286 2.50 2.50 2.20 0.60 0.40 0.60 0.00 0.00 0.0 TH5 -32.3 -2.2 0.4 0.2 -1.0 8.9 7.8 10.0 24.4 OK 0.4 8.0 OK 4.8 36.3 OK AII 40 50 4.9 6.0 Ø12 579 150 428.9 0.1 OK Ø12 474 150 323.9 0.1 OK M4 286 2.50 2.50 2.20 0.60 0.40 0.60 0.00 0.00 0.0 TH6 -42.3 1.0 2.5 1.1 0.5 10.3 8.8 11.8 24.4 OK 0.5 8.0 OK 6.4 36.3 OK AII 40 50 6.4 7.9 Ø12 439 150 289.2 0.1 OK Ø12 360 150 209.5 0.1 OK M4 286 2.50 2.50 2.20 0.60 0.40 0.60 0.00 0.00 0.0 TH7 -44.6 1.0 -1.9 -0.9 0.5 10.6 9.3 11.9 24.4 OK 0.6 8.0 OK 6.2 36.3 OK AII 40 50 6.6 8.0 Ø12 430 150 280.2 0.1 OK Ø12 352 150 202.2 0.1 OK M4 286 2.50 2.50 2.20 0.60 0.40 0.60 0.00 0.00 0.0 TH8 -43.7 3.2 0.5 0.2 1.4 10.5 8.9 12.1 24.4 OK 0.6 8.0 OK 6.6 36.3 OK AII 40 50 6.7 8.1 Ø12 424 150 274.0 0.1 OK Ø12 347 150 197.1 0.1 OK M4 286 2.50 2.50 2.20 0.60 0.40 0.60 0.00 0.00 0.0 TH9 -46.5 -1.6 0.5 0.2 -0.7 10.9 10.0 11.8 24.4 OK 0.6 8.0 OK 5.7 36.3 OK AII 40 50 6.6 8.0 Ø12 431 150 281.4 0.1 OK Ø12 353 150 203.1 0.1 OK M4 295 2.50 2.50 2.20 0.60 0.40 0.60 0.00 0.00 0.0 TH1 -34.0 0.1 0.8 0.4 0.0 9.1 8.7 9.5 24.4 OK 0.4 8.0 OK 3.7 36.3 OK AII 40 50 4.6 5.6 Ø12 613 150 463.1 0.1 OK Ø12 502 150 351.9 0.1 OK M4 295 2.50 2.50 2.20 0.60 0.40 0.60 0.00 0.00 0.0 TH2 -22.9 0.1 2.3 1.1 0.0 7.6 6.6 8.6 24.4 OK 0.3 8.0 OK 3.8 36.3 OK AII 40 50 3.6 4.4 Ø12 778 150 628.3 0.1 OK Ø12 637 150 487.1 0.1 OK M4 295 2.50 2.50 2.20 0.60 0.40 0.60 0.00 0.00 0.0 TH3 -22.8 0.0 -1.4 -0.7 0.0 7.6 7.0 8.2 24.4 OK 0.3 8.0 OK 3.1 36.3 OK AII 40 50 3.3 4.1 Ø12 845 150 694.8 0.1 OK Ø12 692 150 541.5 0.1 OK M4 295 2.50 2.50 2.20 0.60 0.40 0.60 0.00 0.00 0.0 TH4 -22.5 2.1 0.8 0.3 0.9 7.5 6.3 8.7 24.4 OK 0.3 8.0 OK 4.1 36.3 OK AII 40 50 3.7 4.5 Ø12 763 150 613.3 0.1 OK Ø12 625 150 474.9 0.1 OK M4 295 2.50 2.50 2.20 0.60 0.40 0.60 0.00 0.00 0.0 TH5 -23.4 -2.1 0.7 0.3 -0.9 7.7 6.5 8.8 24.4 OK 0.3 8.0 OK 4.1 36.3 OK AII 40 50 3.8 4.7 Ø12 742 150 592.2 0.1 OK Ø12 608 150 457.6 0.1 OK M4 295 2.50 2.50 2.20 0.60 0.40 0.60 0.00 0.00 0.0 TH6 -32.9 0.1 2.4 1.1 0.0 9.0 7.9 10.1 24.4 OK 0.4 8.0 OK 4.8 36.3 OK AII 40 50 5.0 6.0 Ø12 571 150 420.9 0.1 OK Ø12 467 150 317.4 0.1 OK M4 295 2.50 2.50 2.20 0.60 0.40 0.60 0.00 0.00 0.0 TH7 -32.9 0.0 -1.0 -0.4 0.0 9.0 8.6 9.4 24.4 OK 0.4 8.0 OK 3.7 36.3 OK AII 40 50 4.5 5.5 Ø12 629 150 478.7 0.1 OK Ø12 515 150 364.6 0.1 OK M4 295 2.50 2.50 2.20 0.60 0.40 0.60 0.00 0.00 0.0 TH8 -32.6 1.9 1.0 0.5 0.9 8.9 7.7 10.2 24.4 OK 0.4 8.0 OK 5.0 36.3 OK AII 40 50 5.0 6.1 Ø12 564 150 413.6 0.1 OK Ø12 461 150 311.4 0.1 OK M4 295 2.50 2.50 2.20 0.60 0.40 0.60 0.00 0.00 0.0 TH9 -33.4 -1.8 1.0 0.5 -0.8 9.0 7.8 10.3 24.4 OK 0.4 8.0 OK 5.1 36.3 OK AII 40 50 5.1 6.2 Ø12 554 150 404.3 0.1 OK Ø12 454 150 303.8 0.1 OK THIẾT KẾ MĨNG ĐƠN BÊ TƠNG CỐT THÉP THEO TCVN 9362- 2012 I Thơng số móng bê tơng cốt thép M5 a Vật liệu B20(M250) - Mác bê tông: Cường độ nén Rb= 11.50 Cường độ kéo Rbt= 0.90 Modun đàn hồi Ebt= 2.7E+04 - Mác thép dọc: Mpa Mpa Mpa AII Cường độ nén Rs= 280.00 Cường độ kéo Rsc= 280.00 Mpa Mpa Esc= 2.1E+05 Mpa b Thông số hình học Cột: Tọa độ (m) xc= m Chiều rộng cột yc = m bc= 0.4 m Chiều cao cột hc= 0.6 m Móng: Chiều rộng móng B= 1.5 m Chiều dài móng L= 1.5 m Chiều cao móng h= 0.6 m Chiều sâu chơn móng Hm= 2.2 m Trọng tâm cốt thép a= 0.04 m Trọng tâm cốt thép a'= 0.05 m ho = h - a = 0.56 m ho' = h - a' = 0.55 m Nhận xét: Đáy móng đặt vào lớp đất có số hiệu c Thơng số địa chất Hố khoan: HK-4 Số hiệu Tên lớp đất - Trạng thái hi (m) (T/m ) g Đất lấp 1.7 1.8 Sét pha nâu đỏ - TT dẻo cứng 6.3 1.92 j độ c E (T/m ) (T/m ) 13.1 1.95 1600 Thông số nội lực Tên móng Phần tử Vị trí (m) Tổ hợp M5 298 TH4 Lực dọc Momen Momen Lực cắt Lực cắt M2 M3 V2 V3 P (T) (T.m) (T.m) (T) (T) -6.2 1.1 -0.1 Quy tổ hợp tải trọng tiêu chuẩn N = P/n Mx= M2 / n Với n hệ số vượt tải My= M3 / n n= 1.15 Qx= V2 / n Qy= V3 / n -0.1 0.5 Nơi lực tiêu chuẩn dời tâm đáy móng Tên móng Phần tử Vị trí (m) Tổ hợp M5 298 TH4 Lực dọc Momen Momen Lực cắt Lực cắt Mx My Qx Qy N (T) (T.m) (T.m) (T) (T) -5.4 1.2 -0.2 -0.1 0.4 II Kiểm tra sức chịu tải đất a Cường độ đất đáy móng T/m2 Rđn= m1.m2 / ktc [A1.B.gII + B1.Hm.g'II + D1.cII] = 23.7 - m1: Hệ số điều kiện làm việc m1= 1.2 - m2: Hệ số điều kiện làm việc m2= 1.1 j= 13.1 A1 = 0.266 - B1: Hệ số phụ thuộc góc ma sát đất B1 = 2.063 - D1: Hệ số phụ thuộc góc ma sát đất D1 = 4.568 - ktc: Hệ số tin cậy tiêu lý ktc = - gII :Trọng lượng riêng đất đáy móng gII = 1.92 T/m2 - g'II :Trọng lượng riêng đất đáy móng g'II = 1.83 T/m2 - cII :Lực dính đơn vị đất đáy móng cII = 1.95 T/m2 Ptb= N / (B.L) + gtb.Hm = Trong đó: - Vì đáy móng đặt vào lớp đất có số hiệu: > - A1: Hệ số phụ thuộc góc ma sát đất (độ) b Áp lực đáy móng Rđn = 23.7 T/m2 ≤ 1,2.Rđn = 28.5 T/m > 6.8 ≤ 8.7 T/m 2 9.3 T/m2 Pmax3= Ptb - 6MX /(L.B ) + 6MY /(B.L ) = 4.4 T/m2 Pmax4= Ptb - 6MX /(L.B2) - 6MY /(B.L2) = 4.9 T/m2 g'II.Hm = 2.8 T/m2 Pmax=max( P1 , P2 , P3, P4) = 9.3 Pmin=min( P1 , P2 , P3, P4) = 4.4 Pmax1= Ptb +6MX /(L.B ) + 6MY /(B.L ) = Pmax2= Ptb + 6MX /(L.B ) - 6MY /(B.L ) = Pgl= Ptb - T/m Nhận xét: Nền đủ đảm bảo chịu lực Áp lực tính tốn khơng kể trọng lượng thân móng lớp đất phủ lấp: T/m2 Potb= Ntt / (B.L) = 2.8 Pomax= Pttmax - gtb.Hm = Pomin= P tt - gtb.Hm = 5.6 T/m 0.0 T/m2 III Kiểm tra lún móng Sử dụng phương pháp cộng lún lớp để tính độ lún tuyệt đối móng Điều kiện độ lún móng cho phép S= S (b i.hi.sglzi/Ei) = 0.12 Nhận xét: Nền đảm bảo điều kiện độ lún cho phép Trong đó: bi = gl s zi 0.8 Đối với loại đất = ko.sglzo Ứng suất gây lún độ sâu z sglzo = 2.8 T/m2 Ứng suất gây lún tâm đáy móng ko Hệ số phân bố ứng suất, phụ thuộc vào tỷ số: L/B 2.Z/B Ei : Mô đun đàn hồi lớp đất thứ i hi = 0.5 (m) Chiều dày phân tố chia nhỏ lớp dất sbizi = Shi.gi Ứng suất thân tổng phân tố lớp đất độ sâu zi Điều kiện tắt lún: - Tại lớp đất có E ≤ 500 T/m2: - Tại lớp đất có E > 500 T/m : sglzi ≤ 0,1.sbtzi sglzi ≤ 0,2.sbtzi ≤ [S]= cm Bảng tính độ lún móng Lớp đất hi (m) zi (m) L/B 2.Zi/B E (T/m ) gl zi s ko bt s zi (T/m ) (T/m ) Si (cm) Nhận xét - - 0.00 - - - 1.000 2.8 4.0 - - 0.5 0.25 1.0 0.3 1600 0.967 2.7 4.5 0.07 Tính tiếp 0.5 0.75 1.0 1.0 1600 0.703 2.0 5.5 0.05 Tính tiếp 0.5 1.25 1.0 1.7 1600 0.430 1.2 6.4 BIỂU ĐỒ QUAN HỆ GIỮA ỨNG SUẤT VÀ ĐỘ SÂU Ứng suất 0.0 -10.0 -5.0 0.0 5.0 -0.2 -0.4 -0.6 -0.8 -1.0 -1.2 -1.4 Độ sâu (m) Ứng suất gây lún Ứng suất thân Tắt lún IV Kiểm tra chiều cao móng - Giả thiết coi móng conson ngàm mép cột, chịu phản lực đất Potb a Kiểm tra cường độ tiết diện nghiêng( Kiểm tra cột đâm thủng móng) - Cột đâm thủng móng theo hình tháp nghiêng phía góc 45o , gần coi cột đâm thủng móng mặt xiên góc 45o phía Pomax Điều kiện chống đâm thủng không kể đến ảnh hưởng thép ngang khơng có cốt đai, xiên ≤ Pđt Trong đó: Pcđt Pđt= (Pomax + Pot).Ldt.B/2= T/m2 Lđt= 0.0 m Pot= Pomin+ (Pomax - Pomin).(L-Ldt.)/L= 5.8 T/m2 Pomin= 0.0 T/m2 Pomax= 5.6 T/m2 Pcđt= 0,75.Rbt ho Btb= 35.9 T/m Btb= 1.0 m Pcđt = 35.9 T/m2 => Pđt = ≤ -0.4 Nhận xét: Móng đảm bảo điều kiện chống đâm thủng b Kiểm tra cường độ tiết diện thẳng góc (Tính cốt thép móng) - Tính tốn cường độ tiết diện thẳng góc vị trí có mơmen lớn - Tính cốt thép theo phương cạnh L( Phương X ) Mômen mép cột M1 M1= (Pong + 2.Pomax)/6.L = 0.8 T.m Lng= 0.5 m Pong= Pomin+ (Pomax - Pomin).(L-Lng.)/L= 3.9 T/m2 Pomin= 0.0 T/m2 Pomax= 5.6 T/m2 0.5 cm2 Trong đó: => Ax= M1 /(0.9 Rs.ho)= Khoảng cách tính tốn stt= Bố trí : ng.B Ø12 3138 khoảng cách Sbt = mm 150 mm Nhận xét: Bố trí thép phương X đảm bảo chịu lực - Tính cốt thép theo phương cạnh B( Phương Y ) Mômen mép cột M2 M2= (Pong + 2.Pomax)/6.B2ng.L = 1.1 T.m Bng= 0.6 m Pong= Pomin+ (Pomax - Pomin).(B-Bng.)/B= 3.5 T/m2 0.8 cm2 Trong đó: => AY= M2 /(0.9 Rs.ho')= Khoảng cách stt= Bố trí : Ø12 2101 khoảng cách Sbt = mm 150 Nhận xét: Bố trí thép phương Y đảm bảo chịu lực mm THIẾT KẾ MĨNG ĐƠN BÊ TƠNG CỐT THÉP THEO TCVN 9362- 2012 I Thơng số móng bê tơng cốt thép - Mác bê tông: B20(M250) Mpa b (h ): Chiều rộng ( cao ) tiết diện cột Rbt= 0.9 Mpa B ( L): Chiều rộng ( Dài ) móng Ebt= 27000 Mpa Rb= Cường độ kéo Modun đàn hồi - Mác thép dọc: Ghi chú: 11.5 Cường độ nén Xc (Yc ) Tọa độ tim cột so với tâm đáy móng Ax (Ay ) Diện tích thép móng theo phương X ( Phương Y ) AII Cường độ nén Rs= 280 Mpa Stt (Sbt) : Khoảng cách thép móng theo tính tốn ( bố trí ) Cường độ kéo Rsc= 280 Mpa m (m max): Hàm lượng thép tính tốn ( Lớn nhất) Modun đàn hồi Es= 210000 Mpa a, a': Khoảng cách trọng tâm cốt thép phương x ( Phương y) đến mép ngồi bê tơng BẢNG 1: THIẾT KẾ MĨNG ĐƠN BÊ TƠNG CỐT THÉP THEO TCVN 9362- 2012 Tên móng Kích thước móng Phần tử B (m) L (m) Hm (m) Kích thước cột Tọa độ cột Yc (m) h (m) b (m) h (m) Xc (m) Kiểm tra sức chịu tải đất đáy móng Thơng số nội lực chân cột móng Vị trí Tổ hợp (m) tải trọng P (T) M2 M3 (T.m) (T.m) V2 (T) V3 (T) ptb pmin pmax Rtc (T/m2) (T/m2) (T/m2) (T/m2) Kiểm tra lún móng Nhận xét s (cm) [s] (cm) Kiểm tra chọc thủng pđt pcct Nhận Nhận xét (T/m2) (T/m2) xét Thông số nhập Đơn vị tư vấn Thiết kế Kết tính thép Ax AY Mác a a' thép (mm) (mm) (cm2) (cm2) Bố trí thép phương Y Bố trí thép phương X F stt sbt Stt - Sbt (mm) (mm) (mm) mbt (%) Nhận xét F stt sbt Stt - Sbt (mm) (mm) (mm) mbt (%) Nhận xét M5 298 1.50 1.50 2.20 0.60 0.40 0.60 0.00 0.00 0.0 TH1 -8.4 0.0 -0.3 -0.2 0.0 7.6 6.9 8.4 23.7 OK 0.2 8.0 OK -0.2 35.9 OK AII 40 50 0.5 0.7 Ø12 3564 150 3414.4 0.1 OK Ø12 2386 150 2236.1 0.2 OK M5 298 1.50 1.50 2.20 0.60 0.40 0.60 0.00 0.00 0.0 TH2 -6.2 0.8 2.2 1.0 0.4 6.8 0.8 12.8 23.7 OK 0.1 8.0 OK -0.9 35.9 OK AII 40 50 0.9 1.3 Ø12 1903 150 1752.9 0.1 OK Ø12 1274 150 1123.8 0.2 OK M5 298 1.50 1.50 2.20 0.60 0.40 0.60 0.00 0.00 0.0 TH3 -6.2 0.8 -2.6 -1.2 0.4 6.8 0.2 13.4 23.7 OK 0.1 8.0 OK -1.0 35.9 OK AII 40 50 1.0 1.4 Ø12 1786 150 1635.7 0.1 OK Ø12 1195 150 1045.4 0.2 OK M5 298 1.50 1.50 2.20 0.60 0.40 0.60 0.00 0.00 0.0 TH4 -6.2 1.1 -0.1 -0.1 0.5 6.8 4.4 9.3 23.7 OK 0.1 8.0 OK -0.4 35.9 OK AII 40 50 0.5 0.8 Ø12 3138 150 2988.2 0.1 OK Ø12 2101 150 1950.8 0.2 OK M5 298 1.50 1.50 2.20 0.60 0.40 0.60 0.00 0.00 0.0 TH5 -6.2 -2.0 -0.2 -0.1 -0.9 6.8 2.4 11.2 23.7 OK 0.1 8.0 OK -0.7 35.9 OK AII 40 50 0.7 1.1 Ø12 2330 150 2180.1 0.1 OK Ø12 1560 150 1409.8 0.2 OK M5 298 1.50 1.50 2.20 0.60 0.40 0.60 0.00 0.00 0.0 TH6 -8.1 0.7 1.9 0.9 0.3 7.5 2.3 12.7 23.7 OK 0.2 8.0 OK -0.8 35.9 OK AII 40 50 0.9 1.3 Ø12 1878 150 1727.9 0.1 OK Ø12 1257 150 1107.1 0.2 OK M5 298 1.50 1.50 2.20 0.60 0.40 0.60 0.00 0.00 0.0 TH7 -8.1 0.7 -2.4 -1.1 0.3 7.5 1.3 13.7 23.7 OK 0.2 8.0 OK -1.0 35.9 OK AII 40 50 1.0 1.5 Ø12 1694 150 1543.9 0.1 OK Ø12 1134 150 983.9 0.2 OK M5 298 1.50 1.50 2.20 0.60 0.40 0.60 0.00 0.00 0.0 TH8 -8.1 1.0 -0.2 -0.1 0.5 7.5 5.1 10.0 23.7 OK 0.2 8.0 OK -0.5 35.9 OK AII 40 50 0.6 0.9 Ø12 2680 150 2529.9 0.1 OK Ø12 1794 150 1644.0 0.2 OK M5 298 1.50 1.50 2.20 0.60 0.40 0.60 0.00 0.00 0.0 TH9 -8.1 -1.8 -0.3 -0.1 -0.8 7.5 3.4 11.7 23.7 OK 0.2 8.0 OK -0.7 35.9 OK AII 40 50 0.8 1.2 Ø12 2132 150 1982.2 0.1 OK Ø12 1427 150 1277.3 0.2 OK M5 303 1.50 1.50 2.20 0.60 0.40 0.60 0.00 0.00 0.0 TH1 -10.4 0.0 -0.4 -0.2 0.0 8.4 7.6 9.2 23.7 OK 0.2 8.0 OK -0.3 35.9 OK AII 40 50 0.6 0.9 Ø12 2957 150 2807.4 0.1 OK Ø12 1980 150 1829.8 0.2 OK M5 303 1.50 1.50 2.20 0.60 0.40 0.60 0.00 0.00 0.0 TH2 -3.5 0.7 2.5 1.1 0.3 5.8 0.5 12.1 23.7 OK 0.1 8.0 OK -0.9 35.9 OK AII 40 50 0.8 1.2 Ø12 2143 150 1992.6 0.1 OK Ø12 1434 150 1284.3 0.2 OK M5 303 1.50 1.50 2.20 0.60 0.40 0.60 0.00 0.00 0.0 TH3 -11.6 0.7 -2.9 -1.3 0.3 8.9 1.8 15.9 23.7 OK 0.3 8.0 OK -1.1 35.9 OK AII 40 50 1.3 1.9 Ø12 1355 150 1204.7 0.1 OK Ø12 907 150 756.9 0.2 OK M5 303 1.50 1.50 2.20 0.60 0.40 0.60 0.00 0.00 0.0 TH4 -7.5 1.1 -0.1 0.0 0.5 7.3 5.0 9.6 23.7 OK 0.2 8.0 OK -0.4 35.9 OK AII 40 50 0.6 0.9 Ø12 2875 150 2724.9 0.1 OK Ø12 1925 150 1774.5 0.2 OK M5 303 1.50 1.50 2.20 0.60 0.40 0.60 0.00 0.00 0.0 TH5 -7.4 -1.9 -0.1 -0.1 -0.9 7.2 3.3 11.2 23.7 OK 0.2 8.0 OK -0.6 35.9 OK AII 40 50 0.7 1.1 Ø12 2272 150 2121.7 0.1 OK Ø12 1521 150 1370.7 0.2 OK M5 303 1.50 1.50 2.20 0.60 0.40 0.60 0.00 0.00 0.0 TH6 -6.3 0.7 2.1 1.0 0.3 6.8 1.4 12.3 23.7 OK 0.1 8.0 OK -0.8 35.9 OK AII 40 50 0.8 1.3 Ø12 2009 150 1858.7 0.1 OK Ø12 1345 150 1194.7 0.2 OK M5 303 1.50 1.50 2.20 0.60 0.40 0.60 0.00 0.00 0.0 TH7 -13.6 0.7 -2.7 -1.2 0.3 9.7 3.0 16.3 23.7 OK 0.4 8.0 OK -1.1 35.9 OK AII 40 50 1.3 1.9 Ø12 1300 150 1150.1 0.1 OK Ø12 870 150 720.3 0.2 OK M5 303 1.50 1.50 2.20 0.60 0.40 0.60 0.00 0.00 0.0 TH8 -9.9 1.0 -0.2 -0.1 0.4 8.2 5.9 10.6 23.7 OK 0.2 8.0 OK -0.5 35.9 OK AII 40 50 0.7 1.1 Ø12 2393 150 2243.1 0.1 OK Ø12 1602 150 1452.0 0.2 OK M5 303 1.50 1.50 2.20 0.60 0.40 0.60 0.00 0.00 0.0 TH9 -9.8 -1.7 -0.2 -0.1 -0.8 8.2 4.4 12.0 23.7 OK 0.2 8.0 OK -0.7 35.9 OK AII 40 50 0.8 1.3 Ø12 2008 150 1857.9 0.1 OK Ø12 1344 150 1194.1 0.2 OK