Việc sử dụng năng lượng nhiệt có thể phân thành hai nhóm chính: sử dụng năng lượng nhiệt nhằm phục vụ các nhu cầu sinh hoạt và sử dụng năng lượng nhiệt trong sản xuất, trong các xí nghiệ
Tổng quan về các thiết bị nguồn cấp nhiệt
Lửa là một trong bốn phát minh quan trọng nhất của nhân loại, đóng vai trò thiết yếu trong cuộc sống con người Tuy nhiên, với việc nguồn nhiên liệu ngày càng cạn kiệt, ô nhiễm môi trường gia tăng và nhu cầu năng lượng tăng nhanh, việc sử dụng năng lượng hiệu quả và tiết kiệm trở nên cấp thiết Cung cấp nhiệt cho các tòa nhà bằng các nguồn nhiên liệu sơ cấp như than, dầu, năng lượng mặt trời và địa nhiệt là một phương pháp hiệu quả Việc này giúp bỏ qua hiệu suất thấp của các nhà máy nhiệt điện (khoảng 35-40%) và giảm thiểu ô nhiễm từ quá trình sản xuất điện năng.
1.2.1 Sơ đồ cấp nhiệt sử dụng lò hơi loại nhỏ, vừa
Sơ đồ này phù hợp cho các cơ sở sử dụng nhiệt cỡ vừa, không chỉ đáp ứng nhu cầu cung cấp nước nóng mà còn hỗ trợ các nhu cầu nhiệt cao cấp khác như hơi nước cho giặt là, sấy khô và xông hơi.
- Nhiên liệu thường dùng là than, dầu hoặc khí đốt.
- Dựa vào phương pháp gia nhiệt cho nước ta cso thể phân ra làm 2 loại sơ đồ trung tâm cấp nhiệt dùng lò hơi. a Trao đổi nhiệt hỗn hợp
Hình 1.1 Sơ đồ cấp nước nóng sử dụng thiết bị hỗn hợp.
LH- lò hơi; OGH - ống góp hơi; BNM – bể nước mềm; NN-nước nóng ra; NH- Nước hồi
Nguyên lý hoạt động của hệ thống là nước lạnh được cấp vào bể nước nóng, trong khi nhiên liệu được đốt nóng trong buồng đốt của lò hơi Khói nóng trao đổi nhiệt với nước trong giàn ống gia nhiệt, tạo ra hơi nước có nhiệt độ cao Hơi nước này được dẫn tới ống góp hơi, từ đó sẽ được trích ra và dẫn qua bể nước nóng để trao đổi nhiệt với nước lạnh, làm tăng nhiệt độ nước trong bể Nước cấp cho lò được lấy từ bể nước mềm Nước nóng sau đó được cung cấp đến các hộ tiêu thụ nhiệt, và khi nhiệt độ trong đường ống cấp giảm xuống dưới mức cho phép, nước sẽ quay lại bể nước nóng để gia nhiệt bổ sung.
- Ưu điểm: đơn giản, dễ quản lý và vận hành.
- Nhược điểm: Khống có lượng nước ngưng tuần hoàn về nên thiết bị xử lý nước cấp vào lò pải có công suất lơn nên giá thành tăng
- Áp dụng cho các tòa nhà khách sạn chung cư cao tầng có nhu cầu nhiệt vừa và nhỏ b: Trao đổi nhiệt bề mặt
Hình 1.2 Sơ đồ cấp nước nóng sử dụng thiết bị bề mặt kiểu dung tích
LH- lò hơi; OGH - ống góp hơi; BNM – bể nước mềm; NN-nước nóng ra; NH- Nước hồi
Nguyên lý hoạt động của bể nước mềm tương tự như lò hơi trao đổi nhiệt hỗn hợp, nhưng khác ở chỗ hơi sau khi trao đổi nhiệt với nước trong bể sẽ không hòa trộn tại đó mà được dẫn trở lại lò hơi Bể nước mềm có nhiệm vụ bổ sung nước cấp cho lò, đảm bảo cung cấp đủ nước cho quá trình hoạt động.
- Áp dụng cho những nơi sử dụng nước nóng nhiều và chế độ dùng nước nóng không đều đặn.
1.2.2 Một số nguồn cấp nhiệt khác.
Cấp nhiệt từ nguồn cung cấp bên ngoài, như nhà máy nhiệt điện, thường được áp dụng ở những khu vực gần các nhà máy nhiệt điện hoặc các nguồn nhiệt trung tâm lớn.
- Cấp nhiệt sử dụng bộ thu năng lượng mặt trời Thường được áp dụng ở những nơi có diện tích chiếu sáng lớn.
- Cấp nhiệt nhờ tận dụng nhiệt thải từ bình ngưng của hệ thống lạnh và điều hòa không khí.
- Cấp nhiệt bằng thiết bị gia nhiệt dùng điện trực tiếp.
Tổng quan về tính toán nguồn cấp nhiệt
1.3.1: Chọn thiết bị lò hơi: a Lượng hơi cấp cho các xưởng sản xuất.
- Tổng lượng hơi cấp cho 8 xưởng sản xuất, áp suất hơi yêu cầu 5kG/cm 2 là:
- Công suất lò cần dùng là:
D1 = 3900 (kg/h) là suất tiêu hao hơi của các phân xưởng sản xuất, trong khi r = 2109 (kJ/kg) là nhiệt ẩn hóa hơi của 1 kg nước ở áp suất 5 (kG/cm²) Lượng hơi cấp cho nhà bếp cần được tính toán dựa trên các thông số này để đảm bảo hiệu quả sử dụng năng lượng.
Mỗi suất ăn của công nhân bao gồm 0.4kg gạo, 0.3kg đồ ăn và 0.1kg canh Như vậy, với 1200 suất ăn, tổng giá trị quy đổi sẽ được tính toán dựa trên các thành phần này.
Theo nghiên cứu thực tế, để chế biến 100kg thức ăn, cần sử dụng nồi có công suất điện trung bình khoảng 14kW Thời gian nấu chín các loại thực phẩm sẽ khác nhau, trong đó cơm cần thời gian nấu riêng.
30 phút, đồ ăn cần 20 phút, canh cần 10 phút.
Vậy lượng nhiệt cần sử dụng để nấu chín các loại thức ăn và lượng hơi cần dùng sẽ được tính như sau:
- Đồ ăn: Qđồ ăn = 3,6.14.20.60 = 60480 (kJ)
Dcanh = r η t Q = 0,85 6 10080 2133 3.36 (kg/h) Trong đó : r = 2133 kJ/kg – nhiệt ẩn hóa hơi của 1 kg nước ở áp suất 4kG/cm 2 η=0,85: Hiệu suất của thiết bị gia nhiệt.
Vậy, suất tiêu hao hơi của nhà ăn là :
D2 = Dcơm + Dcanh + Dđồ ăn = 133.5 + 100.07 + 33.36 = 267 (kg/h)Công suất lò sinh hơi cung cấp cho nhà ăn là :
QL2 = 158.13 (kW) c Lượng hơi phục vụ cho nhu cầu sản xuất nước nóng:
- Lượng nhiệt cần thiết truyền cho nước lạnh để 11000 lít nước từ t1 = 15 o C trở thành nước nóng ở 75 o C:
- Suất tiêu hao hơi để phục vụ cho nhu cầu sản xuất nước nóng là:
D3 ¿ Q r η = 2109.0,85 2299000 = ¿ 1282.5 (kg/h) Trong đó: r = 2109 kJ/kg – nhiệt ẩn hóa hơi của 1 kg nước ở áp suất 5 kG/cm 2 η=0,85: Hiệu suất của thiết bị gia nhiệt.
- Công suất lò sinh hơi cung cấp cho nhu cầu sản xuất nước nóng là :
QL1 = 3600.0,85 2299000 = 751.4 (kW) d Tổng suất tiêu hao hơi của cả nhà máy là:
D = D1 + D2 + D3 = 3900 + 267 + 1282.5 = 5449.5 (kg/h) e Tổng công suất lò sinh hơi cung cấp cho nhà máy là:
QL = QL1 + QL2 + QL3 = 2284.75 + 158.13 + 751.4 = 3194.3 (kW)
Như vậy ta sẽ chọn 2 nồi hơi kiểu ống nước đặt đứng có công suất là 4000 kg/h và
Chọn phương án sử dụng nhiên liệu
Hiện nay, các trung tâm cấp nhiệt tại Việt Nam chủ yếu sử dụng hai loại nhiên liệu chính là than và dầu Việc lựa chọn nguồn nhiên liệu cho các trung tâm này là một bài toán tối ưu về kinh tế và kỹ thuật Để đưa ra quyết định về phương án cấp nhiệt, cần dựa vào các tiêu chí cụ thể.
Hệ thống cấp nhiệt sử dụng nhiên liệu dầu có chi phí đầu tư ban đầu cao hơn so với hệ thống sử dụng nhiên liệu than, chủ yếu do giá thành thiết bị cao hơn.
Chi phí vận hành hệ thống cấp nhiệt sử dụng nhiên liệu than thấp hơn so với dầu do than có giá thành rẻ và dễ dàng tiếp cận tại Việt Nam Mặc dù vậy, hệ thống sử dụng dầu lại có khả năng tự động hóa cao, mang lại sự vận hành đơn giản và an toàn hơn so với hệ thống dùng than.
Ta tính chi phí nhiên liệu để đun 100 kg nước từ 20 0 C lên 70 0 C. a: Các thông số:
- Nhiệt trị của dầu D.O: Qt lv = 40.000 kJ/kg
- Nhiệt trị của than: Qt lv = 22000 kJ/kg
- Tính toán gia nhiệt cho: 100 kg nước. b: Tính nhiệt và chi phí để sản xuất nước nóng: ¿ Lượng nhiệt cần cung cấp cho 100 kg nước để tăng từ 20 0 C đến 70 0 C:
Q (kJ): nhiệt lượng cần cung cấp cho nước.
G (kg): khối lượng nước cần gia nhiệt; G = 100 kg
Nhiệt dung riêng của nước là Cp = 4,2 kJ/kgK Để tính toán nhiệt độ nước nóng yêu cầu, ta có t2 = 70 °C và nhiệt độ nước lạnh ban đầu là t1 = 20 °C Thay số vào phương trình, ta sẽ có kết quả cụ thể cho quá trình tính toán.
Q = 100.4,2 (70 - 20) = 21000 (kJ) ¿ Chi phí khi gia nhiệt cho 100 kg nước bằng lò hơi đốt than.
- Lượng than cần thiết để gia nhiệt cho 100 kg nước là :
= 21000 22000.0,5 =1,9 (kg) ηth= 0,5 - tích hiệu suất của lò hơi đốt than và thiết bị gia nhiệt cho nước. (Đối với than [0,3-0,6] lấy trung bình Đối với TBTDN lấy 0,9)
- Vậy giá thành của việc gia nhiệt cho 100 kg nước bằng lò hơi đốt than là :
T1 = 1,9.3600 = 6840 (đ/100 kg nước) Trong đó: giá thành của than trên thị trường hiện nay là 3600 vnđ/kg ¿ Chi phí khi gia nhiệt cho 100 kg nước bằng lò hơi đốt dầu :
- Lượng dầu cần thiết để gia nhiệt cho 100 kg nước là :
40000.0,8 =0.66 (kg) = 0.825 lít ηd = 0,8 - tích hiệu suất của lò hơi đốt dầu và thiết bị gia nhiệt cho nước
- Vậy chi phí khi gia nhiệt cho 100 kg nước bằng lò hơi đốt dầu là:
T2 = 0,825.15600 = 12870 (VNĐ/100 kg nước) Trong đó : giá thành của dầu D.O trên thị trường hiện nay là 15900 vnđ/lít
- Từ tính toán ở trên ta thấy : Để đun nóng 100 kg nước từ 20 0 C đến 70 0 C thì chi phí là :
+ Khi gia nhiệt bằng lò hơi đốt than : 6840 (đ/100 kg) + Khi gia nhiệt bằng lò hơi đốt dầu : 12870 (đ/100 kg)
Với yêu cầu về môi trường và tính tiện nghi, hệ thống lò hơi đốt dầu là lựa chọn tối ưu Lò hơi này không chỉ giảm thiểu chi phí nhân công mà còn có khả năng tự động hóa cao, đồng thời thải ra môi trường lượng khói ít hơn, góp phần bảo vệ môi trường.
XÂY DỰNG VÀ TÍNH CÂN BẰNG VẬT CHẤT CHO SƠ ĐỒ NHIỆT NGUYÊN LÝ
Cấp hơi
Hơi bão hòa từ hai lò hơi được phân phối qua ống góp, cung cấp hơi cho các hộ tiêu thụ nhiệt bằng ống thép đen Hệ thống có một đường cấp hơi chính chia thành ba đường nhỏ: đường đầu tiên cung cấp hơi cho thiết bị trao đổi nhiệt trên mái nhằm cung cấp nước nóng, đường thứ hai phục vụ cho phòng giặt là, và đường thứ ba cấp hơi cho thiết bị trao đổi nhiệt ở bể bơi để gia nhiệt cho bể bơi.
Gia nhiệt cho nước
Nước lạnh từ nguồn cấp được bổ sung vào bể nước hồi, nơi nước này hòa trộn với nước hồi và được gia nhiệt nhẹ do nước hồi có nhiệt độ cao hơn Khi lò bắt đầu hoạt động, nếu không có nguồn nước dự trữ và nước hồi, nhiệt độ nước tại bể sẽ chỉ là nhiệt độ của nước lạnh Sau đó, nước được dẫn qua bình trao đổi nhiệt kiểu ống vỏ, nơi nó nhận nhiệt từ hơi nước và được làm nóng lên đến 70°C Nước nóng này sau đó sẽ được cung cấp cho khu văn phòng và nhà ăn.
Hệ thống đường nước hồi
Sau khi nước được gia nhiệt trong bình trao đổi nhiệt bề mặt (bình ngưng ống vỏ), nó sẽ ngưng tụ thành nước Nước ngưng này sẽ được hồi lại cùng với nước bổ sung đã được xử lý tại bể nước mềm để cung cấp cho lò hơi Việc bổ sung nước mềm cho lò hơi là cần thiết do nước ngưng trở về lò bị mất mát do rò rỉ hoặc do hơi thoát ra khi xả khí không ngưng trong hệ thống đường ống hơi.
Do tổn thất nhiệt, nước để quá lâu sẽ làm giảm nhiệt độ trong hệ thống Khi nhiệt độ nước nóng xuống thấp, không đủ để đảm bảo sinh hoạt, cần hồi về bể hồi trên cao Việc hồi nước về bể hồi thay vì bể nước nóng tổng giúp duy trì nhiệt độ nước nóng tại bể tổng, đảm bảo cung cấp đủ nhiệt độ cho các phòng mà không bị giảm do lượng nước hồi hòa trộn Ở cuối mỗi nhánh chính, tại tầng kỹ thuật, cần bố trí đường hồi khi nhiệt độ t Vtrục = 5.20 = 100 (l/phút)= 1,667.10 -3 (m 3 /s)
- Lưu lượng nước chảy qua phân đoạn 1 (l1) : V= 3.V trục = 0,005 (m 3 /s)
Chọn sơ bộ vận tốc nước chảy ω kt = 0,46 m/s Áp suất ở đầu phân đoạn 1
P1’ = Po + H.g.ρ P o = 10 5 Pa áp suất khí quyển
H = 2m chiều cao cột nước trong bể chứa chọn sơ bộ g = 9,81 m 2 /s gia tốc trọng trường ρ = 974,8 kg/m 3 khống lượng riêng nước nóng ở 75 0 C
Z 1 g + ω 2 1 2 + p ρ 1 = Z 2 g + ω 2 2 2 + p ρ 2 + δp ρ Đường kính ống dẫn nước nóng ứng với tốc độ lớn nhất: d = √ π ω 4 V =
Xác định lại vận tốc nước đi trong ống: ω= 4.V π d 2 = (m/s) Tiêu chuẩn Re: Re = ω d ν Nhận thấy Re ¿ 568 k d t đ = do đó λ được tính theo công thức sau: λ = 0,11.( k d t đ ¿¿ 0,25 Suất giáng áp đường dài:
R dd = λ ω 2 2 d ρ Chiều dài tương đương
Phân đoạn 1 (1 khủy cong r - ) Ltd = 2.51 m Phân đoạn 2 đột thu Ltđ = 1,02 m
Phân đoạn 3 đột thu Ltđ = 0,66 m
Chiều dài quy dẫn Lqd = L + Ltđ Tổng giáng áp δp = Rdd.Lqp Coi như độ cao bằng nhau và vận tốc không đổi Áp suất cuối đường ống : P” = P’ – δp
Kết quả được tổng hợp vào bảng sau:
Bảng 4.2 Kết quả tính thủy lực của ống nước nóng ngang A-C Áp suất cuối p”(Pa) 1,195.105 1,193.105 1,191.105 Áp suất đầu p’(Pa) 1,196.105 1,195.105 1,193.105
Tổn thất áp suất (Pa) 80,8 154,7 236,6
L 2 5 5 Đường kính ống dou t (mm) 133 108 76 din (mm) 125 100 70
Số đoạn 1 2 3 Bảng 4.3 Kết quả tính thủy lực của ống nước nóng ngang D-E Áp suất cuối p”(Pa) 1,195.105 1,192.105 Áp suất đầu p’(Pa) 1,196.105 1,195.105
Tổn thất áp suất (Pa) 102,1 257,5
L 2 5 Đường kính ống dou t (mm) 108 76 din (mm) 100 70
Kết quả tính toán cho thấy rằng với đường kính ống đã chọn, tốc độ nước chảy trong ống nằm trong giới hạn cho phép Áp suất tại các điểm ngang trong ống đều lớn hơn áp suất bão hòa của nước ở 70°C, do đó đảm bảo không xảy ra hiện tượng sôi trong ống.
- 4.2 Tính toán thủy lực ống dẫn nước ngưng.
- lượng nhiệt trao đổi qua thiết bị trao đổi nhiệt trên mái Q2 = 175,29 (kW)
- Lưu lượng hơi qua thiết bị trao đổi nhiệt trên mái G = Q2/r (kg/s)
- Lưu lượng nước ngưng qua thiết bị trao đổi nhiệt trên mái V = G/ρ (m 3 /s)
- Chiều dài tương đương ( n khủy cong )
- Áp suất đầu vào P1 = 3 bar
Tính toán tương tự như ống cấp nước nóng ta có kết quả tính toán thủy lực như sau:
Bảng 4.9 Kết quả tính thủy lực của đường ống nước ngưng Áp suất cuối p”(Pa) 6,337.105 2,997.105 Áp suất đầu p’(Pa) 3,2.105 3,2.105
Tổn thất áp suất (Pa) 920 231
L 50 15 Đường kính ống dou t (mm) 32 32 din (mm) 27 27
Số đoạn 1 2 1 : đường ống nước ngưng từ trên mái 2 : đường ống nước ngưng từ bể bơi
4.3 Tính toán thủy lực ống dẫn cấp đường hơi
Hơi bão hòa khô có thể chuyển thành hơi bão hòa ẩm trong quá trình chuyển động, làm cho việc tính toán trở nên phức tạp Để đơn giản hóa, ta coi hơi trong ống là hơi bão hòa khô Đường kính quy ước D q cho hơi quá nhiệt là 200mm, với tốc độ 50 m/s cho hơi bão hòa.
Tính toán thủy lực cho đường ống cấp hơi:
-Áp suất làm việc của lò hơi: P LH = 3,2 bar -Nhiệt độ hơi ra khỏi lò: : t 1 = 135,75 o C -Khối lượng riêng của hơi khi ra khỏi lò hơi: ρ 1= 1,766 kg/ m 3
Độ nhám tương đương của ống dẫn hơi được xác định là k t đ = 0,2 mm Lưu lượng hơi di chuyển trong ống đạt G = 323,5 kghơi/h, tương đương với 0,0898 kghơi/s Tốc độ lớn nhất của hơi trong ống dẫn được ghi nhận là ω max = 35 m/s.
-Chiều dài ống dẫn hơi (tính sơ bộ): l = 50 m -Chênh lệch độ cao điểm đầu và điểm cuối: H = Z 2 - Z 1 = 36 m -Phương trình Bernuli :
Áp suất hơi ở đầu ra của lò hơi được xác định là P1 = Plh = 320000 Pa Giả thiết áp suất hơi cuối của ống dẫn hơi là P2 = 300000 Pa Các thông số tương ứng với áp suất hơi giả thuyết này cần được xem xét để đảm bảo tính chính xác trong quá trình tính toán và thiết kế hệ thống.
+ Nhiệt độ hơi bão hòa t 2 = 133,5 o CKhối lượng riêng trung bình : ρtb = ρ 1 + 2 ρ 2 = 1,709 kg/m 3
Độ nhớt động học của hơi được xác định là ν = 8,164 x 10^-6 m²/s Đường kính ống dẫn hơi tương ứng với tốc độ lớn nhất được tính là d = √(π ω ρ / 4 G) = 0,0437 m Sau khi tham khảo bảng chọn đường kính ống, chúng ta chọn đường kính d = 51 mm với độ dày 3 mm và đường kính ngoài phù hợp.
57 mm Xác định lại tốc độ hơi trung bình trong ống dẫn hơi: ω = π d 4 2 G ρ tb = 3,14.0,057 4.0,2778 2 3,121 = 25,7m/s Tiêu chuẩn Reynolds:
Nhận thấy Re ¿ 568 k d t đ = 144840do đó λ được tính theo công thức sau: λ = 0,11.( k d t đ ¿¿ 0,25 = 0,0275 Suất giáng áp đường dài :
R dd = λ ω 2 2 d ρ = 305,87 Pa/m -Chiều dài tương đương của các trở lực cục bộ (4 khủy cong r = 2d):
Theo các thông số đã được tra cứu, chiều dài quy dẫn (lqd) được tính bằng tổng chiều dài ống (l) và chiều dài tối đa (ltđ), cụ thể là lqd = 50 m + 7,52 m = 57,52 m Giáng áp tổng trên đường ống dẫn hơi được xác định bằng công thức δp = Rdd.lqd, cho kết quả là 17587 Pa Cuối cùng, áp suất tại điểm cuối ống dẫn hơi (p2) được tính bằng p2 = p1 – δp – (Z1 – Z2)gρ, với giá trị p2 là 301826 Pa.
-Sai số của phép tính: Δ = 301826−300000
300000 = 0,6 %Như vậy ta chấp nhận kết quả áp suất cuối 300000 Pa
Dựa trên kinh nghiệm thực tế và tài liệu tham khảo từ thực nghiệm, quá trình tính toán và thiết kế mạng nhiệt cùng với các thiết bị và đường ống dẫn nước nóng trong đề tài này là hợp lý và có khả năng ứng dụng thực tiễn Hệ thống được tính toán để hoạt động ở điều kiện phụ tải lớn nhất, đảm bảo đáp ứng đầy đủ nhu cầu nhiệt cho nhà máy dệt may tại mọi thời điểm.
Phân tích và lựa chọn lò hơi cùng các thiết bị nhiệt là rất hợp lý, nâng cao tính thực tiễn của đề tài Điều này đặc biệt thuận tiện cho quá trình lắp đặt, sửa chữa và thay thế thiết bị nhiệt, đồng thời phù hợp với xu hướng phát triển hiện đại.
Hệ thống cung cấp nhiệt được thiết kế hợp lý với việc bố trí các thiết bị và đường ống cấp dẫn, đảm bảo đáp ứng đầy đủ nhu cầu nhiệt cho nhà máy Thiết kế này còn tạo thuận lợi cho việc sửa chữa và bảo dưỡng các thiết bị.
Trong quá trình vận hành, nếu nhu cầu nhiệt trong nhà máy dệt may thay đổi, hệ thống van và khóa sẽ điều chỉnh lượng nước nóng và hơi cấp cho thiết bị Điều này cho phép điều chỉnh lượng hơi từ lò, từ đó đảm bảo tính kinh tế và hiệu quả trong vận hành.
Trong quá trình thực hiện, sẽ không tránh khỏi những sai sót Em rất mong nhận được sự góp ý từ quý thầy cô và bạn bè đồng nghiệp để hoàn thiện bản đồ án của mình hơn.
Hà Nội, ngày 13 tháng 08 năm 2022 Sinh viên thực hiện
1.PGS.TS.Phạm Lê Dần TS.Nguyễn Công Hân,Công nghệ lò hơi và mạng nhiệt- Nhà xuất bản khoa học kỹ thật,Hà Nội – 2008
2.PGS.TS.Bùi Hải – TS.Dương Đức Hồng – TS.Hà Mạnh Thư,Thiết bị trao đổi nhiệt -Nhà xuất bản khoa học kỹ thật,Hà Nội – 2001
3.Th.S.Trần Huy Cấp, Quy định thực hiện học phần đồ án nhiệt lạnh 1,Mang nhiet Atlantic 21.5.05,Thuyet minh KS cong doan,thuyet_minh_cong_nghe_cap_nhiet.
4.Phạm Văn Trí, Dương Đức Hồng, Nguyễn Công Cẩn Lò công nghiệp. Đại học Bách khoa Hà Nội Hà Nội 1996.