8 thiet ke thi cong

Trờng đại học gtvt đồ án tốt nghiệp Chơng iX Thiết kế thi công I trình tự thi công đạo Thi công cọc ván thép Đóng cọc định vị: Cọc định vị dùng loại cọc thép I 350 vị trí cọc định vị xác định m¸y kinh vü  Dïng c¸c kÕt cÊu thÐp I 350 liên kết với cọc định vị tạo thành khung định hớng để phục vụ cho công tác hạ cọc ván thép Tất cọc định vị cọc ván thép đợc hạ búa rung treo cần cẩu đứng hệ Vòng vây chữ nhật phải có thêm chống chéo góc để tăng cờng vành đai Vành đai đợc dùng làm khung dẫn hớng để đóng cọc ván thép vòng vây Để đảm bảo cho điều kiện hợp long vòng vây cọc ván đợc dễ dàng đồng thời tăng độ cứng cho cọc ván, từ đầu nên ghép cọc ván theo nhóm để hạ Trớc hạ cọc ván thép phải kiểm tra khuyết tật cọc ván nh độ thẳng, độ đồng khớp mộng cách luồn thử vào khớp mộng đoạn cọc ván chuẩn dài khoảng 1,5-2m Để xỏ đóng cọc ván đợc dễ dàng, khớp mộng cọc ván phải đợc bôi trơn dầu mỡ Phía khớp mộng tự (phía trớc ) phải bít chân lại miếng thép cho đỡ bị nhồi đất vào rÃnh mộng để xỏ đóng cọc ván sau đợc dễ dàng Trong trinh thi công phải ý theo dõi tình hình hạ cọc ván, nghêng lệch khỏi mặt phẳng tờng vây dùng tời chỉnh lại vị trí Trờng hợp nghiêng lệch mặt phẳng tờng cọc ván thờng điều chỉnh kích với dây néo, không đạt hiệu phải đóng cọc ván hình đợc chế tạo đặc biệt theo số liệu đo đạc cục thể để khép kín vòng vây Để tránh hàng cọc ván khỏi nghiêng , xiên xẹo đảm bảo khép kín theo chu vi , đồng thời phải đặt toàn tờng đoạn tờng vào vị trí khung dẫn hớng Sau đóng cọc ván thành 23 đợt Thi công cọc khoan nhồi Thi công cäc khoan nhåi b»ng thiÕt bÞ khoan BAUER A/ ChuÈn bị mặt thi công tập kết vật liệu: Sau đà chuẩn bị xong mặt thi công máy móc đợc vận chuyển đến vị trí thi công Vũ văn hng 262 lớp cầu hầm B K44 Trờng đại học gtvt đồ án tốt nghiệp Trớc thi công phải kiểm tra máy móc dầu mỡ, đảm bảo máy móc hoạt động tốt trình khoan cọc Tất thiết bị phụ trợ , vật t thiết bị khác dợc tập kết bÃi bố trí hợp lý để không ảnh hởng đến việc thi công B/ Khoan tạo lỗ: Định vị tim cọc: Sử dụng kỹ thuật khảo sát xác định xác tim cọc khoan , vị trí tim cọc đợc đánh dấu chốt thép Công tác tạo ống vách khoan hố móng : Dùng khung dẫn hớng hình thoi, đờng kính khung đờng kính ống vách Tim khung hình thoi trùng với tim cọc khoan Sau đặt ống vách khung hình thoi Định vị ống vách vị trí nhấc khung định vị Một lỡi cắt đợc trang bị vòng đợc gắn vào cuối ống vách Trớc lắc ống vách xuống mặt đất , ống vách đợc chỉnh cho vị trí thẳng đứng phơng pháp bọt thuỷ Sau ống vách đợc lắc xuống vài mét độ thẳng ống vách lại đợc điều chỉnh bọt thuỷ Sau lắp dựng ống vách , việc đào đất gầu thuỷ lực đợc tiến hành đào dất bên đợc m Trong trình khoan hạ ống vách phải luôn kiểm tra tầng địa chất mà mũi khoan qua Khi lấy đất đá lòng ống vách phải lấy từ từ không đợc va chạm vào lòng ống vách phía Không đợc để mũi khoan gầu xúc đất trạng thái ngừng làm việc dới hố móng Tránh tợng thiết bị khoan bị chôn vùi đất sụt lở vách khoan miệng lỗ khoan cần đợc đậy nắp Trong trình khoan hạ ống vách , toàn máy lắc ống vách phải làm việc Bộ lắc ống vách luôn xoay góc 250 Sau ống vách đà nằm đất việc kiểm tra trục đờng sinh ống vách có thẳng hay không điều khó Vì muốn kiểm tra đợc yếu tố phải kiểm tra gián tiếp qua thông số kỹ thuật nh cao độ điểm đỉnh đốt ống vách hạ Công việc kiểm tra phải thờng xuyên liên tục trìng hạ đốt ống vách C/ Vệ sinh lỗ khoan : Dùng máy bơm công suất lớn bơm nớc lòng hố khoan nhiều lần nớc đợc kỹ s giám sát cháp nhËn KiĨm tra kÕt qu¶ vƯ sinh hè khoan : dùng thùng sắt thả xuống đáy lỗ khoan lúc cho bùn, sét lắng xuống thùng kéo thùng lên để kiểm tra độ lỗ khoan Vũ văn hng 263 lớp cầu hầm B K44 Trờng đại học gtvt đồ án tốt nghiệp D/ Công tác hạ lồng cốt thép: Các lồng cốt thép đợc chế tạo bÃi sông theo vẽ thi công Cốt thép đợc đa xuống lỗ khoan đoạn , sau nối với mối nối theo hồ sơ vẽ thi công Sau nèi toµn bé chiỊu dµi cèt thÐp cọc , cốt thép thân cọc đợc treo giá cố định , cốt thép cọc không đợc chạm xuống đáy lỗ khoan Giá cố định để treo cốt thép phải giá riêng biệt không đợc liên kết với chi tiết hệ thống máy khoan Để cho khung cốt thép đợc đặt vào tâm hố khoan khung cốt thép phải đặt sẵn kê có kích thớc phù hợp có khoảng cách tầng kê từ 2-3m Các ống nhựa chôn sẵn phục vụ công tác kiểm tra chất lợng cọc phải thật thẳng trớc đa lồng cốt thép xuống lỗ khoan E/ Công tác đổ bê tông Thiết bị đổ bê tông : ống đổ bê tông (ống tremic) đợc làm thép đờng kính khoảng 23- 25 cm phải đảm bảo kín nớc hoàn toàn từ xuống dới suốt trình đổ bê tông.Mối nối ống đổ bê tông phải có cấu tạo đặc biệt đảm bảo dễ tháo lắp Trộn bê tông : Bê tông phải đợc trộn trạm trộn cân đong tự động Bê tông trớc dổ khỏi thùng trộn phải có độ sụt đồng Vận chuyển bê tông: Bê tông đợc vận chuyển từ trạm trộn tíi vÞ trÝ khoan b»ng thiÕt bÞ xe Mix Đổ bê tông : Chân ống dẫn phải luôn ngập sâu vữa bê tông lớn 2m Phải giảm tối thiểu thời gian nâng ống dẫn thời gian tháo ngăn ống dẫn để tăng tốc độ đổ bê tông Tránh tợng vữa phân tầng chiều cao rơi bê tông tơi F/ Kiểm tra chất lợng cọc Cọc đợc kiểm tra thiết bị siêu âm gồm đầu phát sóng siêu âm( Thứ cấp) đầu thu sóng siêu âm ( thứ cấp ) Ngoài sau đà đập đầu cọc chuẩn bị đổ bệ tiến hành siêu âm bàng thiết bị Pit Thi công mố Các bớc thi công mố: A/ Thi công cọc khoan nhồi: Vận chuyển vật liệu thiết bị kỹ thuật thi công cọc Vũ văn hng 264 lớp cầu hầm B K44 Trờng đại học gtvt đồ ¸n tèt nghiƯp  Khoan cäc  H¹ lång cèt thép, đổ bê tông cọc B/ Chuẩn bị mặt Tháo dỡ , di dời vật t thiết bị thi c«ng cäc khoan nhåi  TËp kÕt vËt t thiÕt bị phục vụ thi công mố Chuẩn bị mặt b»ng thi c«ng C/ Thi c«ng hè mãng   Dùng máy ủi kết hợp với thủ công đào hố móng đến cao độ đáy móng Thi công lớp bê tông tạo phẳng Xử lý đầu cọc Vệ sinh hố móng, chuẩn bị cho thi công bệ mố Hình 12.2: Xe ủi thi công mặt D/ Thi công bệ mố Lắp dựng đà giáo ván khuôn Bố trí cốt thép đổ bê tông bệ Chờ bê tông đạt cờng độ, tháo dỡ ván khuôn bệ mố E/ Thi công tờng đỉnh tờng cánh Lắp dựng đà giáo ván khuôn tờng đỉnh tờng cánh Bố trí cốt thép , đổ bê tông tờng đỉnh tờng cánh Tháo dỡ đà giáo ván khuôn, lấp đất hố móng hoàn thiện Vũ văn hng 265 lớp cầu hầm B K44 Trờng đại học gtvt đồ án tốt nghiệp Hình 12.3: Thi c«ng bƯ mè Thi c«ng trơ dÉn, trơ chÝnh A/ Thi c«ng khung chèng     VËn chuyển vật liệu thiết bị kỹ thuật lên hệ xà lan 400T Đóng cọc dẫn cẩu 63T búa rung Tiếp tục đóng cọc dẫn đến cao độ đầu cọc Lắp đặt khung chống B/ Thi công cọc khoan nhồi: Vận chuyển vật liệu thiết bị kỹ thuật thi công cọc Khoan cọc Hạ lồng cốt thép , đổ bê tông cọc Vũ văn hng 266 lớp cầu hầm B K44 Trờng đại học gtvt đồ án tốt nghiệp Máy khoan MNTC+39.5m 20.5 m Cọc định vị 2I360 ống vách Hình 1: Thi công cọc khoan nhồi trụ C/ Thi công móng Tiến hành đào đất hạ khung chống Cùng thời gian lắp đặt khung chống lại cẩu 36T, kích PC bar D38 tới cao độ thiết kế D/ Đổ bê tông bịt đáy Đổ bê tông bịt đáy theo phơng pháp rút ống thẳng đứng E/ Đổ bê tông bệ Bơm nớc vành đai Xác định cao độ sửa lại khung chống Đập đầu cọc khoan nhồi Làm bề mặt móng Đổ lớp bê tông mỏng khoảng t=200mm Lắp đặt ván khuôn thành cốt thép thờng Đổ bê tông bệ Vũ văn hng 267 lớp cầu hầm B K44 Trờng đại học gtvt đồ án tốt nghiệp Máy bơm ống bơm BT CVT Lassen V Bê tông bịt đáy dày 1.7m +20.5 m -0.52 12 Cäc khoan nhåi  H×nh 7: Đổ bê tông bệ trụ F/ Thi công thân trụ Lắp đặt đà giáo ván khuôn cốt thép lần đổ Đổ bê tông đến cao độ định sẵn cho lần đổ Lắp đặt đà giáo ván khuôn cốt thép lần đổ đến cao độ đỉnh trụ Đổ bê tông đến cao độ đỉnh trụ Tháo đà giáo ván khuôn Kết thúc công việc Nẹp I200 a=500 ống bơm BT MNTC+39.5m Bê tông bịt đáy dày 1.7m +20.5 m -0.52 12 Cọc khoan nhồi Hình : Thi công thân trụ Thi công kết cấu nhịp Bớc 1: Thi công nhịp dẫn bên cầu Trỡnh tự lao lắp dầm I giá chân nh sau: Vũ văn hng 268 lớp cầu hầm B K44 Trờng đại học gtvt đồ án tốt nghiệp  Lắp giá chân đường đầu cầu  Di chuyển giá chân ngồi vị trí mố lắp KCN  Kê chân trước giá lên trụ phía  Móc KCN di chuyển dọc dầm BTCT DƯL cần lắp xe  Hạ KCN xuống gối Các đốt dầm sau lắp xong phải liên kết với đảm bảo ổn định q trình thi cơng Bíc 2: Thi công khối hẫng trụ T5&T6       Chn bÞ vËt liƯu thiết bị thi công hẫng Lắp đặt gối cao su Lắp đặt gối tạm Lắp đặt đà giáo ván khuôn K0 Lắp đặt ông ghen chứa PC bar D38 neo Đổ bê tông Kéo cáp dự ứng lực bê tông đủ cờng độ chịu nén Neo PC bar D38 Vũ văn hng 269 lớp cầu hầm B K44 Trờng đại học gtvt đồ án tốt nghiệp K2 K1 K0 K1 K2 MNTC = +3m Hình : Thi công hấng khối K Sau thi công xong K0 tiến hành lắp xe đúc thi công khôi hẫng theo bớc sau: A/ Lắp ráp xe đúc Kiểm tra lại toàn vị trí lỗ chờ bố trí đáy mặt theo thiết kế Lắp ráp dầm ray, dùng PC32 cố định dầm ray vào mặt cầu Lắp đặt dàn chính, dàn liên kết ngang dàn chinh Lắp ván khuôn B/ Chỉnh xe đúc Chỉnh tim däc xe trïng tim däc cÇu  KiĨm tra cao độ dàn điểm chân trớc điểm chân sau Gông xe cố định xuống mặt cầu C/ Chỉnh cao độ ván khuôn Dùng palăng, kích để điều chỉnh cao độ ván khuôn Giữ cố định cao độ đà hiệu chỉnh Vũ văn hng 270 lớp cầu hầm B K44 Trờng đại học gtvt đồ án tốt nghiệp D/ Bố trí cốt thép đổ bê tông Sau đà đảm bảo an toàn cho xe đúc điều chỉnh cao độ ván khuôn tiến hành lắp cốt thép, ống ghen bố trí lỗ chờ cho thi công lhối Đỏ bê tông đúc khối hẫng theo phơng pháp đúc hẫng cân Bảo dỡng bê tông E/ luồn cáp căng cáp sau đổ bê tông, chờ cho bê tông đông cứng tiến hành luòn cáp Khi bêtông đạt 90% cờng độ tiến hành căng cáp DƯL Bớc 3: Thi công khối hợp long nhịp biên T4-T5 & T5-T6        Sau thi công xong đốt K13 tiến hành tháo xe đúc Lắp đặt ván khuôn đúc nốt đốt hợp long Lắp đặt cốt thép đáy , thành vách ngăn Lắp đặt đà giáo ván khuôn Đổ bê tông Lắp đặt cốt thép Căng cáp dự ứng lực bê tông đủ cờng độ Bớc 4: Thi công khối hợp long nhịp T5-T6 Tháo dỡ PC D38 gối tạm trụ Dựng đà giáo , ván khuôn đáy ván khuôn thành Lắp đặt cốt thép đáy vách ngăn Dựng đà giáo ván khuôn Lắp đặt cốt thép đỉnh Đổ bê tông Khi bê tông đủ cờng độ tiến hành kéo cáp dự ứng lực K4 K3 K2 K1 K0 K1 K2 K3 K4 K5 K6 K7 K8 K9 K10 HL K10 K9 K8 K7 K6 K5 K4 K3 K2 K0 K1 K2 K3 K4 MNTC = +3m Hình : Thi công khối hợp long nhịp Vũ văn hng 271 lớp cầu hầm B K44 Trờng đại học gtvt đồ án tốt nghiệp Bớc 5: Hoàn thiện cầu Hoàn thiện mố trụ cầu Đúc sẵn nhịp dẫn, tập kết đờng đầu cầu Lắp dựng giá ba chân Thi công líp phđ , lan can vµ hoµn thiƯn KCN Trình tự thi công khối K0 Bớc 1: Lắp dựng đà giáo Lắp dựng đà giáo thân trụ Neo đà giáo vào thân trụ PC D38 Lắp đặt chi tiết đà giáo Bớc 2: Đổ bê tông đáy Lắp đặt gối cao su gối tạm Lắp đặt ván khuôn đáy, khung chống tiêu chuẩn ván khuôn Lắp đặt ống thép ( Chứa PC D38) Lắp đặt cốt thép thờng đáy, phần sờn vách ngang Đổ bê tông chỗ đáy Bớc 3: Đổ bê tông dầm ngang Lắp đặt khung chống, ván khuôn vách ngang Lắp đặt cốt thép thờng vách ngang điều chỉnh ông gen Đổ bê tông chỗ vách ngang Bảo dỡng bê tông Bớc 4: Đổ bê tông sờn đỉnh Lắp đặt đà giáo, ván khuôn Lắp đặt ống gen cèt thÐp dù øng lùc, cèt thÐp thêng sên đỉnh Đổ bê tông chỗ sờn đỉnh Bảo dỡng bê tông Kéo cáp dự ứng lực bê tông đủ cờngđộ Neo PC D38 vào thân trụ Vũ văn hng 272 lớp cầu hầm B K44 Trờng đại học gtvt đồ ¸n tèt nghiƯp K0 MNTC = +3m H×nh : Thi công khối K0 ii tính toán thi công Tính toán neo tạm đỉnh trụ Trong trình thi công hẫng khối đúc đỉnh trụ, trình thi công đúc khối theo tiến độ khác nhau, hoạt tải thiết bị máy móc phục vụ thi công đặt không cân hai cánh hẫng gây mômen lật cánh dầm quanh tim trụ Để giữ ổn định suốt trình thi công ta bố trí neo tạm đỉnh trụ Sử dụng dự ứng lực để làm neo Ta tính toán dựa sở cân mômen điểm chi tất lực tác dụng lên cánh hẫng Điều kiện tổng mômen giữ phải lớn mômen lật 1.1 Các tải trọng tính toán neo tạm đỉnh trụ (Điều 5.14.2.3) Tất cá tải trọng tác dụng thẳng đứng cân lên hai cánh hẫng trụ ta đa lực đứng qua tim trụ, tải trọng tác dụng thẳng đứng lên cánh hẫng ta đa lực thẳng đứng trị số qua tim trụ momen đặc trng cho tải trọng lệch tâm U : Khối không cân ,KN DIFF : Tải trọng chênh lệch, lấy 2% tải trọng tĩnh tác dụng lên cánh hẫng , KN Vũ văn hng 273 lớp cầu hầm B K44 Trờng đại học gtvt đồ án tốt nghiệp CLL : Hoạt tải thi công phân bố: Trong thi công hẫng tải trọng đợc lấy 4.810-4 Mpa cánh hẫng 2.410-4 Mpa cánh , Mpa CE : Tải trọng xe đúc ván khuôn ,KN WUP : Lực nâng gió cánh hẫng: 2.410-4 Mpa diện tích mặt sàn , tải trọng tác đụng bên cánh hẫng , Mpa Bảng tổng hợp nội lực gây lật TT Loại tải trọng P(KN) e (m) M (KN.m) U 798.46 37.25 29742.6 DIFF 216.8 19.75 4282.4 CLL: 261.7 130.8 19.75 -19.75 5167.6 -2583.8 - Cánh hẫng phải - C¸nh hÉng tr¸i CE( Tr¸i) 800 -55 -44000 CE(Ph¶i) 800 55 44000 WUP -130.8 -19.75 2583.8 Tổng 2876.96 39193 Vậy mômen gây lật là: ML = 39193 KN.m 1.2.Tính toán kiểm tra neo tạm Để tính toán số thép cờng độ cao ứng suất trớc neo tạm đỉnh trụ, ta dựa sở mômen giữ lớn 1.2 tổng mômen gây lật cánh hẫng Tính chất vật liệu: Đờng kính : d =38mm Cờng độ giới hạn chảy : fpy = 980 Mpa Gi¶ thiÕt sè Bar ( hai bên tim trụ): n = 56 Thanh Công thức kiểm tra: Pd/2 + ndF  1.2 MLËt Trong ®ã : P Tổng lực đứng kết cấu nhịp đặt tim trụ Vũ văn hng 274 lớp cầu hầm B K44 Trờng đại học gtvt đồ án tốt nghiÖp n – Sè cèt thÐp dù øng lùc bên dùng để neo tạm cánh hẫng F Lực căng trớc cờng độ cao đà kể đến mát ứng suát d Khoảng cách trọng tâm hệ neo ứng suất Bar sau đà trừ mát: fpj = 0.75fpy =735 Mpa Lực căng thÐp cêng ®é cao: 3.14 0.0382 F  735  103 833.1KN Thay kết vàò phơng trình trªn: d 2.4 P   n F d 2876.96   28 833.1 2.4 2  1.36  1.2 Thoả mÃn ML 39193 Tính chiều dày lớp bê tông bịt đáy: Chiều dày lớp bê tông bịy đáy phụ thuộc vào chiều sâu đáy hố móng so với MNTC loại đất dới đáy hố móng Chiều dày lớp bê tông bịt đáy tính theo c«ng thøc:  t  H AW d2 nFC  PFS  AC Trong ®ã: + C - Trọng lợng riêng bê tông bịt đáy , C = 23 KN/m3 + W - Trọng lợng riêng níc, W = 10 KN/ m3 + [t] - ChiỊu dày lớp bê tông bịt đáy,m + n - Số lỵng cäc hè mãng, n = 12 cäc + d - §êng kÝnh cäc , d=1.5 m + FC - Lực ma sát bê tông cọc bê tông, FC =100 KN/m2 + FS - Lực ma sát bê tông cọc ván thép, FS =100 KN/m2 + A - Diện tích bê tông bịt đáy, A = 1216.5 = 175.75 m2 + P – Chu vi vùng bê tông bịt đáy, P = 57 m + H- Cao độ từ mặt nớc thi công đến ®¸y bƯ, H = 10 m 10 175.75 10  1.48m d  1.52 nFC  PFS  A C 12 100   57 100  175.75 23 4 Vậy chọn chiều dày lớp bê tông cần thiết lµ t = 1.5m > [t] m t   Vũ văn hng H A W 275 lớp cầu hầm B K44 Trờng đại học gtvt đồ án tốt nghiệp Chọn máy bơm Công suất máy bơm đợc chọn tuỳ thuộc vào lợng nớc chảy giê Qníc = 1.6qF Trong ®ã: F – diƯn tÝch d¸y hè mãng , F = 175.75 m2 q – lợng nớc ngấm qua 1m2 diện tích đáy hố móng phụ thuộc vào áp lực thuỷ tĩnh loại đất Trong trờng hợp cọc ván đóng qua lớp sét pha cát nên q=0.30.5m3/h Qnớc = 1.60.5175.75 = 140.6 m3/h Về mặt lý thuyết ta đà đổ bê tông bịt đáy xung quanh vòng vây cọc ván nớc không thấm vào đợc ta cần chọn máy bơm để hút nớc vòng vây Chọn loại máy bơm 6K-8 có tiêu kĩ thuật sau: Mà hiệu Công suất (m3/h) áp lực (m) Công suất động (kW) Hệ số hiệu dụng Träng lỵng (kg) 6K - 162 32 30 0.78 437 Nh cần chọn máy bơm 6K-8 để hút nớc vòng vây cọc ván thi công lớp bê tông bịt đáy nh đổ bê tông bệ thân trụ Tính toán vòng vây cọc ván thép Chiều sâu đóng cọc ván đợc chọn vào điều kiện ổn định tờng cọc ván , chống lật đổ ổn định đất, cho không trồi vào đáy hố móng sau hút nớc khỏi hó móng Trong loại đất dính , cát to pha sỏi , đáy vòng vây cọc ván thấp đáy móng 1m , đất đá nhỏ đất nhÃo 2m Hơn đất cát nhÃo đáy vòng vây phụ thuộc vào đặc tính chất đất áp lực nớc cao độ đáy cho đất không trồi đùn lên hố móng a) Tính chiều sâu cọc ván thép Trụ T5 trụ nằm vị trí sông sâu Mặt đất tự nhiên cách MNTC m , Vậy muốn thi công đợc ta phải làm vòng vây ngăn nớc Trụ T5 có kích thớc mặt cđa mãng trơ lµ (12 x 16.5)m vµ cao lµ 16 m Để tiện lợi cho việc thi công , chọn khoảng cách từ mép móng trụ đến vòng vây m => Kích thớc vòng vây 13 m x 17.5m d 18KN / m3  30 n 10 KN / m3 a tg (45 / 2) 1/ Vũ văn hng 276 lớp cầu hầm B K44 Trờng đại học gtvt ®å ¸n tèt nghiƯp b tg (45   / 2) Trờng hợp bất lợi đóng cọc ván đổ bê tông bịt đáy hút nớc khỏi vòng vây Do biểu đồ áp lực đất tác dụng vào cọc ván là: a=1m 1m MNTC: +39.5m ta tn1 TA MDTN: +32.5m x En1 Ea Ep+En2 Pa Pn1 Pp Pn2 Hình : Sơ đồ áp lực tác dụng lên hệ thống vách Pn1 n * (7.5  x) 10 * (7.5  x) Pa a * dn * x 8 *1/ 3* x Pp b * dn * x 8* 3* x Pn n * x 10 * x tn1 = 2*(7.5+x)/3 – ta = 6.5 + 2x/3 = tn2 = 6.5 + 2x/3 Mn1 = tn1*Pn1 = (2*(7.5+x)/3-1)*0.5*10*(7.5+x)2 Ma = ta*Pa = (6.5+2x/3)*8x/3*0.5*x Mp = (6.5+2x/3)*8*3*x*0.5*x Mn2 = (6.5+2x/3)*10*x*0.5*x M aA = Mn1 + Mp1 M pA = Mp + Mn2 Vũ văn hng 277 lớp cầu hầm B K44 Trờng đại học gtvt đồ án tốt nghiệp M aA m M pA Víi m : HƯ sè §KLV = 0,8 Giải phơng trình bậc ba đợc x = 10m =>Chiều dài cần thiết cộc ván thép l =10 + (3 +4.5) +1 = 18.5m b) TÝnh to¸n sức chịu tải vòng vây cọc ván thép theo giả thiết sau: Cọc ván cứng tuyệt đối áp lực đất lên tờng cọc ván lấy theo định lý Culông với mặt phá hoại phẳng áp lực chủ động đất quy ớc lấy tác dụng từ phía tờng cọc Ta có: + Các tải trọng tác dụng lên cọc ván thép:(nh hình vẽ trên) + Sơ đồ tính coi nh dầm giản đơn Ta có: Pn1 n * (7.5  x) 10 * (7.5  x) Pa a * dn * x 8 *1/ 3* x Pp b * dn * x 8* 3* x Pn n * x 10 * x Sư dơng chơng trình Midas ta tính đợc mômen lớn trên1m cọc vá là: M max 418.67 KNm Chọn cọc ván LARSEN cã m· hiÖu LS-IV M· hiÖu bmin Bmin Hmin LS-IV 292 400 180 F(cm2) 236 g(kg/m) J (cm4) 185 39600 W (cm3) 2200 Kiểm tra khả chịu tải cọc ván thép LS-IV: Mômen kháng uốn (tính cho m cäc v¸n ): W = 2.5 2200 =5500(cm3) øng st cđa cäc v¸n thÐp: M 418.67 102    7.6 (kN/cm2)