Thiết kế và tính toán hệ thống cô đặc hai nồixuôi chiều thiết bị cô đặc có phòng đốt ngoài thẳngđứng dùng cho cô đặc dung dịchkoh

TRƯỜNG ĐẠI HỌC CÔNG NGHIỆP HÀ NỘI   KHOA CÔNG NGHỆ HĨA HỌC  ======o0o====== ĐỒ ÁN MƠN HỌC Q TRÌNH THIẾT BỊ  ĐỀ TÀI: THIẾT KẾ VÀ TÍNH TỐN HỆ THỐNG CÔ ĐẶC HAI NỒI XUÔI CHIỀU THIẾT BỊ CÔ ĐẶC CĨ PHỊNG ĐỐT NGỒI THẲNG ĐỨNG DÙNG CHO CƠ ĐẶC DUNG DỊCH KOH Giáo viên hướng dẫn   : Thầy Nguyễn Văn Mạnh  Sinh viên thực   : Vũ Hải Linh  Lớp  Mã sinh viên : : CT6063.2 2018600621  Hà Nội, năm 2021   BỘ CƠNG THƯƠNG  CỘNG HỒ XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM   TRƯỜNG ĐH CÔNG NGHIỆP HÀ NỘI   Độc lập -Tự do-Hạnh phúc  ĐỒ ÁN MƠN HỌC Q TRÌNH THIẾT BỊ Số………  Họ tên SV: Vũ Hải Linh  Lớp: CT6063.2 Khoa: Cơng nghệ Hóa Giáo viên hướng dẫn: Nguyễn Văn Mạnh  NỘI DUNG  Thiết kế hệ thống cô đặc nồi xuôi chiều thiết bị đặc có phịng đốt ngồi thẳng đứng dùng cho cô đặc dung dịch KOH với suất 3,25 tấn/giờ, chiều cao ống gia nhiệt m Các số liệu ban đầu: -  Nồng độ đầu dung dịch: 14,2%  -  Nồng độ cuối dung dịch: 33%  - Áp suất đốt nồi  1: at - Áp suất ngưng tụ: 0,35 at     NHÂN XET CA GIÁO VIÊN ………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………    H  N ôi, Ng  y … Thang …Năm 2021 Ngư i nhn xt   Mục Lục LỜ I MỞ  ĐẦU PHẦN GIỚ I THIỆU CHUNG 1.1 Phân loại thiết bị cô đặc: 1.2 Cô đặc nhiều nồi: 1.3 Giớ i thiệu chung về KOH 1.4 Sơ đồ dây chuyền sản xuất : 1.4.1 Sơ đồ dây chuyền hệ thống đặc nồi xi chiều tuần hồn cưỡ ng  bức 1.4.2 Nguyên lý làm việc hệ thống PHẦN TÍNH TỐN THIẾT BỊ CHÍNH  2.1.Số liệu ban đầu : 2.2 Tính cân vt liệu : 2.2.1 Xác định lượng nước thứ  bốc từ toàn bộ hệ thống nồi: 2.2.2 Xác định nồng độ cuối dung dịch nồi 10 2.3 Tính cân nhiệt lượ ng 10 2.3.1 Xác định áp suất nhiệt độ trong nồi: 10 2.3.2 Xác định tổn thất nhiệt độ  12 2.3.3.Tính hiệu số nhiệt độ hữu ích hệ hệ thống nồi 14   2.3.4.Lập phương trình cân bằ ng nhiệt lượ ng: 16 2.4.Tính hệ số cấp nhiệt, nhiệt lượ ng trung bình từ ng nồi: 21 2.4.1.Tính hệ số cấ p nhiệt    khi ngưng tụ hơi.  21 2.4.4.Nhiệt tải riêng về phía dung dịch : 30 2.4.5.So sánh q2i và q1i : 30 2.5 Xác định hệ số truyền nhiệt cho nồi 31 2.6 Hiệu số nhiệt độ hữu ích 32 2.6.1 Xác định tỷ số sau : 32 2.6.2 Xác định nhiệt độ hữu ích ở  mỗi nồi : 32 2.7 So sánh Ti', Ti tính đượ c theo giả thiết phân phối áp suất 33 2.8 Tính bề mặt truyền nhiệt (F) 34 PHẦN 36 TÍNH TỐN THIẾT BỊ PHỤ 36 3.1.Gia nhiệt hỗn hợp đầu : 36 3.1.1Nhiệt lượng trao đổi :( Q)  36 3.1.2 Hiệu số nhiệt độ hữu ích: 36 3.1.3.Bề mặt truyền nhiệt: 41 3.1.4.Số ống truyền nhiệt : 41 3.1.5.Đườ ng kính thiết bị đun nóng :  42 3.1.6.Tính vận tốc chia ngăn  : 42 3.2.Chiều cao thùng cao vị: 44 3.3 Hệ thống thiết bị ngưng tụ Baromet: 52   3.3.1 Tính tốn thiết bị ngưng tụ: 54 3.3.2 Đườ ng kính thiết bị: 55 3.3.3 Kích thướ c ngăn: 55 3.3.4 Chiều cao thiết bị ngưng tụ: 56 3.3.5 Các kích thướ c ống baroomet: 57 3.3.6 Lượ ng không khí cần hút khỏi thiết bị: 59 3.3.7 Tính tốn bơm chân khơng:  60 PHẦN 4: TÍNH TỐN VÀ LỰ A CHỌN CƠ KHÍ  .63 4.1 Buồng đốt 63 4.1.1 Xác định số ống buồng đốt: 63 4.1.3 Chiều dày buồng đốt : 65 4.1.4 Chiều dày lưới đỡ  ống 68 4.1.5 Chiều dày đáy buồng đố t : 69 4.2.5 Tra bích để lắp đáy vào thân buồng đố t 71 4.2 Buồng bốc 72 4.2.1 Thể tích buồng bốc :  72 4.2.2 Chiều cao buồng bốc : 72 4.2.4 Chọn chiều dày nắ p buồng bốc ( đáy buồng đố t ): 74 4.2.5 Tra bích để lắ p thân buồng bốc 76 4.3 Tính tốn số chi tiết khác 77 4.3.1 Tính đườ ng kính ống nối dẫn , dung dị ch vào, thiết bị : 77 4.4.2 Tính chọn tai treo giá đỡ  : 82   4.3.3 Chọn kính quan sát : 89 4.3.4.Tính bề dày lớ  p cách nhiệt : 89 PHẦN 5: 91 K ẾT LUÂN 91   Trường Đại học Công nghiệ p Hà N ôi Khoa Công nghệ Hóa LỜ I MỞ  ĐẦU  Để bước đầu làm quen với cơng việc kĩ sư hoá chất thiết kế thiết bị hay hệ thống thiết bị thực nhiệm vụ sản xuất, sinh viên khoa Công nghệ Hố học trường Đại học Cơng nghiệp Hà Nội nhận đồ án mơn học: “Q trình thiết bị Cơng nghệ Hố học” Việc thực đồ án điều có ích cho sinh viên việc bước tiếp cận với thực tiễn sau hồn thành khối lượng kiến thức giáo trình “Cơ sở q trình thiết bị Cơng nghệ Hố học” Trên sở lượng kiến thức kiến thức số môn khoa học khác có liên quan, sinh viên tự thiết kế thiết bị, hệ thống thiết bị thực nhiệm vụ  kĩ thuật có giới hạn trình cơng nghệ Qua việc làm đồ án mơn học này, sinh viên phải biết cách sử dụng tài liệu việc tra cứu, vận dụng kiến thức, quy định tính tốn thiết kế, tự nâng cao kĩ trình bày thiết kế theo văn phong khoa học nhìn nhận vấn đề cách có hệ thống   Trong đồ án mơn học này, nhiệm vụ cần phải hoàn thành  thiết kế hệ thống cô đặc nồi xuôi chiều thiết bị đặc có phịng đốt ngồi thẳng đứng dùng cho cô đặc dung dịch KOH với  suất 3,25 tấn/ giờ, chiều cao ống gia nhiệt 4m , nồng độ dung dịch ban đầu 14,2% , nồng độ cuối dung dịch 33%, áp suất đốt nồi 4at, áp suất ngưng tụ 0,35%   Đồ án môn học trình bày gồm phần sau:   Phần 1: Giới thiệu chung Phần 2: Tính tốn thiết bị   Phần 3: Tính tốn thiết bị phụ   Phần 4: Tính tốn khí   Phần 5: Kết luận  SVTH: Vũ Hải Linh GVHD: Nguyễn Văn Mạnh Trường Đại học Cơng nghiệ p Hà N ơi Khoa Cơng nghệ Hóa Do hạn chế thời gian, chiều sâu kiến thức, hạn chế tài liệu, kinh nghiêm thực tế nhiều mặt khác nên khơng tránh khỏi thiếu sót trình thiết kế Em mong nhận đóng góp ý kiến, xem xét dẫn thêm thầy cô giáo bạn để đồ án hoàn thiện   SVTH: Vũ Hải Linh GVHD: Nguyễn Văn Mạnh Trường Đại học Công nghiệ p Hà N ơi Khoa Cơng nghệ Hóa PHẦN GIỚ I THIỆU CHUNG Trong cơng nghiệp sản xuất hóa chất thực phẩm ngành cơng nghiệp khác nói chung thường phải làm việc với hệ dung dịch lỏng chứa chất tan không bay hơi, để làm tăng nồng độ chất tan người ta thường làm bay phần dung môi dựa nguyên lý truyền nhiệt, nhiệt độ sôi, phương pháp gọi phương pháp cô đặc   Cô đặc phương pháp quan trọng công nghiệp sản xuất hóa chất, làm tăng nồng độ chất tan, tách chất rắn hòa tan dạng tinh thể, thu dung môi dạng nguyên chất dung dịch chuyển không nhiều công sức mà đảm bảo yêu cầu thiết bị dung để cô đặc gồm nhiều loại như: thiết bị đặc có ống tuần hồn trung tâm, thiết bị đặc buồng đốt treo, thiết bị cô đặc loại màng, thiết bị đặc có vành dẫn chất lỏng, thiết  bị đặc phịng đốt ngồi, thiết bị đặc tuần hồn cưỡng bức,  thiết bị đặc ống tuần hồn trung tâm…  Tùy sản phẩm suất khác mà người ta thiết kế thiết bị cô đặc phù hợp với điều kiện cho suất cao, tạo sản phẩm mong muốn, giảm tổn thất trình sản xuất   Q trình đặc dung dịch mà cấu tử có chênh lệch nhiệt độ sơi cao thường tiến hành cách tách phần dung môi Tuy nhiên, tùy theo tính chất cấu tử khó bay (hay khơng bay q trình đó) mà ta tách phần dung mơi (hay cấu tử khó bay hơi)  bằng phương pháp nhiệt hay phương pháp lạnh.  - Phương pháp nhiệt: Dưới tác dụng nhiệt (do đun nóng) dung môi chuyển từ trạng thái lỏng sang trạng thái dung dịch sôi Để cô đặc SVTH: Vũ Hải Linh GVHD: Nguyễn Văn Mạnh Trường Đại học Cơng nghiệ p Hà N ơi Khoa Cơng nghệ Hóa    3250 1186,7  2,7 /ℎ   ω: vận tốc thích hợ  p dung dịch ống, chọn ω = m/s Vậy đườ ng kính ống dẫn là: Quy chuẩn dtr  = 100mm    3600.  2,07,785.2  0,022    4.3.1.3 Ống dẫn thứ  ra :     925,0,8767575  1067,77 /ℎ   Chọn vận tốc ω = 25 m/s  Vậy: Quy chuẩn dtr  = 200mm   1067,0,7785.7 25  0,13     3600   4.3.1.4 Ống dẫn dung dịch ra: - G đ  575        3250925, 1186,703   1,96 /ℎ   1186,703 : lưu lượng dung dịch đầu: G   đ    3250 ( Kg/h ) -    : khối lượ ng riêng dung dịch đầu: -   :   vận tốc thích hợp dung dịch ống Ta chọn Vậy:      =0,5    3600.  1,0,97685.0,5  0,04  (m/s)   Quy chuẩn dtr  = 50 mm 4.3.1.5 Ống tháo nước ngưng :   78 SVTH: Vũ Hải Linh GVHD: Nguyễn Văn Mạnh Trường Đại học Cơng nghiệ p Hà N ơi Khoa Cơng nghệ Hóa Chọn đường kính ống tháo dung dịch : d tr  = 70 mm Tra bích nối ống dẫn với hệ thống ống dẫn bên ngồi Bảng XIII.26/ST2– T409  bích liền kim loại đen để nối phận thiết bị ống dẫn   4.3.1.6 Ống tuần hoàn: Đường kính ống tuần hồn chọn theo đường kính buồng đốt thiết bị    Dtrth   1  / 6.Dbd   = 1/6 1200 =200 (mm) Quy chuẩn  D   = 200 (mm) trth Chọn: - chiều dày : S = mm  - chiều cao : H = m  Tra bích ống tuần hồn dựa vào bảng XIII.26 /ST2 –  T409  Bảng 12:  ống   P  y 10  N  / m    0,6  D y mm   200 Kích thước nối  mm 219 Bu lơng D  Dn  mm Bích  D i     mm  290   255  D1 mm 232    D0 mm M16   Z (cái) h (mm) 22 - Tra bích ống dẫn bên ngoài:   Dựa vào bảng (XIII.6-ST2-T.409): bích liền kim loại đen để nối  phận thiết bị vào ống dẫn.   Bảng 13:  79 SVTH: Vũ Hải Linh GVHD: Nguyễn Văn Mạnh Trường Đại học Cơng nghiệ p Hà N ơi Khoa Cơng nghệ Hóa Kích thướ c nối Kiểu  bích Bu lơng Ống Py.106  Dy Dn  D Di  D1  (N/m2) (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) D b  Z h (mm) (cái) (mm) Ống 0,6 100 108 205 170 148 M16 18 0,25 100 108 205 170 148 M16 14 0,25 200 219 290 225 232 M16 16 0,6 60 57 140 110 90 M12 dẫn đốt vào Ống dẫn dung dịch vào Ống dẫn thứ ra Ống 16 dẫn dung dịch 80 SVTH: Vũ Hải Linh GVHD: Nguyễn Văn Mạnh Trường Đại học Cơng nghiệ p Hà N ơi Ống Khoa Cơng nghệ Hóa 0,6 70 76 160 130 120 M12 16 0,6 200 219 290 255 232 M16 22 tháo nướ c ngưng  Ống tuần hồn  Bảng 13: Tổng hợ   p số liệu tính toán Thân Buồng đốt Đáy  Thân Buồng bốc  Nắ p Số ống truyền nhiệt 91 ống Đườ ng kính 1000 mm Chiều dày mm Chiều cao 2000 mm Chiều cao gờ   25 mm Chiều cao phần lồi 250 mm Chiều dày mm Đườ ng kính 1200 mm Chiều dày mm Chiều cao 2500 mm Chiều cao gờ   25 mm Chiều cao phần lồi 300 mm Chiều dày mm Ống dẫn đốt vào 100 mm Ống dẫn dung dịch vào 100 mm 81 SVTH: Vũ Hải Linh GVHD: Nguyễn Văn Mạnh Trường Đại học Công nghiệ p Hà N ôi Chi tiết khác Khoa Cơng nghệ Hóa Ống dẫn thứ ra 200 mm Ống dẫn dung dịch 200 mm Ống tháo nước ngưng  70 mm 4.4.2 Tính chọn tai treo giá đỡ  : Trọng lượng nồi thử thủy lực   Gtl = Gnk  + Gnd  , N - Gnk  : trọng lượng nồi không ,N   - G nd : trọng lượng nước đổ đầy nồi , N   4.3.2.1 Tính Gnk  : Để tính trọng lượng nồi khơng , ta cần tính khối lượng phận chủ yếu sau a Khối lượng đáy buồng đốt (m  1) Kích thước đáy :  - đường kính buồng đốt :D tr = 1000 m - chiều dày : S = mm  - chiều cao gờ : h = 25 mm  Tra bảng XIII.11/ST2 –  T384 ta có khối lượng đáy elip có gờ : m = 36 kg   Vậy m1 = 2.m = 2.36 = 72 b Khối lượng thân buồng đốt (m 2 ) m2      .V  2    , kg Trong :  -     : khối lượng riêng thép CT3,     7850(kg   / m )   V : thể tích thân buồng đốt , m 3  82 SVTH: Vũ Hải Linh GVHD: Nguyễn Văn Mạnh Trường Đại học Công nghiệ p Hà N ôi V 2  h   Khoa Cơng nghệ Hóa  2     D   n    Dtr  , m      h: chiều cao buồng đốt , h = m Dn : đường kính ngồi buồng đốt    2  10002  1008  →   1,008  1  0,025  →   7850.0,025  196,25    2..  ,       c Khối lượng lưới đỡ ống:  Trong đó, ρ: khối lượ ng riêng thép CT3, ρ = 7850 kg/m V3: thể tích lưới đỡ , m3  Vớ i:    4      ,    S: chiều dày lưới đỡ  ống, S = 0,012m D: đườ ng kính buồng đốt, D = 1m n: số ống truyền nhiệt, n = 91 ống dn: đườ n kíng ngồi ống truyền nhiệt, dn  = 0,029m →   0,012 4 1  91.0,029  8,71 10−  →   2.7850.8,71 10−  136,747    .  ,    4 .     ,     d Khối lượng ống truyền nhiệt    Trong đó:   83 SVTH: Vũ Hải Linh GVHD: Nguyễn Văn Mạnh Trường Đại học Công nghiệ p Hà N ôi Khoa Cơng nghệ Hóa →   4 91 0,029  0,025  0,061   →   7850.0,041  478,85    .  ,   ℎ 4        e K hối lượng thân buồng bốc, m 5    Vớ i:   h: chiều cao buồng bốc Dtrbb: đườ ng kính buồng bốc Dnbb: đườ ng kính ngồi buồng bốc     2  1,2 2.0,003  1,21 →   2,5 1,21   1,2   0,048    →   7850.0,048  376,8      f Khối lượng nắp buồng bốc  Kích thướ c nắ p: - Đườ ng kính trong: Dtrbb = 1,2 m - Chiều dày: S = mm - Chiều cao gờ : h = 25mm Tra bảng XIII.11/ST2-T384, ta có khối lượ ng nắ p elip có gờ  là: m6 = 64,2 kg g Khối lượng phần nón cụt nối thân (m 7 )   .  ,   ℎ 4       Trong đó:  h: chiều cao phần nón cụt   Dn: đườ ng kính ngồi trung bình phần nón cụt 84 SVTH: Vũ Hải Linh GVHD: Nguyễn Văn Mạnh Trường Đại học Cơng nghiệ p Hà N ơi Khoa Cơng nghệ Hóa    2    10081210    1109     2    10001200    1100  →   0,3 4 1,109  1,1  4,68.10−   →   7850.4,68.10−  36,74     ℎ 4        0,03  1,14  1,013  28.0,0−2  6,18 10−     4..  4.7900.6,18 10   195,29     ℎ 4        0,03  1,64  1,515  40.0,02−  8,92 10−     2..  2.7900 8,92 10   140,94    .  ,   ℎ 4     →   4 0,277  0,219  0,068   →   7850.0,068  533,8    Dtr: đườ ng kính trung bình c phần nón cụt     h. Khối lượng bích nối đáy với thân buồng đốt thân với phần nón cụt (m  8)         I, Khối lượ ng bích ghép nắp thân buồng bốc:       k Khối lượng ống tuần hoàn  Coi ống tuần hoàn hình trụ  trịn   Trong đó:    Dtr  = 219mm Dn = Dtr  + 2.S = 219 + 2.4 = 277 mm   85 SVTH: Vũ Hải Linh GVHD: Nguyễn Văn Mạnh Trường Đại học Cơng nghiệ p Hà N ơi Khoa Cơng nghệ Hóa Vậy tổng khối lượ ng nồi (chưa tính đai ố c, bu lông )    .    =  9,81.72196, 5136, 47478, 5376, 64, 36, 4195, 140,94533,8  2231,617    4.3.2.2 Tính Gnd. : a Thể tích khơng gian buồng đốt buồng bốc:     4 [(ℎ  ℎ)  ℎ.  ]   Trong đó:  htg: chiều cao đoạn nối buồng đốt buồng bốc, chọn htg = 0,5m h b: chiều cao buồng bốc hd: chiều cao buồng đốt →   4 2,50,5.1,2  1  4,96  →   9,81.4,96.1000  48657,6      b Khối lượng nước chứa đầy nồi:  Vậy khối lượ ng tổng cộng là:       2231,617 48657,6  50889,217  < 4.3.2.3 Chọn tai treo chân đỡ   Vì tổng chiều cao thiết bị là m 5m nên chọn loại có tai treo Vậy tai treo chịu lực là: 86 SVTH: Vũ Hải Linh GVHD: Nguyễn Văn Mạnh Trường Đại học Cơng nghiệ p Hà N ơi Khoa Cơng nghệ Hóa   4  50889,4 217   3180,58  Chọn tải tr ọng cho phép tai treo G = 4000N Vật liệu thép CT3 Tra bảng XIII.36/ST2-T438, ta có: a B1 S       H B 20 S L d   Tải Bề  tr ọng mặt tr ọng lượ ng cho đỡ  F cho  phép tai treo  phép tai 104  Tải (m2)  bề  mặt treo L B B1  H S a d (mm) (kg) đỡ   G.104  (N/m) Khối q.10-6  (N/m) 87 SVTH: Vũ Hải Linh GVHD: Nguyễn Văn Mạnh Trường Đại học Công nghiệ p Hà N ơi 297 1,34 7,35 Khoa Cơng nghệ Hóa 190 160 170 280 10 80 20 23 *) Chọn chân đỡ: Tra bảng (XIII.35) [ST2 -437], chân thép thiết  bị thẳng đứng ta có bảng sau: Tải trọng cho phép chân G.104  (N/m2) Bề mặt đỡ F.104  (m2) 514 Tải trọng cho phép lên bề mặt đỡ q.10 -6 (N/m2) 0,78 L 260 B 200 B1 225 B2  330 H 400 mm h 225 s 16 l 100 1900/700;20  Dt  /  A   00/750 2200/825 88 SVTH: Vũ Hải Linh GVHD: Nguyễn Văn Mạnh Trường Đại học Cơng nghiệ p Hà N ơi Khoa Cơng nghệ Hóa 4.3.3 Chọn kính quan sát : Ta chọn kính quan sát làm thủy tinh silicat dày 15mm, đường kính Φ = 300 mm Chọn bích lắp kính quan sát  Tra bảng XII.26-ST2-413 Bích liền kim loại đen để nối phận thiết bị ống dẫn cho bảng sau:   Kiểu Kích thước ống  Pb.10     bích   (N/m2) 0,6 Dy, Dn mm mm 300 325 D D     D1 mm Mm mm 435 395 365 Bu lông Db Z h mm mm M20 12 22 4.3.4.Tính bề dày lớ p cách nhiệt : Bề dày lớp cách nhiệt cho thiết bị đươc tính theo cơng thức: n (tT2 - tkk ) =   c   ( tT1 - tT2) CT VI.66 [2-92] c   c   c (t T  1  n (t T    t T   )  t kk  ) (*) Trong đó:  89 SVTH: Vũ Hải Linh GVHD: Nguyễn Văn Mạnh Trường Đại học Công nghiệ p Hà N ôi Khoa Công nghệ Hóa + tT2: nhiệt độ bề mặt lớp cánh nhiệt phía khơng khí, khoảng 40    50 0C, chọn tT2= 40 0C + tT1: nhiệt độ lớp cách nhiệt tiếp giáp bề mặt thiết bị trở lực tướng thiết  bị nhỏ so với trở lực lớp cách nhiệt tT có thể lấy gần nhiệt độ đốt tT1 = 144,54 0C + tkk : nhiệt độ môi  trường xunh quanh Tra bảng VII.1 [2 -97], chọn tkk  = 23,40C, lấy Hà Nội trung bình năm   +   : hệ số dẫn nhiệt chất cách nhiệt Chọn vật liệu cách nhiệt thủy   c tinh Theo bảng I.126 [1 -128] ta có    = 0,0372 W/mđộ   c +   : hệ số cách nhiệt từ bề mặt lớp cách nhiệt đến khơng khí :   n Theo công thức: n = 9,3 +0,058.tT2  CT VI.67 [2-92]  n = 9,3 +0,058.40 = 11,62W/m2.độ  Thay số vào (*)  c   c (t T 1  n (t T 2  t T 2 )  t kk  ) 0,0372.(144,54 40)   11,62.(40  23,4)  0,0201609  (m) Lấy tròn 21 mm   90 SVTH: Vũ Hải Linh GVHD: Nguyễn Văn Mạnh Trường Đại học Công nghiệ p Hà N ơi Khoa Cơng nghệ Hóa PHẦN 5: K ẾT LN Sau thời gian cố gắng tìm, đọc, tra cứu số tài liệu tham khảo, với giúp đỡ tận tình thầy Nguyễn Văn Mạnh và thầy giáo  bộ mơn “Q trình thiết bị cơng nghệ hóa học”, em hồn thành nhiêm vụ thiết kế giao Qua trình em rút số nhận xét sau:  Việc thiết kế tính tốn hệ thống đặc việc làm  phức tạp, tỉ mỉ lâu dài K hông yêu cầu người thiết kế phải có kiến thức thật sâu q trình đặc mà phải biết số lĩnh vực khác như: cấu tạo thiết bị phụ khác, quy định vẽ kĩ thuật,  …  Các cơng thức tính tốn khơng cịn gị bó mơn học khác mà mở rộng dựa giả thiết điều kiện, chế độ làm việc thiết bị Bởi tính tốn người thiết kế tính tốn đến số ảnh hưởng điều kiện thực tế, nên đem vào hoạt động, hệ thống làm việc ổn định   Khơng có vậy, việc   thiết kế đồ án mơn học q trình thiết bị giúp em củng cố thêm kiến thức q trình đặc nói riêng q trình khác nói chung; nâng cao kĩ tra cứu , tính tốn, xử lí số liệu; biết cách trình bày theo văn phong khoa học nhìn nhận vấn đề cách có hệ thống   Việc thiết kế đồ án mơn học “Q trình thiết bị cơng nghệ hóa học” hội cho sinh viên ngành hóa nói chung thân em nói riêng làm quen với công việc kĩ sư hóa chất.  Mặc dù cố  gắng hồn thành tốt nhiệm vụ, song hạn chế tài liệu, hạn chế khả nhận thức kinh nghiệm thực tế, nên khơng tránh khỏi thiếu sót trình thiết kế Em mong thầy cô xem xét, dẫn thêm.  E m xi n chân thành cảm ơn!  91 SVTH: Vũ Hải Linh GVHD: Nguyễn Văn Mạnh Trường Đại học Công nghiệ p Hà N ôi Khoa Cơng nghệ Hóa   TÀI LI  Ệ U TH AM KH  Ả O Sổ tay q trình thiết bị cơng nghệ hóa chất - Tập - NXB khoa học kỹ thuật.  Sổ tay q trình thiết bị cơng nghệ hóa chất - Tập - NXB khoa học kỹ thuật.  92 SVTH: Vũ Hải Linh GVHD: Nguyễn Văn Mạnh