(Luận văn thạc sĩ) cao ốc thương mại dịch vụ, căn hộ ads land

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH CNKT CƠNG TRÌNH XÂY DỰNG CAO ỐC THƯƠNG MẠI DỊCH VỤ, CĂN HỘ ADS LAND h GVHD: TS PHẠM ĐỨC THIỆN SVTH: ÂU DƯƠNG SUNG S K L0 9 Tp Hồ Chí Minh, 2023 TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT TPHCM KHOA XÂY DỰNG . ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP h Giảng viên hướng dẫn: TS PHẠM ĐỨC THIỆN Sinh viên thực hiện: ÂU DƯƠNG SUNG MSSV: 17149260 TP Hồ Chí Minh, ngày 04 tháng 02 năm 2023 LỜI CẢM ƠN Lời em xin gửi lời cảm ơn đến thầy TS Phạm Đức Thiện hỗ trợ nhiệt tình em suốt thời gian qua để em hoàn thành đồ án tốt nghiệp Em tích lũy số kiến thức chuyên môn kinh nghiệm thực tế qua buổi duyệt đồ án thầy Những buổi duyệt thầy thoải mái khiến em không bị áp lực nhiều, lỗi sai làm thầy tận tình bảo Em chân thành cảm ơn thầy nhiều Qua em xin gửi lời cảm ơn chân thành đến q thầy khoa Xây Dựng nói riêng trường Đại học Sư phạm Kỹ thuật TP.HCM nói chung – người truyền đạt kiến thức kinh nghiệm quý báu cho em trình học tập, tích lũy suốt năm qua Gửi lời cảm ơn đến bạn, người đồng hành tơi q trình học tập, làm việc suốt năm qua Cảm ơn lần hợp tác, trao đổi, góp ý sửa đổi giúp đỡ để tơi hồn thành đồ án Xin cảm ơn gia đình ln bên động viên, giúp đỡ, làm chỗ dựa tinh thần, tạo điều kiện lớn giúp thực đồ án tốt nghiệp h Mặc dù cố gắng kiến thức kinh nghiệm hạn chế nên đồ án chắn cịn có nhiều sai sót, em kính mong nhận dẫn quý thầy cô để em ngày hoàn thiện kiến thức cho thân Cuối em xin kính chúc q thầy thật nhiều sức khỏe để tiếp tục nghiệp truyền đạt kiến thức cho hệ mai sau Em xin chân thành cảm ơn ! TP.HCM, ngày 04 tháng 02 năm 2023 Sinh viên thực Âu Dương Sung NHIỆM VỤ ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Họ tên sinh viên : Âu Dương Sung MSSV : 17149260 Khoa : Xây dựng Ngành : Công nghệ kỹ thuật cơng trình xây dựng Tên đề tài : Cao ốc thương mại dịch vụ, hộ ADS LAND Giáo viên hướng dẫn : TS Phạm Đức Thiện Ngày nhận đề tài : Ngày nộp : 04/02/2023 NỘI DUNG THỰC HIỆN h Các số liệu, tài liệu ban đầu : • Hồ sơ kiến trúc; • Hồ sơ khảo sát địa chất Nội dung đề tài : a Kiến trúc : Thể vẽ kiến trúc b Kết cấu : • Mơ hình, phân tích, tính tốn, thiết kế, thể vẽ sàn tầng điển hình; • Mơ hình, phân tích, tính tốn, thiết kế, thể vẽ cầu thang điển hình; • Mơ hình, phân tích, tính tốn, thiết kế, thể vẽ khung bao gồm hệ dầm, vách phẳng, lõi thang máy; • Mơ hình, phân tích, tính tốn, thiết kế, thể vẽ móng cọc khoan nhồi Kết thực : • Thuyết minh tính tốn vẽ cầu thang, sàn tầng điển hình • Thuyết minh tính tốn vẽ khung trục theo u cầu • Thuyết minh tính tốn vẽ phương án móng (móng cọc khoan nhồi) TP.HCM, ngày 04 tháng 02 năm 2023 Giảng viên hướng dẫn (Ký ghi rõ họ tên) TS Phạm Đức Thiện MỤC LỤC CHƯƠNG 1: TỔNG QUAN .1 1.1 Giới thiệu cơng trình : 1.1.1 Mục đích xây dựng cơng trình : 1.1.2 Vị trí xây dựng cơng trình : 1.2 Cơ sở thiết kế 1.2.1 Tiêu chuẩn – Quy chuẩn áp dụng : .2 1.2.2 Thông tin chi tiết cơng trình : 1.2.3 Vật liệu sử dụng : 1.2.3.1 Trọng lượng riêng : 1.2.3.2 Bê tông : .4 1.2.3.3 Cốt thép : 1.3 Sơ kích thước cấu kiện : .5 h CHƯƠNG 2: TẢI TRỌNG VÀ TÁC ĐỘNG 2.1 Tĩnh tải : 2.1.1 Tải trọng lớp hoàn thiện : .7 2.1.2 Tải trọng tường xây : 2.1.2.1 Tác dụng lên sàn : .8 2.1.2.2 Tác dụng lên dầm : .8 2.1.3 Hoạt tải : 2.2 Tải trọng gió : 2.2.1 Tải trọng gió tĩnh : .9 2.2.2 Tải trọng gió động : 11 2.2.2.1 Sơ đồ tính tốn động lực : 11 2.2.2.2 Kết phân tích dao động: 13 2.2.2.3 Giá trị tiêu chuẩn tải trọng gió động: 14 2.2.2.4 Tổng hợp kết tải trọng gió: 17 2.3 Tải trọng động đất : .18 2.3.1 Thông số động đất: 18 2.3.1.1 Tác động động đất: .18 2.3.1.2 Nhận dạng đất nền: 18 2.3.2 Xác định khối lượng tham gia dao động Mass Source: 18 2.3.3 Phương pháp phân tích kết cấu: 19 2.3.3.1 Phương pháp “Phân tích tĩnh lực ngang tương đương": 19 2.3.3.2 Phương pháp “Phân tích phổ phản ứng dao động”: 19 2.3.4 Phổ thiết kế dùng cho phân tích đàn hồi: 20 2.3.4.1 Phổ thiết kế Sd(T) theo phương ngang: 20 h 2.3.4.2 Hệ số ứng xử tác động động đất theo phương nằm ngang: .21 2.3.4.3 Phổ thiết kế Sd(T) theo phương đứng: .22 2.3.5 Lực cắt đáy : 22 2.4 Tổ hợp tải trọng 26 2.4.1 Các loại tải trọng (Load patterns): 26 2.4.2 Các trường hợp tải trọng (Load cases): .27 2.4.3 Tổ hợp tải trọng (Load Combinations): 28 2.4.3.1 Tổ hợp tải trọng sàn: 28 2.4.3.2 Tổ hợp tải trọng tiêu chuẩn khung: 28 2.4.3.3 Tổ hợp tải trọng tính tốn khung: 29 CHƯƠNG 3: KIỂM TRA ỔN ĐỊNH TỔNG THỂ NHÀ CAO TẦNG .30 3.1 Kiểm tra ổn định chống lật 30 3.2 Kiểm tra chuyển vị đỉnh 30 3.3 Kiểm tra chuyển vị tương đối tầng 30 3.4 Kiểm tra hiệu ứng P-Delta : 32 CHƯƠNG 4: thiết kế sàn điển hình 34 4.1 Tải trọng tổ hợp tải trọng : 34 4.2 Mô hình tính tốn 34 4.3 Kết nội lực từ sàn Safe 37 4.4 Tính tốn cốt thép : 39 4.5 Kiểm tra độ võng : 41 4.5.1 Kiểm tra điều kiện hình thành vết nứt .41 4.5.2 Tính tốn độ võng sàn : .43 CHƯƠNG 5: thiết kế sàn PHẲNG 48 h 5.1 Tải trọng tổ hợp tải trọng : 48 5.2 Mơ hình tính tốn 48 5.3 Kết nội lực từ sàn Safe 48 5.4 Tính tốn cốt thép : 51 5.5 Kiểm tra chuyển vị dài hạn sàn: 53 CHƯƠNG 6: THIẾT KẾ CẦU THANG 55 6.1 Phương án kết cấu 55 6.1.1 Thơng số kích thước : 55 6.1.2 Sơ đồ tính : 56 6.2 Tải trọng tổ hợp tải trọng : 56 6.2.1 Tĩnh tải chiếu nghỉ: 56 6.2.2 Tĩnh tải thang nghiêng: 57 6.2.3 Hoạt tải : 57 6.3 Kết nội lực : .58 6.4 Tính tốn cốt thép : 59 6.5 Dầm chiếu nghỉ : 60 6.5.1 Tải trọng tác dụng : 60 6.5.2 Tính tốn cốt thép : 61 CHƯƠNG 7: thiết kế khung 62 7.1 Dầm tầng điển hình : 62 7.1.1 Tính tốn cốt thép : 72 7.1.1.1 Cốt thép dọc : .72 7.1.1.2 Cốt thép đai: .72 7.1.2 Neo cốt thép: .74 h 7.1.2.1 Neo cốt thép chịu kéo: 74 7.1.2.2 Neo cốt thép chịu nén: 75 7.1.2.3 Nối cốt thép : 75 7.1.2.4 Nối cốt thép chịu kéo: 75 7.1.2.5 Nối cốt thép chịu nén: 75 7.2 Vách, lõi : 94 7.2.1 Phương pháp vùng biên chịu momen : .94 7.2.1.1 Tính tốn vùng biên: 94 7.2.1.2 Tính tốn vùng bụng: 96 7.2.1.3 Cốt đai : 96 7.2.2 Phương pháp phân bố ứng suất đàn hồi : 96 7.2.2.1 Mơ hình : 97 7.2.2.2 Các bước tính tốn : 97 7.2.3 Kết tính tốn : .98 CHƯƠNG 8: Thiết kế mÓNG 113 8.1 Thông tin địa chất : 113 8.2 Tính tốn sức chịu tải cọc khoan nhồi : .117 8.2.1 Cọc D1500 : 117 8.2.1.1 SCT theo tiêu lý đất nền: (7.2.3 TCVN 10304-2014) 117 8.2.1.2 SCT theo tiêu cường độ đất nền: (Phụ lục G2 TCVN 10304-2014) 120 8.2.1.3 SCT theo thí nghiệm SPT: (Cơng thức Viện kiến trúc Nhật Bản 1988) 121 8.2.1.4 SCT cọc theo vật liệu: 122 8.2.1.5 SCT cọc khoan nhồi D1500: 123 8.2.2 CỌC D1200: 123 h 8.2.3 CỌC D1000 : 124 8.3 Thiết kế đài cọc F31 : 125 8.3.1 Sơ số lượng cọc: 125 8.3.2 Tính lún cọc đơn: 126 8.3.3 Độ cứng lò xo cọc: 128 8.3.4 Kiểm tra khả chịu tải cọc: 128 8.3.5 Kiểm tra ổn định độ lún móng: 129 8.3.5.1 Kiểm tra ổn định độ lún móng: 129 8.3.5.2 Kiểm tra điều kiện ổn định đất đáy khối móng quy ước: 129 8.3.5.3 Kiểm tra lún khối móng quy ước: 131 8.3.6 Kiểm tra xuyên thủng đài cọc: 133 8.3.7 Tính tốn cốt thép đài móng F31 : 135 8.4 Thiết kế đài cọc F30 : 138 8.4.1 Sơ số lượng cọc D1200: .138 8.4.2 Kiểm tra khả chịu tải cọc: 139 8.4.3 Kiểm tra ổn định độ lún móng: 140 8.4.3.1 Kiểm tra điều kiện ổn định đất đáy khối móng quy ước: 140 8.4.3.2 Kiểm tra lún khối móng quy ước: 140 8.4.4 Tính tốn thép cho đài cọc F30 : .140 8.5 Thiết kế đài cọc F22, F36: .141 8.5.1 Sơ số lượng cọc D1200: .141 8.5.2 Kiểm tra khả chịu tải cọc: 142 8.5.3 Kiểm tra ổn định độ lún móng: 142 h 8.5.3.1 Kiểm tra điều kiện ổn định đất đáy khối móng quy ước: 143 8.5.3.2 Kiểm tra lún khối móng quy ước: 143 8.5.4 Tính tốn cốt thép cho đài cọc F22, F36 : .143 8.6 Thiết kế đài cọc F13, F45 : 145 8.6.1 Sơ số lượng cọc: 145 8.6.2 Kiểm tra khả chịu tải cọc: 145 8.6.3 Kiểm tra ổn định độ lún móng: 145 8.6.3.1 Kiểm tra điều kiện ổn định đất đáy khối móng quy ước: 145 8.6.3.2 Kiểm tra lún khối móng quy ước: 146 8.6.4 Tính tốn cốt thép cho đài móng F13, F45 : 146 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: TS PHẠM ĐỨC THIỆN F/Fb,u + Mx/Mbx,u + My/Mby,u = 0.72 < ➢ Bảng 8-17 Kiểm tra xuyên thủng vị trí lõi thang máy U2 ho Lx Ly u (m) (m) (m) (m) Wbx Wby F Fb,u (m3 ) (m3 ) (kN) (kN) Mx Mbx,u (kNm) (kNm) My Mby,u (kNm) (kNm) 1.85 14.95 4.2 38.3 137.29 68.67 41595 81483 8950.6 292086 57643.3 146095 F/Fb,u + Mx/Mbx,u + My/Mby,u = 0.94 < ➢ Bảng 8-18 Kiểm tra xuyên thủng vị trí lõi thang U2 ho Lx Ly u Wbx Wby F Fb,u (m) (m) (m) (m) (m3 ) (m3 ) (kN) (kN) 1.85 2.15 4.2 12.7 10.57 14.91 9164.7 27019 Mx Mbx,u My (kNm) (kNm) (kNm) 47.4 22489 41.1 Mby,u (kNm) 31721 F/Fb,u + Mx/Mbx,u + My/Mby,u = 0.34 < h ➢ Bảng 8-19 Kiểm tra xuyên thủng vị trí vách đơn 8.3.7 Tính tốn cốt thép đài móng F31 : ➢ Hình 8-7 Mặt Strip đài F31 phương X (b =1m) SVTH: ÂU DƯƠNG SUNG 135 MSSV: 17149260 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: TS PHẠM ĐỨC THIỆN ➢ Hình 8-8 Mặt Strip đài F31 phương Y (b =1m) h ➢ Hình 8-9 Kết Momen MAX phương X đài F31 SVTH: ÂU DƯƠNG SUNG 136 MSSV: 17149260 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: TS PHẠM ĐỨC THIỆN ➢ Hình 8-10 Kết Momen MIN phương X đài F31 h ➢ Hình 8-11 Kết Momen MAX phương Y đài F31 SVTH: ÂU DƯƠNG SUNG 137 MSSV: 17149260 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: TS PHẠM ĐỨC THIỆN ➢ Hình 8-12 Kết Momen MIN phương Y đài F31 h Phương X Y Vị trí M ho (kNm) (mm) αm ξ Astt (mm2 ) Cốt thép As c μ (mm2 ) (%) Gối -1891 1950 0.03 0.03 2263 Ø22a100 3801 0.19% Nhịp 2122.6 1850 0.04 0.04 2688 Ø22a100 3801 0.21% Gối -3257 1950 0.05 0.05 3942 Ø25a100 4909 0.25% Nhịp 1936 1850 0.03 0.03 2447 Ø20a100 3142 0.17% ➢ Bảng 8-20 Kết tính tốn cốt thép đài cọc F31 8.4 Thiết kế đài cọc F30 : Ở sinh viên trình bày kết tính, bước tính toán Ta sử dụng cọc D1200 cho đài F30 để tính tốn 8.4.1 Sơ số lượng cọc D1200: Số lượng cọc sơ bộ: SVTH: ÂU DƯƠNG SUNG 138 MSSV: 17149260 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP n = 1.4 GVHD: TS PHẠM ĐỨC THIỆN Ptt 34191.27 = 1.4  = 4.8  Chọn n=6 cọc Qa 10039.93 Khoảng cách cọc phương X = 3600 mm Khoảng cách cọc phương Y = 3900 mm Tâm cọc cách mép đài = 1200 mm ➢ Hình 8-13 Sơ đồ bố trí cọc F30 8.4.2 Kiểm tra khả chịu tải cọc: k cọc D1200= h Độ cứng lò xo cọc D1200: 𝑄𝑎 𝑆𝑐ọ𝑐 đơ𝑛 10039.93 = 16.93 =593.03 (kN/mm) ➢ Hình 8-14 Sức chịu tải cọc đơn D1200 xuất từ SAFE  Pmax = 6292 kN  Qa = 10039.93 kN  Thỏa sức chịu tải cọc đơn  P = 4919 kN   SVTH: ÂU DƯƠNG SUNG 139 MSSV: 17149260 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: TS PHẠM ĐỨC THIỆN 8.4.3 Kiểm tra ổn định độ lún móng: 8.4.3.1 Kiểm tra điều kiện ổn định đất đáy khối móng quy ước: Sức chịu tải tiêu chuẩn đất đáy móng khối qui ước (Theo TCVN 9362 – 2012): Rtc = Áp lực Tổ hợp ( ) m1m2 A II Bqu + B 'II ( D f + Lc ) + DcII = 5047.9 (kN / m ) tc k M2 N (kN) V3 (kN) (kNm) M3 V2 σ Kiểm (kNm) (kN) (kN/m2 ) tra Max S7 30088.99 2791.6 2656.28 205.9 1919.94 814.19 OK Min S2 24755.7 1832.1 2290.51 146.5 1560.83 810 OK 812.097 OK Trung bình - ➢ Bảng 8-21 Kiểm tra áp lực tiêu chuẩn đáy móng quy ước F30 8.4.3.2 Kiểm tra lún khối móng quy ước: Điểm z Ko 0 1 0.116 0.98 gl Pi Ei hi Si (kPa) (kPa) (kPa) (kPa) (m) (cm) 129.76 28052 2.0 0.74 682.6 h (m) z/b bt 131.07 704.51 128.45 bt/gl 5.21 5.48 Tổng độ lún 0.74 S < [Sgh] = 10 cm Thỏa - ➢ Bảng 8-22 Kết tính lún khối móng quy ước F30 8.4.4 Tính tốn thép cho đài cọc F30 : SVTH: ÂU DƯƠNG SUNG 140 MSSV: 17149260 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: TS PHẠM ĐỨC THIỆN ➢ Hình 8-15 Kết Momen Max Min phương X đài F30 h ➢ Hình 8-16 Kết Momen Max Min phương Y đài F30 Phương X Y Vị trí M ho (kNm) (mm) αm ξ Astt (mm2 ) Cốt thép As c μ (mm2 ) (%) Gối -3251 1950 0.05 0.05 3934 Ø25a100 4909 0.25% Nhịp 1544.3 1850 0.03 0.03 1945 Ø25a200 2454 0.13% Gối -1417 1950 0.02 0.02 1689 Ø22a200 1901 0.10% Nhịp 862.7 1850 0.01 0.01 1080 Ø22a200 1901 0.10% ➢ Bảng 8-23 Kết tính tốn cốt thép đài cọc F30 8.5 Thiết kế đài cọc F22, F36: 8.5.1 Sơ số lượng cọc D1200: Số lượng cọc sơ bộ: SVTH: ÂU DƯƠNG SUNG 141 MSSV: 17149260 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: TS PHẠM ĐỨC THIỆN n = 1.4 Ptt 11842.8 = 1.4  = 1.7  Chọn n=2 cọc Qa 10039.93 Khoảng cách cọc = 3600 mm Tâm cọc cách mép đài = 1200 mm ➢ Hình 8-17 Sơ đồ bố trí cọc F22, F36 8.5.2 Kiểm tra khả chịu tải cọc: Độ cứng lò xo cọc D1200: 𝑄𝑎 𝑆𝑐ọ𝑐 đơ𝑛 10039.93 = h k cọc D1200= 15.25 =658.36 (kN/mm) ➢ Hình 8-18 Sức chịu tải cọc đơn D1200 xuất từ SAFE  Pmax = 5052 kN  Qa = 10039.93 kN  Thỏa sức chịu tải cọc đơn   Pmin = 4383 kN  8.5.3 Kiểm tra ổn định độ lún móng: SVTH: ÂU DƯƠNG SUNG 142 MSSV: 17149260 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: TS PHẠM ĐỨC THIỆN 8.5.3.1 Kiểm tra điều kiện ổn định đất đáy khối móng quy ước: Sức chịu tải tiêu chuẩn đất đáy móng khối qui ước (Theo TCVN 9362 – 2012): Rtc = Áp lực Tổ hợp ( ) m1m2 A II Bqu + B 'II ( D f + Lc ) + DcII = 5041.64 (kN / m ) tc k M2 N (kN) V3 (kN) (kNm) M3 V2 σ Kiểm (kNm) (kN) (kN/m2 ) tra Max S9 10471.83 160.3 1422.25 193.3 11.62 746.6 OK Min S2 8122.92 110.4 1129.36 128.4 8.67 745.55 OK 746.07 OK Trung bình - ➢ Bảng 8-24 Kiểm tra áp lực tiêu chuẩn đáy móng quy ước F22, F36 8.5.3.2 Kiểm tra lún khối móng quy ước: Điểm z 0 0.118 Ko gl Pi Ei hi Si (kPa) (kPa) (kPa) (kPa) (m) (cm) 62.71 28052 2.0 0.358 h (m) z/b bt 682.6 63.47 0.976 704.51 61.95 bt/gl 10.75 11.37 Tổng độ lún 0.358 S < [Sgh] = 10 cm Thỏa - ➢ Bảng 8-25 Kết tính lún khối móng quy ước F22, F36 8.5.4 Tính tốn cốt thép cho đài cọc F22, F36 : SVTH: ÂU DƯƠNG SUNG 143 MSSV: 17149260 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: TS PHẠM ĐỨC THIỆN ➢ Hình 8-19 Kết Momen Max Min phương X đài F22, F36 h ➢ Hình 8-20 Kết Momen Max Min phương Y đài F22, F36 Phương X Y Vị M ho αm Astt ξ (mm2 ) Cốt thép As c μ (mm2 ) (%) trí (kNm) (mm) Gối -460.3 1950 0.01 0.01 545 Ø20a200 1901 0.10% Nhịp 703.9 1850 0.01 0.01 880 Ø20a200 1901 0.10% Gối -899 1950 0.01 0.01 1067 Ø22a200 1901 0.10% Nhịp 6069 1850 0.1 7982 Ø25a100+Ø22a100 8710 0.47% SVTH: ÂU DƯƠNG SUNG 0.11 144 MSSV: 17149260 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: TS PHẠM ĐỨC THIỆN ➢ Bảng 8-26 Kết tính tốn cốt thép đài cọc F22, F36 8.6 Thiết kế đài cọc F13, F45 : Ta sử dụng cọc D1000 để tính tốn đài F13, F45 8.6.1 Sơ số lượng cọc: Ptt 2751.1 n = 1.4 = 1.4  = 0.8  Chọn n=1 cọc Qa 4628.6 Tâm cọc cách mép đài = 800 mm ➢ Hình 8-21 Sơ đồ bố trí cọc F45 8.6.2 Kiểm tra khả chịu tải cọc: k cọc D1000 = h Độ cứng lò xo cọc D1000: 𝑄𝑎 𝑆𝑐ọ𝑐 đơ𝑛 = 4628.6 6.71 = 689.81 (kN/mm) ➢ Hình 8-22 Sức chịu tải cọc đơn D1000 xuất từ SAFE  Pmax = 1443 kN  Qa = 4628.6 kN  Thỏa sức chịu tải cọc đơn   Pmin = 1098 kN  8.6.3 Kiểm tra ổn định độ lún móng: 8.6.3.1 Kiểm tra điều kiện ổn định đất đáy khối móng quy ước: Sức chịu tải tiêu chuẩn đất đáy móng khối qui ước (Theo TCVN 9362 – 2012): SVTH: ÂU DƯƠNG SUNG 145 MSSV: 17149260 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Rtc = Áp lực Tổ hợp GVHD: TS PHẠM ĐỨC THIỆN ( ) m1m2 A II Bqu + B 'II ( D f + Lc ) + DcII = 2518.7 (kN / m2 ) tc k M2 N (kN) V3 (kN) (kNm) M3 V2 σ Kiểm (kNm) (kN) (kN/m2 ) tra Max S8 2391.61 188.8 160.16 37.9 35.5 531.72 OK Min S5 1570.6 167.2 70.96 24.8 22.73 525.52 OK 528.62 OK Trung bình - ➢ Bảng 8-27 Kiểm tra áp lực tiêu chuẩn đáy móng quy ước F45 8.6.3.2 Kiểm tra lún khối móng quy ước: Điểm z (m) z/b Ko bt gl Pi Ei hi Si (kPa) (kPa) (kPa) (kPa) (m) (cm) 468.02 60.6 57.69 28052 2.0 0.329 54.78 0 0.27 0.904 489.29 2 0.54 0.66 h 510.56 39.996 bt/gl 7.72 8.93 47.39 28052 0.135 Tổng độ lún 0.464 S < [Sgh] = 10 cm Thỏa 12.77 - ➢ Bảng 8-28 Kết tính lún khối móng quy ước F45 8.6.4 Tính tốn cốt thép cho đài móng F13, F45 : ➢ Hình 8-23 Kết Momen Max Min phương X đài F13, F45 SVTH: ÂU DƯƠNG SUNG 146 MSSV: 17149260 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: TS PHẠM ĐỨC THIỆN ➢ Hình 8-24 Kết Momen Max Min phương Y đài F13, F45 Phương X Y Vị trí M ho (kNm) (mm) αm ξ Astt (mm2 ) Cốt thép As c μ (mm2 ) (%) Gối -162 950 0.01 0.01 394 Ø16a200 1005 0.11% Nhịp -136 850 0.01 0.01 370 Ø16a200 1005 0.12% Gối -359 950 0.02 0.02 879 Ø16a200 1005 0.11% Nhịp -295 850 0.02 0.02 808 Ø16a200 1005 0.12% ➢ Bảng 8-29 Kết tính toán cốt thép đài cọc F13, F45 h SVTH: ÂU DƯƠNG SUNG 147 MSSV: 17149260 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: TS PHẠM ĐỨC THIỆN TÀI LIỆU THAM KHẢO GS TS Nguyễn Đình Cống (2008), “Sàn sườn bê tơng tồn khối”, Nhà xuất Xây Dựng GS TS Nguyễn Đình Cống, “Tính tốn thực hành cấu kiện bê tơng cốt thép – Tập 1”, Nhà xuất Xây Dựng GS TS Nguyễn Đình Cống, “Tính tốn thực hành cấu kiện bê tông cốt thép – Tập 2”, Nhà xuất Xây Dựng Võ Bá Tầm (2005), “Kết cấu bê tông cốt thép tập (Cấu kiện đặc biệt)”, Nhà xuất Đại học Quốc Gia TPHCM PGS TS Lê Thanh Huấn (2007), “Kết cấu nhà cao tầng bê tông cốt thép”, Nhà xuất Xây Dựng KS Nguyễn Tuấn Hưng, ThS Võ Mạnh Tùng, “Một số phương pháp tính cốt thép cho vách phẳng bê tông cốt thép”, Đại học Xây Dựng Châu Ngọc Ẩn (2002), “Nền móng”, Nhà xuất Đại học Quốc Gia TPHCM h PGS PTS Vũ Mạnh Hùng (1999), “Sổ tay thực hành kết cấu cơng trình”, Nhà xuất Xây Dựng SVTH: ÂU DƯƠNG SUNG 148 MSSV: 17149260 h