Số hóa bởi Trung tâm Học liệu – Đại học Thái Nguyên http //www lrc tnu edu vn ĐẠI HỌC THÁI NGUYÊN TRƢỜNG ĐẠI HỌC KỸ THUẬT CÔNG NGHIỆP LUẬN VĂN THẠC SĨ KỸ THUẬT NGÀNH CÔNG NGHỆ CHẾ TẠO MÁY NGHIÊN CỨU Ả[.]
ĐẠI HỌC THÁI NGUYÊN TRƢỜNG ĐẠI HỌC KỸ THUẬT CÔNG NGHIỆP LUẬN VĂN THẠC SĨ KỸ THUẬT NGÀNH: CÔNG NGHỆ CHẾ TẠO MÁY NGHIÊN CỨU ẢNH HƢỞNG CỦA LOẠI DUNG DỊCH TRƠN NGUỘI TỚI CHẤT LƢỢNG BỀ MẶT GIA CÔNG KHI MÀI TINH THÉP Ổ LĂN SUJ2 BẰNG ĐÁ AL2O3 VÀ ĐÁ CBN TRÊN MÁY MÀI PHẲNG ĐỖ ĐỨC TRUNG THÁI NGUYÊN - 2010 Số hóa Trung tâm Học liệu – Đại học Thái Nguyên Tai ngay!!! Ban co the xoa dong chu nay!!! http://www.lrc-tnu.edu.vn LỜI CAM ĐOAN Tôi xin cam đoan số liệu kết nêu Luận văn trung thực chƣa đƣợc cơng bố cơng trình khác Trừ phần tham khảo đƣợc nêu rõ Luận văn Tác giả Đỗ Đức Trung Số hóa Trung tâm Học liệu – Đại học Thái Nguyên http://www.lrc-tnu.edu.vn LỜI CẢM ƠN Tác giả bày tỏ lòng biết ơn Thầy giáo - TS Ngô Cường, người hướng dẫn giúp đỡ tận tình từ định hướng đề tài, tổ chức thực nghiệm đến trình viết hoàn chỉnh Luận văn Tác giả xin chân thành cảm ơn Ban lãnh đạo Trường Cao đẳng Kinh tế - Kỹ thuật thuộc Đại học Thái Nguyên, Ban lãnh đạo Khoa Sau đại học Trường Đại học Kỹ thuật Công nghiệp tạo điều kiện thuận lợi để hoàn thành Luận văn Tác giả xin chân thành cảm ơn nhà khoa học Viện Khoa học vật liệu Hà Nội tận tình giúp đỡ q trình xử lý kết thí nghiệm Do lực thân nhiều hạn chế nên Luận văn khơng tránh khỏi sai sót, tác giả mong nhận đóng góp ý kiến Thầy, Cô giáo, nhà khoa học bạn đồng nghiệp Tác giả Đỗ Đức Trung Số hóa Trung tâm Học liệu – Đại học Thái Nguyên http://www.lrc-tnu.edu.vn MỤC LỤC Trang PHẦN MỞ ĐẦU 1 Tính cấp thiết đề tài Ý nghĩa khoa học thực tiễn đề tài Đối tượng, mục đích, phương pháp nội dung nghiên cứu 3.1 Đối tượng nghiên cứu 3.2 Mục đích nghiên cứu 3.3 Phương pháp nghiên cứu 3.4 Nội dung nghiên cứu Chƣơng 1: TỔNG QUAN VỀ CÔNG NGHỆ TRƠN NGUỘI TRONG GIA CÔNG CẮT GỌT 1.1 Nhiệt phát sinh trình cắt gọt 1.1.1 Các nguồn nhiệt truyền nhiệt trình cắt gọt 1.1.2 Nhiệt cắt trình mài 1.2 Vai trò dung dịch trơn nguội gia công cắt gọt 1.2.1 Tác dụng bôi trơn 1.2.2 Tác dụng làm nguội 1.2.3 Tác dụng làm thiết bị 1.2.4 Hiệu kinh tế việc sử dụng dung dịch trơn nguội 1.3 Các đặc tính dung dịch trơn nguội 1.4 Phân loại dung dịch trơn nguội 10 1.4.1 Dầu cắt gọt 10 1.4.2 Dầu hòa tan 12 1.4.3 Dung dịch cắt gọt hóa học 13 1.5 Các phương pháp bơi trơn – làm nguội mài 15 1.5.1 Phương pháp gia công khô 15 1.5.2 Phương pháp tưới tràn 15 Số hóa Trung tâm Học liệu – Đại học Thái Ngun http://www.lrc-tnu.edu.vn 1.5.3 Phương pháp dùng dịng khơng khí lạnh 17 1.5.4 Phương pháp đưa dung dịch từ theo hướng qua lỗ 18 hổng đá 1.5.5 Phương pháp đưa dung dịch từ cách tạo lỗ rỗng đá 1.6 Kết luận chương 18 19 Chƣơng 2: CHẤT LƢỢNG BỀ MẶT GIA CÔNG VÀ ẢNH HƢỞNG CỦA CÔNG NGHỆ TƢỚI NGUỘI 21 ĐẾN CHẤT LƢỢNG BỀ MẶT GIA CÔNG KHI MÀI 2.1 Chất lượng bề mặt gia công mài 21 2.1.1 Độ nhám bề mặt 21 2.1.2 Độ sóng bề mặt 23 2.1.3 Hình thái bề mặt 26 2.1.4 Cấu trúc độ cứng lớp kim loại bề mặt 26 2.2 Ảnh hưởng công nghệ trơn nguội đến chất lượng bề mặt gia công mài 28 2.2.1 Ảnh hưởng đến độ nhám bề mặt 28 2.2.1.1 Ảnh hưởng loại dung dịch trơn nguội 28 2.2.1.2 Ảnh hưởng nồng độ dung dịch trơn nguội 30 2.2.1.3 Ảnh hưởng áp suất tưới nguội 31 2.2.2 Ảnh hưởng đến hình thái bề mặt 32 2.2.3 Ảnh hưởng đến độ cứng lớp bề mặt 34 2.2.3.1 Ảnh hưởng nồng độ dung dịch trơn nguội 34 2.2.3.2 Ảnh hưởng lưu lượng tưới nguội 35 2.2.4 Ảnh hưởng đến ứng suất dư bề mặt 37 2.2.4.1 Ảnh hưởng loại dung dịch áp suất tưới nguội 37 2.2.4.2 Ảnh hưởng nồng độ dung dịch trơn nguội 39 2.2.4.3 Ảnh hưởng lưu lượng tưới nguội 40 2.2.5 Ảnh hưởng đến cấu trúc lớp kim loại bề mặt 43 Số hóa Trung tâm Học liệu – Đại học Thái Nguyên http://www.lrc-tnu.edu.vn 2.3 Kết luận chương 44 2.4 Xác định hướng nghiên cứu luận văn 44 Chƣơng 3: THỰC NGHIỆM NGHIÊN CỨU ẢNH HƢỞNG CỦA LOẠI DUNG DỊCH TRƠN NGUỘI ĐẾN CHẤT LƢỢNG BỀ MẶT GIA CÔNG KHI MÀI TINH THÉP SUJ2 47 BẰNG ĐÁ Al2O3 VÀ CBN 3.1 Mục đích nghiên cứu thực nghiệm 47 3.2 Phương pháp thí nghiệm 47 3.2.1 Mẫu thí nghiệm 47 3.2.2 Đá mài 47 3.2.3 Sửa đá 49 3.2.4 Tưới nguội 49 3.2.5 Phương pháp mài 49 3.2.6 Chế độ cắt 49 3.2.7 Phương pháp đánh giá 50 3.3 Kết thảo luận 50 3.3.1 Cấu trúc lớp kim loại bề mặt gia công 50 3.3.2 Độ nhám bề mặt gia cơng 54 3.3.3 Hình thái bề mặt gia công 57 3.4 Kết luận chương 61 KẾT LUẬN CHUNG 62 TÀI LIỆU THAM KHẢO 63 Số hóa Trung tâm Học liệu – Đại học Thái Nguyên http://www.lrc-tnu.edu.vn DANH MỤC CÁC KÍ HIỆU CHÍNH Ký hiệu Ý nghĩa Đơn vị Ra Sai lệch prôfin trung bình cộng m Rz Chiều cao nhấp nhơ tế vi m Vđ Tốc độ đá mài m/ph t Chiều sâu mài mm De Đường kính tương đương đá mài mm az Chiều sâu cắt hạt mài mm Sd Lượng chạy dao dọc m/ph Ssđ Lượng chạy dao dọc sửa đá m/ph tsđ Chiều sâu cắt sửa đá mm Hệ số truyền nhiệt Tm Nhiệt cắt Q Lưu lượng tưới m Nồng độ dung dịch Số hóa Trung tâm Học liệu – Đại học Thái Nguyên Kcal/cm.g.độ o C l/ph % http://www.lrc-tnu.edu.vn DANH MỤC CÁC BẢNG BIỂU TT Bảng số Nội dung 1.1 Phân bố nhiệt cắt mài 1.2 Hệ số truyền nhiệt vật liệu phụ thuộc vào hàm lượng Trang hợp kim 2.1 Độ nhám bề mặt mài thép AISI 304 với hai môi 30 trường làm mát 3.1 Thành phần hóa học thép SUJ2 47 3.2 Kí hiệu tương đương mác thép SUJ2 nước 47 3.3 Trị số độ nhám bề mặt gia công mài đá Al2O3 56 CBN Số hóa Trung tâm Học liệu – Đại học Thái Nguyên http://www.lrc-tnu.edu.vn DANH MỤC CÁC HÌNH VẼ TT Hình số Nội dung 1.1 1.2 Một số kiểu đá mài không liên tục 1.3 Sơ đồ tưới nguội thông dụng máy mài 16 1.4 1.5 Kết cấu vịi phun có hai lỗ tưới nguội 17 1.6 Đá mài có lỗ để dẫn dung dịch trơn nguội qua 19 2.1 Sự hình thành độ nhám bề mặt mài 21 2.2 Sự hình thành bề mặt chi tiết mài 22 2.3 Rung động gây sóng bề mặt gia cơng 24 10 2.4 11 2.5 12 2.6 13 2.7 14 2.8 15 2.9 16 2.10 17 2.11 Trang Đồ thị bão hòa nhiệt cắt mài thép 12XH4A đá Ctr25MV1K Sơ đồ tưới nguội phối hợp bên dung dịch có áp lực cao Sơ đồ hình học q trình hình thành sóng mài phẳng Ảnh SEM bề mặt mài 16 24 26 Ảnh hưởng loại dung dịch trơn nguội áp suất tưới nguội đến độ nhám bề mặt mài Độ nhám bề mặt mài đá CBN với loại dung dịch trơn nguội khác Ảnh hưởng nồng độ dung dịch đến độ nhám bề mặt mài Ảnh SEM bề mặt mài với vận tốc cắt 42 m/s, tốc độ dung dịch trơn nguội 3,5 m/s Ảnh SEM bề mặt mài với vận tốc cắt 42 m/s, tốc độ dung dịch trơn nguội 10 m/s Ảnh SEM bề mặt mài với vận tốc cắt 42 m/s, tốc độ Số hóa Trung tâm Học liệu – Đại học Thái Nguyên 28 29 31 32 33 33 http://www.lrc-tnu.edu.vn dung dịch trơn nguội 15,4 m/s Ảnh SEM bề mặt mài với vận tốc cắt 104 m/s, tốc độ 18 2.12 19 2.13 20 2.14 21 2.15 22 2.16 23 2.17 24 2.18 25 2.19 Nứt ứng suất mài thép không gỉ AISI 304 39 26 2.20 Ảnh SEM bề mặt mài với dung dịch nhũ tương 40 27 2.21 28 2.22 29 2.23 30 2.24 31 3.1 32 3.2 dung dịch trơn nguội 3,5 m/s Ảnh SEM bề mặt mài với vận tốc cắt 104 m/s, tốc độ dung dịch trơn nguội 10 m/s Ảnh SEM bề mặt mài với vận tốc cắt 104 m/s, tốc độ dung dịch trơn nguội 16 m/s Ảnh hưởng nồng độ dung dịch đến lớp biến cứng bề mặt mài Ảnh hưởng lưu lượng dung dịch đến mức độ biến cứng bề mặt Ứng suất dư bề mặt mài đá CBN sử dụng loại dung dịch tưới nguội áp suất khác Ứng suất dư với loại dung dịch trơn nguội mài đá CBN Al203 Ứng suất dư bề mặt mài với lưu lượng tưới nguội khác Ảnh hưởng lưu lượng dung dịch tưới nguội tới ứng suất dư bề mặt mài đá Al2O3 đá CBN Ảnh hưởng lưu lượng dung dịch tưới nguội tới ứng suất dư bề mặt mài đá BWA60MVA1 Ảnh hưởng lưu lượng tưới nguội tới nhiệt độ mài mài đá CBN Cấu trúc lớp kim loại bề mặt mài đá Al2O3 với dung dịch trơn nguội Emulsion Cấu trúc lớp kim loại bề mặt mài đá Al2O3 với Số hóa Trung tâm Học liệu – Đại học Thái Nguyên 33 34 34 35 36 37 38 41 41 42 43 50 51 http://www.lrc-tnu.edu.vn - 53 - Hình 3.8 Cấu trúc lớp kim loại bề mặt mài đá CBN với dung dịch trơn nguội Machinery coolant Hình 3.9 Cấu trúc lớp kim loại bề mặt mài khô đá CBN Khi mài đá CBN với loại dung dịch: chiều sâu lớp kim loại bề mặt bị biến đổi giảm dần theo thứ tự mài khô, Emulsion, Tectyl cool 1240, Tectyl cool 1290, Machinery coolant (hình 3.5 đến hình 3.9) Như vậy, ảnh hưởng loại dung dịch trơn nguội đến chiều sâu lớp kim loại bề mặt bị biến đổi cấu trúc mài đá Al2O3 CBN theo qui luật giống Kết đo đạc chiều sâu lớp biến đổi: mài khô đá CBN m, với cặp Al2O3 – Emulsion 3,8 m, với cặp CBN - Emulsion 3,5 m, trường hợp dùng Tectyl cool 1290 Machinery coolant không đáng kể Chiều sâu lớp kim loại bề mặt bị thay đổi cấu trúc phụ thuộc vào khả dẫn nhiệt Số hóa Trung tâm Học liệu – Đại học Thái Nguyên http://www.lrc-tnu.edu.vn - 54 - đá mài – vật liệu gia công – dung dịch trơn nguội Đá CBN có hệ số dẫn nhiệt cao khoảng lần so với đá Al2O3 [9] kết khảo sát lại cho thấy khác chiều sâu lớp biến đổi mài đá Al2O3 CBN với loại dung dịch Như chiều sâu lớp biến đổi bề mặt mài phụ thuộc nhiều vào hiệu làm mát dung dịch trơn nguội 3.3.2 Độ nhám bề mặt gia công Kết đo độ nhám bề mặt gia cơng cho trường hợp thí nghiệm thể hình 3.10 đến hình 3.19 bảng 3.3 Hình 3.10 Độ nhám bề mặt mài đá Al2O3 với dung dịch trơn nguội Emulsion Hình 3.11 Độ nhám bề mặt mài đá Al2O3 với dung dịch trơn nguội Tectyl cool 1240 Hình 3.12 Độ nhám bề mặt mài đá Al2O3 với dung dịch trơn nguội Tectyl cool 1290 Số hóa Trung tâm Học liệu – Đại học Thái Nguyên http://www.lrc-tnu.edu.vn - 55 - Hình 3.13 Độ nhám bề mặt mài đá Al2O3 với dung dịch trơn nguội Machinery coolant Hình 3.14 Độ nhám bề mặt mài đá CBN với dung dịch trơn nguội Emulsion Hình 3.15 Độ nhám bề mặt mài đá CBN với dung dịch trơn nguội Tectyl cool 1240 Hình 3.16 Độ nhám bề mặt mài đá CBN với dung dịch trơn nguội Tectyl cool 1290 Số hóa Trung tâm Học liệu – Đại học Thái Nguyên http://www.lrc-tnu.edu.vn - 56 - Hình 3.17 Độ nhám bề mặt mài đá CBN với dung dịch trơn nguội Machinery coolant Hình 3.18 Độ nhám bề mặt mài khô đá CBN Bảng 3.3 Trị số độ nhám bề mặt gia công mài đá Al2O3 CBN Dung dịch Đá Ra(m) Emulsion Tectyl cool Tectyl cool Machinery Mài 1240 1290 coolant khô Al2O3 CBN Al2O3 0,86 0,89 0,73 CBN Al2O3 CBN Al2O3 CBN CBN 0,89 0,67 1,03 0,84 0,81 0,67 Hình 3.19 Ảnh hưởng loại dung dịch trơn nguội đến độ nhám bề mặt gia công mài đá Al2O3 CBN Số hóa Trung tâm Học liệu – Đại học Thái Nguyên http://www.lrc-tnu.edu.vn - 57 - Kết cho thấy ảnh hưởng loại dung dịch trơn nguội đến độ nhám bề mặt gia công mài đá Al2O3 CBN theo qui luật khác Với đá Al2O3 Ramax = 0,86 m tưới Emulsion Ramin = 0,67 m tưới Tectyl cool 1290; độ nhám giảm dần theo thứ tự Emulsion, Machinery coolant, Tectyl cool 1240, Tectyl cool 1290; mức độ thay đổi Ra khoảng 28% Với đá CBN Ramax= 1,03 m tưới Tectyl cool 1290 Ramin= 0,67 m mài khô; độ nhám giảm dần theo thứ tự Tectyl cool 1290, Tectyl cool 1240 – Emulsion, Machinery coolant, mài khô; mức độ thay đổi Ra khoảng 27% Có thể đưa số nhận xét: - Sự khác qui luật ảnh hưởng loại dung dịch trơn nguội đến độ nhám bề mặt gia công mài đá Al2O3 CBN chủ yếu khác tác dụng bôi trơn dung dịch mà tác dụng lại phụ thuộc vào loại đá mài Như loại dung dịch trơn nguội hợp lý để giảm độ nhám bề mặt gia công cần chọn phù hợp với tùng loại đá mài - Với loại đá mài loại dung dịch trơn nguội ảnh hưởng đến độ nhám bề mặt gia công qua tác dụng bôi trơn làm mát dung dịch Khi mài khơ đá CBN nhiệt cắt cao làm cho lớp kim loại bề mặt gia công bị thay đổi cấu trúc dẫn đến tăng khả biến dạng đàn hồi, hạt mài khó ăn sâu vào vật liệu gia cơng nên độ nhám bề mặt gia cơng giảm 3.3.3 Hình thái bề mặt gia cơng Hình thái bề mặt gia cơng mài đá Al2O3 CBN với loại dung dịch trơn nguội khác khảo sát Viện Khoa học vật liệu Hà Nội Hình 3.20 đến hình 3.28 kết khảo sát hình thái bề mặt gia cơng cho trường hợp thí nghiệm Mài đá Al2O3 dính bám xảy mạnh dùng dung dịch Machinery coolant dùng dung dịch Tectyl cool 1240 (hình 3.20 đến 3.23), phần tử dính bám vật liệu gia cơng vật liệu hạt mài bị vỡ Số hóa Trung tâm Học liệu – Đại học Thái Nguyên http://www.lrc-tnu.edu.vn - 58 - Hình 3.20 Ảnh SEM bề mặt mài đá Al2O3 với dung dịch trơn nguội Emulsion Hình 3.21 Ảnh SEM bề mặt mài đá Al2O3 với dung dịch trơn nguội Tectyl cool 1240 Hình 3.22 Ảnh SEM bề mặt mài đá Al2O3 với dung dịch trơn nguội Tectyl cool 1290 Số hóa Trung tâm Học liệu – Đại học Thái Nguyên http://www.lrc-tnu.edu.vn - 59 - Hình 3.23 Ảnh SEM bề mặt mài đá Al2O3 với dung dịch trơn nguội Machinery coolant Hình 3.24 Ảnh SEM bề mặt mài đá CBN với dung dịch trơn nguội Emulsion Hình 3.25 Ảnh SEM bề mặt mài đá CBN với dung dịch trơn nguội Tectyl cool 1240 Số hóa Trung tâm Học liệu – Đại học Thái Nguyên http://www.lrc-tnu.edu.vn - 60 - Hình 3.26 Ảnh SEM bề mặt mài đá CBN với dung dịch trơn nguội Tectyl cool 1290 Hình 3.27 Ảnh SEM bề mặt mài đá CBN với dung dịch trơn nguội Machinery coolant Hình 3.28 Ảnh SEM bề mặt mài khô đá CBN Số hóa Trung tâm Học liệu – Đại học Thái Nguyên http://www.lrc-tnu.edu.vn - 61 - Mài đá CBN dính bám xảy mạnh mài khơ dùng dung dịch Emulsion (hình 3.24 đến 3.28), phần tử dính bám vật liệu gia công Quan sát ảnh chụp bề mặt gia công mài đá Al2O3 CBN với loại dung dịch trơn nguội khác cho thấy có khác biệt đáng kể tượng dính bám bề mặt gia cơng Hiện tượng dính bám bề mặt gia cơng xảy tương tác hóa học vùng mài điều kiện nhiệt độ ma sát lớn [8], tượng phụ thuộc vào thành phần hóa học dung dịch trơn nguội, vật liệu gia công vật liệu hạt mài Như vậy, để giảm tượng dính bám mài loại đá mài khác cần chọn loại dung dịch trơn nguội phù hợp với loại đá mài 3.4 Kết luận chƣơng Đã đánh giá mức độ ảnh hưởng bốn loại dung dịch trơn nguội khảo sát đến chất lượng bề mặt gia công thép SUJ2 mài đá Al2O3 CBN Các thông số chất lượng bề mặt khảo sát gồm: độ nhám bề mặt, hình thái bề mặt, cấu trúc lớp kim loại bề mặt Mức độ ảnh hưởng quan trọng không phụ thuộc vào loại dung dịch mà phụ thuộc vào loại đá mài So sánh ảnh hưởng loại dung dịch trơn nguội đến thông số chất lượng bề mặt gia công thép SUJ2 mài đá Al2O3 CBN cho thấy qui luật ảnh hưởng phức tạp không giống Phương pháp nghiên cứu thực nghiệm phương pháp phù hợp lựa chọn loại dung dịch trơn nguội hợp lý cho điều kiện mài cụ thể Số hóa Trung tâm Học liệu – Đại học Thái Nguyên http://www.lrc-tnu.edu.vn - 62 - KẾT LUẬN CHUNG Quy luật ảnh hưởng loại dung dịch trơn nguội đến chiều sâu lớp kim loại bề mặt bị biến đổi cấu trúc giống mài đá Al2O3 đá CBN: chiều sâu lớp bị biến đổi giảm dần theo thứ tự Emulsion, Tectyl cool 1240, Tectyl cool 1290, Machinery coolant Quy luật ảnh hưởng loại dung dịch trơn nguội đến độ nhám bề mặt khác mài đá Al2O3 đá CBN: - Đối với đá Al2O3 thì: Ramax = 0,86 m tưới Emulsion Ramin = 0,67 m tưới Tectyl cool 1290; độ nhám giảm dần theo thứ tự Emulsion, Machinery coolant, Tectyl cool 1240, Tectyl cool 1290; mức độ thay đổi Ra khoảng 28% - Đối với đá CBN thì: Ramax= 1,03 m tưới Tectyl cool 1290 Ramin= 0,67 m mài khô; độ nhám giảm dần theo thứ tự Tectyl cool 1290, Tectyl cool 1240 – Emulsion, Machinery coolant, mài khô; mức độ thay đổi Ra khoảng 27% - Khi mài khơ đá CBN nhiệt cắt cao làm cho lớp kim loại bề mặt gia công bị thay đổi cấu trúc mạnh dẫn đến tăng khả biến dạng đàn hồi vật liệu gia công nên hạt mài khó ăn sâu độ nhám bề mặt gia công giảm Quy luật ảnh hưởng loại dung dịch trơn nguội đến tượng dính bám mài khác mài đá Al2O3 đá CBN: - Đối với đá Al2O3 dính bám xảy mạnh dùng dung dịch Machinery coolant dùng dung dịch Tectyl cool 1240 - Đối với đá CBN dính bám xảy mạnh mài khơ dùng dung dịch Emulsion Đánh giá ảnh hưởng tổng hợp bốn loại dung dịch trơn nguội khảo sát bề mặt gia cơng thép SUJ2 có chất lượng tốt với cặp Al2O3 - Tectyl cool 1290 CBN - Machinery coolant Như vậy, để nâng cao chất lượng bề mặt gia công cần chọn loại dung dịch trơn nguội hợp lý phù hợp với loại đá mài Số hóa Trung tâm Học liệu – Đại học Thái Nguyên http://www.lrc-tnu.edu.vn - 63 - TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] Ngô Cƣờng (2007), Nghiên cứu ảnh hưởng chế độ cắt đến vài thông số đặc trưng cho trình cắt mài tinh thé5p ШХ15 X12M đá mài Hải Dương máy mài trịn ngồi, Luận án Tiến sỹ, Hà Nội [2] Ngơ Cƣờng, Nguyễn Đình Mãn (2009), Nghiên cứu lựa chọn chế độ cắt biện pháp công nghệ để nâng cao hiệu kinh tế - kỹ thuật mài thép không gỉ 3X13 đá mài Hải Dương, Báo cáo kết đề tài nghiên cứu khoa học cấp Bộ, Thái Nguyên [3] Nguyễn Thị Linh (2009), Nghiên cứu chất lượng bề mặt gia công mài thép SUJ2 đá mài CBN máy mài phẳng, Luận văn Thạc sỹ kỹ thuật, Thái Nguyên [4] Bành Tiến Long, Trần Sỹ Túy, Trần Thế Lục (2001), Nguyên lý gia công vật liệu, Nhà xuất Khoa học Kỹ thuật, Hà Nội [5] Lƣu Văn Nhang, Thái Mạnh Cầu (2006), Nghiên cứu xây dựng mơ hình tính tốn xác định độ sóng bề mặt gia cơng mài phẳng, Hội nghị khoa học toàn quốc Cơ kỹ thuật Tự động hóa, Hà Nội [6] Nguyễn Đức Quý, Nguyễn Văn Thiện, Tăng Huy, Nguyễn Huy Ninh, Nghiên cứu ảnh hưởng chế độ cắt đến nhám bề mặt chi tiết mài trịn ngồi, Tạp chí khí Việt Nam số 48 [7] Trần Thế San, Hồng Trí, Nguyễn Thế Hùng, Thực hành khí Tiện – Phay – Bào – Mài, Nhà xuất Đà Nẵng [8] Nguyễn Văn Tính (1978), Kỹ thuật mài, NXB Công nhân kỹ thuật, Hà Nội [9] EHWA Diamond Industrial Co.,Ltd (2006), Diamond And CBN Wheels, Osan city, Kyungki Do, Korea [10] Koji Kato, Noritsugu Umehara, Minoru Suzuki (1999), A study of hardness of the frozen magnetic fluid grinding wheel, Journal of Magnetism and Magnetic Materials 201, pp 376 – 379 Số hóa Trung tâm Học liệu – Đại học Thái Nguyên http://www.lrc-tnu.edu.vn - 64 - [11] K.Q Xiao, L.C Zhang (2006), The effect of compressed cold air and vegetable oil on the subsurface residual stress of ground tool steel, Journal of Materials Processing Technology 178, pp 9–13 [12] K Ramesh, H Huang, L Yin, (2004), Analytical and experimental investigation of coolant velocity in high speed grinding, International Journal of Machine Tools & Manufacture 44, pp 1069–1076 [13] Malkin S (1989), Grinding Technology: Theory and Applications of Machining With Abrasives, Ellis Horwood, Chichester, West Sussex, London [14] Monici R.D., Bianchi E.C., Catai R.E., Aguiar P.R (2006), Analysis of the different forms of application and types of cutting fluid used in plunge cylindrical grinding using conventional and superabrasive CBN grinding wheels, International Journal of Machine Tools and Manufacture 46(2), pp 122-131 [15] Nabil Ben Fredj, Habib Sidhom, Chedly Braham (2006), Ground surface improvement of the austenitic stainless steel AISI304 using cryogenic cooling, Surface & Coatings Technology 200 [16] R P Upadhyaya, S Malkin (2004), Thermal Aspect of Grinding With Electroplated CBN Wheels, ASME J Manuf Sci Eng., 126, pp [17] Silva E.J da, Alves S.M., Oliveira J.F.G de The influence of grinding fluids in the wear of vitrified CBN wheel [18] Silva E.J da, Bianchi E.C., Oliveira J.F.G de., Aguir P.R de.(2003) Evaluation of grinding fluids in the grinding of a mastensitic valve steel with CBN and alumina abrasives, Proceeding of the institute of mechanical engineers, Part B, Journal of engineering manufacture 217, pp 1047-1055 [19] T Nguyen, L.C Zhang (2003), An assessment of the applicability of cold air and oil mist in surface grinding, Journal of Materials Processing Technology 140, pp 224–230 [20] Yuan Zhejun, Hu Zhonghui - Submitted by A Kobayashi (1989), Surface Integrity of Grinding of Bearing Steel GCrl5 with CBN Wheels, Harbin Institute of Technology/China Received on January 13 Số hóa Trung tâm Học liệu – Đại học Thái Nguyên http://www.lrc-tnu.edu.vn - 65 - PHỤ LỤC Số hóa Trung tâm Học liệu – Đại học Thái Nguyên http://www.lrc-tnu.edu.vn - 66 - Số hóa Trung tâm Học liệu – Đại học Thái Nguyên http://www.lrc-tnu.edu.vn - 67 - Số hóa Trung tâm Học liệu – Đại học Thái Nguyên http://www.lrc-tnu.edu.vn