Đang tải... (xem toàn văn)
Để chống sạt lở và bảo vệ công trình ven sông có rất nhiều loại kết cấu công trình được sử dụng như: tường chắn đất trên hệ cọc bê tông cốt thép (BTCT) kết hợp với tường vải địa kỹ thuật, tường cọc bản với nhiều loại kết cấu và vật liệu khác nhau, tường bán trọng lực kết hợp cọc BTCT,…Tùy thuộc vào đặc điểm địa chất của từng vùng mà chọn các giải pháp thích hợp
KS TRẦN VĂN TÙNG TÍNH TOÁN TƯỜNG CHẮN TÍNH TOÁN KÈ TƯỜNG CHẮN BTCT (CÓ CỌC) I KÈ T1: THÔNG SỐ NHẬP: 1.2 Đất nền: Sử dụng phương án móng cọc cho đáy Cọc chống BTCT 200x200, chống vào lớp đá gốc số 4, độ sâu 14m Chọn cọc vuông tiết diện DxD D = 20 cm Chiều dài cọc L1 = 14.00 m L2 Đập đầu cọc gồm đoạn cọc ngàm vào đài thép neo = 0.50 m Lc = L1 - L2 Chiều dài thực cọc = 13.50 m Rn Cường độ chịu nén tính toán beton cọc = 110 kG/cm Ra Cường độ tính toán cốt thép cọc = 2800 kG/cm Chiều dài đoạn cọc L = 7.00 m q = nD gbt Trọng lượng phân bố cọc = 0.11 T/m M = 0.086KđqL Moment lớn cẩu lắp = 0.70 Tm Tổng diện tích cốt thép cần thiết cọc Fa = 2M / (0.9RaD0) = 3.45 cm (Trong đó: hệ số động Kđ = 1.5) Chọn cốt thép dọc cọc 4F14 Fa Tổng diện tích cốt thép chọn cọc = 6.16 cm Sức chịu tải cọc theo vật liệu tính: Qv1 = km(RbFb + Ra Fa) = 42.87 T Trong đó: Hệ số đồng k = 0.7 Hệ số điều kiện làm việc m = Cường độ chịu nén tính toán beton cọc Rb = 110 kG/cm Fb = D Diện tích tiết diện cọc = 400 cm Cường độ chịu nén tính toán cốt thép Ra = 2800 kG/cm Fa Diện tích tiết diện cốt thép = 6.16 cm Mặt khác ứng suất cho phép lớn cọc (Theo mục 3.3.2 TCXD 205 : 1998) smax1 = 0.33fc = 83 kG/cm Vậy Qv tính theo smax Qv2 = Fbsmax1 = 33 T Qv = min(Qv1,Qv2) Chọn sức chịu tải cọc theo vật liệu = 33 T Ứng suất cho phép lớn cọc thi công (Theo mục 3.3.2 TCXD 205 : 1998) smax2 = 0.85fc = 213 kG/cm Qépmax = Fbsmax2 Vậy lực ép lớn thi công hạ cọc Qthicongmax Chọn lực ép lớn trình thi công cọc Trong đó: fc - Là cường độ chịu nén beton cọc (Mác beton) fc Qa Làm tròn số ta coù = = = = 85 T 80 T 250 kG/cm 30 T Trang KS TRẦN VĂN TÙNG TÍNH TOÁN TƯỜNG CHẮN 1.3 Đất đắp: Thông thường đất đắp sau tường loại đất rời (cát) Góc ma sát đất sau tường Sức chống cắt đất sau tường Dung trọng đất sau tường 1.4 Tải trọng: Tải trọng tường xây tác dụng tường chắn TÍNH TOÁN: 2.1 Lựa chọn kích thước: a Chiều cao tường chắn j tc C g = = = 30 độ 0.00 T/m 1.60 T/m q1 = 0.48 T/m h1 h2 H = h1 + h2 b B1 B2 B = B1 + B2 = = = = = = = 4.00 0.50 4.50 0.30 0.30 3.00 3.30 d = 0.30 m Ea = 0.5gH2tg2(450 - j/2) = 5.40 T b Chiều rộng đỉnh tường chắn c Chiều rộng đáy tường chắn d Chiều dầy đế 2.2 Kiểm tra áp lực đáy tường chắn: a p lực đất b Tính phản lực STT Diện tích m N1tuong rao N2 1.26 N3 0.99 Tổng cộng c Kiểm tra ổn định Moment lật Moment chống lật Tổng moment Lực ngang * An toàn lật T.lượng N T 0.18 0.43 2.50 3.63 2.50 2.48 6.54 g T/m m m m m m m m a Moment m Tm 1.80 0.78 3.15 11.43 1.65 4.08 16.30 ML = EaH/3 MCL M = MCL - ML V = Ea Kat = MCL/ML = = = = = 8.10 16.30 8.20 5.40 2.01 Tm Tm Tm T > > OK Trang KS TRẦN VĂN TÙNG TÍNH TOÁN TƯỜNG CHẮN Kat = 0.55W/V * An toàn trượt phẳng = (Lấy hệ số ma sát cho cát sạnh là: 0.55) 2.3 Tính toán thép: a Bản đứng Fa = 1.15ML/(0.9B10Ra) Diện tích cốt thép mét dài = b Bản gót Diện tích cốt thép mét dài gót lấy đứng 2.4 Kiểm tra lực tác dụng lên đỉnh cọc: Cứ 2m dài tường chắn bố trí cọc n = Tải trọng tác dụng tính toán trọng tâm diện tích tiết diện cọc đế đài: N1 = 1.15*2*N = My = 1.15*2*ML = Mx = Tải trọng tác dụng lên cọc N M y X i M xYi Pi n X i2 Yi Ta coù: Xi(m) Xi2(m2) Yi(m) Yi2(m2) Pi(T) Tên cọc -0.7 0.49 0 -5.79 0.7 0.49 0 20.82 2 Toång Xi = 0.98 Tổng Yi = Suy ra: Pmax Tải trọng tác dụng lên đầu cọc lớn = Pmin Tải trọng tác dụng lên đầu cọc nhỏ = Ptb Tải trọng tác dụng lên đầu cọc trung bình = q = nLcD gtb Trọng lượng cọc đài = Pmax + q Suy ra: = Pmin + q = Qa = Kết luận: Cọc không đủ khả chịu lực Pmax + q > Qa Kiểm tra xuyên thủng đài cọc: Pxt < 0.75RkUtbh0 Điều kiện xuyên thủng: = Trong đó: Pxt = Pmax Lực xuyên thủng = Utb = 4(D + h0) Chu vi xuyên thủng trung bình = Kết luận: Chiều cao đài chọn thỏa điều kiện xuyên thủng 0.67 < 1.5 > NO 17.31 cm 2 Coïc 15.04 T 18.63 Tm 0.00 Tm 20.82 -5.79 7.52 1.54 22.36 -4.25 30.00 T T T T T T T 33.75 T 20.82 T 2.00 m II KÈ T2: THÔNG SỐ NHẬP: Trang KS TRẦN VĂN TÙNG TÍNH TOÁN TƯỜNG CHẮN 1.2 Đất nền: Sử dụng phương án móng cọc cho đáy Cọc chống BTCT 200x200, chống vào lớp đá gốc số 4, độ sâu 14m Chọn cọc vuông tiết diện DxD D = 20 cm Chiều dài cọc L1 = 14.00 m L2 Đập đầu cọc gồm đoạn cọc ngàm vào đài thép neo = 0.50 m Lc = L1 - L2 Chiều dài thực cọc = 13.50 m Rn Cường độ chịu nén tính toán beton cọc = 110 kG/cm Ra Cường độ tính toán cốt thép cọc = 2800 kG/cm Chiều dài đoạn cọc L = 7.00 m q = nD gbt Trọng lượng phân bố cọc = 0.11 T/m M = 0.086KđqL Moment lớn cẩu lắp = 0.70 Tm Tổng diện tích cốt thép cần thiết cọc Fa = 2M / (0.9RaD0) = 3.45 cm (Trong đó: hệ số động Kđ = 1.5) Chọn cốt thép dọc cọc 4F14 Fa Tổng diện tích cốt thép chọn cọc = 6.16 cm Sức chịu tải cọc theo vật liệu tính: Qv1 = km(RbFb + Ra Fa) = 42.87 T Trong đó: Hệ số đồng k = 0.7 Hệ số điều kiện làm việc m = Cường độ chịu nén tính toán beton cọc Rb = 110 kG/cm 2 Fb = D Diện tích tiết diện cọc = 400 cm Cường độ chịu nén tính toán cốt thép Ra = 2800 kG/cm Fa Diện tích tiết diện cốt thép = 6.16 cm Mặt khác ứng suất cho phép lớn cọc (Theo mục 3.3.2 TCXD 205 : 1998) smax1 = 0.33fc = 83 kG/cm Vậy Qv tính theo smax laø Qv2 = Fbsmax1 = 33 T Qv = min(Qv1,Qv2) Chọn sức chịu tải cọc theo vật liệu = 33 T Ứng suất cho phép lớn cọc thi công (Theo mục 3.3.2 TCXD 205 : 1998) smax2 = 0.85fc = 213 kG/cm Qépmax = Fbsmax2 Vậy lực ép lớn thi công hạ cọc = 85 T Qthicongmax Chọn lực ép lớn trình thi công cọc = 80 T Trong đó: fc - Là cường độ chịu nén beton cọc (Mác beton) fc = 250 kG/cm Làm tròn số ta có 1.3 Đất đắp: Thông thường đất đắp sau tường loại đất rời (cát) Góc ma sát đất sau tường Sức chống cắt đất sau tường Dung trọng đất sau tường 1.4 Tải trọng: Qa = j Ctc g = = = 30 T 30 độ 0.00 T/m 1.60 T/m Trang KS TRẦN VĂN TÙNG TÍNH TOÁN TƯỜNG CHẮN q1 = 0.48 T/m h1 h2 H = h1 + h2 b B1 B2 B = B1 + B2 = = = = = = = 2.60 0.40 3.00 0.20 0.30 1.10 1.40 d = 0.30 m Ea = 0.5gH2tg2(450 - j/2) = 2.40 T Tải trọng tường xây tác dụng tường chắn TÍNH TOÁN: 2.1 Lựa chọn kích thước: a Chiều cao tường chắn b Chiều rộng đỉnh tường chắn c Chiều rộng đáy tường chắn d Chiều dầy đế 2.2 Kiểm tra áp lực đáy tường chắn: a p lực đất b Tính phản lực STT Diện tích g T.lượng N a Moment m T/m T m Tm N1 2.97 1.60 4.75 0.85 4.04 N2 0.68 2.50 2.17 0.15 0.33 N3 0.42 2.50 1.05 0.70 0.74 Tổng cộng 7.97 5.10 c Kiểm tra ổn định ML = EaH/3 Moment lật = MCL Moment chống lật = M = MCL - ML Tổng moment = V = Ea Lực ngang = Kat = MCL/ML * An toàn lật = Kat = 0.55W/V * An toàn trượt phẳng = (Lấy hệ số ma sát cho cát sạnh là: 0.55) 2.3 Tính toán thép: a Bản đứng Fa = 1.15ML/(0.9B10Ra) Diện tích cốt thép mét dài = b Bản gót Diện tích cốt thép mét dài gót lấy đứng 2.4 Kiểm tra lực tác dụng lên đỉnh cọc: Cứ 3m dài tường chắn bố trí cọc n = Tải trọng tác dụng tính toán trọng tâm diện tích tiết diện cọc đế đài: N1 = 1.15*3*N = My = 1.15*3*ML = Mx = Tải trọng tác dụng lên cọc N M y X i M xYi 2.40 5.10 2.70 2.40 2.12 1.83 m m m m m m m Tm Tm Tm T > > OK > 1.5 > OK 5.13 cm Coïc 27.49 T 8.28 Tm 0.00 Tm Trang KS TRẦN VĂN TÙNG TÍNH TOÁN TƯỜNG CHẮN Pi Ta có: Tên cọc N M y X i M xYi n X i2 Yi Xi(m) Xi (m ) Yi(m) Yi (m ) -0.5 0.25 0 0.5 0.25 0 2 Toång Xi = Toång Yi = 0.5 2 Suy ra: Tải trọng tác dụng lên đầu cọc lớn Tải trọng tác dụng lên đầu cọc nhỏ Tải trọng tác dụng lên đầu cọc trung bình Trọng lượng cọc đài Suy ra: 2 Pi(T) 5.47 22.03 Pmax = Pmin = Ptb = q = nLcD gtb = Pmax + q = Pmin + q = Qa = Kết luận: Cọc đủ khả chịu lực Pmax + q < Qa Kiểm tra xuyên thủng đài cọc: Pxt < 0.75RkUtbh0 Điều kiện xuyên thủng: = Trong đó: Pxt = Pmax Lực xuyên thủng = Utb = 4(D + h0) Chu vi xuyên thủng trung bình = Kết luận: Chiều cao đài chọn thỏa điều kiện xuyên thủng 22.03 5.47 13.75 1.54 23.57 7.01 30.00 T T T T T T T 33.75 T 22.03 T 2.00 m Trang KS TRAÀN VĂN TÙNG TÍNH TOÁN TƯỜNG CHẮN TÍNH TOÁN TƯỜNG CHẮN BTCT THÔNG SỐ NHẬP: 1.2 Đất nền: Sức chịu tải tiêu chuẩn giả định đất đáy tường chắn tc R = 1.3 Đất đắp: Thông thường đất đắp sau tường loại đất rời (cát) Góc ma sát đất sau tường j = tc C Sức chống cắt đất sau tường = g Dung trọng đất sau tường = 1.4 Tải trọng: q1 Tải trọng tường xây tác dụng tường chắn = TÍNH TOÁN: 2.1 Lựa chọn kích thước: h1 a Chiều cao tường chắn = h2 = H = h + h2 = b Chiều rộng tường chắn b = B1 c Chiều rộng đáy tường chắn = B2 = B3 = B = B + B2 + B3 = d Chiều dầy đế d = 2.2 Kiểm tra áp lực đáy tường chắn: a p lực đất Ea = 0.5gH2tg2(450 - j/2) = b Tính phản lực STT Diện tích g T.lượng N a Moment m T/m T m Tm N1 2.40 1.60 3.84 0.95 3.65 N2 0.45 2.50 5.72 0.48 2.72 N3 0.54 2.50 1.35 0.68 0.91 N4 0.00 1.60 0.00 0.20 0.00 Tổng cộng 10.91 7.28 c Kiểm tra ổn định ML = EaH/3 Moment lật = MCL Moment chống lật = M = MCL - ML Toång moment = V = Ea Lực ngang = Kat = MCL/ML * An toàn lật = Kat = 0.55W/V * An toàn trượt phẳng = 20.00 T/m 30 độ 0.00 T/m 1.60 T/m 4.60 T/m 3.00 0.40 3.40 0.15 0.40 0.15 0.80 1.35 0.40 m m m m m m m m m 3.08 T 3.49 7.28 3.78 3.08 2.08 1.95 Tm Tm Tm T > > OK > 1.5 > OK Trang KS TRẦN VĂN TÙNG (Lấy hệ số ma sát cho cát sạnh là: 0.55) e = M/N Độ lệch tâm Bề rộng móng hữu hiệu B' = 3(B/2 - e) * Ứng suất tiêu chuẩn đáy tường chắn smax = 2N/B' s tb Kết luận: Đất đủ khả chịu lực 2.3 Tính toán thép: a Bản đứng Diện tích cốt thép mét dài Fa = ML/(0.9B20Ra) b Bản gót Diện tích cốt thép mét dài gót lấy đứng TÍNH TOÁN TƯỜNG CHẮN = = 0.35 m 0.98 = = 22.16 T/m 8.08 T/m = 2.22 cm Trang TÍNH TOÁN KIỂM TRA MÓNG BTCT CÓ TƯỜNG CHẶN ĐẤT XÂY BẰNG GẠCH THẺ THÔNG SỐ NHẬP: Chiều sâu chôn móng h hđ Chiều cao lớp đất đắp tôn Góc ma sát đất j tc C Sức chống cắt đất đáy móng gđ Dung trọng đất đắp tôn g' Dung trọng đất đáy móng g Dung trọng đất đáy móng MÓNG: 2.1 Lựa chọn kích thước: Htr Chiều cao tường rào xây Btr Bề rộng tường rào xây Hdk Chiều cao đà kiềng tường rào dk Bdk Bề rộng đà kiềng tường rào dk Bc Bề rộng cột vuông theo phương Hc Chiều cao cột đến mặt móng Hbm Chiều cao móng sơ giả thiết Lbc Khoảng cách giũa cột tường rào ggo Dung trọng tường xây gạch ống gbtct Dung trọng bê tông cốt thép 2.2 Kiểm tra tải trọng tác dụng lên móng: a Tải trọng thẳng đứng mặt móng Ntr = N1 + N2 + N3 Trong đó: Do tải trọng (hàng rào, thiết bịN ) 1=1.1*(Lbc-Bc)HtrBtrggo N2=1.1*(Lbc-Bc)HdkBdkgbtct Do trọng lượng đà kiềng Do trọng lượng cột BTCT tính đến cốt đáy móng N3=1.1*BcBcHcgbtct = = = = = = = 4.4 0.42 1.8 1.657 0.71 m m độ T/m T/m T/m T/m = = = = = = = = = = 2.00 0.10 0.30 0.20 0.20 2.70 0.30 3.60 1.60 2.50 m m m m m m m m T/m3 T/m3 = 2.05 T = = 1.20 T 0.56 T = 0.30 T b Tải trọng gió tác dụng lên tường xây: Tải trọng gió gồm hai thành phần tónh động Công trình có chiều cao 40 mét theo TCVN 2737 - 1995 tải trọng gió xét đến thành phần tónh Cường độ tính toán gió đẩy W = nW0kcH Cường độ tính toán gió hút W' = nW0kc'H Trong : W0 - giá trị áp lực gió tiêu chuẩn lấy theo đồ phân vùng hành W0 Tra bảng ta có = 83 KN k - hệ số kể đến thay đổi áp lực gió theo độ cao so với mốc chuẩn Trang dạng địa hình (bảng TCVN 2737-1995) c - hệ số khí động phụ thuộc vào hình dáng công trình (bảng TCVN 2737-1995) Công trình có hình dạng đơn giản: c = + 0.8; c' = - 0.6 hệ số tin cậy n = 1.2 Dạng địa hình nơi xây dựng vùng: B Địa hình tương đối trống trải H - chiều cao đón gió cao độ Giá trị tính toán gió đẩy gió hút theo chiều cao xác định theo bảng: Chiều cao z k c c' H W W' Taàng (m) (m) (T/m) (T/m) T2 2.00 0.748 0.8 -0.6 2.00 0.119 -0.089 Ng=(W+W')Lbc = 0.75 T Tải trọng gió tập trung cột Mômen tải trọng gió tập trung mặt đất Mg = NgHtr/3 c Tổng tải trọng tác dụng lên tường xây: Ntr Lực nén tính toán Mg Moment tính toán Lực cắt tính toán Q N0 Lực nén tiêu chuẩn M0 Moment tiêu chuẩn Q0 Lực cắt tiêu chuẩn b Xác định kích thước móng: Chiều rộng móng giả định b Sức chịu tải tiêu chuẩn đất đáy móng R tc m1 m2 ( Ab Bh ' DC tc ) K tc = 0.50 Tm = = = = = = 2.05 0.50 0.00 1.79 0.44 0.00 = 1.00 m = 3.59 T/m T Tm T T Tm T Trong đó: Hệ số điều kiện làm việc m2 Hệ số điều kiện làm việc đất m1 Hệ số tin cậy Ktc Bề rộng móng (Trong trường hợp này: m1m2/Ktc = 1) Diện tích móng sơ N0 R tc tb h = 1.00 m Chiều sâu chôn móng = 1.00 m Sức chống cắt đất đáy móng = 0.42 T/m Từ góc ma sát lớp đất đáy móng tra bảng hệ số A, B, D A = 0.06 B = 1.25 D = 3.51 => Chọn móng có kích thước: Fmsb Chiều dài Chiều rộng b h Ctc a b = 0.50 m = = 1.5 m 0.6 m Trang Fm = ab Diện tích móng c Kiểm tra ứng suất đáy móng: Bỏ qua trọng lượng đất đắp móng Qđ = Fmgtb(h + hđ) tc N = N0 + Qđ Lực nén tiêu chuẩn đáy móng Mtc = M0 + Q0hm Moment tiêu chuẩn đáy móng tc tc e=M /N Độ lệch tâm tiêu chuẩn Ứng suất tiêu chuẩn đáy móng max, = = = = = 0.9 m 0.00 1.79 0.44 0.24 T T Tm m N tc 6e (1 ) Fm a smax = 3.92 T/m smin = 0.05 T/m s tb = 1.99 T/m Kết luận: Đất đủ khả chịu lực d Tính toán chiều cao móng: Ứng suất tính toán tb đáy móng (không kể đến trọng lượng thân đất đắp móng) Pđ = N / Fm = 2.28 T/m Điều kiện xuyên thủng: Pxt < 0.75RkUtbh0 = #REF! T Trong đó: hc Chiều cao cột mở rộng = 0.35 m bc Chiều rộng cột mở rộng = 0.30 m Fxt = (ac+2h0)(bc+2h0) Diện tích xuyên thủng = #REF! m Pxt = Ntt - PđFxt Lực xuyên thủng = #REF! T h0 = hm - 0.05 Chiều cao tính toán móng = #REF! m Utb =2(2h0+hc+bc) Chu vi xuyên thủng trung bình = #REF! m Rk Cường độ chịu kéo beton móng = 75.00 T/m Suy ra: Kết luận: #REF! e Tính toán độ lún móng: Tính lún phương pháp cộng lún lớp phân tố sbt = g'h Ứng suất thân đáy móng = 0.000 T/m sgl = stb - sbt Ứng suất gây lún đáy móng = 1.985 T/m Ứng suất gây lún lớp đất thứ i sigl = K0sgl Ứng suất thân lớp đất thứ i sibt = sbt +gizi (K0 hệ số tra bảng phụ thuộc vào 2Z/b a/b) a/b = 2.5 BẢNG XÁC ĐỊNH ĐIỂM TÍNH LÚN sibt 2Z/bm K0 sigl Ñieåm Z(m) 0.00 0.00 #N/A #N/A 0.000 0.00 0.40 #N/A #N/A 0.000 0.00 0.80 #N/A #N/A 0.000 0.00 1.20 #N/A #N/A 0.000 0.00 1.60 #N/A #N/A 0.000 0.00 2.00 #N/A #N/A 0.000 Trang 0.00 2.40 #N/A #N/A 0.000 0.00 2.80 #N/A #N/A 0.000 0.00 3.20 #N/A #N/A 0.000 10 0.00 3.60 #N/A #N/A 0.000 => Tính lún đến điểm 10 (Tại điểm ứng suất thân lớn lần ứng suất gây lún) Cấp tải lớp đất thứ i: P1i = 0.5(sbt1+sbt2) => e1i Cấp tải lớp đất thứ i: P2i = P1i+0.5(sgl1+sgl2) => e2i Độ lún lớp đất thứ i:Si = hi(e1i-e2i) / (1+e1i) Trong đó: e1i- độ rỗng đất ứng với cấp tải P1i (Nội suy từ bảng quan hệ e & P) e2i- độ rỗng đất ứng với cấp tải P2i (Nội suy từ bảng quan hệ e & P) hi- bề dầy lớp đất chia tính lún BẢNG QUAN HỆ e & P (TÍNH NÉN LÚN) P (T/m2) e 0.00 0.593 10.00 0.562 20.00 0.541 30.00 0.513 40.00 0.475 BẢNG XÁC ĐỊNH ĐỘ LÚN hi (m) P1i e1i P2i e2i Si (cm) Lớp P.tố 0.00 0.0 Lỗi #N/A #N/A #VALUE! 0.00 0.0 Loãi #N/A #N/A #VALUE! 0.00 0.0 Loãi #N/A #N/A #VALUE! 0.00 0.0 Loãi #N/A #N/A #VALUE! 0.00 0.0 Loãi #N/A #N/A #VALUE! 0.00 0.0 Loãi #N/A #N/A #VALUE! 0.00 0.0 Loãi #N/A #N/A #VALUE! 0.00 0.0 Loãi #N/A #N/A #VALUE! 0.00 0.0 Lỗi #N/A #N/A #VALUE! Tổng độ lún S (cm) ######## Kết luận: #VALUE! f Tính toán cốt thép: Lực nén tính toán đáy móng (không tính trọng lượng thân đất đắp móng) Ntt = N = 2.05 T tt M = M + Qhm Moment tính toán đáy móng = #REF! Tm tt tt tt e =M /N Độ lệch tâm tính toán = #REF! m tt tt Ứng suất tính toán đáy móng 6e N p max, Suy ra: Fm Pmax Pmin Ptb (1 a ) = = = #REF! T/m #REF! T/m 2.28 T/m Trang M1 = 0.125Pmax(a-hc) b = Fa1 = M1/(0.9Raho) = => Choïn F14a100 M2 = 0.125Ptb(b-bc) a = Fa2 = M2/(0.9Raho) = => Chọn F12a150 Moment phương cạnh dài Moment phương cạnh ngắn Ổn định trượt phẳng Lực gây trượt Lực chống trượt Trong đó: Lực dính tường đất Góc ma sát tường đất Hệ số an toàn chống trượt Kết luận: #REF! 0.00 0.02 0.04 0.06 0.00 0.40 0.80 1.20 Tm cm 0.039 Tm #REF! cm Fgt = Eacosa Fct = CaB + Ntgj' = = #REF! #REF! T T Ca = 2C/3 j' = 2j/3 = = = #REF! #REF! #REF! T/m2 #REF! #REF! T/m2 T/m2 FST = Fct/Fgt 2.4 Tính toán độ lún móng: Tính lún phương pháp cộng lún lớp phân tố sbt = g'h Ứng suất thân đáy móng = sgl = stb - sbt Ứng suất gây lún đáy móng = Ứng suất gây lún lớp đất thứ i sigl = K0sgl Ứng suất thân lớp đất thứ i sibt = sbt +gizi (K0 hệ số tra bảng phụ thuộc 2Z/B) BẢNG XÁC ĐỊNH ĐIỂM TÍNH LÚN K0 sigl sibt Điểm Z(m) 2Z/B #REF! #REF! 1.000 0.977 0.881 0.755 #REF! #REF! #REF! #REF! #REF! #REF! #REF! #REF! độ sibt/sigl #REF! #REF! #REF! #REF! Trang 5 0.08 1.60 0.642 #REF! #REF! #REF! 0.10 2.00 0.550 #REF! #REF! #REF! 0.12 2.40 0.477 #REF! #REF! #REF! 0.14 2.80 0.420 #REF! #REF! #REF! 0.16 3.20 0.374 #REF! #REF! #REF! 10 0.18 3.60 0.337 #REF! #REF! #REF! Cấp tải lớp đất thứ i: P1i = 0.5(sbt1+sbt2) => e1i Cấp tải lớp đất thứ i: P2i = P1i+0.5(sgl1+sgl2) => e2i Độ lún lớp đất thứ i:Si = hi(e1i-e2i) / (1+e1i) Trong đó: e1i- độ rỗng đất ứng với cấp tải P1i (Nội suy từ bảng quan hệ e & P) e2i- độ rỗng đất ứng với cấp tải P2i (Nội suy từ bảng quan hệ e & P) hi- bề dầy lớp đất chia tính lún (hi = B/5) BẢNG XÁC ĐỊNH ĐỘ LÚN P1i e1i P2i e2i Si (cm) Lớp P.tố hi (m) 0.02 #REF! #REF! #REF! #REF! #REF! 0.02 #REF! #REF! #REF! #REF! #REF! 0.02 #REF! #REF! #REF! #REF! #REF! 0.02 #REF! #REF! #REF! #REF! #REF! 0.02 #REF! #REF! #REF! #REF! #REF! 0.02 #REF! #REF! #REF! #REF! #REF! 0.02 #REF! #REF! #REF! #REF! #REF! 0.02 #REF! #REF! #REF! #REF! #REF! 0.02 #REF! #REF! #REF! #REF! #REF! Tổng độ lún S (cm) #REF! Kết luận: #REF! Chiều rộng đỉnh tường chắn = 0.30 m = An toàn không tính đất đắp trước tường chiều dầy lớp đất nhỏ ( : Đảm bảo ổn định lật không cần bố trí móng chống lật Trang Ổn định trượt phẳng Fgt = Eacosa Lực gây trượt = Fct = CaB + Ntgj' Lực chống trượt = Trong đó: Ca = 2C/3 Lực dính tường đất = j' = 2j/3 Góc ma sát tường đất = FST = Fct/Fgt Hệ số an toàn chống trượt = Kết luận: FS < 1.5 : không đảm bảo ổn trượt phẳng 2.4 Tính toán độ lún móng: Tính lún phương pháp cộng lún lớp phân tố sbt = g'h Ứng suất thân đáy móng = sgl = stb - sbt Ứng suất gây lún đáy móng = Ứng suất gây lún lớp đất thứ i sigl = K0sgl Ứng suất thân lớp đất thứ i sibt = sbt +gizi (K0 hệ số tra bảng phụ thuộc 2Z/B) BẢNG XÁC ĐỊNH ĐIỂM TÍNH LÚN K0 sigl sibt Ñieåm Z(m) 2Z/B 1.74 T 0.03 T 0.26 T/m 19 ñoä 0.0 2 0.96 T/m -0.96 T/m sibt/sigl -1.00 -1.06 -1.23 -1.48 -1.81 -2.18 -2.60 -3.05 -3.53 -4.04 0.00 0.00 1.000 -0.955 0.955 0.02 0.40 0.977 -0.933 0.993 0.04 0.80 0.881 -0.841 1.031 0.06 1.20 0.755 -0.721 1.070 0.08 1.60 0.642 -0.613 1.108 0.10 2.00 0.550 -0.525 1.146 0.12 2.40 0.477 -0.456 1.184 0.14 2.80 0.420 -0.401 1.222 0.16 3.20 0.374 -0.357 1.261 10 0.18 3.60 0.337 -0.322 1.299 Cấp tải lớp đất thứ i: P1i = 0.5(sbt1+sbt2) => e1i Cấp tải lớp đất thứ i: P2i = P1i+0.5(sgl1+sgl2) => e2i Độ lún lớp đất thứ i:Si = hi(e1i-e2i) / (1+e1i) Trong đó: e1i- độ rỗng đất ứng với cấp tải P1i (Nội suy từ bảng quan hệ e & P) e2i- độ rỗng đất ứng với cấp tải P2i (Nội suy từ bảng quan hệ e & P) hi- bề dầy lớp đất chia tính lún (hi = B/5) BẢNG XÁC ĐỊNH ĐỘ LÚN P1i e1i P2i e2i Si (cm) Lớp P.tố hi (m) 0.02 1.0 0.600 0.0 0.601 0.00 Trang 4 Kết luận: 0.02 0.02 0.02 0.02 0.02 0.02 0.02 0.02 1.0 1.1 1.1 1.1 1.2 1.2 1.2 1.3 0.600 0.600 0.600 0.600 0.600 0.600 0.600 0.599 0.1 0.601 0.3 0.601 0.4 0.600 0.6 0.600 0.7 0.600 0.8 0.600 0.9 0.600 0.9 0.600 Tổng độ lún S (cm) Móng thỏa mãn điều kiện lún S < [S] = cm Chiều rộng đỉnh tường chắn 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 b = 0.30 m = An toàn không tính đất đắp trước tường chiều dầy lớp đất nhỏ (