B1: Chọn đường kính cọc Dựa vào tải trọng chân cột, lấy Combol1 (có lực dọc lớn nhất để sơ bộ đường kính cọc). Số cọc QaTK Qavl = 2Qatk Ví dụ: Cột giữa 7623 kN 8 1048.1625 2096.325 Cột biên 4596.4 kN 6 919.28 1838.56 Sơ bộ đường kính cọc 400, QatK =90 T:100T B2: Tính sức chịu tải cọc theo vât liệu Hàm lượng thép coc ép 1:1.2% (nhà cao tầng). Tính hệ số uốn dọc ở gia đoạn ép cọc: chiều dài cọc tính toán l0 = chiều dài doạn cọc lớn nhất + chiều dày lớp đất yếu phía trên (bùn hoặc sét nhão, dẻo) (nếu có). Rm = j . ( gcb . gcb Rb.Ab + RsnAst) = 2538.81 (kN) B3: Tính sức chịu tải của đất nền Mũi cọc thì phải được đặt vào lớp đất tốt (đất cát chặt hoặc sét cứng) để giảm độ lún. Không được đặt mũi cọc vào các lớp đất cát xốp, bùn, sét dẻo. >=3d Đất tốt Do ép qua lớp đất tốt như cát và sét cứng là khó nên khoảng ngàm cho cọc ép thường lấy từ 1 đến 2m Đối với cọc khoan nhồi thì chọn chiều sâu đặt mũi cọc sao cho Qa đất nền = Qa Vật liệu.
TRUNG TÂM ĐÀO TẠO XÂY DỰNG VIETCONS \ SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC THEO ĐỘ BÊN VẬT LIỆU LÀM CỌC Sức chịu tải theo vật liệu xác định sau: Trong đó: Rm Ký hiệu = Giá trị j ( gcb g'cb Rb.Ab + RscAst) = 4885.25 (kN) Giải thích j = Ab = 501115.4 mm2 Diện tích mặt cắt ngang thân cọc Ktb= Rb = 14.5 MPa Cường độ chịu nén bê tông bp gcb = 0.85 gcb' = 0.70 Ast = 1539 mm2 Diện tích tồn thép dọc cọc 0.42888678 Rsc = 365 MPa Cường độ chịu nén thép d = 400 mm Kích thước cạnh cọc l0 = 2.3 m l = mm 1.000 Hệ số uốn dọc Hệ số điều kiện làm việc Hệ số điều kiện thi cơng Chiều dài tính tốn cọc Độ mảnh cọc I E l1= 5935 1.4 0.006361725 30000000 4.663235407 TÍNH SỨC CHỊU TẢI CỌC THEO CHỈ TIÊU CƠ LÝ ĐẤT NỀN (PHƯƠNG PHÁP TRA BẢNG) - MỤC 7.2.2 TCVN 10304:2014 *Sức chịu tải cực hạn cọc theo tiêu lý đất tính theo cơng thức sau: R c,u c Qm Q s c cq.qb Ab u cf fsi li đó: Rc,u - sức chịu tải cực hạn cọc đơn gc - hệ số điều kiện làm việc cọc đất, lấy *Xác định sức chịu tải cực hạn kháng mũi Qp = gcq.qb.Ab = 1460.14 (kN) 0.80 588.11 (kN) đó: gcq - hệ số điều kiện làm việc đất mũi cọc 1.00 qb - cường độ đất mũi cọc 1170 (kN/m2) Ab - diện tích mũi cọc 0.50 (m2) *Xác định sức chịu tải cực hạn ma sát bên Qs = uΣgcf.fsi.li = 1237.07 (kN) đó: gcf - hệ số điều kiện làm việc lớp đất thứ i mặt bên cọc fsi - lực ma sát đơn vị lớp đất thứ i u - chu vi tiết diện cọc 2.51 (m) STT Lớp đất Độ sâu tính tốn li (m) (m) gcf IL fsi gcffsili (kN/m2) (kN) -4.00 2.00 1.21 0.60 6.00 7.20 -6.00 2.00 1.21 0.60 6.00 7.20 -8.00 2.00 1.21 0.60 6.00 7.20 -10.00 2.00 1.21 0.60 6.00 7.20 -12.00 -14.00 -16.00 2.00 2.00 2.00 1.21 1.21 1.21 0.60 0.60 0.60 6.00 6.00 6.00 7.20 -18.00 2.00 1.21 0.60 6.00 7.20 7.20 7.20 10 -20.00 -21.47 2.00 0.94 1.21 1.21 0.60 0.60 6.00 6.00 7.20 3.38 11 -22.94 2.00 0.82 0.60 7.80 9.36 12 -24.94 2.00 0.82 0.60 8.00 9.60 -26.94 2.00 0.82 0.60 8.40 10.08 14 -28.94 2.00 0.82 0.60 8.80 10.56 15 -30.94 2.00 0.82 0.60 8.80 10.56 16 -32.14 0.40 0.82 0.60 8.80 2.11 17 -33.34 2.00 0.54 0.60 30.20 36.24 18 -35.34 2.00 0.54 0.60 30.40 36.48 19 -37.34 2.00 0.54 0.60 30.60 36.72 20 -39.34 2.00 0.54 0.60 30.80 36.96 21 -41.34 2.00 0.54 0.60 31.00 37.20 22 -43.34 2.00 0.54 0.60 31.20 23 -45.34 2.00 0.54 0.60 31.40 37.68 24 -47.34 2.00 0.54 0.60 31.40 37.68 25 -49.34 2.00 0.54 0.60 31.40 37.68 26 -51.34 2.00 0.54 0.60 31.40 37.68 Lớp 13 LỚP Lớp Tổng 49.34 37.44 492.22 CÁC BẢNG TRA HỆ SỐ TÍNH SỨC CHỊU TẢI CỌC THEO CHỈ TIÊU CƯỜNG ĐỘ ĐẤT NỀN - PHỤ LỤC G TCVN 10304:2014 *Sức chịu tải cực hạn cọc theo tiêu lý đất tính theo cơng thức sau: R c,u qb Ab u fsi li đó: Rc,u - sức chịu tải cực hạn cọc đơn 13641.69 (kN) 0.633333333 *Xác định sức chịu tải cực hạn kháng mũi Qp = qb.Ab = 10462.56 (kN) đó: qb - cường độ đất mũi cọc 20815 (kN/m2) 0.50 (m2) Ab - diện tích mũi cọc *Xác định sức chịu tải cực hạn ma sát bên Qs = uΣfsi.li = 3179.13 (kN) đó: Ứng suất đáy đài móng fsi - lực ma sát đơn vị lớp đất thứ i u - chu vi tiết diện cọc Loại đất Chặt đường kính cọc d (m) STT Lớp đất 2.51 (m) 62.196 Loại đất Trạng thái đất NSPT Cu a Lớp Đất dính Rời 1.000 6.250 1.000 LỚP Đất dính Chặt vừa 1.000 6.250 1.000 Lớp Đất dính Rời 35.000 218.750 0.330 0.45 ZL/d 1.5 15 Ứng suất tổng kN/m3 (m) ZL (m) 6.75 u gtn li Độ sâu MNN 25.71 ki j v ,zi v ,zL fsi fsili (kN/m2) (kN) 18.74 14.60 121.30 199.00 77.70 3.50 0.939 6.25 10.40 15.90 267.00 418.48 151.48 4.78 0.917 6.25 15.00 20.00 394.00 651.16 257.16 24.20 0.590 72.19 117.13 65.00 1082.81 Tổng 44.1 1264.94 TÍNH SỨC CHỊU TẢI CỌC THEO KẾT QUẢ XUYÊN TIÊU CHUẨN - PHỤ LỤC C- TCXD 225 :1988 *Sức chịu tải cho phép cọc tính theo cơng thức Nhật Bản: R c,u qb Ab u fc,ilc,i fs,ils,i đó: 5647.64 Qa - sức chịu tải cho phép tính tốn, (kN) Na - số SPT đất mũi cọc Ns - số SPT lớp cát bên thân cọc Ls - chiều dài đoạn cọc nằm đất cát, m Lc - chiều dài đoạn cọc nằm đất sét, m u - chu vi tiết diện cọc 2.51 Ap - diện tích mũi cọc 0.50 Cọc nhồi Loại cọc Loại đất mũi cọc Đường kính cọc Đất dính 0.4 1575.000 qp (kN/m2) NSPT mũi cọc 42 Cu - lực dính lớp đất 262.5 Cu - lực dính lớp đất, lấy 0,625N Ký hiệu lớp đất Lớp Lớp Loại đất Đất dính Đất dính Chiều dài cọc nằm đất Cui g Chỉ số SPT v ,zi L (m) Cu v ,zi aP fL fsi*Li 18.74 14.60 77.70 0.1 1.00 1.00 117.13 10.40 15.90 151.48 0.0 1.00 1.00 65.00 Lớp Đất rời 15.00 L (m) 44.14 L/d 110.35 35 219 20.00 257.16 0.9 0.50 1.00 1750.00 1932.13 KIỂM TRA PHẢN LỰC ĐẦU CỌC *Tải trọng tác dụng lên cọc tính theo cơng thức sau: N tt Pitt n Mtty x i x i Mttx yi yi2 *Nội lực cần kiểm tra: - Lực dọc Ntt 9997.68 (kN) số cọc nc tt - Momen xoay quanh trục x Mx : 61.69 (kN.m) - Momen xoay quanh trục y Mytt: 53.15 (kN.m) STT Cọc xi (m) yi (m) x i Σx i y i Σy i Pi (kN) -0.80 -1.600 0.6400 2.56 1645.57 0.80 -1.600 0.6400 2.56 1667.71 -0.80 0.000 0.6400 0.00 1655.21 3.84 10.24 0.80 0.000 0.6400 0.00 1677.35 -0.80 1.600 0.6400 2.56 1664.85 0.80 1.600 0.6400 2.56 1686.99 *Phản lực đầu cọc lớn nhất: *Phản lực đầu cọc nhỏ nhất: 1686.99 (kN) 1645.57 (kN) CÁCH BỐ TRÍ CỌC Wx L qu B qu /6 Wx = 98.58 (m3) Wy = 79.96 (m3) Hqu = 33.30 (m) Aqu = 65.71 (m2) Q d A qu Hi i Qđ = 22144.72 (kN) Q dc n.Ap Hi i Vdai Qđc = 1338.38 (kN) Wy B qu L2qu / - Chiều cao khối móng quy ước: - Diện tích khối móng quy ước: - Khối lượng đất khối móng quy ước: - Khối lượng đất bị cọc đài chiếm chỗ: - Khối lượng cọc đài bê tông: Q c n.Ap bt Lc Wdai - Khối lượng tổng móng quy ước: Q qu Q d Q c Q dc Qc = Qqu = 2842.50 23648.85 (kN) (kN) - Tải trọng quy đáy móng quy ước: tc tc Nqu Ndai Q qu M M tc xqu tc yqu XÁC ĐỊNH KHỐI MÓNG QUY ƯỚC (kN) Ntcqu = 41001.15 M xtt / 1,15 Mtcxqu = 100.98 (kNm) Mtty / 1,15 Mtcyqu = 1147.95 (kNm) LỚP phi 11.9 4.93 9.77 9.4 10 9.34 2.6 9.61 TÍNH ĐỘ LÚN MĨNG KHỐI QUY ƯỚC THEO PHƯƠNG PHÁP TỔNG PHÂN TỐ Bước 1: xác định áp lực gây lún đáy móng khối quy ước tc p gl p tb i'hi Trong đó: 247 ptbtc - ứng suất trung bình đáy móng khối quy ước (kN/m2) 624 (kN/m2) Σg'ihi - ứng suất hữu hiệu theo phương đứng trọng lượng thân tự nhiên đất gây đáy móng khối quy ước 337 (kN/m2) Bước 2: Chia đất đáy móng khối quy ước thành lớp đất đồng 1.00 (m) với chiều dày nhỏ Bqu /4 bằng: Bước 3: Xác định độ lún phân tố tính tổng độ lún, theo cơng thức sau: S 1.485 0, gl zi hi E0 6.509 Trong đó: (cm) 114.49 E0 mơ đun biến dạng trung trình lớp chịu nén mặt mũi cọc szigl ứng suất gây lún lớp đất thứ i đáy móng khối quy ước Điều kiện đất xem lún không đáng kể (bỏ qua) 27.795 + Đối với đất có Lớp g Lớp phân tố Điểm Độ sâu z 60 55.59 Lqu/2 Bqu/2 Lqu/Bqu 2Z/Bqu K0 szigl szibt gl szi /szi bt szitbgl hj E Si Lớp kN/m3 phân tố 10.62 02 10.62 01 10.62 02 10.62 02 10.62 02 10.62 03 10.62 02 10.62 04 10.62 02 10.62 05 10.62 02 10.62 06 10.62 02 02 10.62 10.62 10.62 07 08 Điểm Lqu/Bqu 2Z/Bqu K0 szi /szi (kN/m ) (kN/m2) 1.000 246.770 336.990 0.732 0.50 0.959 236.769 339.114 0.698 9.50 0.50 0.959 236.769 339.114 0.698 0.40 9.50 1.00 0.818 201.920 341.238 0.592 3.80 0.40 9.50 1.00 0.818 201.920 341.238 0.592 0.6 3.80 0.40 9.50 1.50 0.668 164.835 343.362 0.480 0.6 3.80 0.40 9.50 1.50 0.668 164.835 343.362 0.480 0.8 3.80 0.40 9.50 2.00 0.549 135.571 345.486 0.392 0.8 3.80 0.40 9.50 2.00 0.549 135.571 345.486 0.392 1.0 3.80 0.40 9.50 2.50 0.461 113.748 347.610 0.327 1.0 3.80 0.40 9.50 2.50 0.461 113.748 347.610 0.327 1.2 3.80 0.40 9.50 3.00 0.394 97.345 349.734 0.278 1.2 3.80 0.40 9.50 3.00 0.394 97.345 349.734 0.278 7 1.4 1.4 3.5 3.80 3.80 3.80 0.40 0.40 0.40 9.50 9.50 9.50 3.50 3.50 8.75 0.343 0.343 0.130 84.720 84.720 32.176 351.858 351.858 374.160 0.241 0.241 0.086 (m) (m) (m) 0.0 3.80 0.40 9.50 0.00 0.2 3.80 0.40 9.50 0.2 3.80 0.40 0.4 3.80 0.4 241.770 219.345 183.378 0.4 0.8 1.2 1.6 2.4 2.8 3.2 3.6 1.4 0.972 0.848 0.682 0.532 0.414 0.325 0.26 0.21 0.173 0.145 1.6 0.974 0.859 0.703 0.558 0.441 0.352 0.284 0.232 0.192 0.161 1.8 0.975 0.866 0.717 0.578 0.463 0.374 0.304 0.251 0.209 0.176 0.976 0.87 0.727 0.593 0.481 0.392 0.321 0.267 0.224 0.19 2.4 0.976 0.875 0.74 0.612 0.505 0.419 0.35 0.294 0.25 0.214 2.8 0.977 0.878 0.746 0.623 0.52 0.437 0.369 0.314 0.27 0.233 11300.000 0.200 11300.000 0.200 11300.000 1.298 150.203 0.200 11300.000 1.063 124.659 0.200 11300.000 0.883 105.546 0.000 15005.000 0.000 91.032 0.000 15006.000 0.000 58.448 l/b 1.2 0.968 0.830 0.652 0.496 0.379 0.294 0.232 0.187 0.153 0.127 0.200 cm 1.553 Bảng tra hệ số k0 1.000 0.960 0.800 0.606 0.449 0.336 0.257 0.201 0.16 0.13 0.108 kN/m2 1.712 22.0103 1.240367 47.925 2z/b m 3.2 Bài toán phẳng 1 0.977 0.977 0.879 0.881 0.749 0.755 0.63 0.642 0.521 0.55 0.449 0.477 0.383 0.42 0.329 0.374 0.285 0.337 0.248 0.306 0.000 15006.000 0.000 4.4 4.8 5.2 5.6 6.4 6.8 7.2 7.6 8.4 8.8 9.2 9.6 10 11 12 0.091 0.077 0.066 0.058 0.051 0.045 0.04 0.036 0.032 0.029 0.026 0.024 0.022 0.02 0.019 0.017 0.015 0.107 0.092 0.079 0.069 0.06 0.053 0.048 0.042 0.038 0.035 0.032 0.029 0.026 0.024 0.022 0.02 0.018 0.122 0.105 0.091 0.079 0.07 0.062 0.055 0.049 0.044 0.04 0.037 0.034 0.031 0.028 0.026 0.023 0.02 0.137 0.118 0.102 0.089 0.078 0.07 0.062 0.056 0.05 0.046 0.042 0.038 0.035 0.032 0.03 0.027 0.024 0.15 0.13 0.112 0.09 0.087 0.077 0.069 0.062 0.056 0.051 0.046 0.042 0.039 0.036 0.033 0.029 0.026 0.163 0.141 0.123 0.108 0.095 0.085 0.076 0.068 0.062 0.056 0.051 0.047 0.043 0.04 0.037 0.033 0.028 0.185 0.161 0.141 0.124 0.11 0.098 0.088 0.08 0.072 0.066 0.06 0.055 0.051 0.047 0.044 0.04 0.034 0.203 0.178 0.157 0.139 0.124 0.111 0.1 0.09 0.082 0.075 0.069 0.063 0.058 0.054 0.05 0.044 0.038 0.218 0.192 0.17 0.152 0.136 0.122 0.11 0.1 0.091 0.084 0.077 0.07 0.065 0.06 0.056 0.05 0.044 0.28 0.258 0.239 0.223 0.208 0.196 0.184 0.175 0.166 0.158 0.15 0.144 0.137 0.132 0.126 0.114 0.104 TÍNH ĐỘ LÚN MÓNG KHỐI QUY ƯỚC THEO PHƯƠNG PHÁP TỔNG PHÂN TỐ Bước 1: xác định áp lực gây lún đáy móng khối quy ước tc pgl p tb i'hi Trong đó: (kN/m2) 287 ptbtc - ứng suất trung bình đáy móng khối quy ước 624 (kN/m2) Σg'ihi - ứng suất hữu hiệu theo phương đứng trọng lượng thân tự nhiên đất gây đáy móng khối quy ước 337 (kN/m2) Bước 2: Chia đất đáy móng khối quy ước thành lớp đất đồng 1.00 (m) với chiều dày nhỏ Bqu /4 bằng: Bước 3: Xác định độ lún phân tố tính tổng độ lún, theo cơng thức sau: S 0, E0 gl zi hi 5.597 (cm) Trong đó: p (kN/m2) E0 mô đun biến dạng trung trình lớp chịu nén mặt mũi cọc Điều kiện đất xem lún không đáng kể (bỏ qua) Độ sâu + Đối với đất có Giá trị g kN/m3 Lớp phân tố 10.9 04 10.9 01 10.9 04 10.9 02 Điểm Độ sâu z Lqu/2 Bqu/2 Lqu/Bqu 2Z/Bqu (m) (m) (m) 0.0 3.7 4.5 0.81 0.00 1.0 3.7 4.5 0.81 1.0 3.7 4.5 2.0 3.7 4.5 100 200 400 800 e szigl ứng suất gây lún lớp đất thứ i đáy móng khối quy ước Lớp 50 K0 szigl szibt 2 Bảng nội suy chiều 400 800 0.476 szigl/szibt (kN/m ) (kN/m ) 1.000 286.950 336.990 0.852 0.22 0.989 283.796 347.890 0.816 0.81 0.22 0.989 283.796 347.890 0.816 0.81 0.44 0.929 266.714 358.790 0.743 429.64 0.455 0.474444 P1 P2 hj (kN/m ) (kN/m ) m 342.440 627.813 1.000 e1 e2 Si cm 0.480 0.464 1.101 353.340 628.595 1.000 0.479 0.465 0.947 10.9 04 10.9 03 10.9 04 10.9 04 10.9 04 10.9 05 10.9 04 10.9 06 10.9 04 04 04 10.9 10.9 10.9 10.9 10.9 07 08 09 2.0 3.7 4.5 0.81 0.44 0.929 266.714 358.790 0.743 3.0 3.7 4.5 0.81 0.67 0.824 236.513 369.690 0.640 3.0 3.7 4.5 0.81 0.67 0.824 236.513 369.690 0.640 4.0 3.7 4.5 0.81 0.89 0.703 201.623 380.590 0.530 4.0 3.7 4.5 0.81 0.89 0.703 201.623 380.590 0.530 5.0 3.7 4.5 0.81 1.11 0.587 168.555 391.490 0.431 5.0 3.7 4.5 0.81 1.11 0.587 168.555 391.490 0.431 6.0 3.7 4.5 0.81 1.33 0.488 140.078 402.390 0.348 6.0 3.7 4.5 0.81 1.33 0.488 140.078 402.390 0.348 8 9 10 7.0 7.0 8.0 8.0 9.0 3.7 3.7 3.7 3.7 3.7 4.5 4.5 4.5 4.5 4.5 0.81 0.81 0.81 0.81 0.81 1.56 1.56 1.78 1.78 2.00 0.406 0.406 0.341 0.341 0.288 116.643 116.643 97.722 97.722 82.527 413.290 413.290 424.190 424.190 435.090 0.282 0.282 0.230 0.230 0.190 364.240 375.140 0.4 0.8 1.2 1.6 2.4 2.8 3.2 3.6 4.4 4.8 5.2 5.6 6.4 6.8 7.2 7.6 8.4 8.8 9.2 1.2 0.968 0.830 0.652 0.496 0.379 0.294 0.232 0.187 0.153 0.127 0.107 0.092 0.079 0.069 0.06 0.053 0.048 0.042 0.038 0.035 0.032 0.029 0.026 1.4 0.972 0.848 0.682 0.532 0.414 0.325 0.26 0.21 0.173 0.145 0.122 0.105 0.091 0.079 0.07 0.062 0.055 0.049 0.044 0.04 0.037 0.034 0.031 1.6 0.974 0.859 0.703 0.558 0.441 0.352 0.284 0.232 0.192 0.161 0.137 0.118 0.102 0.089 0.078 0.07 0.062 0.056 0.05 0.046 0.042 0.038 0.035 1.8 0.975 0.866 0.717 0.578 0.463 0.374 0.304 0.251 0.209 0.176 0.15 0.13 0.112 0.09 0.087 0.077 0.069 0.062 0.056 0.051 0.046 0.042 0.039 0.976 0.87 0.727 0.593 0.481 0.392 0.321 0.267 0.224 0.19 0.163 0.141 0.123 0.108 0.095 0.085 0.076 0.068 0.062 0.056 0.051 0.047 0.043 2.4 0.976 0.875 0.74 0.612 0.505 0.419 0.35 0.294 0.25 0.214 0.185 0.161 0.141 0.124 0.11 0.098 0.088 0.08 0.072 0.066 0.06 0.055 0.051 2.8 0.977 0.878 0.746 0.623 0.52 0.437 0.369 0.314 0.27 0.233 0.203 0.178 0.157 0.139 0.124 0.111 0.1 0.09 0.082 0.075 0.069 0.063 0.058 0.478 0.466 594.208 1.000 0.477 0.467 0.677 386.040 571.129 1.000 0.477 0.468 0.609 396.940 551.256 1.000 0.476 0.469 0.474 407.840 536.200 1.000 0.475 0.470 0.339 418.740 525.922 1.000 0.475 0.470 429.640 519.764 1.000 0.474 0.470 l/b 1.000 0.960 0.800 0.606 0.449 0.336 0.257 0.201 0.16 0.13 0.108 0.091 0.077 0.066 0.058 0.051 0.045 0.04 0.036 0.032 0.029 0.026 0.024 0.022 1.000 0.812 Bảng tra hệ số k0 2z/b 615.853 3.2 Bài toán phẳng 1 0.977 0.977 0.879 0.881 0.749 0.755 0.63 0.642 0.521 0.55 0.449 0.477 0.383 0.42 0.329 0.374 0.285 0.337 0.248 0.306 0.218 0.28 0.192 0.258 0.17 0.239 0.152 0.223 0.136 0.208 0.122 0.196 0.11 0.184 0.1 0.175 0.091 0.166 0.084 0.158 0.077 0.15 0.07 0.144 0.065 0.137 0.339 0.298 9.6 10 11 12 0.02 0.019 0.017 0.015 0.024 0.022 0.02 0.018 0.028 0.026 0.023 0.02 0.032 0.03 0.027 0.024 0.036 0.033 0.029 0.026 0.04 0.037 0.033 0.028 0.047 0.044 0.04 0.034 0.054 0.05 0.044 0.038 0.06 0.056 0.05 0.044 0.132 0.126 0.114 0.104 KIỂM TRA ĐIỀU KIỆN CỘT XUYÊN THỦNG ĐÀI *Điều kiện chống xuyên thủng đài cọc: Pxt Pct Trong đó: OK Pxt - lực gây xuyên thủng, tính theo cơng thức: đó, Pxt Ntt Pi(xt) 13414 (kN) - với Ntt lực dọc tính tốn chân cột (lấy tổ hợp Nttmax) - ΣPi(xt) tổng phản lực đầu cọc nằm tháp chọc thủng thiên an tồn khơng xét đến momen, lực ngang, trọng lượng thân đài đất tính với hệ số vượt tải n= 0,9 19955 (kN) Pxt - lực chống xuyên thủng, tính theo công thức: 16128 (KN) Pct R btumh0 6541 (KN) h0 c đó, - a bê tơng nặng lấy - Rbt cường độ chịu kéo bê tông 1.2 (MPa) - h0 chiều cao làm việc tiết diện (lấy từ mặt đài đến trọng tâm đài đến trọng tâm lớp cốt thép đài) 1400 (mm) - um trung bình chu vi đáy đáy tháp nén thủng hình thành 9600 (mm) bị nén thủng, phạm vi chiều cao làm việc tiết diện, tính theo công thức sau: um hc b c 2c đó, - hc chiều cao cột 1100 (mm) - bc chiều rộng cột 900 (mm) - c khoảng cách từ mép cột mép đáy đáy tháp chọc thủng 1400 (mm) trường hợp góc chọc thủng 45 c = h0, trường hợp chọc thủng góc hạn chế lấy c KIỂM TRA ĐIỀU KIỆN CỌC XUYÊN THỦNG ĐÀI *Điều kiện chống xuyên thủng đài cọc: Trong đó: Pxt Pct OK Pxt - lực gây xuyên thủng (là phản lực cọc góc có phản lực lớn nhất) 2103 (kN) Pxt - lực chống xun thủng, tính theo cơng thức: 6384 (KN) Pct R btumh0 đó, - a bê tông nặng lấy - Rbt cường độ chịu kéo bê tông 1.2 (MPa) - h0 chiều cao làm việc tiết diện (lấy từ mặt đài đến trọng tâm đài đến trọng tâm lớp cốt thép đài) 1400 (mm) - um trung bình chu vi đáy đáy tháp nén thủng hình thành 3800 (mm) bị nén thủng, phạm vi chiều cao làm việc tiết diện, tính theo cơng thức sau: um d h0 đó, - d cạnh cọc (thiên an toàn bỏ qua khả chống cắt mặt bên) 500 (mm) TÍNH TỐN CỐT THÉP CHO ĐÀI CỌC Mmax b h a h0 (kN.m) (mm) (mm) (mm) (mm) M2- Y 12121.00 4000.00 1500.00 150.00 1350 0.109 M2 - Y -542.90 1600.00 900.00 150.00 750 0.039 Phương bố trí thép Vật liệu: Kí hiệu Giá trị Ghi Rb = 17 MPa Cường độ chịu nén bê tông Rs = 365 MPa Cường độ chịu kéo thép gb = 0.9 Hệ số điều kiện làm việc bê tơng am x C.thép tính C.thép chọn As (mm2) Ø n a Ø n a 0.115 26104 32 32.46 123.24 32 650 0.040 2024 18 7.95 201.17 18 10 167 KIỂM TRA CỌC CHỊU TẢI TRỌNG NGANG & MOMEN - PHỤ LỤC A TCVN 10304:2014 * Xác định hệ số - hệ số lị xo 1.884955592 Lớp Tên đất Thuộc tính Li (m) Z Hệ số tỷ lệ Hệ số tính tốn Hệ số lò xo (m) k (kN/m4) Czi = k*Z/gc (kN/m3) Ksi (kN/m) Bùn sét, trạng thái chảy IL = 1.21 2.0 1.00 4,000 1,333 1,333 Bùn sét, trạng thái chảy IL = 1.21 2.0 3.00 4,000 4,000 4,000 Bùn sét, trạng thái chảy IL = 1.21 2.0 5.00 4,000 6,667 6,667 Bùn sét, trạng thái chảy IL = 1.21 2.0 7.00 4,000 9,333 9,333 Bùn sét, trạng thái chảy IL = 1.21 2.0 9.00 4,000 12,000 12,000 Bùn sét, trạng thái chảy IL = 1.21 0.5 10.25 4,000 13,667 3,417 Sét bụi, nửa cứng IL = 0.82 2.0 11.50 15,000 57,500 57,500 Sét bụi, nửa cứng IL = 0.82 2.0 13.50 15,000 67,500 67,500 Sét bụi, nửa cứng IL = 0.82 2.0 15.50 15,000 77,500 77,500 Sét bụi, nửa cứng IL = 0.82 2.0 17.50 15,000 87,500 87,500 Sét bụi, nửa cứng IL = 0.82 2.0 19.50 15,000 97,500 97,500 2.00 Sét pha bụi, dẻo cứng IL = 0.54 2.0 21.50 13,500 96,750 96,750 2.00 Sét pha bụi, dẻo cứng IL = 0.54 2.0 23.50 13,500 105,750 105,750 Sét pha bụi, dẻo cứng IL = 0.54 0.1 24.55 13,500 110,475 5,524 2.0 25.60 16,000 136,533 136,533 2.0 27.60 16,000 147,200 147,200 2.0 29.60 16,000 157,867 157,867 1.2 31.20 16,000 166,400 99,840 4 4 Cát - Cát pha, chặt vừa đến chặt Cát - Cát pha, chặt vừa đến chặt Cát - Cát pha, chặt vừa đến chặt Cát - Cát pha, chặt vừa đến chặt 42,400 #REF! KIỂM TRA CỌC THEO ĐIỀU KIỆN CẨU LẮP *Trọng lượng thân cọc kể đến hệ số động cẩu lắp dựng cọc: q= kđ.g.d2 = 5.88 (kN/m) *Ngun lí bố trí móc cẩu: - Bố trí móc cẩu dựng cọc cho momen âm momen dương (sử dụng móc cẩu) + Trường hợp sử dụng móc cẩu thì: Khi cẩu cọc, móc cẩu cách gối tựa khoảng 0,207L momen âm momen dương 0,0214qL2 Khi dựng cọc, móc dựng cọc cách gối tựa đoạn 0,293L momen lớn âm momen dương 0,043qL2 + Trường hợp sử dụng móc cẩu (dùng móc cẩu cọc để dựng cọc) Momen dựng cọc 0,068qL2 Mmax b h a h0 (kN.m) (mm) (mm) (mm) (mm) 36.22 400 400 50 350 am 0.048 x 0.050 C.thép chọn C.thép tính Kiểm tra As (mm2) n Ø As (mm2) 291 12 339 Vật liệu: Kí hiệu Rb Giá trị = 17 Rs = 365 gb = 0.9 Ghi MPa MPa Cường độ chịu nén bê tông Cường độ chịu kéo thép Hệ số điều kiện làm việc bê tông 128.2191781 q=1.25*3.93 M= 4.9125 198.95625 OK B1: Chọn đường kính cọc Dựa vào tải trọng chân cột, lấy Combol1 (có lực dọc lớn để sơ đường kính cọc) Số cọc QaTK Qavl = 2Qatk Ví dụ: Cột 7623 kN 1048.1625 2096.325 Cột biên 4596.4 kN 919.28 1838.56 Sơ đường kính cọc 400, QatK =90 T:100T B2: Tính sức chịu tải cọc theo vât liệu - Hàm lượng thép coc ép 1:1.2% (nhà cao tầng) - Tính hệ số uốn dọc gia đoạn ép cọc: chiều dài cọc tính tốn l0 = chiều dài doạn cọc lớn + chiề Rm = j ( gcb g'cb Rb.Ab + RsnAst) = 2538.81 (kN) B3: Tính sức chịu tải đất - Mũi cọc phải đặt vào lớp đất tốt (đất cát chặt sét cứng) để giảm độ lún - Không đặt mũi cọc vào lớp đất cát xốp, bùn, sét dẻo >=3d Đất tốt Do ép qua lớp đất tốt cát sét cứng khó nên khoảng ngàm cho cọc ép thường lấy từ đến 2m Đối với cọc khoan nhồi chọn chiều sâu đặt mũi cọc cho Qa đất = Qa Vật liệu Qavl = 3Qatk 3144.4875 2757.84 ất + chiều dày lớp đất yếu phía (bùn sét nhão, dẻo) (nếu có) HÌNH TRỤ HỐ KHOAN CAO ỐC VĂN PHÒNG DIỆU LONG Hố khoan : HK1 Ngà y khoan : 17-18/10/2010 Cao độ : 0.00m Tổ trưởng : NGUYỄN DUY KHÁNH XY-1 Giám sát bên A : TRƯƠNG CÔ NG QUỐC 1/200 2.70 1.7 mẫu Số búa ứng với 15cm N Biểu đồ SPT 3 SPT1-1 2.2 - 2.65 5 10 SPT1-2 4.2 - 4.65 11 SPT1-3 6.2 - 6.65 4 SPT1-4 8.2 - 8.65 SPT1-5 10.2 - 10.65 10 20 30 40 50 Cá t san lấ p HK1-1 2.0 - 2.2 HK1-2 4.0 - 4.2 4.9 HK1-3 6.0 - 6.2 -7.60 MOÂ TẢ 15cm 1.00 -2.70 6.0 đến 2m độ sâu 15cm -1.00 CẮT 1.0 4.0 ấ Số hiệu Số hiệu THÍ NGHIỆ M XUYÊ N TIÊ U CHUẨ N TRỤ 0.00 1a 2.0 Phương pháp khoan xoay sử dụng bentonite Bề dà y lớp Cao độ 0.00 0.0 Độ sâu lớp (m) Tên lớp Tỷ lệ (m) Mự c nước tónh : -2.0m 15cm Má y khoan : Tỷ lệ : độ sâu SPT Công trình: 7.60 8.0 HK1-4 8.0 - 8.2 10.0 HK1-5 10.0 - 10.2 12.0 HK1-6 12.0 - 12.2 8.4 Seù t pha nặ n g, mà u xá m trắ n g - xá m hồ n g, trạ ng thá i dẻ o ng Sé t pha lẫ n sỏ i sạ n Laterit, mà u nâ u đỏ xá m trắ ng, trạ n g thá i nử a ng Sé t pha nhẹ , mà u xá m trắ ng - xá m 4 SPT1-6 12.2 - 12.65 14.0 HK1-7 14.0 - 14.2 12 SPT1-7 14.2 - 14.65 16.0 HK1-8 16.0 - 16.2 10 17 SPT1-8 16.2 - 16.65 18.0 HK1-9 18.0 - 18.2 11 19 SPT1-9 18.2 - 18.65 20.0 HK1-10 20.0 - 20.2 10 13 23 SPT1-10 20.2 - 20.65 22.0 HK1-11 22.0 - 22.2 10 14 24 SPT1-11 22.2 - 22.65 24.0 HK1-12 24.0 - 24.2 11 13 24 SPT1-12 24.2 - 24.65 26.0 HK1-13 26.0 - 26.2 12 16 28 SPT1-13 26.2 - 26.65 13 SPT1-14 28.2 - 28.65 28.0 -16.00 16.00 24.0 HK1-14 28.0 - 28.2 ng, trạ ng thá i dẻ o ng Cá t pha mà u nâ u n g - xaù m 30.0 HK1-15 30.0 - 30.2 15 SPT1-15 30.2 - 30.65 32.0 HK1-16 32.0 - 32.2 11 20 SPT1-16 32.2 - 32.65 34.0 HK1-17 34.0 - 34.2 10 14 21 35 SPT1-17 34.2 - 34.65 36.0 HK1-18 36.0 - 36.2 13 20 33 SPT1-18 36.2 - 36.65 38.0 HK1-19 38.0 - 38.2 15 18 33 SPT1-19 38.2 - 38.65 40.0 HK1-20 40.0 - 40.2 12 18 30 SPT1-20 40.2 - 40.65 -40.0 40.0 ng - xá m hồ ng Kết thúc hố khoan độ sâ u: 40.0m