Phân tích, tính toán móng cọc: Phần 1

Cuốn sách Phân tích, tính toán móng cọc được biên soạn gồm 6 chương và được chia thành 2 phần. Phần 1 gồm có 2 chương với những nội dung cụ thể sau: Chương 1 thống kê địa chất để tính toán thiết kế móng cọc, chương 2 móng cọc bê tông cốt thép chế tạo sẵn. Mời các bạn cùng tham khảo.

ĐẠI HỌC QUỐC GIA TP H CHÍ MINH TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA PGS.TS Võ Phán ThS Hoàng Thế Thao PHÂN TÍCH VÀ TÍNH TỐN MĨNG CỌC J H i i ١ V iirỉ 00 NHÀ XUẤT lẲN ĐẠI HỌC QC GIA T P Hí CHÍ MINH - 2013 www.vietcons.org PHÂN TÍCH VÀ TÍNH TỐN MĨNG c ọ c Nhà xuất ĐHQG-HCM tác giả/đối tác liên kt gi bn quynđ Copyright â by VNU-HCM Publishing House and author/co.partnership All rights reserved ٠ TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA ĐHQG.HCM Tái không SC/BS, lần thứ 2, năm 2013 MỤC LỤC LỜI NÓI ĐẦU Chương 1: THỐNG KỀ ĐỊA CHẤT ĐỂ TÍNH TỐN THIẾT KẾ MĨNG CỌC 1.1 Cơ sở lý thuyết 1.2 Ví dụ tính tốn 11 Chương 2: MĨNG c ọ c BÈ TÔNG CỐT THÉP CHẾ TẠO SẴN 2.1 Nguyên tắc tính tốn 15 15 2.2 Sức chịu tả i cọc đơn 25 2.3 Xác định số lượng cọc bố trí cọc 43 2.4 Kiểm tra tả i trọng tác dụng lên cọc 46 2.5 ưởc lượng độ lún móng cọc 47 2.6 kiểm tra cọc theo điều kiện cẩu cọc dựng cọc 59 2.7 Kiểm tra cọc chịu tải trọng ngang 60 2.8 Cơ sở xác định chiều cao đài cọc 67 2.9 Tính tốn cốt thép cho đài 72 Chương 3: MĨNG c ọ c KHOAN NHƠI VÀ BA-RÉT 102 3.1 Móng cọc khoan nhồi 102 3.2 Móng cọc ba-rét (barrette) 135 Chương 4: MĨNG c ọ c BÊ TƠNG ỨNG SUẤT TRƯỚC 192 4.1 Tổng quan cọc bê tông ứng suất trước 4.2 Công nghệ sản xuất 192 196 4.3 Sức chịu tả i cọc 199 4.4 Phương pháp thử để kiểm tra chất lượng cọc 206 Chương 5: MA S Á T ẢM ẢNH HƯỞNG ĐẾN s ứ c CHỊU TẢI CỦA CỌC 220 5.1 Tổng quíui tượng ma sát âm 220 5.2 Tính tốn sức chịu tải cọc có xét đến ma sát âm 227 5.3 Các biện pháp làm giảm ảnh hưởng ma sá t âm 228 www.vietcons.org Chương 6: THÍ NGHIỆM KIỂM TRA s ứ c CHỊU TẢI VÀ CHẤT LƯỢNG CỌC 235 6.1 Giới thiệu chung 235 6.2 Thí nghiệm nén tĩnh cọc 235 6.3 Thí nghiệm osterberg 247 6.4 Thí nghiệm thử động biến dạng lớn (pda- pile d3Tiamic analysis) 257 6.5 Thí nghiệm biến dạng nhỏ (P.I.T) 262 6.6 Thí nghiệm siêu âm đánh giá độ đồng n h ất cọc khoan nhồi (sonic test) 265 TẦI LIỆU THAM KHẢO 272 ‫ ا ﻫﺎ‬Μ٥١ ĐẦU Sự phát triển kinh tể xã hộì kẻo theo phủt trtền ngầnh xây dựng co sO hạ tồng Trong năm gàn ddy, độ xdy dựng cdc khn chang cư Cao tầng, loại cầu dây văng nhịp ằ , công trinh thủy lợi, thủy dtện ngdy cdng nhilu tạt nước ta, dot hỏt việc phdn ttch lụa chọn gtat pháp mỏng cho công trinh phải dược kinh te ben vững Giải pháp mong chọn cho cơng trinh thường móng cọc Trong việc tinh tốn thiết kế móng cọc nay, người học tập thtết kế tham khdo cdc qưy phạm vtệt Nam tdi liệư nưởc ngodi Tay nhiên, dặc thh cùa thng nưởc vd díềư kiện dta chất títng vhng chng ngưyèn ly tinh lodn, thiết kế mỏng cọc gtai đoạn, can thiet phải bo sung cho hoàn chinh Nội dung quyen sách giới thiệư cdc phàn chtnh như: Thống kế dịa chẩt phực vự cho tinh todn mỏng cọc, cọc bê tồng cot thép chế tạo sẵn, cọc khoan nhoi, cọc barette, cọc bê tông ứng suat trước, strc chiu tải cọc cd xét đen ma sát âm, phương pháp kiem tra chat lượng sức chiu tải cọc Trong trinh viết sách này, chún.g cd tham khảo tài liệu ve nen móng, móng cọc cùa cdc lác giả trước nham ke thừa kien thức cd ho sung, cập nhật nguyên lý linh toan đế phục vụ người đọc Với kỉến thícc íhời gian cỏ hạn Vỉ'ể'^ sách khơng thể trcính khỏi thieu sót, chúng lơi rat mong cdc nhà khoa học, người đọc cảm thơng VÍI góp ý chân linh de quyen sách níiy dược hồn chinh, phục vạ người đọc Mọi ỷ kiến đỏng góp xin liên hệ ،‫زر‬،, chỉ: Bộ mơn Địa móng, Khoa Kỹ thuật Xây dirng, Trường Đcti học Bách khoa - Đại học Quoc gia TP Hồ Chi Minh Điện thoại: 08.38636822 Cốc tác giả www.vietcons.org Chương THỐNG KÊ ĐỊA CHẤT ĐỂ TÍNH TỐN THIẾT KẾ MĨNG CQC Trong cơng tác khảo sát địa kỹ thuật nay, ta thường bố trí nhiều hố khoan để phục vụ việc thiết kế móng Tuy nhiên, ữong hố khoan lại có nhiều lớp đất có nhiều mẫu đất Iơp đất Trong thiết kế móng nói chung móng cọc nói riêng, ta phải thống kê địa chất lớp đất để xác định tiêu đặi diện cho lớp đất, từ có đủ sở để thiết kế móng cơng trình Theo QPXD, 45-78 gọi lớp địa chật cơng trình tập hợp giá trị có đặc tnmg - lý phải có hệ số biến động ( đủ nhỏ Vì phải loại trừ mẫu có số liệu chênh lệch với giá trị trung bình lớn cho đsai nguyên địa chất Vậy thống kê địa chất việc làm quan trọng ữong tính tốn móng Ị1.٠١ Cơ SỞ LÝ THUYẾT ỉ ỉ l Phân chia đơn nguyên địa chất ỉ- Hệ sổ biến động Chúng ta dựa vào hệ số biến động V phân chia đơn nguyên Hệ số biến động V có cìạng sau: ٧"Ã ( 1) giá trị trung Dình đặc trưng: ỆA, k = n độ lệch tồn phương trung bình: ( 1.2) CHƯƠNG (1.3) với: Ai - giá trị riêng đặc trưng từ thí nghiệm riêng n - số lần thí nghiệm 2- Qui tắc loại trừ sai số Trong tập hợp mẫu lớp đất có hệ số biến động V < [v] đạt cịn ngược lại ta phải loại trừ số liệu có sai số lớn Trong [v]: hệ số biến động lớn nhất, tra bảng QPXD 45-78 tùy thuộc vào loại đặc trưng Đặc trưng đất Hệ số biến động [v] Tỷ trọng hạt 0.01 Trọng lượng riêng 0.05 Độ ẩm tự nhiên 0.15 Giới hạn Atterberg 0.15 Môđun biến dạng 0.30 Chi tiêu sức chống cắt 0.30 Cường độ trục 0.40 Kiểm tra thống kê, loại trừ số lớn Aj theo công thức sau: A -A i ^ ٧٠CM (1.4) ước lượng độ lệch ٠»: = ١|A | - A ) i ٤ )‫؛‬ (1.5) n > 25 lấy ƠCM = ٠ 1.1.2 Đặc trưng tiêu chuẩn tính tốn 1- Đặc trưng tiêu chuẩn Giá trị tiêu chuẩn tất đặc trimg đất giá trị trung bình cộng kết thí nghiệm riêng lẻ A (trừ lực dính đơn vị c góc ma sát p‫؛‬ www.vietcons.org THỐNG KÊ ĐỊA CHẤT ĐỂ TÍNH TỐN THIẾT KỄ MÓNG c ọ c Các giá trị tiêu chuẩn cùa lực dính đơn vị góc ma sát thực theo phương pháp bình phương cực tiểu quan hệ tuyến tính ứng suất pháp ứng suất tiếp cực hạn Ti thí nghiệm cắt tương đương, T = ơ.tgọ + c Lực dính đơn vị tiêu chuẩn c“^và góc ma sát tiêu chuẩn (p.‫ ؛؛‬được xác định theo công thức sau: ( 1.6) ^ i=l i=l i=l i=l ٠ ٤ ٤٤ I g ẹ ' = T‫ ؛‬ơ ‫ ؛‬- i=i với A T‫؛‬ i=i i=i ‫)؛‬ ۵ = n ٤ f - ٤٠٤ i=l (1.7) ( 1.8) Vi=l 2- Dặc trmig tính tốn Nhằm mục đích nâng cao độ an toàn cho ổn định chịu tải, số tính tốn ổn định tiến hành với đặc trưng tính tốn Trong QPXD 45-78, đặc trưng tính tốn đất xác định theo công thức sau: (1.9) A'^ = A - giá trị đặc trưng xét k،] - hệ số an tồn đất Với lực dinh (c), góc ma sát ((p), trọng lượng đơn vị (y) cường độ chịu nén tiạic tức thời có hệ số an toàn đất xác định sau: kd = l± p p số độ xác xác định sau: - Với lực dính (c) hệ số ma sát (tg0 Tính độ lún móng khối quy ước theo phưcmg pháp tổng phân tố qua bước sau: Bước 1: Áp lực gây lún: Pgi = PỈb - z y.ihi = 337,2 -194 = 143,2kN / m^ Bước 2: Chia lớp phân tố: Đất chia ửiàiih lớp đồng với chiều dày thỏa điều kiện: hị < (0 ,4 ٢0,6)B٩٧ =(l,58m-^2,37m) Phía móng khối lớp cát đồng nhất, chia thành, lớp 0,5m Bước 3,4,5: Xác định độ lún lớp phân tố tính tổng độ lún: Lưu ý z bàng 2.15 độ sâu so với đáy móng khối quy ước Đường cong nén lún: áp lực < 400 kN/m^, nên để đcm giản ta cần nội suy bậc từ cấp áp lực 1OOkPa, 200kPa, 400kPa ‫‪88‬‬ ‫‪ 2‬ىﻻﻻﺑﺎة‬ ‫‪:‬ﻻة‪٧ 8‬ض‬ ‫‪٠٠‬‬ ‫‪0‬ﺫﺍ‪1‬‬ ‫ال‪٠‬‬ ‫‪ 11‬‬ ‫‪ 11‬‬ ‫‪٠٥‬‬ ‫)ﻝ‪(kN/m‬‬ ‫^ﺀ‪^kN/m‬‬ ‫)ﺀ‪(kN/m‬‬ ‫)‪(kN/m٠‬‬ ‫‪194,0‬‬ ‫‪143,2‬‬ ‫‪0.438‬‬ ‫‪0.497‬‬ ‫‪0.510‬‬ ‫‪339,0‬‬ ‫‪196,5‬‬ ‫‪0.420‬‬ ‫‪0,497‬‬ ‫‪0,510‬‬ ‫‪339,6‬‬ ‫‪201,5‬‬ ‫‪0,388‬‬ ‫‪0.498‬‬ ‫‪0,509‬‬ ‫‪334.0‬‬ ‫‪206.5‬‬ ‫‪0.346‬‬ ‫‪0,498‬‬ ‫‪0,509‬‬ ‫‪323,8‬‬ ‫‪211,5‬‬ ‫‪0,300‬‬ ‫‪0,499‬‬ ‫‪0,508‬‬ ‫‪312,5‬‬ ‫‪216.5‬‬ ‫‪0,255‬‬ ‫‪0,500‬‬ ‫‪0,508‬‬ ‫‪302,3‬‬ ‫‪221.5‬‬ ‫‪0,215‬‬ ‫‪0,500‬‬ ‫‪0,507‬‬ ‫‪294.2‬‬ ‫‪226.5‬‬ ‫‪0,181‬‬ ‫‪0.501‬‬ ‫‪0,506‬‬ ‫‪288,4‬‬ ‫‪231,5‬‬ ‫‪0,153‬‬ ‫‪0.501‬‬ ‫‪0.506‬‬ ‫‪284.6‬‬ ‫‪236.5‬‬ ‫‪0,129‬‬ ‫‪0.501‬‬ ‫‪0,505‬‬ ‫‪282,4‬‬ ‫‪241.5‬‬ ‫ا‪٠2‬‬ ‫‪011‬‬ ‫) ‪(0.1‬‬ ‫‪199,0‬‬ ‫‪294,0‬‬ ‫‪209,0‬‬ ‫‪214,0‬‬ ‫‪219,0‬‬ ‫‪224.0‬‬ ‫‪229,0‬‬ ‫‪294.0‬‬ ‫‪239.0‬‬ ‫‪244.0‬‬ ‫‪2,83‬‬ ‫‪141,9‬‬ ‫‪134,4‬‬ ‫‪120,6‬‬ ‫‪.0‬م‪10‬‬ ‫‪87,9‬‬ ‫‪73.7‬‬ ‫‪61.8‬‬ ‫‪52,0‬‬ ‫‪44.1‬‬ ‫‪37.7‬‬ ‫‪(0‬ا‬ ‫‪1.000‬‬ ‫‪0.991‬‬ ‫‪0.938‬‬ ‫‪0,842‬‬ ‫‪0,727‬‬ ‫‪ 4‬ا‪0,6‬‬ ‫‪0,514‬‬ ‫‪0,431‬‬ ‫‪0.363‬‬ ‫‪0.308‬‬ ‫‪0,263‬‬ ‫ﺀؤا‬ ‫ا ة‪,‬ﺀا‬ ‫‪0‬‬ ‫‪0.127‬‬ ‫‪0.253‬‬ ‫‪0.38‬‬ ‫‪0.506‬‬ ‫‪0.633‬‬ ‫‪0.759‬‬ ‫‪0.886‬‬ ‫‪1.013‬‬ ‫‪1,139‬‬ ‫‪.1.266‬‬ ‫‪2‬‬ ‫)‪١‬اا(‬ ‫‪٠‬‬ ‫‪ 5‬‬ ‫‪.1‬‬ ‫‪1,5‬‬ ‫‪.2‬‬ ‫‪2.5‬‬ ‫‪.3‬‬ ‫‪3.5‬‬ ‫‪-4‬‬ ‫‪4,5‬‬ ‫‪٠5‬‬ ‫‪٠٠‬‬ ‫‪ ٧‬ﻩ‪8‬‬ ‫)^(‬ ‫‪.22‬‬ ‫‪22.5‬‬ ‫‪.23‬‬ ‫‪23.5‬‬ ‫‪.24‬‬ ‫‪24.5‬‬ ‫‪-25‬‬ ‫‪25.5‬‬ ‫‪.26‬‬ ‫‪26.5‬‬ ‫‪.27‬‬ ‫)‪ ١‬ا‪„ (0‬ﻓﺎ ‪ ٠‬ه‪ ، 09‬آ‬ ‫؛‪ dà 030‬ﻻؤ؛حﺀ‪ cầu 11111‬ﻷج ‪3 ٢‬ب ‪ 1‬ﻷﻷ ﻫﺬاﺀﻗﻼ‪ ٩‬ﻵ(‪0-1‬ف‪ 0‬ج ‪ ۴‬ﻗ ﻦ ‪ 2.4 : 8‬ﺀؤ ‪ ،‬اف ‪6‬‬ ‫‪.‬ﺟﺎﻷاه ‪ xuyên‬اﻟﺔا(‪ 1‬ﻻؤاق ‪ 60‬ه ر‪1‬‬ ‫‪www.vietcons.org‬‬ MÓNG CỌC BÊ TÕNG CỐT THÉP CHẾ TẠO SẤN 89 Bài giải: Điều kiện chống xuyên thủng đài cọc: Pxt < Pcx Chọn chiều cao đài sơ 0,35m Chọn ao = 12cm chiều cao làm việc tiết diện đài: hộ= h d- a = 0,35 - 0,12 = 0,23m Các cọc nằm ngồi đáy lớn tháp xun 45 hình vẽ: Lực gây xuyên thủng: Pxt = N” = 2400 kN Lực chống xuyên thủng: p،‫؛‬x = a R ‫؛‬jUj„ho ٠ Với Um = 2(h + bc + 2ho) = X (0,6 + 0,4 + X 0,23) = 2,92m P.X = 1X 0,9 X 10^ X 2,92 X 0,23 = 604kN < Px، Nhận thấy Pcx nhỏ nhiều so với Pxt, ta chọn chiều cao đài 0,65m Chọn ao = 12cm chiều cao làm việc tiết diện đài: ho = h đ -a = 0,65 - 0,12 = 0,53m Tháp xuyên 45.^ có đáy lớn bao phủ phần cọc hình vẽ: CHƯƠNG so pio٠ Ộ.Ị t Do tháp xuyên thủng có kích thước sau: Lực gây xuyên thủng: Pxt = N٠١= 2400 kN Lực chống xuyên thủng: Ị h٠٠+ h ٠+ 2C|^ Pcx = « R bt A f t ٠c + b c + c Y httQX X ١^ ỉì J J Cl L www.vietcons.org ho C 2] X MÓNG CỌC BẼ TỒNG CỐT THÉP CHẾ TẠO SẴN p،;x = 1x0,9x10^ + X 91 ^ 2x0,45 + 0,6 + 0,6 ^ ,١^٩ 0,53 x0,53x 0,45 0,4 + 0,4 + 2x0,253 x0,53x 0,53 0,25 X = 2494kN > = 2400kN Vậy thỏa điều kiện chống xuyên thủng đài cọc Vậy chiều cao đài hợp lý chọn 0,65m Bài tập 2.5 : Sử dụng kết tập l ٠ r4 Yêu cầu tính tốn cết thép cho đài cọc Bài giải: Sơ đồ tính: xem đài consol đầu ngàm vào mép cột, đầu tự do, giả thiết đài tuyệt đối cứng ٠ LJJ ' —١ - l - _ J_ 1 ! í í L2=400 '5 /77777 :٠! K /·.‫ ·؛‬1٠ ^ ■ ٠ ٠ ٠ _r_tỉ! lJ_Í r~ “ —1._ _ J _ 1 _J lj:I I ^ LI■=600 Tr - ۶ I T Tính thép đặt theo phương X: M = ỵ^P,ì, = ?,[, + p‫؛‬٠l٥= 460,86 X 0,6 + 530,58 X 0,6 = 594,9kNm ٥، m = M 59490 _ - ^ 0, ١١ 114 YbRbhh 0,9x1,15x180x53' ‫ = ؛‬l - ١/ l - a = 0,12 ٨ ^ ^ỴbRbbhọ ^ 0,12x0,9x1,15x180x53 Rs ^ ^2 2cm ^ 28 Chọn 12Ộ22 rải với khoảng cách a = 150mm (As = 45,62cm^) Tính thép đặt theo phương Y: M= p،l‫ = ؛‬P,Ỉ4 + P5I5 + p٥ l٥ = (427,81 + 479,19 + 530,58) X 0,4 = 575kNm CHƯƠNG 92 M 57500 ٢ = ٢= 0,082 = m YbRbbh‫ ؛‬0,9x1,15x240x53 ^ ‫ = ؛‬l - ١/ l - a = 0,086 ٨ ^ ^YbRbbhọ ^ 0,086x0,9x1,15x240x53 28 ^ ^ ^^ Chọn 16(|)18 rải với khoảng cách a = 150mm (As = 40,72cm‫)؛‬ Bài tập 2.6: Sử dụng kết tập l-ỉ-5 Yêu cầu kiểm tra cọc chịu tải ngang Bài giải: Ta kiểm tra cho trường hợp lực cắt lớn theo phương Do tiết diện cọc hình vng nên cần kiểm tra với trường hợp lực cắt lớn Lực cắt lớn chân đài: H” = lOOkN -> Lực cắt tác dụng cọc; H = H"/6 = 16.7 kN Moment chân đài chuyển thành lực dọc cột, nên cọc khơng có moment tác dụng Chỉ có lực ngang tác dụng đầu cọc (tương ứng đáy đài) Moment quán tính tiết diện ngang cọc: j4 I = — = ,7 x l0 "\m ^ ) 12 Môđun đàn hồi bê tông B20: Eb = 27 X10^ (MPa) = 27 X10٥(kN / m‫) ؛‬ Chiều rộng quy ước cọc: b = l,5d + 0,5 = 0,95m (vìd< 0.8m ) Hệ số K= 5000 (kN/m‫( )؛‬tra bảng 2.18) Hệ số biến dạng; «hd = pI 5000x0,95 ^ ٦^ , = ^ ■ ’ r = 0.764 VEbl V27 Xl0٥x 6,75x10’^ Chiều dài cọc ữong đất tính đổi: /٥ = a ‫؛‬,،ịXl = 0,764x19,2 = 14,7m www.vietcons.org Tra bảng 2.19 ta có: A٠= 2,441; B٥= i;621; Co =1,751 MỐNG CỌC BỀ TÔNG CỐT THEP c h ế tạo SẴN 93 Xác định chuyển vị ngangyo góc xoay % đầu cọc Chuyển ٧ị ngang tiết diện cọc lực dơn vị Ho = gây ra: ٠ = A٠ ‫اال؛ة‬- ‫ا‬ «bdxE bX l x2,441 ,7 x x 10 ٥ x , x 10 -4 = ,0 x l0 ٩ (m /kN) Chuyển vị ngang tiết diện cọc lực dơn vị Mo = gây ra: ỗHM : ~ “ B = - x l , a ‫؛‬dxE bX l 0,7642 x 27 x 10٥x 6,75 x 10-4 = l,52xlO_4(m/kN) Góc xoay tiết diện cọc lực dơn vl Ho = gây ra: ỗMH=6HM=l١52xlO-4(kN-‫؛‬.m-·‫)؛‬ kloment uốn lực cắt dầu cọc: H٥ =H = 16,7k N ‫؛‬, M٥ = M + HỐ = Chuyển vị ngang góc xoay cọc cao trinh mặt dất: y = H oSh h +M oShm =16,7 x 3,0 x 10-4 =5,01xlO-3(m) ‫ب‬٠ = H oỖmh +M ٥Smm =16,7x1,52x10-4 =2,54xl0_3(rad) Tinh toán chuyển vị ngang góc xoay cọc mức dáy dài: ٨ _ , H/.3 M^.2 A = y ٥ + ٧٠ố + ^^٩ + ^ j 3EbI 2EbI H/.2 M/ vj/ = vj/o+ : ? - + ? 2EbI Ebl /., - chiều dài cọc từ dáy dài dến mặt dất, cọc dài thấp = ‫ا‬ ۵ = y = 5,01X10_3 (m) 2,54 = ‫ا =ب ؛‬۶‫ى‬X10_3 rad Ap lực ٠z(kN/m2), moment uốn Mz(kNm), lực cắt Qz tiết diện c‫؟‬c duợc tinh theo công thức sau: _K ٠ z= ơbd 'Ze(y٥ xA] ٧٥ «Ld B ,+ M0 c ,+ a ‫؛‬d E b I ٠ H d a ‫ ؛‬d E b ! ' ‫د‬ ỊỊ Mz = a ‫ ؛‬dEbIy٥A 3-abdEbI٧oB3 + M qCs + ‫ﻫ ﻲ‬ « bd CHƯƠNG 94 Qz = ٢٠٨ 4‫ﻟﺌﺤﻞﺀةى‬ - a ‫ ؛‬٥E b I ٧٠ B + « Ь Zg-ch‫؛‬ều sâu tinh a zmax cos7٧ vay thOa diCu k‫؛‬en On dlnh nOn dat quanh cpc tap 2.7: Sir dpng cac kOt quacUabai tap 1^6 Yeu caukiOm tra cpc theo diOu k‫؛‬an cau Idp Bai gidi: Cpc bO tri mOc cau va dUng mOc cau sa dO cOu cpc de dung cpc Trong luong ban than cpc ke dOn he sO dOng cOu lap va dung cpc: q = k٥.y.d2 =1.5x25x0.32 =3.375(kN /rn) KhicOucpc: 207L ‫و‬ nCrri ! ‫إ‬ Ml m n i r Moment lOn nhOt: M = ,0 ٩‫ا‬ Khi dungcpc: www.vietcons.org O.207L 99 Ì N G CQC BỀ TỒNG CỐT THEP CHỄ tạo s ẵ n Vậy moment lớn cẩu lắp dựng cọc là: M = 0,0680,068 =2 ٩‫ ا‬X 3,375 X 1022,95 = ‫ت‬kNm «m = 2295 8‫ ت‬0‫ﻻ ل‬ ‫ ؛‬x 1,15x 30 x 252 M Y b R b b h ,9 0,126= ‫ = ع‬1- ١‫ئ‬ ٨ _ ξγbRbbho - 0,126χ0,9χ1,15χ30χ25 ‫ﺀ‬ Rs 28 ; ‫و‬ Vậy thép dã chpn cột 2φ18 phía (As=5,09cm2) thỏa mẫn Bàỉ 2.8: Cho cọc bê tông cốt thép tỉết dỉện ЗООтт X ЗООтт, sử dụng bê tông Β25, thép gồm φ16 loạỉ CII Cọc dài ЗОт gồm đoạn nối lạỉ, đoạn dập dầu cọc ngàm vào dài SOOmm Chỉều sâu dáy dài Df= 2m Các 1^5 dla chất nhu sau: γ Lớp1: Cát đắp 0.5 24 18 к ' N spT - Độ sâu (m) ‫ ب‬1٠5 c φ Bùn sốt 6.8 15 1٠5 ‫ ب‬12 Lớp3: Cát mịn 25 19 - 12 12‫ ؛‬18 Lớp4: Sốt pha 17 15 19 0.4 13 18‫ ؛‬24 Lớp 5: Cảt mịn 28 19 L٥ p6: Cẳt vừa 30 20 - - 20 24 ‫ ؛‬32 21 32 ‫ ؛‬40 Mực nước ngầm độ sâu-Im 1- Tinh sức chịu t ả i cợc theo độ bền vật lỉệu làm CÇC 2- Tinh sức’chịu tài cọc theo tiêu lý dất r.ền 3- Tinh sức chiu t ả i cợc theo tiêu cường độ c١ a dất 4- Tinh sức chiu tảỉ cpc theo kết xuyên tiêu chuẩn (SPT) 5- Chọn chiều cao sơ dài cọc 0,6m Kích thước cột bcX hc= 350mmx550mm Lực tinh toán tác dựng lên cột:N"=1800kN, M 0 = ‫ ؛‬kNm, M = ‫ ؛‬kNm, H = ‫ ؛‬k N ,H = ‫ ؛‬kN Hẫy b ố tri việc theo nhOm CỘC cho dàỉ, kiểm tra phản lực dầ 6- Kết thi nghiệm nén cố kết: 100 CHƯƠNG (kPa) e 25 0,8 50 0.776 100 0.753 200 0.726 400 0.696 800 0.653 Xác định móng khối quy ước tính lún cho móng cọc 7- Kiểm tra điều kiện chống xuyên thủng đài cọc 8- Tính tốn cốt thép đài cọc 9- Kiểm tra cọc chịu tải ngang (lẩy hệ số к = 8000 kN/m‫)؛‬ 10- Kiểm tra cọc theo điều kiện cẩu lắp £)٥p s 1- 1388kN 2- 800kN - 735kN 4- 744 kN (công thức Nhật) 5- n = 4, phương X: 4d, phương Y: 3d, Pmax= 680kN, Pmin= 279kN, Pnhom=2336kN - Lqu=8,7m; Bqu=8,4m; pgi=37kN; s = 2,8cm 7- Thỏa 8- Phương X: ф16а110, phương Y: ф14а110 - Mmax= 41,2kNm; Qmax=45kN; ٠ max= 39,lkN/m‫؛‬ Bài 2.9: Cho cọc bê tông cốt thép tiết diện 250mm X 250mm, sử dụng bê tông B20, thép gồm ф16 loại CII Cọc dài 20m gồm đoạn lại, đoạn đập đầu cọc ngàm vào đài 800mm Chiều sâu đáy đài D f = l,5m Các lớp địa chất sau: c Ф Y II NspT Độ sâu (m) L٠ p1: Cát đắp 0.7 22 ٠ - 0^1.5 Lớp 2: Sót pha 17 15 0.3 12 1.5^16 Lớp 3: Cát mịn 30 - 21 16-‫؛‬-24 Mực nước ngầm độ sâu -Im 1- Tính sức chiu tải cọc theo độ bền vật liệu làm cọc www.vietcons.org 101 MÓNG CỌC BẼ TƠNG CỐT THÉP CHẾ TẠO SẴN Tính sức chịu tải cọc theo tiêu lý đất 3- Tính sức chịu tải cọc theo tiêu cường độ đất 4- Tính sức chịu tải cọc theo kết xuyên tiêu chuẩn (SPT) 5- Chọn chiều cao sơ đài cọc 0,6m Kích thước cột bcxh = 400mmx600mm Lực tính toán tác dụng lên cột: N"= 1900kN, M“ =90kNm, M‫ = ؛؛‬llSkNm, H« =95kN, H" = llOkN Hãy bố trí cọc cho đài, kiểm tra phản lực đầu cọc kiểm tra cọc làm việc theo nhóm Kết thí nghiệm nén cố kết: (kPa) e 25 ٥ i! _ 50 0,776 100 0.753 200 0.726 400 0.696 800 0.653 Xác định móng khối quy ước tính lún cho móng cọc 7- Kiểm tra điều kiện chống xun thủng đài cọc 8- Tính tốn cốt thép đài cọc 9- Kiểm tra cọc chịu tải ngang (lấy hệ số K = 8000 kN/m^) 10- Kiểm tra cọc theo điều kiện cẩu lắp Đáp sổ: l- 858kN 2- 538kN 3- 468kN 4- 777 kN (công thức Nhật) 5- n = 6, phương X: 3d, phương Y: 4d, Pmax= 442kN, Pmin= 223kN, Pnhom = 2138kN - Lqu=9,14m; B٩u=8,64m; pgi = 29,6kN; s = 2,6cm 7- Thỏa 8- Phương X: