(Đồ án hcmute) ruby tower

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH CNKT CƠNG TRÌNH XÂY DỰNG TỊA NHÀ RUBY TOWER GVHD: PGS.TS LÊ ANH THẮNG SVTH: NGÔ TRUNG TÍN SKL010310 Tp.Hồ Chí Minh,Tháng 2/2023 BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT TP.HCM ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP TOÀ NHÀ: RUBY TOWER GVHD: PGS.TS LÊ ANH THẮNG SVTH: NGƠ TRUNG TÍN MSSV: 18149182 Khố: 2018 Thành phố Hồ Chí Minh, tháng 02/2023 CỘNG HỊA XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập – Tự – Hạnh phúc *** -Tp Hồ Chí Minh, ngày 10 tháng 02 năm 2023 NHIỆM VỤ ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Họ tên sinh viên: Ngô Trung Tín MSSV: 18149182 Ngành: CNKT Cơng trình Xây dựng Lớp: 18149CL3A Giảng viên hướng dẫn: PGS.TS Lê Anh Thắng ĐT: 0938308076 Ngày nộp đề tài: 10/02/2023 Ngày nhận đề tài: 20/09/2022 Tên đề tài: Chung cư cao cấp Ruby Tower Các số liệu, tài liệu ban đầu: Bản vẽ kiến trúc, số liệu kích thước nhịp chiều cao cơng trình GVHD định Nội dung thực đề tài: Thiết kế kết cấu cho công trình qua sự hướng dẫn GVHD, đưa phương án kết cấu và tính tốn phương án Sản phẩm: thuyết minh tính tốn cho cơng trình, vẽ A1 (kiến trúc + kết cấu), đĩa CD bao gồm tài liệu file tính tốn đồ án nộp cho giáo viên GIẢNG VIÊN HƯỚNG DẪN TRƯỞNG NGÀNH CỘNG HOÀ XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập – Tự – Hạnh Phúc ******* PHIẾU NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN Họ và tên sinh viên: Ngơ Trung Tín Ngành: CNKT Cơng trình Xây dựng Tên đề tài: Chung cư cao cấp Ruby Tower Họ và tên Giáo viên hướng dẫn: PGS.TS Lê Anh Thắng NHẬN XÉT MSSV: 18149182 Về nội dung đề tài & khối lượng thực hiện: Ưu điểm: Khuyết điểm: Đề nghị cho bảo vệ hay không Đánh giá loại: Điểm:………………., (Bằng chữ: .) Tp Hồ Chí Minh, ngày tháng 10 năm 2023 Giáo viên hướng dẫn (Ký & ghi rõ họ tên) CỘNG HOÀ XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập – Tự – Hạnh Phúc ******* PHIẾU NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN PHẢN BIỆN Họ và tên Sinh viên: Ngô Trung Tín Ngành: CNKT Cơng trình Xây dựng Tên đề tài: Chung cư cao cấp Ruby Tower Họ và tên Giáo viên phản biện: TS Phạm Đức Thiện MSSV: 18149182 NHẬN XÉT Về nội dung đề tài & khối lượng thực hiện: Ưu điểm: Khuyết điểm: Đề nghị cho bảo vệ hay không Đánh giá loại: Điểm:……………….(Bằng chữ: .) Tp Hồ Chí Minh, ngày tháng 10 năm 2023 Giáo viên phản biện (Ký & ghi rõ họ tên) LỜI CẢM ƠN Lời đầu tiên em xin gửi lời cảm ơn chân thành tới Trường Đại học Sư phạm Kỹ thuật Thành phố Hồ Chí Minh tạo điều kiện cho em học trường Em xin gửi lời cảm ơn tới Khoa Đào tạo Chất lượng cao cho em môi trường học tiện lợi chất lượng Và em xin gửi lời cảm ơn chân thành sâu sắc tới thầy cô dạy em nói chung tất mơn học thầy bên ngành xây dựng nói riêng giúp em hoàn thành năm học và đặc biệt là hỗ trợ em Đồ án tốt nghiệp HKI năm 2022 – 2023 Và lời cảm ơn đặc biệt chân thành em muốn gửi tới giáo viên hướng dẫn đồ án tốt nghiệp em thầy PGS.TS Lê Anh Thắng, hỗ trợ xuyên suốt cho em thời gian thực đồ án tốt nghiệp Thầy giải đáp thắc mắc, hỗ trợ khó khăn mặt kiến thức phần trình bày thuyết minh, vẽ, bố cục thực kiểm soát thời gian thực đồ án cho hợp lý Một lần em nói xin cảm ơn thầy nhiều Ngồi ra, cịn có sự hỗ trợ thầy khác chuyên ngành bạn bè, anh chị ngành hỗ trợ em xuốt trình học tập và hoàn thành đồ án tốt nghiệp tốt Em xin chân thành cảm ơn! TP Hồ Chí Minh, tháng 02 năm 2023 Sinh viên thực Ngơ Trung Tín SVTH: NGƠ TRUNG TÍN MSSV: 18149182 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT TP.HCM KHÓA 2018-2022 MỤC LỤC LỜI CẢM ƠN .1 MỤC LỤC DANH SÁCH CÁC BẢNG DANH SÁCH HÌNH ẢNH TỔNG QUAN GIẢI PHÁP KIẾN TRÚC 11 Giới thiệu cơng trình .11 Mục đích sử dụng cơng trình .11 Quy mô cơng trình 11 Cơng cơng trình 11 Giải pháp kết cấu kiến trúc .14 Các giải pháp kĩ thuật khác 14 Hệ thống điện .14 Hệ thống cấp thoát nước 15 Hệ thống thông gió .15 Hệ thống chiếu sáng .15 Hệ thống phòng cháy chữa cháy 16 Hệ thống chống sét .16 Hệ thống thoát rác 16 LỰA CHỌN GIẢI PHÁP KẾT CẤU 17 Giải pháp kết cấu theo phương đứng 17 Giải pháp kết cấu theo phương ngang 17 Giải pháp kết cấu phần móng 18 Giải pháp vật liệu 18 Bố trí kết cấu hệ khung chịu lực 20 Nguyên tắc bố trí kết cấu chịu lực .20 Sơ kích thước tiết diện 20 THIẾT KẾ SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH (TẦNG 6) .26 Mặt bằng kết cấu sàn tầng điển hình 26 SVTH: NGƠ TRUNG TÍN MSSV: 18149182 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT TP.HCM KHÓA 2018-2022 Sơ chiều dày sàn (chương 2) 26 Tải trọng tác dụng lên sàn 26 Tĩnh tải 26 Hoạt tải 28 Mơ hình tính tốn sàn 29 Mơ hình bằng safe V16 29 Xác định nội lực 31 3.4.3 Tính tốn cốt thép 33 3.4.4 Kiểm tra độ võng sàn 39 THIẾT KẾ CẦU THANG TẦNG ĐIỂN HÌNH 44 4.1 Số liệu tính tốn 44 Kích thước sơ 44 4.2 Vật liệu 45 4.3 Tải trọng 46 Tính tốn thang 49 Sơ đồ tính toán .49 Tính tốn cốt thép 49 Kiểm tra khả chịu cắt 51 Tính tốn dầm chiếu tới .52 Tải trọng .52 Xác định nội lực dầm chiếu tới 53 Tính tốn thép dọc dầm chiếu tới .54 Tính cốt thép đai cho dầm chiếu tới .54 Kiểm tra võng nghiêng 55 THIẾT KẾ KẾT CẤU KHUNG 56 Tải trọng: 56 Tĩnh tải 56 Hoạt tải 59 SVTH: NGƠ TRUNG TÍN MSSV: 18149182 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT TP.HCM 5.2 KHÓA 2018-2022 Tải trọng gió 62 5.2.1 Tính tốn thành phần tĩnh 62 5.2.2 Tính tốn thành phần động 65 5.3 Tải trọng động đất .72 5.3.1 Tổng quan động đất 72 5.3.2 Lý thuyết tính tốn .73 5.3.3 Chọn phương pháp thiết kế động đất 73 Tính tốn nội lực tổ hợp nội lực .78 Kiểm tra ổn định tông thể .84 Kiểm tra chuyển vị đỉnh cơng trình 84 Kiểm tra dao động (gia tốc đỉnh) 85 Kiểm tra chuyển vị ngang tương đối tầng .87 Kiểm tra chuyển vị ngang tương đối tầng động đất 89 Kiểm tra hiệu ứng P – Delta .92 Tính tốn dầm khung trục (Tầng 4) 94 5.6.1 Tính tốn cốt thép dọc 94 Tính tốn cốt đai cho dầm .109 Thiết kế cột .112 Lý thuyết tính tốn 112 Kết tính toán 116 5.7.3 Tính tốn cốt đai cho cột 127 Tính tốn vách 128 Lý thuyết tính tốn 128 Tính tốn cốt thép vách 131 Tính tốn lanh tơ thang máy 143 SỐ LIỆU ĐỊA CHẤT 148 Giới thiệu chung : .148 THIẾT KẾ MÓNG CỌC KHOAN NHỒI 151 SVTH: NGƠ TRUNG TÍN MSSV: 18149182 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT TP.HCM KHÓA 2018-2022 7.1 Chọn chiều dài tiết diện cọc: .151 7.1.1 Lựa chọn sơ vật liệu cọc .151 7.1.2 Xác định độ sâu đáy đài: 151 Xác định sức chịu tải cường độ vật liệu 152 Xác định tiêu lý đất 152 Xác định tiêu cường độ đất 154 Sức khán thân cọc .155 Sức chịu tải theo kết xuyên tiêu chuẩn SPT 156 Tổng hợp lựa chọn sức chịu tải thiết kế cọc 158 Sức chịu tải cho phép cọc 159 Tính móng M1 159 Kiểm tra điều kiện áp lực xuống đỉnh cọc 160 Kiểm tra khả chịu tải khối móng quy ước 165 Kiểm tra độ lún cho móng 170 Kiểm tra điều kiện xuyên thủng 170 Tính tốn thép đài 171 Tính móng M2 173 Kiểm tra khả chịu tải khối móng quy ước 174 Kiểm tra phản lực đầu cọc bằng phần mềm Safe 177 Kiểm tra độ lún móng .178 Kiểm tra điều kiện xuyên thủng 179 Tính tốn thép đài 180 Tính móng cho lõi thang 182 Kiểm tra phản lực đầu cọc bằng phần mềm safe .186 Kiểm tra khả chịu tải khối móng quy ước 187 Kiểm tra độ lún móng 190 Kiểm tra điều kiện xuyên thủng 193 Tính tốn thép đài .193 TÀI LIỆU THAM KHẢO 195 SVTH: NGƠ TRUNG TÍN MSSV: 18149182 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP [ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT TP.HCM] Story Joint label Base Base Base Base Base Tổng 235 236 246 249 251 - FX kN 814.85 -667.07 1349.83 -6.691 -1326.2 341.25 FY kN 41.1531 1202.1 -1144.2 -870.53 -1029.5 -552.13 FZ kN 2453.76 6022.15 7996.61 3070.41 7573.2 104000 KHÓA 2018-2022 MX kN-m -32.438 -82.698 93.316 27.5574 90.9038 346.844 MY kN-m 6.97465 2.90456 86.7782 -4.1965 -85.587 38.635 Bảng 7.14 Tổng tải trọng tiêu chuẩn vách Story Joint label Base - FX FY FZ MX MY kN kN kN kN-m kN-m 301.6038 33.5956 296.7392 -480.11666 90435.138 Ta có cao trình đáy hầm -6.0m + hố pitch -1.4m Sơ chọn độ sâu đặt đáy đài h= -10.4 m, đặt lớp đất, chiều rộng đài B=11m Kiểm tra điều kiện cân bằng áp lực đặt bị động mặt bên đài và tổng tải trọng ngang tính tốn tác dụng đỉnh đài • Diện tích sơ đáy đài:  Chọn Df =3 m • Số lượng cọc móng: N tt 104000 n = (1.0 − 1.4) = 1.4  ( ) = 18.7 = chọn 36 cọc Ptk 7800  Sơ chọn 36 cọc bố trí cọc theo dạng hình vng mặt bằng SVTH: NGƠ TRUNG TÍN MSSV: 18149182 183 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP [ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT TP.HCM] KHÓA 2018-2022 Hình 7.13 Móng lõi thang máy Độ lún cọc treo đơn không mở rộng mũi: s= N G1l N - Tải trọng đứng tác dụng lên cọc N = 1011187.4 kN G1 - module trượt trung bình lớp đất thuộc phạm vi chiều sâu hạ cọc G2 - module trượt trung bình lớp đất phạm vi 0,5l mũi cọc Mũi cọc tựa vào lớp số: G1 =9709 kN/m2 G2 = 7337 kN/m2 = ' + 1 '  ' = 0.875  1− β' - hệ số tương ứng cọc tuyệt đối cứng (EA=∞):  ' = 0.17 ln (kn G1l ) = 0.731 G2 d l d α' - hệ số tương ứng trường hợp đồng nhất:  ' = 0.17ln (kn ) = 0.685 SVTH: NGƠ TRUNG TÍN MSSV: 18149182 184 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHÓA 2018-2022 [ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT TP.HCM] kn = 2.82 − 3.78 + 2.18 = 1.76 Độ cứng tương đối cọc  = EA = 3.84 G1l Bê tơng B30 có module đàn hồi E = 32500 Mpa; 1 = 2.12  + 2.12  = 0.85 Vậy độ lún cọc đơn là: s= N 104000 = 0.875  = 0.0089(m) = 0.89 ( cm ) G1l 36  9709  39.3 Độ cứng gối đàn hồi mơ hình cọc: K= 7800 = 24344.57(kN / m) 36  0.0089 SVTH: NGÔ TRUNG TÍN MSSV: 18149182 185 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP [ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT TP.HCM] KHÓA 2018-2022 Kiểm tra phản lực đầu cọc phần mềm safe Hình 7.14 Mơ hình safe lõi thang máy Hình 7.15 Phản lực đầu cọc móng lõi thang máy  Sau sử dụng phần mềm Safe , ta giá trị: Pmax =5607.26 kN ; Pmin = 4411.02 kN Kiểm tra điều kiện: Pctt = nAp Ltt  b = 1.1  0.503  38  25 = 525.64 ( kN ) tt   Pmax + Pc  Ptk  5607.26 + 525.64 = 6132.9  Ptk = 7800 ( kN )    Pmin   Pmin = 4411.02 ( kN )  SVTH: NGƠ TRUNG TÍN MSSV: 18149182 186 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP [ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT TP.HCM] KHÓA 2018-2022  Thỏa điều kiện tải trọng tác dụng lên cọc Kết luận: Tải trọng truyền xuống cọc đảm bảo không vượt sức chịu tải cho phép cọc Khơng có cọc móng chịu nhổ Kiểm tra khả chịu tải khối móng quy ước a) Xác định khối móng quy ước Góc ma sát trung bình lớp đất mà cọc xuyên qua: tb =  ( l ) l i i i i ,li : góc ma sát chiều dày lớp đất thứ i tb = 30038' 4.6 + 34035' 6.4 + 37014' 24 + 31007 ' + 23012' = 33032' 4.6 + 6.4 + 24 + + Cạnh dài đáy khối móng quy ước: Aqu = A' + Htg (tb / 4) = 13.6 +  38  tg (33032' ) = 24.80m Cạnh ngắn đáy móng khối quy ước: Bqu = B ' + Htg (tb / 4) = 13.6 +  38  tg (33032' ) = 24.80m Diện tích khối móng quy ước Fqu = Bqu  L qu = 24.80  24.80 = 615.04(m ) Kiểm tra điều kiện ổn định đất khối móng quy ước: Rtc = m1m2 Ab II + Bh II' + DcII −  II ho ) ( ktc Trong đó: ktc = 1.1: Hệ số độ tin cậy, đặt trưng tính tốn lấy trực tiếp từ bảng thống kê SVTH: NGƠ TRUNG TÍN MSSV: 18149182 187 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP [ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT TP.HCM] KHÓA 2018-2022 m1 = 1.2 : Hệ số điều kiện làm việc đất (đặt móng lớp đất số 2) – trạng thái dẻo cứng có độ sệt I L  0.5 m2 = : Hệ số điều kiện làm việc cơng trình tác động qua lại với đất nền, phụ thuộc vào tỷ lệ kích thước cơng trình Chiều sâu cọc -46 (m) ứng với lớp đất thứ có  = 23o14' ; I L = 0.26 cII = 34 ( KN/m ) : giá trị tính tốn lực dính đơn vị đất nằm trực tiếp đáy móng (Lớp 2) b = Bqu = 24.80 ( m ) h = H qu = Lc + hdai = 38 + = 41( m ) ho = ( m )  II = 23014 ' , tra bảng Sức chịu tải tiêu chuẩn đất đáy móng theo TCVN 9362:2012 A = 0.79 ; B = 4.17 ; D = 6.72;  II =  dn = 10.5kN / m3  II' =   i l1 l = 4.6 10.1 + 6.4 10.4 + 24 10.4 + 10.8 + 10.5 = 10.42kN / m3 4.6 + 6.4 + 24 + + Thay số, ta được: SVTH: NGƠ TRUNG TÍN MSSV: 18149182 188 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP [ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT TP.HCM] R tc = KHÓA 2018-2022 m1m2 Ab II + Bh II' + DcII −  II ho ) ( ktc 1.2  1.1  (0.79  24.8  10.5 + 4.17  41 10.42 + 6.72  34 − 10.5  6) 1.1 = 2583.24 (kN) = b) Trọng lượng khối móng quy ước Trọng lượng móng khối quy ước bao gồm phận: đài cọc, cọc lớp đất nằm phạm vi móng khối quy ước Tính tốn cụ thể sau: Wdat = (A qu − n  A p )    i h i +  i h i (A qu − A dai ) = (615.04 − 36  0.503)  (10.1 4.6 + 10.4  6.4 + 10.4  24 + 10.8  + 10.5  7) + 10.1 (465.7 − 13.6  13.6)  = 223046.22(kN) Trọng lượng đài: Wdai = 25   13.6  13.6 = 13872 (kN) Trọng lượng cọc: Wcoc  0.82 = 36  25  39.3  = 17778.9(kN)  Trọng lượng móng khối quy ước: tc N oqu = Wdat + Wdai + Wcoc = 223046.22 + 13872 + 17778.9 = 254697.12( KN ) c) Áp lực tiêu chuẩn đáy móng P = tc tb tc N qu Fqu = tc N otc + N oqu Fqu = 90435.1 + 254697.12 = 561.15 ( kPa ) 615.04 Áp lực tiêu chuẩn lớn đáy móng: tc max P = tc N qu Fqu + tc M xqu Wx + tc M yqu Wy = 561.15 + 20898.32 12766.31 + = 574.39 ( kPa ) 2542.16 2542.16 tc M xqu = M 0tcx + Q0tcy H qu = 301.60 + 480.11  42.9 = 20898.32kNm tc M yqu = M 0tcy + Q0tcx H qu = 33.59 + 296.8  42.9 = 12766.31Nm SVTH: NGƠ TRUNG TÍN MSSV: 18149182 189 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP [ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT TP.HCM] Wx = KHÓA 2018-2022 24.80  24.802 24.802  24.80 = 2542.16m3 Wy = = 2542.16m3 6  Ptbtc = 561.15 ( kPa )  Rtc = 2583.24 ( kPa )  Điều kiện để ổn định:  tc  P = 574.39 kPa  1.2 R = 3099.89 kPa ( ) ( ) tc  max  Kiểm tra độ lún móng Độ lún móng cọc xem độ lún khối móng quy ước Chia lớp đất mũi cọc thành nhiều phân lớp có chiều dày hi=0.5m Tính ứng suất gây lún thỏa điều kiện σibt ≥ σigl (vị trí ngừng tính lún) với: Áp lực thân đất đáy khối móng quy ước  bt = Qqu Fqu = 254697.12 = 414.11 (kN/m2 ) 615.04 Áp lực gây lún đáy khối móng quy ước:  gl = ptctb -  bt = 561.15 − 403.89 = 157.26(kN/ m) Ta có:  bt 414.11 = = 2.63  , cần kiểm tra lún cho móng  gl 157.26 Tính độ lún móng khối quy ước theo Modun E Bước 1: Xác định áp lực gây lún khối móng quy ước q gl = p tctb −   i' h i Trong đó: p tctb : ứng suất trung bình đáy móng khối quy ước   h : ứng suất hữu hiệu theo phương đứng ' i i tc q gl = p tb −   i' h i = 561.15 − (10.1  4.6 + 10.4  6.4 + 10.4  24 +  10.8) = 243.02(kN / m ) Bước 2: Xác định độ lún phân tố tính tổng độ lún , theo cơng thức sau: S= SVTH: NGƠ TRUNG TÍN 0.8 glzl h i  E0 MSSV: 18149182 190 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP [ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT TP.HCM] KHÓA 2018-2022 Trong : Eo : modun biến dạng trung bình lớp chịu nén mũi cọc glzl :là ứng suất gây lún lớp đất thứ i dáy móng khối quy ước SVTH: NGƠ TRUNG TÍN MSSV: 18149182 191 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP [ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ TḤT TP.HCM] KHĨA 2018-2022 Bảng 7.15 Bảng tính lún móng lõi thang g Lớp Lớp Điểm kN/m3 1 2 3 10.8 10.8 10.8 10.8 10.8 10.8 10.8 10.8 10.8 10.8 10.8 10.8 10.8 10.8 phân tố 2 3 4 5 6 7 Độ sâu z Lqu (m) (m) (m) 2.3 2.3 4.6 4.6 7.8 7.8 11 11 15 15 17 17 19 21.58 21.58 21.58 21.58 21.58 21.58 21.58 21.58 21.58 21.58 21.58 21.58 21.58 21.58 21.58 21.58 21.58 21.58 21.58 21.58 21.58 21.58 21.58 21.58 21.58 21.58 21.58 21.58 szigl Bqu szibt hi E0 Si m kN/m2 cm 188.363 2.3 29862 0.90 184.585 2.3 29862 0.89 170.604 4.6 29862 1.64 146.137 4.6 29862 1.40 115.531 29862 0.96 96.4488 29862 1.01 85.113 29862 1.07 szibt/szigl K0 szitbgl (kN/m2) (kN/m2) 0.994 0.994 0.96 0.96 0.846 0.846 0.701 0.701 0.522 0.522 0.499 0.499 0.402 188.93 187.80 187.80 181.37 181.37 159.83 159.83 132.44 132.44 98.62 98.62 94.28 94.28 75.95 243.02 267.86 267.86 292.70 292.70 327.26 327.26 361.82 361.82 405.02 405.02 426.62 426.62 448.22 1.29 1.43 1.43 1.61 1.61 2.05 2.05 2.73 2.73 4.11 4.11 4.53 4.53 5.90 1.29 1.43 1.43 1.61 1.61 2.05 2.05 2.73 2.73 4.11 4.11 4.53 4.53 5.90 7.87 bt gl Ta có: Độ lún móng Si = 7.87(cm)  ( cm ) ;   5 E  ( MPa )  Dừng lún SVTH: NGÔ TRUNG TÍN MSSV: 18149182 192 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP [ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT TP.HCM] KHÓA 2018-2022 Kiểm tra điều kiện xun thủng • Theo TCVN 5574-2018 tính tốn nén thủng ta có: Chọn a = 20 cm, chiều cao làm việc đài h o = − 0.2 = 2.8m Ta thấy với góc xiên 450 tháp chọc thủng bao hết cọc nên ta kiểm tra chọc thủng Hình 7.16 Tháp chọc thủng góc 45 móng lõi thang máy Tính tốn thép đài Sử dụng phần mềm Safe 2012 ta chia dãy Strip 2.75m theo phương x và 1m theo phương y cho đài móng và chạy phần mềm để momen theo phương SVTH: NGƠ TRUNG TÍN MSSV: 18149182 193 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP [ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT TP.HCM] KHÓA 2018-2022 − Momen đài cọc theo phương y-y Hình 7.17 Biểu đồ momen theo phương MLT − Momen đài cọc theo phương x-x Hình 7.18 Biểu đồ momen theo phương x MLT Bảng 7.16 Tính cốt thép móng lõi thang Phương M b h a bố trí αm ξ (cm) (cm) (cm) thép (kN.m) Phương 1020.1 100 300 20 0.008 0.01 X Phương 2979.8 100 300 20 0.022 0.023 Y Gối Y 1789.2 100 SVTH: NGƠ TRUNG TÍN 300 20 0.013 0.014 MSSV: 18149182 As (cm2) Thép chọn Asch (cm2) 10.45 Ø20a150 20.94 30.75 Ø20a100 31.41 18.38 Ø20a150 20.94 194 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP [ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT TP.HCM] KHÓA 2018-2022 TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] TCVN 2737-1995 Tải trọng và tác động - Tiêu chuẩn thiết kế - NXB Xây Dựng - Hà Nội 1996 [2] TCVN 229-1999 Chỉ dẫn tính tốn thành phần động tải trọng gió theo TCVN 2737 : 1995 - NXB Xây Dựng - Hà Nội 1999 [3] TCVN 5574-2012 Kết cấu bê tông cốt thép - Tiêu chuẩn thiết kế - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2012 [4] TCVN 198-1997 Nhà cao Tầng - Thiết kế kết cấu bê tơng cốt thép tồn khối NXB Xây Dựng - Hà Nội 1999 [5] TCVN 9362-2012 Tiêu chuẩn thiết kế nhà cơng trình - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2012 [6] TCVN 205-1998 Móng cọc - Tiêu chuẩn thiết kế - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2002 [7] TCVN 10304-2014 Móng cọc - Tiêu chuẩn thiết kế - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2014 [8] TCVN 195-1997 Nhà Cao Tầng - Thiết kế cọc khoan nhồi - NXB Xây Dựng [9] TCVN 9386-2012 Thiết kế cơng trình chịu động đất - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2012 [10] Sách “Hướng dẫn thiết kế kết cấu nhà cao tầng BTCT chịu động đất theo TCVN 375 : 2006” - NXB Xây Dựng [11] Nguyễn Đình Cống, Tính tốn thực hành cấu kiện BTCT - Tập - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2009 [12] Nguyễn Đình Cống, Tính tốn thực hành cấu kiện BTCT - Tập - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2008 [13] Nguyễn Đình Cống, Tính tốn tiết diện cột BTCT - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2006 SVTH: NGƠ TRUNG TÍN MSSV: 18149182 195 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP [ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT TP.HCM] KHĨA 2018-2022 [14] Nguyễn Văn Quảng, Nền móng nhà cao tầng - NXB Khoa Học Kỹ Thuật, 2003 [15] Nền móng - Châu Ngọc Ẩn - ĐH Bách Khoa TP HCM SVTH: NGƠ TRUNG TÍN MSSV: 18149182 196 S K L 0