(Đồ án hcmute) tòa nhà ak landmark tower

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH CNKT CƠNG TRÌNH XÂY DỰNG TỊA NHÀ AK LANDMARK TOWER GVHD: TS LÊ TRUNG KIÊN SVTH: NGUYỄN MINH KIỆT S K L0 Tp Hồ Chí Minh, 2023 BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT TP HỒ CHÍ MINH KHOA ĐÀO TẠO CHẤT LƯỢNG CAO NGÀNH: CƠNG NGHỆ KỸ THUẬT CƠNG TRÌNH XÂY DỰNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP TÒA NHÀ AK LANDMARK TOWER SVTH: NGUYỄN MINH KIỆT MSSV: 18149115 Khóa: K18 GVHD: TS LÊ TRUNG KIÊN Thành phố Hồ Chí Minh, tháng năm 2023 CỘNG HỒ XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập- Tự do- Hạnh phúc Tp Hồ Chí Minh, ngày 13 tháng 02 năm 2023 NHIỆM VỤ ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Họ tên sinh viên: NGUYỄN MINH KIỆT Ngành: Công nghệ kĩ thuật cơng trình xây dựng Giảng viên hướng dẫn: TS LÊ TRUNG KIÊN Ngày nhận đề tài: 13/09/2022 MSSV: 18149115 Lớp: 18149CL5B ĐT: 0944190200 Ngày nộp: 13/02/2023 Tên đề tài: Tòa nhà AK Landmark Tower Các số liệu, tài liệu ban đầu:  Hồ sơ vẽ kiến trúc thiết kế sở  Kết khảo sát địa chất cơng trình  Vị trí địa lí dự án Nội dung cần thực đồ án: 2.1 Kiến trúc:  Sửa lại khoảng cách trục A-C-D-E thành 7.5m, 8.5m, 7.5m  Sửa lại khoảng cách trục 2-3-4-5 thành 8m, 9m, 8m 2.2 Kết cấu:  Tính tốn thiết kế hệ dầm sàn tầng  Tính tốn thiết kế cầu thang trục 3-4-C1-D tầng 3-4  Tính tốn bố trí thép cho khung trục  Tính tốn thiết kế PA cho móng khung trục móng lõi thang 2.3 Phần tăng thêm:  Tính tốn bể nước mái Sản phẩm:  Thuyết minh A4 pdf  Phụ lục A4 pdf  Bộ vẽ A1  Đính kèm file mềm mơ hình file tính tốn excel CD TRƯỞNG NGÀNH GIẢNG VIÊN HƯỚNG DẪN Lê Trung Kiên Lê Trung Kiên CỘNG HOÀ XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập- Tự do- Hạnh phúc PHIẾU NHẬN XÉT CỦA GIẢNG VIÊN HƯỚNG DẪN Họ tên sinh viên: NGUYỄN MINH KIỆT MSSV: 18149115 Ngành: Cơng nghệ kĩ thuật cơng trình xây dựng Tên đề tài: Tòa nhà AK Landmark Tower Giảng viên hướng dẫn: TS LÊ TRUNG KIÊN NHẬT XÉT Về nội dung đề tài khối lượng thực hiện: Ưu điểm: Khuyết điểm: Đề nghị cho bảo vệ hay không? Đánh giá loại: Điểm: (Bằng chữ: ) Tp Hồ Chí Minh, ngày 13 tháng 02 năm 2023 Giảng viên hướng dẫn (ký & ghi rõ họ tên) Lê Trung Kiên CỘNG HOÀ XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập- Tự do- Hạnh phúc PHIẾU NHẬN XÉT CỦA GIẢNG VIÊN PHẢN BIỆN Họ tên sinh viên: NGUYỄN MINH KIỆT MSSV: 18149115 Ngành: Cơng nghệ kĩ thuật cơng trình xây dựng Tên đề tài: Tòa nhà AK Landmark Tower Giảng viên phản biện: TS NGUYỄN NGỌC DƯƠNG NHẬT XÉT Về nội dung đề tài khối lượng thực hiện: Ưu điểm: Khuyết điểm: Đề nghị cho bảo vệ hay không? Đánh giá loại: Điểm: (Bằng chữ: ) Tp Hồ Chí Minh, ngày 13 tháng 02 năm 2023 Giáo viên phản biện (ký & ghi rõ họ tên) Nguyễn Ngọc Dương LỜI CẢM ƠN Đồ án tốt nghiệp dự án quan trọng sinh viên, nhiều người dự án đời Trong giai đoạn làm đồ án tốt nghiệp quãng thời gian tổng hợp, củng cố kiến thức suốt trình học trường Ngồi cịn tự thực hành vận dụng kĩ thân mà kĩ tự học Trong q trình làm khơng thể tránh khỏi sai sót thiếu định hướng Em xin chân thành cảm ơn đến thầy TS Lê Trung Kiên người hướng dẫn, định hướng tạo điều kiện tốt để em thồn thành dự án Ngồi em xin cảm ơn đến thầy ThS Nguyễn Tổng, ThS Lê Phương khoa Xây dựng có video hướng dẫn tính tốn tảng Youtube thầy ThS Lê Phương Bình có hướng dẫn trình làm Em xin cảm ơn đến thầy, cô giáo khoa Xây dựng bảo em nhiều trình học tập làm dự án Em xin cảm ơn đến trường ĐH Sư Phạm Kỹ Thuật TP.HCM tạo điều kiện để em học tập hồn thành q trình học tập Em gửi lời cảm ơn đến bạn bè người thân động viên, trợ giúp em trình học tập Em biết kiến thân cịn ỏi, kinh nghiệm cịn yếu nên q trình làm khơng tránh khỏi thiếu sót Em kính mong nhận nhận xét góp ý q thầy bạn bè để hồn thiện Em chân thành cảm ơn TP Hồ Chí Minh, ngày 13 tháng năm 2023 Sinh viên Nguyễn Minh Kiệt MỤC LỤC CHƯƠNG TỔNG QUAN KIẾN TRÚC 1.1 Giới thiệu cơng trình 1.1.1 Mục đích xây dựng cơng trình 1.1.2 Vị trí điều kiện tự nhiên 1.2 Giải pháp kiến trúc 1.2.1 Giải pháp giao thông nội 1.2.2 Tổng mặt 1.2.3 Giải pháp mặt cắt cấu tạo 1.3 Giải pháp kết cấu kiến trúc 1.4 Giải pháp kỹ thuật 1.4.1 Hệ thống điện 1.4.2 Hệ thống cấp nước 10 1.4.3 Hệ thống thoát nước 10 1.4.4 Hệ thơng gió 10 1.4.5 Hệ thống chiếu sáng 10 1.4.6 Hệ thống phòng cháy chữa cháy 10 1.4.7 Hệ thống chống sét 10 1.4.8 Hệ thống thoát rác 10 CHƯƠNG LỰA CHỌN GIẢI PHÁP KẾT CẤU 11 2.1 Lựa chọn giải pháp kết cấu 11 2.1.1 Lựa chọn giải pháp kết cấu phần thân 11 2.1.2 Lựa chọn giải pháp kết cấu phần ngầm 11 2.2 Vật liệu sử dụng 11 2.2.1 Lựa chọn vật liệu 11 2.2.2 Bê tông 11 2.2.3 Cốt thép 12 2.3 Lớp bê tông bảo vệ 12 2.4 Bố trí hệ kết cấu chịu lực 13 2.4.1 Nguyên tắc bố trí hệ kết cấu 13 2.4.2 Sơ tiết diện 13 2.4.3 Sơ chiều dày vách góc biên 19 CHƯƠNG TẢI TRỌNG VÀ TÁC ĐỘNG 20 3.1 Cơ sở tính tốn tải trọng 20 3.2 Tải trọng thẳng đứng 20 3.2.1 Tĩnh tải 20 3.2.2 Hoạt tải 21 3.3 Tải trọng gió 22 3.3.1 Tải trọng gió tĩnh 22 3.3.2 Tải trọng gió động 24 3.3.3 Kết phân tích 25 3.3.4 Tính tốn thành phần động tải trọng gió 28 3.4 Tải trọng động đất 31 3.4.1 Phân tích dao động tính tốn tải trọng động đất 31 3.4.2 Tính tốn động đất theo phương pháp phổ phản ứng dao động 32 3.4.3 Gia tốc thiết kế 32 3.4.4 Các loại đất 33 3.4.5 Hệ số ứng xử tác động động đất theo phương ngang 33 3.4.6 Hệ số mass source ( Mục 3.2.4, TCVN 9386-2012) 34 3.5 Tổ hợp tải trọng 38 3.5.1 Các loại tải trọng 38 3.5.2 Các trường hợp tải trọng 38 3.5.3 Các tổ hợp tải trọng 40 3.6 Kiểm tra trạng thái giới hạn II 42 3.6.1 Kiểm tra điều kiện ổn định chống lật 42 3.6.2 Kiểm tra gia tốc đỉnh 42 3.6.3 Kiểm tra chuyển vị đỉnh 43 3.6.4 Kiểm tra chuyển vị lệch tầng 44 3.6.5 Kiểm tra hiệu ứng P – DELTA 47 CHƯƠNG THIẾT KẾ CẦU THANG TẦNG 3-4 50 4.1 Số liệu tính tốn 50 4.1.1 Sơ kích thước tiết diện 50 4.1.2 Tải trọng 52 4.2 Tính tốn thang 53 4.2.1 Sơ đồ tính 53 4.2.2 Xác định nội lực thang 53 4.2.3 Tính tốn cốt thép 54 4.2.4 Tính tốn độ võng thang 55 4.2.5 Kiểm tra khả chịu cắt thang 56 4.2.6 Tính tốn dầm cầu thang 57 CHƯƠNG THIẾT KẾ SÀN TẦNG 60 5.1 Sơ tiết diện 60 5.2 Tải trọng 61 5.3 Mơ hình tính phần mềm safe 2016 61 5.3.1 Các loại tải trọng 62 5.3.2 Các tổ hợp tải trọng 62 5.4 Tính tốn thiết ké sàn 62 5.4.1 Tính tốn cốt thép 62 5.4.2 Kiểm tra độ võng dài hạn có kể đến từ biến & co ngót 64 CHƯƠNG THIẾT KẾ KHUNG TRỤC 67 6.1 Thiết kế dầm 67 6.1.1 Nội lực tổ hợp nội lực 67 6.1.2 Tính tốn cốt thép dọc 70 6.1.3 Tính tốn cốt thép đai cho dầm 81 6.1.4 Vị trí dầm phụ giao với dầm 86 6.2 Thiết kế cột 87 6.2.1 Nội lực 87 6.2.2 Các bước tính tốn 90 6.3 Thiết kế vách lõi 95 6.3.1 THIẾT KẾ PIER 95 6.3.2 Tính tốn lanh tơ thang máy (phần tử SPANDREL) 101 CHƯƠNG THIẾT KẾ MÓNG TRỤC VÀ MÓNG VÁCH L 107 7.1 Giới thiệu chung 107 7.2 Điều kiện địa chất cơng trình 107 7.2.1 Thông tin địa chất 107 7.2.2 Đánh giá thủy văn 109 7.3 Lựa chọn giải pháp móng cho cơng trình 109 7.3.1 Giải pháp móng nơng 109 7.3.2 Giải pháp móng sâu 109 7.4 Cơ sở tính tốn 109 7.4.1 Giả thiết tính tốn 109 7.4.2 Các loại tải trọng tính tốn khung trục 109 7.5 Tính móng phương án cọc khoan nhồi 111 7.6 Tính sức chịu tải cọc khoan nhồi 112 7.6.1 Sức chịu tải cọc theo cường độ vật liệu 112 7.6.2 Sức chịu tải cọc theo tiêu lý đất 114 7.6.3 Sức chịu tải cực hạn cọc theo cường độ đất 116 7.6.4 Xác định sức chịu tải cọc theo thí nghiệm xuyên tiêu chuẩn SPT 119 7.6.5 Tổng hợp lựa chọn sức chịu tải cho phép cọc 120 7.6.6 Sức chịu tải thiết kế cọc 120 7.7 Tính tốn móng M1 (cột trục 3E) 121 7.7.1 Sơ chiều cao đài 121 7.7.2 Xác định số lượng cọc 122 7.7.3 Chọn kích thước đài cọc bố trí cọc 122 7.7.4 Kiểm tra lực tác dụng lên đầu cọc 123 7.7.5 Kiểm tra ổn định đất đáy khối móng quy ước 125 ĐH SƯ PHẠM KỸ THUẬT TP.HCM KHOA ĐT CHẤT LƯỢNG CAO Hình 9.22 Biểu đồ bao moment (kNm) Hình 9.23 Biểu đồ bao lực cắt (kN) Trang 177 ĐH SƯ PHẠM KỸ THUẬT TP.HCM KHOA ĐT CHẤT LƯỢNG CAO Hình 9.24 Biểu đồ moment dầm DN1  Các hình cịn lại trình bày phụ lục “8.5 TÍNH TỐN DẦM” 9.7.3 Tính cốt thép dọc  Cách tính cụ để trình bày phụ lục “8.5.1 TÍNH TỐN CỐT THÉP CHO DẦM” Kết tính cốt thép dầm trình bày sau: Trang 178 ĐH SƯ PHẠM KỸ THUẬT TP.HCM KHOA ĐT CHẤT LƯỢNG CAO Bảng 9.12 Giá trị cốt thép dầm Tên dầm Vị trí M (kN.m) b h (mm) (mm) a h0 (mm) (mm) am  Atts  (mm2) (%) Chọn thép Achs  (mm2) (%) Gối -194.32 300 800 80 720 0.082 0.085 805 0.37  18 +  14 817 0.38 Nhịp 215.50 300 800 80 720 0.091 0.095 898 0.42  18 +  18 1018 0.47 Gối -170.48 300 800 80 720 0.072 0.074 703 0.33  18 +  18 763 0.35 Nhịp 196.62 300 800 80 720 0.083 0.086 815 0.38  18 +  14 817 0.38 Gối -49.91 200 500 50 450 0.081 0.084 331 0.37  16 402 0.45 Nhịp 56.89 200 500 50 450 0.092 0.0965 380 0.42  16 402 0.45 Gối -47.89 200 500 50 450 0.077 0.081 317 0.35  16 402 0.45 Nhịp 59.54 200 500 50 450 0.096 0.101 398 0.44  16 402 0.45 Gối -85.44 300 700 70 630 0.047 0.048 397 0.21  16 402 0.21 Nhịp 89.15 300 700 70 630 0.049 0.050 415 0.22  16 +  14 556 0.29 Gối -73.91 300 700 70 630 0.041 0.041 342 0.18  16 402 0.21 Nhịp 79.32 300 700 70 630 0.044 0.045 368 0.19  16 402 0.21 DD1- 300x800 DD2- 300x800 DD3- 200x500 DD4- 200x500 DN1- 300x700 DN2- 300x700 Trang 179 ĐH SƯ PHẠM KỸ THUẬT TP.HCM KHOA ĐT CHẤT LƯỢNG CAO 9.7.4 Tính cốt thép đai Tính cốt đai cho dầm đáy DD2 (300x800) Hình 9.25 Biểu đồ bao lực cắt DD2  Tính thép đai bố trí cho đoạn ¼ đầu dầm có lực cắt lớn nhất: Qmax  138.60  kN  Tính tốn cấu kiện bê tông cốt thép chịu uốn theo dải bê tông tiết diện nghiêng: Q  b1Rbbh0 Trong đó: + Q lực cắt tiết diện thẳng góc cấu kiện + b1 hệ số, kể đến ảnh hưởng đặc điểm trạng thái ứng suất bê tông dải nghiêng, lấy 0.3  Q  138.60kN  0.3  17  300  720 10 3  1101.60kN (thỏa điều kiện)  Tính tốn cấu kiện bê tông cốt thép theo tiết diện nghiêng chịu lực cắt  Cách tính cụ để trình bày phụ lục “8.5.2 TÍNH TỐN CỐT ĐAI CHO DẦM” Tương tự với dầm cịn lại ta có bảng kết bên dưới: Trang 180 ĐH SƯ PHẠM KỸ THUẬT TP.HCM KHOA ĐT CHẤT LƯỢNG CAO Bảng 9.13 Bảng giá trị cốt đai Tên Qmax b h a h0 Vị trí dầm DD1300x800 DD2300x800 DD3200x500 DD4200x500 DN1300x700 DN2300x700 (kN) (mm) (mm) (mm) (mm) Kiểm tra khả Thông số đai chịu cắt bê tông ĐK đai Số nhánh (MPa) Rsw Bố trí cốt đai Gối 147.02 300 800 80 720 Bố trí đai cấu tạo 170 Ø8a300 1/4 Nhịp 96.62 300 800 80 720 Bố trí đai cấu tạo 170 Ø8a300 Gối 138.60 300 800 80 720 Bố trí đai cấu tạo 170 Ø8a300 1/4 Nhịp 98.59 300 800 80 720 Bố trí đai cấu tạo 170 Ø8a300 Gối 40.44 200 500 50 450 Bố trí đai cấu tạo 170 Ø8a300 1/4 Nhịp 22.32 200 500 50 450 Bố trí đai cấu tạo 170 Ø8a300 Gối 42.21 200 500 50 450 Bố trí đai cấu tạo 170 Ø8a300 1/4 Nhịp 28.57 200 500 50 450 Bố trí đai cấu tạo 170 Ø8a300 Gối 66.60 300 700 70 630 Bố trí đai cấu tạo 170 Ø8a300 1/4 Nhịp 43.56 300 700 70 630 Bố trí đai cấu tạo 170 Ø8a300 Gối 62.41 300 700 70 630 Bố trí đai cấu tạo 170 Ø8a300 1/4 Nhịp 43.57 300 700 70 630 Bố trí đai cấu tạo 170 Ø8a300 Trang 181 ĐH SƯ PHẠM KỸ THUẬT TP.HCM KHOA ĐT CHẤT LƯỢNG CAO 9.7.5 Tính cốt thép treo Tại vị trí dầm phụ kê lên dầm xuất lực tập trung từ dầm phụ truyền vào ta cần gia cường cốt treo cho dầm để tránh phá hoại cục chống nứt Ở sinh viên bố trí cốt đai dạng đai thiếu gia cường thêm cốt đai dạng xiên Hình 9.26 Bố trí cốt thép treo 9.7.5.1 Tại ví trí dầm đáy phụ giao với dầm đáy Tính lực tập trung từ dầm đáy phụ DD3 truyền vào dầm đáy DD2 lấy bước nhảy biểu đồ lực cắt Ta có: F1  46.303 kN  Tính lực tập trung từ dầm đáy phụ DD4 truyền vào dầm đáy DD2 lấy bước nhảy biểu đồ lực cắt: Ta có: F2  41.56  kN  Ta lấy F  F1  46.303 kN  để tính tốn bố trí cho trường hợp Phá hoại vị trí giao dầm dầm phụ gọi phá hoại chọc thủng, tiến hành kiểm tra theo điều kiện: F  Fb ,u Trang 182 ĐH SƯ PHẠM KỸ THUẬT TP.HCM KHOA ĐT CHẤT LƯỢNG CAO Fb,u  uhs Rbt  800  220 1.05  184.8  kN  Trong đó: + F lực tập trung ngoại lực từ dầm phụ truyền vào, F=46.303 (kN) + Fb,u lực giới hạn bê tông chịu, xác định thông qua mặt phá hoại theo tiết diện I + u chu vi đường bao tiết diện tính toán, u  2bdc + hs khoảng cách từ mép dầm phụ đến trọng tâm cốt thép kéo dầm + bdc bề rộng dầm Ta thấy F  46.303 kN   Fb,u  184.8  kN  thỏa điều kiện chọc thủng, chọn đai gia cường theo cấu tạo Sử dụng cốt treo dạng đai d8 ( asw  50.3mm2 ) , số nhanh đai n=2 Với bước đai 50mm 9.7.5.2 Tại vị trí dầm nắp giao với dầm nắp phụ Tính lực tập trung từ dầm nắp phụ DN3 truyền vào dầm nắp DN1 lấy bước nhảy biểu đồ bao lực cắt Ta có: F1  39.33 kN  Tính lực tập trung từ dầm nắp phụ DN4 truyền vào dầm nắp DN2 lấy bước nhảy biểu đồ bao lực cắt Ta có: F2  38.5  kN  Ta lấy F  F1  39.33 kN  để tính tốn bố trí cho trường hợp Phá hoại vị trí giao dầm dầm phụ gọi phá hoại chọc thủng, tiến hành kiểm tra theo điều kiện: F  Fb ,u F  39.33 kN   Fb,u  uhs Rbt  600 175 1.05  110.25  kN  Ta bố trí cốt treo dạng đai theo cấu tạo, d8, số nhánh đai nhánh, bước đai 50mm 9.8 TÍNH NỨT CHO BẢN THÀNH VÀ BẢN ĐÁY  Kiểm tra hình thành vết nứt Chọn moment lớn thành tính Mmax=40.61 (kN.m) Theo mục 8.2.2.1 TCVN 5574:2018 tính tốn theo hình thành vết nứt cấu kiện bê tông cốt thép tiến hành trường hợp mà điều kiện sau tuân theo: Trang 183 ĐH SƯ PHẠM KỸ THUẬT TP.HCM KHOA ĐT CHẤT LƯỢNG CAO M  M crc  W pl  Rbt ,ser Trong đó: + M moment ngoại lực trục vuông góc với mặt phẳng tác dụng moment uốn qua trọng tâm tiết diện ngang quy đổi cấu kiện + Mcrc moment uốn tiết diện thẳng góc cấu kiện chịu hình thành vết nứt (đối với cấu kiện chịu uốn) + Rbt,ser cường độ chịu kéo dọc trục tính tốn bê tông (B30) trạng thái giới hạn thứ 2, Rbt,ser =1.75 (Mpa) + Wpl moment kháng uốn kháng uốn tiết diện quy đổi Xác định Wpl Wpl   Wred  1.3  4132.75  5372.58cm3 (công thức 159 TCVN 5574:2018) Trong đó: + Wred moment kháng uốn đàn hồi tiết diện quy đổi theo vùng chịu kéo I 30406.81  4132.75cm3 tiết diện, Wred  red  yt 7.36 +  hệ số, lấy 1.3 + Ired moment quán tính diện tích quy đổi cấu kiện trọng tâm I red  I   I S   I S' =28125+6.15  266.87+6.15  103.93 =30406.81cm ES 105 Với  tỷ số moment đàn hồi cốt thép bê tông:     6.15 Eb 32.5 103 Khoảng cách từ thớ bê tông chịu kéo nhiều đến trọng tâm tiết diện quy đổi cấu kiện: yt  St ,red 11726.31   7.36cm Ared 1593.78 Trong đó: St ,red moment tĩnh tiết diện quy đổi cấu kiện thớ bê tông chịu kéo nhiều Trang 184 ĐH SƯ PHẠM KỸ THUẬT TP.HCM KHOA ĐT CHẤT LƯỢNG CAO A.h    As a  As'  h  a '  1500  15 =  6.15  11.31 2.5  3.93  15  2.5   =11726.31cm3 St ,red  Ared  A   As   As' =1500+6.15  11.31+6.15  3.93 =1593.78cm bh3 1000 153 Moment qn tính tiết diện bê tơng: I    28125cm4 12 12 Moment quán tính diện tích cốt thép chịu kéo: I S  As  h0  yc  =11.31 12.5  7.64   266.87 m4 Moment quán tính cốt thép chịu nén: I S'  As'  h0  yc  =3.93  12.5  7.64   103.93cm yc khoảng cách từ thớ bê tông chịu kéo nhiều đến trọng tâm tiết diện quy đổi cấu kiện, yc  h  yt  15  7.36  7.64cm Vậy moment hình thành vết nứt là: M crc  Wpl  Rbt ,ser  5372.58 1.75 103  9.40kNm Moment lớn cần kiểm tra: M max  50.74kNm Ta thấy: M  50.74kNm  M crc  9.40kNm Vậy cấu kiện xuất vết nứt Ta cần tính tốn kiểm tra vết nứt  Tính tốn chiều rộng vết nứt  Cách tính cụ thể trình bày phụ lục “8.6 TÍNH CHIỀU RỘNG VẾT NỨT” Tương tự ta tính tốn cho đáy kết sau: Trang 185 ĐH SƯ PHẠM KỸ THUẬT TP.HCM KHOA ĐT CHẤT LƯỢNG CAO Bảng 9.14 Bảng tổng hợp kiểm tra vết nứt cấu kiện Thông số Bản thành Bản đáy Kiểm tra điều kiện vết nứt b  cm  100 100 Eb,red  cm2  h  cm 15 18  s1   s 13.64 13.64 h0  cm  12.5 15 x  yc (cm) 4.67 3.99 As  cm  11.31 5.66 I b  cm4  3397.71 2117.46 As'  cm  3.93 3.93 I s  cm4  693.18 685.49 St ,red  cm3  11726.31 16666.71 I s'  cm4  18.53 3.85 Ared  cm2  1593.78 1858.95 I red  cm4  13102.78 11517.55 yt  cm  7.36 8.97 Abt  cm  750 900 yc  cm  7.64 9.03 ds  mm 12 12 I s  cm4  266.87 201.25 Ls  cm  39.79 48 I s'  cm4  103.93 142.92 M dh  kNm 18.78 12.99 I red  cm4  30406.81 50718.02  s1  daN / cm 1530.11 1693.30 Wred  cm3  4132.75 5656.93 s1  mm 0.6 0.21 Wpl  cm3  5372.58 7354.01 acrc,1  mm 0.128 0.059 M crc  kNm 9.40 12.87  s  daN / cm 1535.57 1718.06 M  kNm 18.85 13.18  s  mm  0.6 0.22 Có nứt Có nứt acrc,2  mm 0.092 0.045  s3  daN / cm 1530.11 1693.30  s  mm  0.6 0.21 acrc,3  mm  0.091 0.042 acrc,dh  mm 0.128 0.059 Trang 186 146666.67 146666.67 ĐH SƯ PHẠM KỸ THUẬT TP.HCM KHOA ĐT CHẤT LƯỢNG CAO acrc,u  mm 0.2 0.2 acrc,nh  mm 0.128 0.062 acrc,u  mm 0.3 0.3  Độ võng đáy Giá trị hệ số quy đổi cốt thép bê tông: + Khi có tác dụng ngắn hạn tải trọng E b,red =  s1  R b,ser b1,red = 22 = 14666.67 (MPa) 0.0015 Es  13.64 Eb,red + Khi có tác dụng dài hạn tải trọng: E b,red = s2  R b,ser  b1,red = 22 = 9166.67 (MPa) 0.0024 Es ,red  21.82 Eb ,red Chiều cao trung bình vùng bê tơng chịu nén: + Khi có tác dụng ngắn hạn tải trọng:       2      =125    0.009  13.64    0.009  13.64  0.009  13.64  xm  h0 s s1 s s1 s s1 =48.47mm + Khi có tác dụng dài hạn tải trọng:       2      =125    0.009  21.82    0.009  21.82  0.009  21.82  xm  h0 s s2 s s2 s s2 =57.55mm Moment quán tính diện tích tiết diện bê tơng chịu nén: Trang 187 ĐH SƯ PHẠM KỸ THUẬT TP.HCM KHOA ĐT CHẤT LƯỢNG CAO + Khi có tác dụng ngắn hạn tải trọng  bxm3  xm 2  1000  48.473  48.47 2  12 5 Ib      bxm      1000  48.47  10  3.796 10 m 12     12     + Khi có tác dụng dài hạn tải trọng:  bxm3  xm 2  1000  57.553  57.55 2  12 5 Ib      bxm      1000  57.55  10  6.354 10 m  12     12     Moment quán tính diện tích tiết diện cốt thép chịu kéo chịu nén: + Khi có tác dụng ngắn hạn tải trọng: I s   xm  a  bh0   48.47  25  0.009 1000 125 1012  6.197 107 m4 2 + Khi có tác dụng dài hạn tải trọng: I s   xm  a  bh0   57.55  25  0.009 1000 125 1012  1.192 106 m4 2 Moment quán tính Ired tiết diện ngang quy đổi cấu kiện trọng tâm nó: + Khi có tác dụng ngắn hạn tải trọng: I red  Ib  I ss  I s' s1  3.796 105  6.197 107  21.82  5.148 105 m4 + Khi có tác dụng dài hạn tải trọng: I red  Ib  I s s  I s'  s1  6.354 105  1.192 106  21.82  8.955 105 m4 Độ cứng chống uốn tiết diện ngang quy đổi: + Khi có tác dụng ngắn hạn tải trọng: D1  Eb1I red  14666.67  5.148 105 103  755.04kNm2 + Khi có tác dụng dài hạn tải trọng: D2  Eb, I red  9166.67  8.955 105 103  820.88kNm2 Độ cong cấu kiện xác định: 1 1 1        r  r 1  r 2  r 3 Trong đó: Trang 188 ĐH SƯ PHẠM KỸ THUẬT TP.HCM KHOA ĐT CHẤT LƯỢNG CAO 1 +   độ cong tác dụng ngắn hạn toàn tải trọng mà dụng để tính  r 1 18.85 1 M tốn biến dạng,      0.025m  r 1 D1 755.04 1 +   độ cong tác dụng ngắn hạn tải trọng thường xuyên tạm thời  r 2 M 18.78 1 dài hạn,      0.025m  r 2 D1 755.04 1 +   độ cong tác dụng dài hạn tải trọng thường xuyên tạm thời dài  r 3 18.78 1 M hạn,      0.023m  r 3 D2 820.88 Vậy độ cong sàn là: 1 1 1           0.025  0.025  0.023  0.023m  23mm r  r 1  r 2  r 3 Theo khoản c bảng M1 phụ lục M TCVN 5574:2018 cho phép lấy giá trị độ võng giới hạn theo phương đứng “Mái sàn tầng chúng có phận bị tách (các lớp lót, mặt sàn, vách ngăn)” L/150 Ta thấy f  23mm   f   6100  40.6mm 150 Vậy thỏa độ võng sàn Trang 189 ĐH SƯ PHẠM KỸ THUẬT TP.HCM KHOA ĐT CHẤT LƯỢNG CAO 9.9 TÍNH TỐN CỘT HỒ NƯỚC Hình 9.27 Phản lực chân cột Lực dọc lớn cột Nmax  474.08  kN  Bỏ qua thành phần lực xô ngang moment uốn theo phương xem cột chịu nén tâm: Chọn sơ cốt thép cột: 416  Asc  804.247  mm2  Kiểm tra khả chịu lực cột:  N     Ab Rb  As Rs  Ab  300  300  804.247  89195.75  mm2    N    89195.75  14.5  804.247  350   103  1574.82  kN   474.08  kN  Vậy cột đủ khả chịu lực Trang 190