(Đồ án hcmute) tòa nhà southern cross skyview

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH CNKT TRÌNH XÂY DỰNG TỊA NHÀ SOUTHERN CROSS SKYVIEW GVHD: TS NGUYỄN THANH HƯNG SVTH: NGUYỄN HỮU GIA BẢO SKL010477 Tp.Hồ Chí Minh, Tháng 3/2023 BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT TP HỒ CHÍ MINH KHOA XÂY DỰNG              ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP TÒA NHÀ SOUTHERN CROSS SKYVIEW GVHD: TS Nguyễn Thanh Hưng SVTH: Nguyễn Hữu Gia Bảo MSSV: 18149218 TP Hồ Chí Minh 3/2023 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: T.S Nguyễn Thanh Hưng BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN Họ tên sinh viên: Nguyễn Hữu Gia Bảo – MSSV: 18149218 Ngành: Công nghệ Kỹ thuật Cơng trình Xây dựng Tên đề tài: Tịa nhà SOUTHERN CROSS SKYVIEW Họ tên giáo viên hướng dẫn: TS Nguyễn Thanh Hưng NHẬN XÉT Về nội dung đề tài khối lượng thực hiện: Ưu điểm: Khuyết điểm: Đề nghị cho bảo vệ hay không? Đánh giá loại: Điểm: (Bằng chữ: ) Tp Hồ Chí Minh, ngày tháng năm 2023 Giáo viên hướng dẫn SVTH: Nguyễn Hữu Gia Bảo_18149218 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: T.S Nguyễn Thanh Hưng BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN PHẢN BIỆN Họ tên sinh viên: Nguyễn Hữu Gia Bảo – MSSV: 18149218 Ngành: Công nghệ Kỹ thuật Công trình Xây dựng Tên đề tài: Tịa nhà SOUTHERN CROSS SKYVIEW Họ tên giáo viên phản biện: NHẬN XÉT Về nội dung đề tài khối lượng thực hiện: Ưu điểm: Khuyết điểm: Đề nghị cho bảo vệ hay không? Đánh giá loại: Điểm: (Bằng chữ: ) Tp Hồ Chí Minh, ngày tháng năm 2023 Giáo viên phản biện SVTH: Nguyễn Hữu Gia Bảo_18149218 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: T.S Nguyễn Thanh Hưng LỜI CẢM ƠN Em xin chân thành gửi lời cảm ơn đến tồn thể thầy, giáo thuộc khoa Xây dựng nói riêng tồn thể thầy, cô giáo trường Đại học Sư phạm Kỹ thuật Thành phố Hồ Chí Minh nói chung, người trực tiếp dạy hướng dẫn cho sinh viên em từ ngày đầu bước vào giảng đường đại học hôm Em xin đặc biệt gửi lời cảm ơn chân thành kính trọng đến thầy Nguyễn Thanh Hưng – người thầy hướng dẫn em để hồn thành đồ án tốt nghiệp – tổng kết kiến thức học giảng đường quan trọng sinh viên Khối lượng đồ án tốt nghiệp có tương đối nhiều thân em cịn hạn chế số kiến thức nên đồ án tốt nghiệp không tránh khỏi thiếu sót Em mong nhận hướng dẫn đóng góp ý kiến nhiệt tình thầy, Cuối cùng, em xin chân thành kính chúc thầy, cô giáo khoa Xây dựng, cán nhân viên Nhà trường dồi sức khỏe, công việc thuận lợi gặt hái nhiều thành công sống Em xin chân thành cảm ơn! Tp Hồ Chí Minh, ngày tháng năm 2023 Sinh viên thực Nguyễn Hữu Gia Bảo SVTH: Nguyễn Hữu Gia Bảo_18149218 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: T.S Nguyễn Thanh Hưng TÓM TẮT NỘI DUNG ĐỒ ÁN - GRADUATION PROJECT SUMMARY Name: Nguyễn Hữu Gia Bảo Department: Civil Engineering Specialization: Civil and Industrial Construction Engineering Technology Advisor: Ph.D Nguyễn Thanh Hưng Submitted date: February 4th, 2023 CONTENTS: Initial document:  Architecture drawings profile  Geotechnical investigation report Project contents:  Model, analysis, calculate and design typical staircase  Model, analysis, calculate and design typical floors  Model, analysis, calculate and design shear wall – core system including beams, shear wall and shift core  Model, analysis, calculate and design bored pile foundation Result:  document  15 detail drawings (including architecture drawings and 10 structural drawings) Tp Hồ Chí Minh, ngày tháng năm 2023 Xác nhận GVHD Sinh viên thực TS Nguyễn Thanh Hưng Nguyễn Hữu Gia Bảo SVTH: Nguyễn Hữu Gia Bảo_18149218 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: T.S Nguyễn Thanh Hưng MỤC LỤC LỜI CẢM ƠN TÓM TẮT NỘI DUNG ĐỒ ÁN - GRADUATION PROJECT SUMMARY MỤC LỤC MỤC LỤC HÌNH ẢNH MỤC LỤC BẢNG Chương TỔNG QUAN VỀ CƠNG TRÌNH 1.1 Tổng quan kiến trúc: 1.2 Phân khu chức năng: 1.3 Giải pháp kỹ thuật: 1.4 Vật liệu sử dụng: 1.4.1 Bê tông: 1.4.2 Cốt thép: .3 Chương TÍNH TỐN TẢI TRỌNG 2.1 Chọn sơ kích thước kấu kiện: 2.2 Tính tốn tải trọng: 2.2.1 Tĩnh tải: 2.2.2 Hoạt tải: 2.2.3 Tải gió: 2.2.4 Tải trọng động đất: 14 2.3 Tổ hợp tải trọng: 19 Chương KIỂM TRA TRẠNG THÁI GIỚI HẠN II (TTGH II) 22 3.1 Kiểm tra điều kiện ổn định chống lật: 22 3.2 Kiểm tra gia tốc đỉnh cho cơng trình: 22 3.3 Kiểm tra chuyển vị đỉnh: 23 3.4 Kiểm tra chuyển vị lệch tầng: 23 3.5 Kiểm tra hiệu ứng P-Delta: 24 Chương THIẾT KẾ CẦU THANG TẦNG ĐIỂN HÌNH 26 4.1 Cấu tạo sơ tiết diện cầu thang: 26 4.2 Tải trọng tác dụng lên cầu thang: 26 4.2.1 Tải trọng tác dụng lên thang: 26 SVTH: Nguyễn Hữu Gia Bảo_18149218 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: T.S Nguyễn Thanh Hưng 4.2.2 Tải trọng tác dụng lên chiếu nghỉ, chiếu tới: 27 4.3 Tính tốn thang: 28 4.3.1 Sơ đồ tính thang: 28 4.3.2 Tính tốn cốt thép thang: 28 4.3.3 Kiểm tra khả chịu cắt thang: 29 4.4 Tính toán dầm chiếu tới: 30 Chương TÍNH TỐN SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH 32 5.1 Tải trọng: 32 5.2 Mơ hình SAFE 2012: 32 5.3 Kết nội lực chuyển vị sàn: 33 5.4 Tính tốn cốt thép: 35 Chương THIẾT KẾ DẦM VÀ HỆ VÁCH LÕI 40 6.1 Thiết kế dầm tầng điển hình: 40 6.1.1 Tính tốn cốt thép dọc: 41 6.1.2 Tính tốn cốt thép đai: 46 6.1.3 Cốt đai chống động đất: 48 6.1.4 Tính tốn cốt treo: 48 6.1.5 Neo nối cốt thép: 49 6.2 Thiết kế vách đơn: 50 6.2.1 Tính tốn cốt thép dọc: 50 6.2.2 Tính tốn cốt đai: 51 6.2.3 Kết tính tốn cốt thép dọc vách đơn P5, P6, P7, P9, P10, P11 P12: 52 6.3 Thiết kế vách lõi thang máy PL1 vách lõi cứng P13: 73 6.3.1 Tính tốn cốt thép dọc: 73 6.3.2 Kết tính tốn cốt thép dọc vách lõi thang máy PL1 lõi cứng P13: 77 Chương THIẾT KẾ MĨNG CƠNG TRÌNH 85 7.1 Đặc điểm địa chất cơng trình: 85 7.2 Lựa chọn phương án móng: 87 7.3 Vật liệu làm cọc sơ tiết diện cọc: 87 7.3.1 Vật liệu làm cọc: 87 7.3.2 Lựa chọn sơ tiết diện cọc: 87 7.4 Sức chịu tải cọc: 87 SVTH: Nguyễn Hữu Gia Bảo_18149218 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: T.S Nguyễn Thanh Hưng 7.4.1 Sức chịu tải cọc theo vật liệu: 87 7.4.2 Sức chịu tải cọc theo tiêu lí đất nền: 89 7.4.3 Sức chịu tải cọc theo tiêu cường độ đất nền: 91 7.4.4 Sức chịu tải cọc theo thí nghiệm SPT: 93 7.4.5 Sức chịu tải thiết kế cọc khoan nhồi D1200: 94 7.5 Thiết kế móng cọc khoan nhồi D1200: 94 7.5.1 Chọn số lượng bố trí cọc: 94 7.5.2 Độ cứng cọc: 94 7.6 Kiểm tra móng cọc D1200: 96 7.6.1 Kiểm tra tải trọng tác dụng đầu cọc: 96 7.6.2 Kiểm tra điều kiện ổn định đất nền: 97 7.6.3 Kiểm tra lún: 100 7.7 Thiết kế thép đài móng cọc D1200: 100 TÀI LIỆU THAM KHẢO 102 SVTH: Nguyễn Hữu Gia Bảo_18149218 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: T.S Nguyễn Thanh Hưng MỤC LỤC HÌNH ẢNH Hình 1.1 Tịa nhà SOUTHERN CROSS SKYVIEW .1 Hình 1.2 Vị trí tịa nhà Google Map .2 Hình 2.1 Ơ sàn tầng điển hình .6 Hình 4.1 Mặt cấu tạo cầu thang 26 Hình 4.2 Sơ đồ tính cấu thang 28 Hình 4.3 Biểu đồ moment cầu thang 28 Hình 4.4 Biểu đồ lực cắt cầu thang 29 Hình 4.5 Sơ đồ tính dầm chiếu tới 30 Hình 4.6 Biểu đồ moment nội lực dầm chiếu tới 30 Hình 4.7 Biều đồ lực cắt dầm chiếu tới 31 Hình 5.1 Mơ hình sàn SAFE 2012 32 Hình 5.2 Biểu đồ moment Strip X (phải) Strip Y (trái) 33 Hình 5.3 Độ võng sàn TH Nh3_1 34 Hình 5.4 Độ võng sàn TH Nh3_2 34 Hình 5.5 Độ võng TH Dh3 35 Hình 6.1 Mơ hình mặt dầm ETABS 40 Hình 6.2 Biểu đồ bao moment dầm tầng điển hình 41 Hình 6.3 Biểu đồ bao lực cắt dầm tầng điển hình 41 Hình 6.4 Cấu tạo cốt treo 49 Hình 6.5 Phần tử vách lõi thang máy PL1 73 Hình 6.6 Phần tử vách lõi P13 73 Hình 7.1 Mặt cắt địa chất 85 Hình 7.2 Kết phản lực đầu cọc 97 Hình 7.3 Biểu đồ moment Strip X (trái) Strip Y (phải) 100 SVTH: Nguyễn Hữu Gia Bảo_18149218 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: T.S Nguyễn Thanh Hưng 271570 Trung bình → αε = 0.579 → l1 = + = 3.453 (𝑚) 0.579 ltt = 0.5 × l1 = 1.726 (m) →λ= ltt imin = × ltt = 5.753 < 14 → φ = d Vậy sức chịu tải cọc theo vật liệu: R vl = φ(γcb γ′cb R b Ab + R s As ) = × (0.85 × 0.8 × 17 × 1.131 + 350 × 0.0123) × 103 → R vl = 17379.36 (kN) 7.4.2 Sức chịu tải cọc theo tiêu lí đất nền:  Theo TCVN 10304:2014 ta có sức chịu tải cọc theo tiêu lí đất xác định theo công thức: R c,u_1 = γc (γcq qb Ab + u ∑ γcf fi li ) Trong đó: o γc hệ số điều kiện làm việc cọc đất, lấy γc = o γcq hệ số làm việc đất mũi cọc, dùng phương pháp đổ bê tông nước o o o o o lấy γcq = 0.9 γcf hệ số làm việc đất thân cọc, phụ thuộc vào phương pháp tạo lỗ điều kiện đổ bê tông, lấy γcf = qb cường độ sức kháng đất mũi cọc, tính tốn theo TCVN 10304:2014, tính tốn qb = 1020.6 (kN/m2 ) u chu vi tiết diện ngang cọc fi cường độ sức kháng trung bình lớp đất thứ i thân cọc, lấy theo Bảng 3, TCVN 10304:2014 li chiều dài đoạn cọc nằm lớp đất thứ i Bảng 7.5 Bảng tính tốn thành phần chịu tải ma sát thân cọc với đất Lớp đất Phân tố i 1 Độ sâu (m) 6.8 SVTH: Nguyễn Hữu Gia Bảo_18149218 𝐥𝐢 (m) 𝛄𝐜𝐟 𝐟𝐢 (kN/m2) 17.56 𝛄𝐜𝐟 𝐟𝐢 𝐥𝐢 (kN/m) 17.56 Trang 89 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP 4 5 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 GVHD: T.S Nguyễn Thanh Hưng 8.8 10.8 12.8 14.8 16.8 18.8 20.8 22.8 24.8 26.8 27.4 29.4 31.4 33.4 35.4 37.4 39.4 41.4 43.4 45.4 47.4 49.4 51.4 53.4 55.4 57.4 59.4 61.4 63.4 65.4 67.4 67.8 69.8 71.8 73.8 75.8 ∑ 𝛄𝐜𝐟 𝐟𝐢 𝐥𝐢 SVTH: Nguyễn Hữu Gia Bảo_18149218 2 2 2 2 2 0.6 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 0.4 2 2 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 18.1 18.26 18.66 19.06 19.136 54.8 56.8 58.8 60.8 62.8 44.192 45.352 46.512 47.672 48.6 48.6 48.6 48.6 48.6 48.6 48.6 48.6 48.6 48.6 48.6 48.6 48.6 48.6 48.6 48.6 48.6 48.6 48.6 48.6 48.6 48.6 36.2 36.52 37.32 38.12 38.272 109.6 113.6 117.6 121.6 125.6 26.515 90.704 93.024 95.344 97.2 97.2 97.2 97.2 97.2 97.2 97.2 97.2 97.2 97.2 97.2 97.2 97.2 97.2 97.2 97.2 97.2 19.44 97.2 97.2 97.2 97.2 3158.22 Trang 90 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: T.S Nguyễn Thanh Hưng Vậy sức chịu tải cọc theo tiêu lí đất nền: R c,u_1 = γc (γcq qb Ab + u ∑ γcf fi li ) = × (0.9 × 1020.6 × 1.131 + 3.77 × 3158.22) → R c,u_1 = 12945.36 (kN) 7.4.3 Sức chịu tải cọc theo tiêu cường độ đất nền:  Theo TCVN 10304:2014 ta có sức chịu tải cọc theo tiêu cường độ đất xác định theo công thức: R c,u_2 = γcq qb Ab + u ∑ γcf fi li Trong đó: o qb cường độ sức kháng đất mũi cọc (độ sâu -75.8m, đất dính), xác định theo cơng thức: qb = cu × Nc = 6.25 × 31 × = 1162.5 (kN/m2 ) Trong đó: Nc hệ số sức chịu tải đất đáy cọc, cọc khoan nhồi lấy Nc = cu sức kháng cắt khơng nước, xác định theo cơng thức cu = 6.25 × N với N số SPT trung bình lớp đất o fi cường độ sức kháng trung bình lớp đất thứ i thân cọc, xác định theo công thức: fi = αcu,i Trong đó: cu,i cường độ sức kháng khơng nước lớp đất dính thứ i α hệ số phụ thuộc vào đặc điểm lớp đất nằm đất dính, loại cọc phương pháp hạ cọc, cố kết đất trình thi cơng phương pháp xác định cu Tra theo biểu đồ Hình G1, TCVN 10304:2014 Bảng 7.6 Tính toán γcf fifi Lớp đất Phân tố i 1 Độ sâu (m) 6.8 SVTH: Nguyễn Hữu Gia Bảo_18149218 𝐥𝐢 (m) 𝐜𝐮,𝐢 𝛂 8.33 0.68 𝛄𝐜𝐟 𝐟𝐢 𝐥𝐢 (kN/m) 5.66 Trang 91 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP 4 5 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 GVHD: T.S Nguyễn Thanh Hưng 8.8 10.8 12.8 14.8 16.8 18.8 20.8 22.8 24.8 26.8 27.4 29.4 31.4 33.4 35.4 37.4 39.4 41.4 43.4 45.4 47.4 49.4 51.4 53.4 55.4 57.4 59.4 61.4 63.4 65.4 67.4 67.8 69.8 71.8 73.8 75.8 ∑ 𝛄𝐜𝐟 𝐟𝐢 𝐥𝐢 SVTH: Nguyễn Hữu Gia Bảo_18149218 2 2 2 2 2 0.6 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 0.4 2 2 8.33 8.33 8.33 8.33 8.33 100 100 100 100 100 63.4375 63.4375 63.4375 63.4375 63.4375 63.4375 63.4375 63.4375 63.4375 63.4375 63.4375 63.4375 63.4375 63.4375 63.4375 63.4375 63.4375 63.4375 63.4375 63.4375 63.4375 196.25 196.25 196.25 196.25 196.25 0.68 0.68 0.68 0.68 0.68 0.52 0.52 0.52 0.52 0.52 0.76 0.76 0.76 0.76 0.76 0.76 0.76 0.76 0.76 0.76 0.76 0.76 0.76 0.76 0.76 0.76 0.76 0.76 0.76 0.76 0.76 0.34 0.34 0.34 0.34 0.34 11.33 11.33 11.33 11.33 11.33 104 104 104 104 104 28.93 96.43 96.43 96.43 96.43 96.43 96.43 96.43 96.43 96.43 96.43 96.43 96.43 96.43 96.43 96.43 96.43 96.43 96.43 96.43 96.43 26.69 133.45 133.45 133.45 133.45 3100.23 Trang 92 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: T.S Nguyễn Thanh Hưng Vậy sức chịu tải cọc theo tiêu cường độ đất nền: R c,u_2 = γcq qb Ab + u ∑ γcf fi li = 0.9 × 1162.5 × 1.131 + 3.77 × 3100.23 → R c,u_2 = 12871.18 (kN) 7.4.4 Sức chịu tải cọc theo thí nghiệm SPT:  Theo TCVN 10304:2014 ta có sức chịu tải cọc theo thí nghiệm SPT xác định theo công thức viện kiến trúc Nhật Bản: R c,u_3 = γcq qb Ab + u ∑(γcf,ci fc,i lc,i + γcf,si fs,i ls,i ) Trong đó: o qb cường độ sức kháng đất mũi cọc khoan nhồi (độ sâu -75.8m, đất dính), xác định theo cơng thức: qb = cu × = 6.25 × 31 × = 1162.5 (kN/m2 ) Trong đó: cu sức kháng cắt khơng nước, xác định theo cơng thức cu = 6.25 × N với N số SPT trung bình lớp đất o fc,i cường độ sức kháng trung bình lớp đất dính thứ i thân cọc, xác định theo cơng thức: fc,i = αp × cu,i × fL Trong đó: cu,i cường độ sức kháng khơng nước lớp đất dính thứ i αp hệ số điều chỉnh, xác định theo biểu đồ Hình G.2a, TCVN 10304:2014 fL hệ số điều chỉnh theo độ mảnh cọc, cọc khoan nhồi lấy fL = Bảng 7.7 Tính tốn γcf f(c,i) l(c,i) Lớp đất 𝐥𝐜,𝐢 (m) 14.2 10 𝛔′𝐯 𝐜𝐮,𝐢 𝐜𝐮,𝐢 ⁄𝛔′𝐯 𝛂𝐩 73.979 166.871 8.33 100 0.113 0.599 0.5 SVTH: Nguyễn Hữu Gia Bảo_18149218 𝛄𝐜𝐟 𝐟𝐜,𝐢 𝐥𝐜,𝐢 (kN/m) 118.286 500 Trang 93 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP 40.6 10.3 GVHD: T.S Nguyễn Thanh Hưng 487.205 62.4375 596.076 196.25 ∑ 𝛄𝐜𝐟 𝐟𝐜,𝐢 𝐥𝐜,𝐢 0.128 0.329 1 2534.963 2021.375 5174.62 Vậy sức chịu tải cọc theo thí nghiệm SPT: R c,u_3 = γcq qb Ab + u ∑(γcf,ci fc,i lc,i + γcf,si fs,i ls,i ) = 0.9 × 1162.5 × 1.131 + 3.77 × 5174.62 → R c,u_3 = 20691.63 (kN) 7.4.5 Sức chịu tải thiết kế cọc khoan nhồi D1200: Bảng 7.8 Bảng tổng hợp sức chịu tải cọc Sức chịu tải cọc Cơ lí (kN) Cường độ (kN) 12945.36 12871.18 SPT (kN) 20691.63 Rc,k (kN) Số cọc/đài γK Rc,d (kN) RVL (kN) 12871.18 ≥ 21 1.4 9193.7 17379.36  Giá trị thiết kế sức chịu tải cọc D1200: Rc,d = 9193.7 (kN) 7.5 Thiết kế móng cọc khoan nhồi D1200: 7.5.1 Chọn số lượng bố trí cọc: ncọc   ∑ N tt 359105.922 = (1.5 ữ 2) ì =2ì = 78.12 chọn 81 (cọc) R c,d 9193.7 Bố trí cọc theo Mục 8.13, TCVN 10304:2014: o Khoảng cách tim cọc theo phương X: chọn 4.25 (m) o Khoảng cách tim cọc theo phương Y: chọn 4.2 (m) o Khoảng tim cọc đến mép đài móng: chọn (m) Kích thước đài cọc: Bd × Ld × Hd = 37 × 37.4 × 2.5 (m) 7.5.2 Độ cứng cọc:  Theo Mục 7.4.2, TCVN 10304:2014, cọc đơn treo không mở rộng mũi, độ lún cọc xác định theo cơng thức: s= β×  N G1 × l Độ cứng cọc tính theo công thức: SVTH: Nguyễn Hữu Gia Bảo_18149218 Trang 94 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: T.S Nguyễn Thanh Hưng k= N R c,d = s s Trong đó: o Hệ số β xác định theo công thức: β′ β′ − (α′) β= + λ1 χ Với: β′ hệ số tương ứng cọc cứng tuyệt đối, xác định theo công thức: β′ = 0.17 ln ( k n × G1 × l ) G2 × d α′ hệ số tương ứng cọc cứng tuyệt đối đất đồng nhất, xác định theo công thức: α′ = 0.17 ln ( λ1 = kn × l ) d 2.12 × χ0.75 + 2.12 × χ0.75 χ độ cứng tương đối cọc, xác định theo cơng thức: χ= EA G1 × l2 EA độ cứng thân cọc chịu nén o Theo Mục 7.4.2, TCVN 10304:2014, cho phép lấy module trượt G = 0.4Eo k n = với Eo module biến dạng đất o G1 giá trị module trượt đặc trưng trung bình tồn lớp đất chiều sâu hạ cọc o G2 lấy 0.5l, từ độ sâu l đến 1.5l kể từ đỉnh cọc Bảng 7.9 Tính tốn module trượt G Lớp đất Chiều dày (m) 11 10 40.6 8.4 SVTH: Nguyễn Hữu Gia Bảo_18149218 𝐄𝐨 (𝐤𝐏𝐚) 905 14255.5 9236.2 33849.4 𝐆 (𝐤𝐏𝐚) 362 5702.2 3694.5 13539.6 Trang 95 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP  G1 = GVHD: T.S Nguyễn Thanh Hưng Tính tốn cho cọc D1200: 362 × 11 + 5702.2 × 10 + 3694.5 × 40.6 = 3425.3 (kPa) 11 + 10 + 40.6 G2 = Glớp đất = 13539.6 (kPa) 32.5 × 106 × 1.131 χ= = 2.83 3425.3 × 61.62 λ1 = 2.12 × 2.830.75 = 0.82 + 2.12 × 2.830.75 β′ = 0.17 ln ( × 3425.3 × 61.6 ) = 0.55 13539.6 × 1.2 α′ = 0.17 ln ( × 61.6 ) = 0.79 1.2 0.55 0.55 − (0.79) β= + = 0.78 0.82 2.83  Độ lún cọc đơn: s = 0.78 × 9193.7 = 0.03 (m) 3425.3 × 61.6  Độ cứng cọc: k= 9193.7 = 306456.7 (kN/m) 0.03 7.6 Kiểm tra móng cọc D1200: 7.6.1 Kiểm tra tải trọng tác dụng đầu cọc:  Sử dụng phần mềm SAFE 12 để mơ hình móng tính tốn với độ cứng cọc k tính tốn mục 7.5.2 SVTH: Nguyễn Hữu Gia Bảo_18149218 Trang 96 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: T.S Nguyễn Thanh Hưng Hình 7.2 Kết phản lực đầu cọc  Kiểm tra tải trọng tác dụng đầu cọc: Pmax = 5197.2 (kN) < R c,d = 9193.7 (kN) Pmin = 863.5 (kN) >  Thỏa điều kiện 7.6.2 Kiểm tra điều kiện ổn định đất nền:   φtb = ∝= Giá trị lực dọc cơng trình truyền xuống móng: N tc = 359105.922 (kN) Góc ma sát trung bình đoạn Ltb: ∑ φi li × 11 + 13.37 × 10 + 12.05 × 40.6 + 24.57 × 8.4 = = 12.32° Lc 70 φtb 12.32° = = 3.08° 4  Chiều dài móng quy ước: Lqu = (Ld − D) + 2Lc tan α = (37.4 − 1.2) + × 70 × tan(3.08°) = 43.74 (m)  Chiều rộng móng quy ước: SVTH: Nguyễn Hữu Gia Bảo_18149218 Trang 97 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: T.S Nguyễn Thanh Hưng Bqu = (Bd − D) + 2Lc tan α = (37 − 1.2) + × 70 × tan(3.08°) = 43.74 (m)  Diện tích móng qui ước: Fqu = Lqu × Bqu = 1913.2 (m2 )  Trọng lượng thân nhóm cọc: Wctc = nqc Lc = 81 × (25 × 𝜋 ×  1.22 ) × 70 = 160315.47 (kN) Trọng lượng thân đài móng: Wđtc = Vđ γbt = 1913.2 × 2.5 × 25 = 119574.23 (kN)  Trọng lượng đất móng qui ước: Wid = (Fqu − nAc )li γi → W1d = (1913.2 − 81 × 1.131) × 11 × 14.7 = 294550.94 (kN) → W2d = (1913.2 − 81 × 1.131) × 10 × 19.1 = 347923.5 (kN) → W3d = (1913.2 − 81 × 1.131) × 40.6 × 17.6 = 1301634.64 (kN) → W4d = (1913.2 − 81 × 1.131) × 8.4 × 20.2 = 309087.22 (kN)  Tổng lực dọc truyền xuống đáy khối móng qui ước: tc ∑ Nqu = N tc + Wctc + Wđtc + W1d + W2d + W3d + W4d = 2892191.922 (kN)  Xác định sức chịu tải đất theo trạng thái giới hạn II theo Mục 4.6.9 TCVN 9362:2012: R II = m1 m2 (ABqu γII + Bhγ′II + DcII − γII h0 ) k tc Trong đó: k tc hệ số độ tin cậy, sử dụng bảng dựa vào kết thống kê, lấy k tc = 1.1 m1 hệ số điều kiện làm việc đất nền, đất Á – cát có độ sệt nhỏ 0.5, lấy m1 = 1.2 m2 hệ số điều kiện làm việc cơng trình tác động qua lại với đất nền, phụ thuộc vào kích thước cơng trình, lấy m2 = 1.1 γII dung trọng lớp đất từ đáy móng qui ước trở xuống, ta có γII = 20.2 (kN/m3 ) SVTH: Nguyễn Hữu Gia Bảo_18149218 Trang 98 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: T.S Nguyễn Thanh Hưng γ′II dung trọng lớp đất từ đáy móng qui ước trở lên, ta có γ′II = 17.67 (kN/m3 ) cII giá trị tính tốn lực dính đơn vị lớp đất nằm trực tiếp đáy móng, ta có cII = 24.1 (kN/m2 ) h chiều sâu đặt móng so với cốt qui định bị bạt đắp thêm, theo thích 3, mục 4.6.9 TCVN 9362:2012, chiều rộng tầng hầm lớn 20m lấy h0 = nên h = htd với htd chiều sâu tính từ sàn tầng hầm đến đáy khối móng Ta có h = htd = 75.8 (m) Các hệ số A, B D tra bảng nội suy theo bảng 14, TCVN 9362:2012 Ta có đáy móng nằm lớp đất có φII = 24.1°: 𝐴 = 0.726 { 𝐵 = 3.895 𝐷 = 6.4725 → R II = 1.2 × 1.1 × (0.726 × 43.74 × 20.2 + 3.895 × 75.8 × 17.67 + 6.4725 × 24.1) 1.1 Vậy R II = 7217.22 (kN/m2 )  Áp lực tiêu chuẩn đáy móng qui ước: ρmax,min = tc ∑ Nqu Fqu ρtb = ± Mxtc Mytc ± Wx Wy tc ∑ Nqu Fqu Với: L3qu 43.743 Wx = Wy = = = 13947.14 (m3 ) 6 2892191.922 426578.9 1002402 + + = 1614.16 (kN/m2 ) 1913.2 13947.14 13947.14 2892191.922 426578.9 1002402 = − − = 1552.99 (kN/m2 ) 1913.2 13947.14 13947.14 ρtb = 1511.7 (kN/m2 ) ρmax = → ρmin { ρmax = 1614.16 (kN/m2 ) ≤ 1.2Rtc II = 7212.22 (kN/m ) → { ρtb = 1511.7 (kN/m2 ) ≤ Rtc II = 6010.18 (kN/m ) ρmin = 1552.99 (kN/m2 ) > Kết luận: Khối móng thỏa mãn điều kiện ổn định đất SVTH: Nguyễn Hữu Gia Bảo_18149218 Trang 99 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: T.S Nguyễn Thanh Hưng 7.6.3 Kiểm tra lún:  Ứng suất thân đáy móng qui ước: σbt = ∑ γ′ hi = 1299.7 (kN/m2 )  Áp lực gây lún tâm đáy móng qui ước: 𝜎gl = ρtb − σv = 1511.7 − 17.67 × 75.8 = 172.3 (kN/m2 )  Áp lực gây lún khoảng 1/7 ứng suất thân đáy móng qui ước, khơng cần kiểm tra lún cho trường hợp 7.7 Thiết kế thép đài móng cọc D1200:  Sử dụng phần mềm SAFE 2012 chia dãy strip, kết moment theo dãy strip sau: Hình 7.3 Biểu đồ moment Strip X (trái) Strip Y (phải)   Giả thiết lớp bảo vệ lớp agt = 50mm lớp bảo vệ thép lớp agt = 150mm Kết tính thép đài móng: Bảng 7.10 Tính tốn cốt thép đài móng Phương X+ X- M (kNm) 32545.5 -21453.5 b (mm) 4200 4200 h (mm) 2500 2500 SVTH: Nguyễn Hữu Gia Bảo_18149218 αm ξ 0.069 0.054 0.071 0.056 As (mm2) 7573.3 4834.3 Øchọn Ø32a100 Ø25a100 As,chọn (mm2) 8042 4909 Trang 100 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Y+ Y- 24701.5 -13606.4 GVHD: T.S Nguyễn Thanh Hưng 4100 4100 2500 2500 SVTH: Nguyễn Hữu Gia Bảo_18149218 0.059 0.035 0.061 0.036 5711.1 3845.9 Ø28a100 Ø25a100 6154 4909 Trang 101 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: T.S Nguyễn Thanh Hưng TÀI LIỆU THAM KHẢO TIÊU CHUẨN VIỆT NAM       TCVN 2737:1995 – Tải trọng tác động – Tiêu chuẩn thiết kế TCVN 5574:2018 – Thiết kế kết cấu bê tông bê tông cốt thép TCXD 198:1997 – Nhà cao tầng – Thiết kế kết cấu bê tơng cốt thép tồn khối TCVN 9386:2012 – Thiết kế cơng trình chịu tải trọng động đất TCVN 10304:2014 – Móng cọc – Tiêu chuẩn thiết kế TCVN 9362:2012 – Tiêu chuẩn thiết kế nhà công trình SÁCH THAM KHẢO:  Võ Bá Tầm (2011), Kết cấu bê tông cốt thép, Tập 3, Cấu kiện theo TCXDVN 356 – 2005, NXB Đại học Quốc gia TP Hồ Chí Minh PHẦN MỀM:    SAFE 2012 AUTO CAD 2017 ETABS 9.4.7 SVTH: Nguyễn Hữu Gia Bảo_18149218 Trang 102 S K L 0