(Đồ án hcmute) toà nhà sunshine tower

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH CNKT CƠNG TRÌNH XÂY DỰNG TỊA NHÀ SUNSHINE TOWER GVHD: TS BÙI PHẠM ĐỨC TRƯỜNG SVTH: HOÀNG TUẤN ANH S K L0 Tp Hồ Chí Minh, 2022 BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT TP.HCM KHOA XÂY DỰNG     ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP TÒA NHÀ SUNSHINE TOWER GVHD: TS BÙI PHẠM ĐỨC TƯỜNG SVTH: HOÀNG TUẤN ANH MSSV: 18149211 Học kỳ – Năm học : 2022-2023 TP Hồ Chí Minh 9/2022 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP TS BÙI PHẠM ĐỨC TƯỜNG BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIẢNG VIÊN HƯỚNG DẪN Họ tên sinh viên: HỒNG TUẤN ANH - MSSV:18149211 Ngành: Cơng nghệ Kỹ thuật Cơng trình Xây dựng Tên đề tài: Tịa nhà SUNSHINE TOWER Họ tên giảng viên hướng dẫn: TS PHẠM BÙI ĐỨC TƯỜNG NHẬN XÉT 1.Về nội dung đề tài & khối lượng thực hiện: 2.Ưu điểm: 3.Khuyết điểm 4.Đề nghị cho bảo vệ hay không? 5.Đánh giá loại: 6.Điểm:……………… HOÀNG TUẤN ANH MSSV:18149211 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP TS BÙI PHẠM ĐỨC TƯỜNG (Bằng chữ: ) TP Hồ Chí Minh, ngày….tháng….năm 2023 Giáo viên hướng dẫn (Ký ghi rõ họ tên) HOÀNG TUẤN ANH MSSV:18149211 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP TS BÙI PHẠM ĐỨC TƯỜNG BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIẢNG VIÊN PHẢN BIỆN Họ tên sinh viên: HOÀNG TUẤN ANH - MSSV:18149211 Ngành: Cơng nghệ Kỹ thuật Cơng trình Xây dựng Tên đề tài: Tòa nhà SUNSHINE TOWER Họ tên giảng viên hướng dẫn: TS PHẠM BÙI ĐỨC TƯỜNG NHẬN XÉT 1.Về nội dung đề tài & khối lượng thực hiện: 2.Ưu điểm: 3.Khuyết điểm 4.Đề nghị cho bảo vệ hay không? 5.Đánh giá loại: 6.Điểm:……………… HOÀNG TUẤN ANH MSSV:18149211 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP TS BÙI PHẠM ĐỨC TƯỜNG (Bằng chữ: ) TP Hồ Chí Minh, ngày….tháng….năm 2023 Giáo viên phản biện (Ký ghi rõ họ tên) HOÀNG TUẤN ANH MSSV:18149211 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP TS BÙI PHẠM ĐỨC TƯỜNG LỜI CẢM ƠN Đồ án tốt nghiệp nói tổng kết quan trọng đời sinh viên, mục đích giúp sinh viên hệ thống hóa kiến thức học giảng đường Thơng qua chương trình này, bạn sinh viên hy vọng giới thiệu thành tích nỗ lực trình học đại học, đồng thời mở định hướng nghề nghiệp tương lai cho sinh viên Để có ngày hôm nay, bạn sinh viên xin gửi lời cảm ơn chân thành đến tồn thể thầy giáo ngành Xây dựng tồn thể thầy giáo trường Đại học Sư phạm Kỹ thuật Thành phố Hồ Chí Minh, người trực tiếp dìu dắt sinh viên từ ngày đến trường hôm Em xin gửi lời cảm ơn chân thành kính trọng đến thầy Châu Đình Thành Em tự cho người may mắn hướng dẫn tận tình thầy trình làm luận văn tốt nghiệp Trong trình thực luận văn, thầy truyền đạt, hướng dẫn kiến thức chun mơn mà cịn giúp em có nhìn bao qt ngành xây dựng cơng trình dân dụng Do khối lượng đồ án hoàn thành tương đối nhiều kiến thức thân hạn chế nên đồ án tốt nghiệp chắn không tránh khỏi thiếu sót Em mong nhận thơng cảm, hướng dẫn góp ý thầy Cuối cùng, em xin chân thành kính chúc đồng chí lãnh đạo, thầy cô giáo nhà trường dồi sức khỏe, cơng việc thuận buồm xi gió Em xin chân thành cảm ơn! TP Hồ Chí Minh, ngày….tháng….năm 2023 Sinh viên thực (Ký ghi rõ họ tên) HOÀNG TUẤN ANH HOÀNG TUẤN ANH MSSV:18149211 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP TS BÙI PHẠM ĐỨC TƯỜNG NHIỆM VỤ ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Họ tên sinh viên: HOÀNG TUẤN ANH - MSSV: 18149211 Khoa: Xây dựng Ngành: Công nghệ Kỹ thuật Cơng trình Xây dựng Tên đề tài: Tòa nhà SUNSHINE TOWER Giáo viên hướng dẫn: TS BÙI PHẠM ĐỨC TƯỜNG Ngày nhận đề tài: 20/08/2022 Ngày nộp bài: 04/02/2023 NỘI DUNG THỰC HIỆN Các số liệu, tài liệu ban đầu - Hồ sơ kiến trúc - Hồ sơ khảo sát địa chất Nội dung thực đề tài a Kiến trúc - Thể vẽ kiến trúc b Kết cấu - Mơ hình, phân tích, tính tốn, thiết kế sàn tầng điển hình (Phương án sàn dầm) - Mơ hình, phân tích, tính tốn, thiết kế cầu thang điển hình; - Mơ hình, phân tích, tính tốn, thiết kế khung bao gồm hệ dầm, vách phẳng, lõi thang máy - Mơ hình, phân tích, tính tốn, thiết kế móng cọc khoan nhồi Sản phầm 01 thuyết minh HOÀNG TUẤN ANH MSSV:18149211 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP TS BÙI PHẠM ĐỨC TƯỜNG 14 vẽ A1 (gồm 03 vẽ kiến trúc, 11 vẽ kết cấu) TP HCM, ngày … tháng … năm 2023 Xác nhận GVHD HOÀNG TUẤN ANH Xác nhận khoa Xây dựng MSSV:18149211 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP TS BÙI PHẠM ĐỨC TƯỜNG MỤC LỤC CHƯƠNG 1: TỔNG QT VỀ CƠNG TRÌNH 14 1.1 Tổng quan cơng trình: 14 1.2 Phân khu chức năng: 16 1.3 Giải pháp kiến trúc cơng trình 16 1.3.1 Giải pháp mặt 16 1.3.2 Giải pháp mặt đứng 17 1.3.3 Giải pháp giao thơng cơng trình 18 1.4 Các giải pháp kỹ thuật khác 19 1.4.1 Giải pháp thơng gió, chiếu sáng 19 1.4.2 Hệ thống điện 19 1.4.3 Hệ thống nước 20 1.4.4 Hệ thống phòng cháy chữa cháy 20 1.4.5 Hệ thống chống sét 21 1.4.6 Hệ thống rác 21 CHƯƠNG 2: CHỌN SƠ BỘ TIẾT DIỆN VÀ TÍNH TỐN TẢI TRỌNG 22 2.1 Vật liệu sử dụng 22 2.1.1 Bê tông 22 2.1.2 Cốt thép 22 2.2 Chọn sơ kích thước cấu kiện 23 2.2.1 Chọn sơ tiết diện dầm 23 2.2.2 Chọn sơ tiết diện sàn 24 2.2.3 Chọn tiết diện cột 25 2.2.4 Chọn sơ tiết diện vách 29 2.3 Neo cốt thép 30 2.3.1 Cơ sở lí thuyết 30 2.3.2 Áp dụng tính tốn 32 2.4 Nối cốt thép 32 HOÀNG TUẤN ANH MSSV:18149211 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Pi tt N  n tt TS BÙI PHẠM ĐỨC TƯỜNG M  y tt x ,o i i y M  x tt y ,o i i x Trong đó: + n: số lượng cọc + xi ; yi : khoảng cách từ tim cọc thứ i đến trục qua trọng tâm cọc mặt phẳng đáy đài + M tt x ,o : tổng moment tính tốn đáy đài quay quanh trục x trọng tâm nhóm cọc + M tt y ,o : tổng moment tính tốn đáy đài quay quanh trục y trọng tâm nhóm cọc  Quy đổi nội lực từ chân cột xuống đáy đài móng: Hình 8.9 Quy ước chiều nội lực N M M tt  N 0tt  N d  6306.76  154.44  6461.2( kN ) tt x  M 0ttx  hd Qoytt  74.88  1.3  36.26  122.02( kNm) tt y  M 0tty  hd Qoytt  68.87  1.3  29.29  106.95( kN m) Bảng 8.16 Bảng giá trị phản lực đầu cọc xi yi STT x 2i y 2i Σx2i Σ y 2i Cọc (m) (m) -1.200 -1.200 1.440 1.440 2.88 2.88 1.200 -1.200 1.440 1.440 0.000 0.000 0.000 0.000 tt tt  1519.9(kN )  Qua tính tốn, ta có giá trị Pmax  1615.3(kN ) Pmin Pi (kN) 1519.90 1609.02 1615.30 Kiểm tra điều kiện: HOÀNG TUẤN ANH 165 MSSV:18149211 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP TS BÙI PHẠM ĐỨC TƯỜNG tt coc  1609.02  116.28  1825.3( kN )  RTK  2900( kN )  Pmax  PTLBT  RTK   tt  1519.9   Pmin   Vậy tải trọng tác dụng lên cọc thoả 8.7.3.2 Kiểm tra phản lực đầu cọc với tổ hợp lại  Xét tổ hợp M x max , M ytu , Qytu , Qxtu , N tu N M M tt -  N 0tt  N d  5477.36  154.44  5631.8( kN ) tt x  M 0ttx  hd Qoytt  185.31  1.3  37.8  234.45(kNm) tt y  M 0tty  hd Qoytt  69.59  1.3  5.57  76.83(kN m) Tải trọng tác dụng lên cọc: Pi tt N  tt n M  y tt x ,o i i y M  x tt y ,o i i x Bảng 8.17 Giá trị phản lực đầu cọc xi yi STT x2i y2i Σ x2i Σy2i Cọc (m) (m) -1.200 -1.200 1.440 2.88 2.88 1.200 -1.200 1.440 0.000 0.000 0.000 tt tt  1278.25(kN )  Qua tính tốn, ta có giá trị Pmax  1407.95(kN ) Pmin Pi (kN) 1278.25 1342.28 1407.95 Kiểm tra điều kiện: tt coc  1407.95  126.28  1534.23(kN )  RTK  2900(kN )  Pmax  PTLBT  RTK   tt  1278.56   Pmin   Vậy tải trọng tác dụng lên cọc thoả  Xét tổ hợp M y max , M xtu , Qytu , Qxtu , N tu N M M tt -  N 0tt  N d  5765.84  154.44  5920.28(kN ) tt x  M 0ttx  hd Qoytt  112.22  1.3  67.11  199.46(kN m) tt y  M 0tty  hd Qoytt  40.77  1.3  1.03  48.01(kN m) Tải trọng tác dụng lên cọc: Pi tt N  n tt M  y HOÀNG TUẤN ANH tt x ,o i i y M  x tt y ,o i i x 166 MSSV:18149211 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP TS BÙI PHẠM ĐỨC TƯỜNG Bảng 8.18 Giá trị phản lực đầu cọc xi yi STT x2i y2i Σ x2i Σy2i Cọc (m) (m) -1.200 -1.200 1.440 2.88 2.88 1.200 -1.200 1.440 0.000 0.000 0.000 tt tt  1376.96( kN )  Qua tính tốn, ta có giá trị Pmax  1480.07(kN ) Pmin Pi (kN) 1376.96 1416.97 1480.07  Vậy tải trọng tác dụng lên cọc thoả  Kết luận:  Kiểm tra tương tự cho tổ hợp lại ta tải trọng truyền xuống cọc đảm bảo không vượt sức chịu tải cho phép cọc  Khơng có cọc móng chịu nhổ 8.7.4 Kiểm tra làm việc nhóm cọc: Hệ số nhóm xác định theo cơng thức Converse – Labarre:  (m  1)  n  (n  1)  m  d   arctan    90  mn   s  (3  1) 1  (1  1)    0.6   1   arctan    0.896  90  1    2.4    1  Trong đó: + m: số hàng cọc nhóm + n: số cọc hàng + mn: tổng số cọc móng + d: đường kính cọc + s: khoảng cách từ hai cọc tính từ tâm - Sức chịu tải nhóm cọc: Rn hom   nc Rc ,d  0.896   2900  7795.2(kN )  N tt  6306.76(kN )  Thỏa Yêu cầu 8.7.5 Kiểm tra ổn định đất đáy móng khối quy ước 8.7.5.1 Kích thước móng khối quy ước Xác định góc truyền lực   HỒNG TUẤN ANH tb 167 MSSV:18149211 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP tb   i li l  i   TS BÙI PHẠM ĐỨC TƯỜNG 1230 ' 7.35  1575' 8.1  1743'15.75  1840 ' 26.9 1840 '  440 '13" Diện tích móng khối quy ước tính theo cơng thức: Aqu  Lqu Bqu Trong đó: Ltb  26.9(m) : chiều dài cọc Lqu  L1  Ltb tan Bqu  Bl  Ltb tan tb tb  0.6   26.9  tan(440 '13")  5.0(m)  4.2   26.9  tan(440 '13")  8.6(m) Aqu  Lqu  Bqu  5.0  8.6  42.97( m ) H qu  31.2(m) Theo mục 7.4.4 TCVN 10304-2014, quy định ranh giới móng khối quy ước cọc tựa vào lớp đất cứng xác định hình bên dưới: HỒNG TUẤN ANH 168 MSSV:18149211 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP TS BÙI PHẠM ĐỨC TƯỜNG Hình 8.10 Sơ đồ khối xác định móng khối quy ước móng M1 trục 5-B 8.7.5.2 Áp lực tính tốn tác dụng lên móng khối quy ước Theo Mục 4.6.9 TCVN 9362:2012: quy định áp lực trung bình tác dụng đáy móng khơng vượt q áp lực tính tốn R (kN/m²) tính theo cơng thức: RII  m1m2 ( Ab II  Bh II'  DcII   II h0 ) ktc Trong đó: + ktc : Hệ số độ tin cậy, ktc=1 đặc trưng tính tốn lấy trực tiếp từ thí nghiệm trường + m1  1.2 : Hệ số điều kiện làm việc đất với độ sệt I L  0.06 HOÀNG TUẤN ANH 169 MSSV:18149211 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP TS BÙI PHẠM ĐỨC TƯỜNG + m2  1.1 : Hệ số điều kiện làm việc cơng trình có tác động qua lại với với tỷ số L 28   0.42  1.5 H 67.35 + cII  38.1(kN / m ) : lực dính + A, B, D: hệ số phụ thuộc vào góc ma sát lấy theo Bảng 14 phụ thuộc vào góc ma sát   1743' xác định theo Điều 4.3.1 đến 4.3.7 TCXD 9362-2012 A = 0.4203 ; B = 2.6812; D = 5.2625 +  II  10.28(kN / m3 ) Dung trọng lớp đất từ đáy móng khối qui ước trở xuống +  II' : Dung trọng lớp đất từ đáy móng khối qui ước đến MĐTN  II'  2.4  20  7.6 10.24  8.110.46  15.75  10.28  12.58 29.56 + b: bề rộng (canh bé) đáy móng + h=29.56m: chiều sâu đặt móng so với cốt qui định bị bạt đắp thêm (m) + ho= h - htđ =29.56 – 29.4 = 0.16 (m) chiều sâu đến tầng hầm (m) htd  h1  h2  kc 25  29  0.2  29.4 '  II 12.58 - h1 =21m: chiều dày lớp đất phía đáy móng - h2 =0.2m: chiều dày kết cấu sàn tầng hầm +  kc   BT  25kN / m trị trung bình trọng lượng thể tích kết cấu sàn tầng hầm RIItc  1.2 1.1  (0.4203  5.74 10.28  2.6812  29.56 12.58  5.2625  38.1  10.28  0.16) = 1611.32 (kN / m3 ) - Khối lượng đất khối móng quy ước từ mặt đài đến mặt đáy móng khối quy ước: Qd  Aqu   i hi  42.97  (20 1.05  10.24  7.6  10.46  8.1  10.28  15.75)  14844.4(kN ) - Khối lượng đất bị cọc đài chiếm chỗ: HOÀNG TUẤN ANH 170 MSSV:18149211 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP TS BÙI PHẠM ĐỨC TƯỜNG Qdc  nAp  hi i   Vdai  1.05  20  0.25 10.24    0.283  345.46  1.2  3.6 1.3       359.45(kN ) Với - h i i  7.35  10.24  8.1 10.46  15.75  10.28  345.46(kN / m ) Khối lượng cọc đài bê tông: Qc  nAp bt Lc  Wdai   3.93  26.9  25 1.2  3.6 1.3  668.98( kN )  Khối lượng tổng móng quy ước: Qqu  Qd  Qc  Qdc  14844.4  668.98  359.45  15153.93( kN ) 8.7.5.3 Kiểm tra điều kiện làm việc đàn hồi lớp đất móng khối quy ước Tải trọng quy đáy móng khối quy ước Kiểm tra với giá trị tải tiêu chuẩn, ứng với tổ hợp Nmax, Mxtư, Mytư, Qxtư, Qytư Lực dọc tiêu chuẩn tác dụng đáy móng khối quy ước: tc N qu  N tc  Qqu  5646.17  15153.93  20800.1(kN ) Moment tiêu chuẩn tâm đáy móng khối quy ước: M M tc x , qu  M oxtc  hqu Qoytc  69.17  28.2  32.91  997.23(kNm) tc y , qu  M oytc  hqu Qoxtc  62.92  28.2  24.78  761.716(kNm) Moment chống uốn móng khối quy ước: Bqu2 Wx  Lqu  Wy  Bqu  L2qu  5 8.62  61.6(kN )  8.6  52  35.8(kN ) Ứng suất đáy móng khối quy ước: ptbtc  tc N qu Aqu tc pmax  tc p   tc N qu Aqu tc N qu Aqu 20800.1  484.06(kN / m ) 42.97   M xtc,qu Wx M xtc,qu Wx HOÀNG TUẤN ANH   M ytc,qu Wy M ytc,qu Wy  20800.1 997.23 761.72    521.53(kN / m3 ) 42.97 61.6 35.8  20800.1 997.23 761.72    446.59(kN / m3 ) 42.97 61.6 35.8 171 MSSV:18149211 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP TS BÙI PHẠM ĐỨC TƯỜNG Điều kiện để móng ổn định:  ptbtc  484.06(kN / m )  R tc  1611.32kN / m  tc tc  pmax  521.53(kN / m )  1.2 R  1933.58kN / m  tc  pmin  446.09(kN / m )   Vậy đáy móng khối quy ước thỏa điều kiện ổn định Kiểm tra với tổ hợp lại ta cho giá trị thỏa mãn điều kiện 8.7.6 Kiểm tra độ lún móng khối quy ước  Ứng suất gây lún đáy móng khối quy ước: pgl  ptbtc    i hi Trong đó: + pgl : áp lực tiêu chuẩn trung bình đất đáy móng khối quy ước + ptbtc  484.06(kN / m ) +   h : tổng ứng suất hữu hiệu theo phương đứng trọng lượng thân tự i i nhiên đất gây đáy móng khối quy ước   h  20  2.4  10.24  7.6  10.46  8.1  10.28 15.75  372.46(kN / m ) i i  pgl  ptbtc    i hi  484.06  372.46  111.6(kN / m ) Chia đất thành lớp có chiều dày hi  Bqu  8.6  2.15  2m  chọn hi  2(m) Xét điểm thuộc trục qua tâm móng có độ sâu z kể từ đáy móng khối quy ước Khi ứng suất tải trọng ngồi gây xác định theo công thức:  zgl  pgl  k0 Trong đó, k hệ số tra bảng với tỷ số Lqu Bqu  5.0 2z  0.58 8.6 Bqu Vị trí ngừng tính lún:  igl  0.2 itb  Kết tính tốn ứng suất trình bày bảng sau: HỒNG TUẤN ANH 172 MSSV:18149211 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP TS BÙI PHẠM ĐỨC TƯỜNG Bảng 8.19 Giá trị ứng suất móng khối quy ước Độ Lớp sâu phân Điểm z tố  Lớp kN/m3 10.28 L B L B 2z B k0 m  zigl  zibt kN/m2 kN/m2  zigl  zibt 0.0 2.50 4.60 0.54 0.00 1.000 163.840 372.460 0.440 2.0 2.50 4.60 0.54 0.43 0.867 142.031 393.020 0.361 2.0 2.50 4.60 0.54 0.43 0.867 142.031 393.020 0.361 10.28 4.0 2.50 4.60 0.54 0.87 0.581 95.242 413.580 0.230 10.28 6.0 2.50 4.60 0.54 1.30 0.377 61.840 434.140 0.142 8.0 2.50 4.60 0.54 1.74 0.254 41.639 454.700 0.092 03 01 10.28 10.28 03 02 03 03 10.28 Tại lớp phân tố thứ 3, ta thấy  zigl /  zibt  0.142  0.2 nên ảnh hưởng lún từ lớp trở xuống khơng đáng kể, cần tính lún tới điểm thứ  Độ lún móng khối quy ước Theo mục C.1.6 Phụ lục C TCVN 9362:2012, độ lún móng theo phương pháp cộng lớp xác định theo công thức: n S    l pi  hi Ei Trong đó: + S: độ lún cuối (ổn định) móng + n: số lớp chia theo độ sâu theo tầng chịu nén +hi: chiều dày lớp đất thứ i Ei mô đun biến dạng lớp đất thứ i Với: E  a  c  ( N spt  6) 10 ( Mpa) Theo Mục E.1.2 TCVN 9351:2012) Trong đó: + a  40 với N spt  26  15 + c = với loại đất sét + Pi : ứng suất gây lún trung bình lớp phân tố thứ i HỒNG TUẤN ANH 173 MSSV:18149211 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP TS BÙI PHẠM ĐỨC TƯỜNG + β : hệ số không thứ nguyên 0.8 Bảng 8.20 Độ lún lớp phân tố  Lớp 03 03 03 kN/m3 10.28 10.28 10.28 10.28 10.28 10.28 Lớp phân tố 01 02 03 Độ Điểm sâu z m 0.0 2.0 2.0 4.0 6.0 8.0 hi E Si m kN/m2 cm 152.935 2.0 13600 1.799 118.636 2.0 13600 1.396 51.739 2.0 13600 0.609 Pi Tổng 3.804  Độ lún móng khối quy ước là: S1 = 3.804 (cm)  Độ lún biến dạng đàn hồi cọc: S2  l  PTK  Lcoc  E  Acoc 2900  26.9 100  1.18(cm)   (0.62  0.42 ) 42 10  Độ lún toàn khối móng: S  S1  S  3.804  1.18  4.984(cm) Theo Phụ lục E TCVN 10304:2014 Độ lún tuyệt đối S gh  10(cm) độ lún trung bình S gh khung bê tơng cốt thép S gh  10(cm)  S  4.984(cm)  S gh  10(cm)  Kết luận: Móng thỏa điều kiện độ lún 8.7.7 Kiểm tra điều kiện xuyên thủng Tác nhân gây chọc thủng đài cọc: phản lực cọc nằm đáy tháp chọc thủng Nếu tất cọc đài nằm đáy tháp chọc thủng khơng cần kiểm tra Dưới tác dụng lực dọc, chiều cao đài không đủ cao bị xuyên thủng, để không bị xuyên thủng chiều cao đài phải thỏa mãn điều kiện: Pxt  Pcx Trong đó: + Pxt : lực gây xuyên thủng; + Pcx : lực chống xuyên thủng HOÀNG TUẤN ANH 174 MSSV:18149211 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP TS BÙI PHẠM ĐỨC TƯỜNG  Kiểm tra thủng với tháp chọc thủng tự với góc nghiêng 450 Hình 8.11 Tháp chọc thủng móng M2 trục 5-B với góc nghiêng 45o Với chiều cao đài hd  1.3m , góc chọc thủng tự 45o tháp chọc thủng hình tháp chọc thủng bao phủ tất cọc nên trường hợp ta không cần kiểm tra chọc thủng cho đài 8.7.8 Tính tốn cốt thép đài móng M2 trục 5-B 8.7.8.1 Cốt thép Cốt thép tính tốn cho đài móng để đảm bảo khả chịu uốn đài tác dụng phản lực đầu cọc xem đài làm việc consol ngàm vào mép cột Giả thuyết đài tuyệt đối cứng Tính toán với tổ hợp nội lực Nmax, Mxtu, Mytu, Qxtu, Qytu Moment ngàm phản lực đầu cọc gây với giá trị: n M   di Pi i 1 Trong đó: + di: Khoảng cách từ tâm cọc thứ i đến mặt ngàm + Pi: Phản lực đầu cọc thứ i HOÀNG TUẤN ANH 175 MSSV:18149211 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP TS BÙI PHẠM ĐỨC TƯỜNG Tính tốn cốt thép cho cho đài có kích thước: bd  hd  3.6 1.3(m) Chiều cao làm việc đài: h0  d  agt  1.3  0.15  1.15(m) chọn agt  0.15m Tính  :   M  b Rbbh02 Tính  :     2 Tính  R :  R  Với  s ,el  xR  h0 0.8   s ,el b2  0.8 0.8   0.53 Rs 350 Es  10 1 0.0035 0.0035 Rs ;  b  0.0035 (đối với bê tông B60 trở xuống) Es Kiểm tra điểu kiện:    R   R     R  R  R (1  0.5R ) Tính tốn cốt thép: As  Chọn cốt thép: Asc  n   b Rbbh0 Rs  d2 với n số thép cà d đường kính thép Khoảng cách thép: a  b  2a '   n 1 Chiều dài thép: lI  l  2cbv 8.7.8.2 Tính cốt thép theo phương Y P3 = 1615.03 (kN)  Xét moment mặt ngàm I-I: MI-I = P3 × d = 1615.03×1 = 1615.03 (kN.m) Tính thép đài móng với tiệt diện chữ nhật: b  h  3700 1300(mm) Chiều cao làm việc đài móng: ho = hđ -agt = 1150 (mm)  M 1615.03 106   0.019  b Rbbh02 117  3700 11502     2     0.019  0.019   R  0.53 (thỏa) HOÀNG TUẤN ANH 176 MSSV:18149211 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP As ,1   b Rbbh0 Rs  TS BÙI PHẠM ĐỨC TƯỜNG 0.019 117  3700 1150  3927(mm2 ) 350 Chọn thép cần thiết: n  3927  12.5 (thanh)  chọn n  13 (thanh) 314 Khoảng cách thép: 20   3700    50    20 b  2a     aII    200mm n 1 13  ' Chọn khoảng cách thép a1  200(mm)  chọn  20a200 để bố trí đài móng theo phương x Chiều dài l thép: lI  l  2cbv  3700   50  3600mm  chọn  20a200 để bố trí đài móng theo phương y Cần đặt cốt thép cấu tạo để chống nứt bê tơng khối lớn đài cọc có chiều cao từ 1(m) trở lên Cốt thép bố trí Ø12a200 cho mặt Ø12a200÷400 cho mặt xung quanh_ (TCXDVN 305:2004, Bê tông khối lớn – Quy phạm thi cơng nghiệm thu) Đối với đài móng có chiều hđ = 1.5m, ta chọn Ø12a200 để bố trí cấu tạo mặt xung quanh đài móng HỒNG TUẤN ANH 177 MSSV:18149211 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP HOÀNG TUẤN ANH TS BÙI PHẠM ĐỨC TƯỜNG 178 MSSV:18149211