(Đồ Án Hcmute) Thiết Kế Chung Cư Lapaz Tower.pdf

THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH CNKT CÔNG TRÌNH XÂY DỰNG GVHD SVTH Tp Hồ Chí Minh, tháng 01/2018 THIẾT KẾ CHUNG CƯ LAPAZ TOWER TS TR[.]

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH CNKT CƠNG TRÌNH XÂY DỰNG THIẾT KẾ CHUNG CƯ LAPAZ TOWER GVHD: TS TRẦN VĂN TIẾNG SVTH: LƯƠNG CÔNG PHỤNG SKL 0 Tp Hồ Chí Minh, tháng 01/2018 BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ CHUNG CƯ LAPAZ TOWER GVHD SVTH MSSV Khóa : TS TRẦN VĂN TIẾNG : LƯƠNG CÔNG PHỤNG : 16349017 : 2016-2018 Tp Hồ Chí Minh, tháng 1/2018 TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH KHOA XÂY DỰNG CỘNG HOÀ XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập – Tự – Hạnh Phúc BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN Họ tên sinh viên: LƯƠNG CƠNG PHỤNG MSSV: 16349017 Ngành: Cơng Nghệ Kỹ Thuật Cơng Trình Xây Dựng Tên đề tài: CHUNG CƯ LAPAZ TOWER Họ tên Giáo viên hướng dẫn: TS TRẦN VĂN TIẾNG NHẬN XÉT Về nội dung đề tài & khối lượng thực hiện: Ưu điểm: Khuyết điểm: Đề nghị cho bảo vệ hay không? Đánh giá loại: Điểm:……………….(Bằng chữ: ) Tp Hồ Chí Minh, ngày.… tháng… năm 2018 Giáo viên hướng dẫn (Ký & ghi rõ họ tên) TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH KHOA XÂY DỰNG CỘNG HOÀ XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập – Tự – Hạnh Phúc BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN PHẢN BIỆN Họ tên Sinh viên: LƯƠNG CƠNG PHỤNG .MSSV: 16349017 Ngành: Cơng Nghệ Kỹ Thuật Cơng Trình Xây Dựng Tên đề tài: CHUNG CƯ LAPAZ TOWER Họ tên Giáo viên phản biện: ThS NGUYỄN VĂN HẬU NHẬN XÉT Về nội dung đề tài & khối lượng thực hiện: Ưu điểm: Khuyết điểm: Đề nghị cho bảo vệ hay không? Đánh giá loại: Điểm:……………….(Bằng chữ: ) Tp Hồ Chí Minh, ngày.… tháng… năm 2018 Giáo viên phản biện (Ký & ghi rõ họ tên) LỜI CẢM ƠN Đối với sinh viên ngành Xây dựng, đồ án tốt nghiệp cơng việc kết thúc trình học tập trường đại học, đồng thời mở trước mắt người hướng vào sống thực tế tương lai Thông qua trình làm đồ án tạo điều kiện để em tổng hợp, hệ thống lại kiến thức học, đồng thời thu thập bổ sung thêm kiến thức mà cịn thiếu sót, rèn luyện khả tính tốn giải vấn đề phát sinh thực tế Trong suốt khoảng thời gian thực đồ án mình, em nhận nhiều dẫn, giúp đỡ tận tình thầy TS TRẦN VĂN TIẾNG Em xin gửi lời cảm ơn chân thành, sâu sắc đến thầy Em xin gửi lời cảm ơn chân thành đến tồn thể q Thầy Cơ khoa Xây Dựng hướng dẫn em gần năm học tập rèn luyện trường Những kiến thức kinh nghiệm mà thầy cô truyền đạt cho em tảng, chìa khóa để em hồn thành luận văn tốt nghiệp Xin gửi lời cảm ơn sâu sắc đến ba mẹ, người thân gia đình, giúp đỡ động viên anh chị khóa trước, người bạn thân giúp tơi vượt qua khó khăn suốt q trình học tập hoàn thành luận văn Mặc dù cố gắng kiến thức kinh nghiệm hạn chế, đồ án tốt nghiệp em khó tránh khỏi thiếu sót, kính mong nhận dẫn quý Thầy Cô để em củng cố, hồn kiến thức Cuối cùng, em xin chúc quý Thầy Cô thành công dồi sức khỏe để tiếp tục nghiệp truyền đạt kiến thức cho hệ sau Em xin chân thành cám ơn TP.HCM, ngày tháng năm 2018 Sinh viên thực TÓM TẮT NHIỆM VỤ ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Sinh viên : LƯƠNG CÔNG PHỤNG MSSV: 16349017 Khoa : Xây Dựng Ngành : Công Nghệ Kỹ Thuật Cơng Trình Xây Dựng Tên đề tài : CHUNG CƯ LAPAZ TOWER Số liệu ban đầu:  Hồ sơ kiến trúc (tự tìm kiếm nhật xét phê duyệt GVHD)  Hồ sơ khảo sát địa chất (quận Hải Châu, nơi cơng trình xây dựng) Nội dung phần lý thuyết tính tốn: 2.1: Kiến trúc:  Cơng trình có 16 Tầng hộ ở, Tầng thương mại, Tầng hầm  Bản vẽ kiến trúc vẽ lại với yêu cầu GVHD đưa 2.2: Kết cấu:  Tính tốn, thiết kế cầu thang  Tính tốn, thiết kế sàn tầng điển hình  Tính tốn, thiết kế dầm tầng điển hình  Mơ hình, tính tốn, thiết kế khung trục khung trục B  Nền móng: Phương án cọc khoan nhồi cho tồn cơng trình Thuyết minh vẽ: 3.1: Thuyết minh:  Gồm 01 Thuyết minh 03 Phụ lục 3.2: Bản vẽ:  Gồm 16 vẽ A1 (05 Kiến trúc, 09 Kết cấu, 02 Nền móng) Cán hướng dẫn : TS TRẦN VĂN TIẾNG Ngày giao nhiệm vụ : 15/09/2017 Ngày hoàn thành nhiệm vụ : 04/01/2018 Tp HCM ngày tháng… năm 2018 Xác nhận GVHD Xác nhận BCN Khoa MỤC LỤC CHƯƠNG TỔNG QUAN VỀ KIẾN TRÚC CƠNG TRÌNH 1.1 GIỚI THIỆU VỀ CƠNG TRÌNH 1.1.1 Mục đích xây dựng cơng trình 1.1.2 Vị trí đặc điểm cơng trình 1.1.3 Quy mơ cơng trình 1.2 GIẢI PHÁP KIẾN TRÚC CƠNG TRÌNH 1.2.1 Giải pháp mặt 1.2.2 Giải pháp mặt cắt cấu tạo 1.2.3 Giải pháp mặt đứng & hình khối 1.2.4 Giải pháp giao thơng cơng trình 1.3 GIẢI PHÁP KẾT CẤU CỦA KIẾN TRÚC 1.4 GIẢI PHÁP KỸ THUẬT KHÁC 1.4.1 Hệ thống điện 1.4.2 Hệ thống cấp nước 1.4.3 Hệ thống thoát nước 1.4.4 Hệ thống thống gió 1.4.5 Hệ thống chiếu sáng 10 1.4.6 Hệ thống phòng cháy chữa cháy 10 1.4.7 Hệ thống chống sét 10 1.4.8 Hệ thống thoát rác 10 CHƯƠNG 2: TỔNG QUAN VỀ KẾT CẤU CƠNG TRÌNH 11 2.1 CƠ SỞ TÍNH TOÁN KẾT CẤU 11 2.1.1 Cơ sở thực 11 2.1.2 Cơ sở tính toán 11 2.2 LỰA CHỌN GIẢI PHÁP KẾT CẤU 11 2.2.1 Phân tích lựa chọn giải pháp kết cấu phần thân 11 2.2.2 Giải pháp kết cấu phần móng 12 2.2.3 Vật liệu sử dụng cho cơng trình 12 2.2.4 Kích thước cấu kiện cơng trình 13 CHƯƠNG 3: TẢI TRỌNG VÀ TÁC ĐỘNG 15 3.1 TĨNH TẢI 15 3.1.1 Tải lớp cấu tạo sàn 15 3.1.2 Tải tường xây 16 3.2 HOẠT TẢI 17 3.3 TẢI TRỌNG GIÓ 18 3.3.1 Tính tốn thành phần tĩnh tải gió 18 3.3.2 Tính tốn thành phần động tải trọng gió 19 3.3.3 Tổ hợp tải trọng gió 24 3.4 TẢI TRỌNG ĐỘNG ĐẤT 27 3.4.1 Cơ sở lý thuyết tính tốn 27 3.4.2 Xác định phổ thiết kế 32 3.4.3 Khối lượng tham gia dao động động đất: 33 3.4.4 Khai báo tải trọng động đất phần mền ETABS 34 CHƯƠNG 4: THIẾT KẾ CẦU THANG BỘ 37 4.1 KIẾN TRÚC 37 4.2 SỐ LIỆU TÍNH TỐN 38 4.2.1 Sơ kích thước 38 4.2.2 Tải trọng 39 4.3 TÍNH TỐN BẢN THANG 41 4.3.1 Sơ đồ tính 41 4.3.2 Nội lực cầu thang 42 4.3.3 Tính thép 42 4.4 TÍNH TỐN DẦM THANG (DẦM CHIẾU TỚI) 43 4.4.1 Tải trọng 43 4.4.2 Sơ đồ tính 43 4.4.3 Nội lực 44 4.4.4 Tính thép 44 CHƯƠNG 5: THIẾT KẾ SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH 46 5.1 THÔNG SỐ THIẾT KẾ 46 5.1.1 Sơ kích thước 46 5.2 TẢI TRỌNG TÁC DỤNG 47 5.3 XÁC ĐỊNH NỘI LỰC VÀ TÍNH THÉP CHO TỪNG Ơ BẢN 49 5.3.1 Xác định nội lực 49 5.3.2 Tính thép cho 52 5.4 KIỂM TRA NỨT VÀ ĐỘ VÕNG CỦA Ô BẢN 53 CHƯƠNG 6: THIẾT KẾ KHUNG TRỤC VÀ KHUNG TRỤC B 56 6.1 CÁC TRƯỜNG HỢP TẢI TRỌNG 56 6.2 TỔ HỢP TẢI TRỌNG 56 6.3 KIỂM TRA CHUYỂN VỊ ĐỈNH 57 6.4 THIẾT KẾ DẦM TẦNG ĐIỂN HÌNH 57 6.4.1 Sơ đồ tính 57 6.4.2 Cơ sở lý thuyết 58 6.4.3 Tính tốn cốt thép dọc dầm tầng điển hình 62 6.4.4 Tính tốn với tiết diện cụ thể 63 6.5 THIẾT KẾ CỘT KHUNG TRỤC 2, KHUNG TRỤC B: 67 6.5.1 Sự làm việc nén lệch tâm xiên: 67 6.5.2 Tính tốn thép dọc cho cột 68 6.5.3 Tính tốn với cấu kiện thực tế 71 6.5.4 Tính toán cốt đai cho cột: 73 6.5.5 Neo nối cốt thép: 73 6.5.6 Cấu tạo kháng chấn cho cột: 74 6.6 THIẾT KẾ VÁCH CỨNG 75 6.6.1 Phương pháp sử dụng tính tốn 75 6.6.2 Tính tốn thép vách 76 CHƯƠNG 7: TÍNH TỐN THIẾT KẾ MĨNG 80 7.1 LỰA CHỌN GIẢI PHÁP MÓNG 80 7.2 GIỚI THIỆU VỀ CỌC KHOAN NHỒI 80 7.2.1 Đặc điểm 80 7.2.2 Ưu nhược điểm phương án cọc khoan nhồi 80 7.3 DỮ LIỆU TÍNH TOÁN 81 7.3.1 Địa chất cơng trình 81 7.4 TÍNH TỐN THIẾT KẾ MĨNG 82 7.4.1 Xác định chiều sâu chôn móng 82 7.4.2 Xác định sơ kích thước cọc 82 7.4.3 Tính tốn sức chịu tải cọc 84 7.4.4 Kiểm tra sức chịu tải cho phép cọc 92 7.4.5 Xác định số lượng cọc 93 7.4.6 Tính tốn móng đơn M1 cột C5 95 7.4.7 Tính tốn móng đơn M2 cột C19 110 7.4.8 Tính tốn móng lõi thang M4 122 TÀI LIỆU THAM KHẢO 137 n1 = : Số hàng cọc nhóm n2 = : Số cọc hàng d = 1m : đường kính cọc khoan nhồi s = 3m : khoảng cách cọc tính từ tim Kiểm tra sức chịu tải nhóm cọc: Ntt  h.n.Qtk Sức chịu tải nhóm cọc : Qnhom  h  n  Qtk  0.676  24  6969  113032.6(kN) Ntt  105415.2kN  h.n.Qtk  113032.6kN  Thỏa điều kiện cọc làm việc theo nhóm 7.4.8.3 Kiểm tra điều kiện xuyên thủng a Xuyên thủng nhóm cọc: Cơng thức chung xác định lực chống xuyên Fcx  a R bt u m h o ho c Trong đó: Fcx lực chống xuyên thủng là hệ số, bê tông nặng lấy 1; bê tông hạt nhỏ 0.85; bê tông nhẹ 0.8 Rbt cường độ chịu cắt bê tông Um chu vi trung bình mặt nghiên xuyên thủng ho chiều cao làm việc đài C chiều dài hình chiếu mặt bên tháp xuyên thủng lên phương ngang h o  C  0.4h o 1 ho  2.5 C Kiểm tra xuyên thủng theo điều kiện hạn chế 124 1000 M4 2862 3000 2513 3000 2000 11000 3000 470 C 1000 B 1000 3000 3000 3000 3000 3000 1000 17000 Hình 7.17 – Tháp xun thủng móng lõi thang M4 Xem hệ vách cột cứng, kiểm tra xuyên thủng hàng cột biên gây Ở ta kiểm tra cho mặt nghiêng 1, ( mặt nghiêng 2, lực chống xun ln lớn so với mặt nghiên 1, tương ứng) Ghi chú: mặt 2, có hạ cốt để thiết kế hố bít nên chiều cao đài lớn, nên lực chống xuyên lớn mặt 1, tương ứng.) Mặt 1: Với: c  2m 0.4h o  0.82  c  h o  2.05 h o  h  a  2.2  0.15  2.05  m  h 2.05 1 o   1.025  2.5 c Fcx1  a R bt u m h o ho 2.05   1.05  103  (8.63  14) /  2.05   24964.4 kN c Lực xuyên thủng Pxt = 4Ptb = 4×3916.02 = 15664.1kN < Fcx = 24964.4kN Mặt 3: Với: c  2.513m 0.4h o  0.82  c  h o  2.05 h o  h  a  2.2  0.15  2.05  m  h 2.05 1 o    2.5 c 2.05 125 Fcx1  a R bt u m h o ho 2.05   1.05  103  (5.5  9) /  2.05   15605.6 kN c 2.05 Lực xuyên thủng Pxt = 3Ptb = 4×3916.02 = 11748.1kN < Fcx = 15605.6kN Vậy thỏa điều kiên xuyên thủng nhóm cọc 2200 150 2050 b Xuyên thủng cọc Pmax bc 0.5d 0.5d bc 500 1000 ho ho 1000 500 Hình 7.18 – Tháp xuyên thủng cọc Pcx  0.75  R bt  Scx 2b  h o  0.5d Scx   c  h o  (2   2.05  0.5  1)  2.05  9.33m 2 Pcx  0.75  1.05  103  9.33  7345.41kN Pxt  Pmax  6784.98kN  Pcx  7345.4kN  Pxt  6784.98kN Vậy thỏa điều kiện xuyên thủng đài móng cọc 7.4.8.4 Kiểm tra áp lực mũi cọc: Nội lực kiểm tra: Nội lực kiểm tra với tổ hợp chính, xuất từ ETABS với giá trị tải khơng nhân với hệ số vượt tải Ngồi cịn có thêm tải trọng sàn tầng hầm trọng lượng đài móng: Tải sàn truyền vào – tải tiêu chuẩn: 126 Ws = 85.28×(0.3×25+5+0.93) = 1145.31(kN) Tải trọng đài móng – giá trị tiêu chuẩn : Wđài = 2.2 × 17 × 11 × 25 = 10285 (kN) Xác định kích thước khối móng quy ước: Góc ma sát trung bình Bảng 7.26 – Góc ma sát trung bình móng cọc khoan nhồi Với Lớp đất Bề dày h (m) 11.4 Góc ma sát  (độ) 8.13 2A 4.4 11.5 2B 7.8 9.68 19.5 24.2 2.7 13.3 10.5 28.77 3.5 12.93 33.8 j tb   (độ) trung bình 19.16  j ihi  hi Góc ma sát trung bình  , ta xác định khối móng quy ước hình N Mx - 1.200 M h tb tb 4 N M - 3.400 Lc - 68.000 Bm Hình 7.19 – khối móng qui ước móng M2 127 - Xác định kích thước móng: j   19.16  Bm  b  d  2lcoc  tan  tb   11    64.8  tan    20.86m     j   19.16  Lm  l  d  2lcoc  tan  tb   17    64.8  tan    26.86m     - Kích thước móng: Hm = Lc + hđài = 64.8 + 2.2 = 67 m, Bm × Lm = 20.86 x 26.86m - Trọng lượng thân cọc: Wcoc  n c Lc Fc g bt  24  64.8  0.785  25  30520.8(kN) - Trọng lượng đất đài móng đến khối móng qui ước: Wdat   Fm  n cFc   gi hi   20.86  26.86  24  0.785  648.52  351147.40(kN) - Trọng lượng khối móng qui ước: Wmkqu  Ws  Wdai  Wdat  Wcoc  1145.31  10285  351147.4  30520.8  393098.51(kN) - Dời lực tâm hình học: y x x M mkqu  Mchan cot  Hchan cot h d y y x M mkqu  Mchan cot  Hchan cot h d tc tc Nmkqu  Nchan cot  Wmkqu - Ứng suất tâm đáy khối móng qui ước: Pmax  Pmin  Ptbtc  tc N mkqu Bm Lm tc N mkqu Bm Lm   x 6M mkqu Bm L2m x 6M mkqu Bm L2m   y 6M mkqu Lm Bm y 6M mkqu L m Bm tc tc Pmax  Pmin 128 Bảng 7.27 – Tính tốn ứng suất tâm đáy khối móng qui ước móng M4 Load FX FY Ntc kN Mxcot kNm Mycot kNm x M mkqu y M mkqu kNm kNm Wmkqu kN Bm Lm Pmaxtc kN/m2 Pmintc kN/m2 Ptbtc kN/m2 COMB1 34.6 -28.21 80681.09 -39675 -15612.9 39731.38 15682.10 393098.5 20.86 26.86 869.5 821.7 845.6 COMB2 4258.861 -27.6696 70947.29 -35269.4 90882.26 35324.70 99399.98 393098.5 20.86 26.86 893.3 763.1 828.2 COMB3 -4200.5 -25.1565 72045.9 -31830.8 -116727 31881.12 125127.55 393098.5 20.86 26.86 907.1 753.2 830.2 COMB4 30.04348 2714.174 71336.61 37324.39 -15107.4 42752.73 15167.49 393098.5 20.86 26.86 853.7 804.1 828.9 COMB5 28.32174 -2767 71656.58 -104425 -10736.9 109958.55 10793.52 393098.5 20.86 26.86 878.9 780.1 829.5 COMB6 3840.774 -29.1565 79268.26 -40609.8 78080.14 40668.14 85761.69 393098.5 20.86 26.86 903.3 782.8 843.1 COMB7 -3772.65 -26.8957 80257.01 -37515.1 -108768 37568.92 116313.09 393098.5 20.86 26.86 919.5 770.1 844.8 COMB8 34.83478 2438.496 79618.64 24724.55 -17310.6 29601.54 17380.23 393098.5 20.86 26.86 864.4 823.0 843.7 COMB9 33.28696 -13377.1 107838.61 13443.66 393098.5 20.86 26.86 894.1 794.3 844.2 50173.65 393098.5 20.86 26.86 864.2 802.6 833.4 77509.15 393098.5 20.86 26.86 899.4 770.2 834.8 10498.62 393098.5 20.86 26.86 851.8 815.5 833.7 37834.13 393098.5 20.86 26.86 895.0 774.1 834.5 -2494.56 79906.63 -102850 COMB10 2459.339 1006.583 73877.11 -10647.7 45254.97 12660.88 MAX COMB10 -2397.72 -1060.49 74626.77 -60127.4 -72713.7 62248.35 MIN COMB11 966.887 2700.809 74007.81 26595.56 8564.842 31997.18 MAX COMB11 -905.278 -2754.7 74496.07 -97370.7 -36023.6 102880.07 MIN 129 Sức chịu tải của đáy móng - theo mục 4.6.9 TCVN 9362-2012 R tc  Trong đó:  m1  m2 A  b  g  B  h  g '  D  cII  g  h k tc  m1 = 1.1, cát bụi, no nước m2 = 1, cơng trình có hệ kết cấu mềm ktc = 1, thí nghiệm mẫu đất nơi xây dựng A, B, D hệ số phụ thuộc góc ma sát đáy khối móng quy ước,  = 33.8 => A = 1.450, B = 6.999, D = 9.025 b = 20.86m h = 68, chiều sâu đặt khối móng quy ước so với cốt tự nhiên γ’ = 8.92 kN/m3 dung trọng trung bình đất đáy móng  = 10.1 kN/m3 dung trọng đất đáy móng h td  h1  h g bt g '  64.8  0.3  25  65.65  m  8.92 h1 = 64.8 m khoảng cách từ mặt sàn tầng hầm đến mũi cọc h2 = 0.3 m chiều dày sàn tầng hầm ho = h - htd = 68 – 65.65 = 2.35 m c = 6.02 kN/m2 Vậy: 1.1 1.450  20.86  10.1  6.999  68  8.92  9.025  6.02  10.1 2.35  4973.5kN / m2 R tc  - Kiểm tra điều kiện: 919.5(kN / m )  1.2  4973  5968(kN / m ) Pmax  1.2R tc     844.8(kN / m )  4973(kN / m ) Ptb  R tc P  753.2(kN / m )     Kết luận: Thỏa mãn điều kiện ổn định 7.4.8.5 Tính lún cho móng: - Tính lún phương pháp cộng lún lớp phân tố 130 - Ứng suất thân đáy khối móng qui ước: s ibt  g i hi  14.6  4.7  4.4  9.6  7.8  7.45  19.5  9.9  2.7  9.9 10.5 10 3.5  9.6   10.1  577.85(kN / m 2) - Ứng suất gây lún đáy lớp phân tố: s igl  k oi  pgl Trong đó: tc  s bt  844.8  577.85  266.95(kN / m ) Áp lực gây lún pgl tính sau: pgl  pgl k 0i : hệ số phân bố ứng suất hệ số ko tra theo ứng suất tâm tiết diện hình theo độ sâu.Tra theo bảng C.1 TCVN 9362-2012 - Tiến hành tính lún theo phương pháp cộng lún phân tố (Phụ lục C, mục C.1.6 TCVN 9362-2012): s gl h S  b   tb i Ei n Chia lớp đất mũi cọc thành lớp phân tố dày m Chú ý phân lớp phải nằm lớp định Với: s gl tb  s igl1  s igl : ứng suất gây lún trung bình tải trọng ngồi gây l 131 N Mx - 1.200 h tb tb 4 - 3.400 Lc 266.95 577.85 587.95 264.81 608.15 260.84 638.45 254.84 678.85 247.20 729.35 232.86 789.95 211.44 860.65 185.64 941.45 1000 1000 1000 1000 1000 1000 1000 1000 - 68.000 156.87 Z=8m Hình 7.20 – Biểu đồ tính lún móng lõi thang M4 Bảng 7.28 – Kết tính lún móng lõi thang M4 Kí hiệu lớp Lớp hi phân (m) tố 7 7 7 7 7 1 1 1 1 σbt σgl σgltb E S 2 (kN.m ) (kN.m ) (kN.m2) (Mpa) (cm) Z (m) 2z/b Ko 0 577.85 266.95 0.10 0.19 0.29 0.38 0.48 0.58 0.67 0.77 0.992 0.985 0.977 0.97 0.942 0.908 0.878 0.845 587.95 608.15 638.45 678.85 729.35 789.95 860.65 941.45 264.81 260.84 254.84 247.20 232.86 211.44 185.64 156.87 265.88 262.83 257.84 251.02 240.03 222.15 198.54 171.25 57.8 57.8 57.8 57.8 57.8 57.8 57.8 57.8 0.37 0.36 0.36 0.35 0.33 0.31 0.27 0.24 Tổng 2.59 132 s bt s gl 2 3 s bt 5 s gl - Dừng lún z = 8m, - Độ lún nhóm cọc S = 2.59 cm < Sgh = 10cm => Thỏa mãn độ lún giới hạn 7.4.8.6 Tính thép cho đài móng Xác định độ cứng lị xo: Ki  Pi 6969   536076.9kN / m si 0.013 Trong đó: Pi – Phản lực đầu cọc thứ i  thiên an toàn lấy Pi  Qatk  6969kN Si – Độ lún cọc thứ i (độ lún đàn hồi) xác định theo mục 7.4.2 TCVN 10304-2014 Tính toán độ lún cọc đơn (mục 7.4.2 TCVN10304-2014) Đối với cọc treo đơn không mở rộng mũi: Sb N 6969  1.66   0.013m G1l 13.16  103  64.8 Trong đó: N: tải trọng thẳng đứng tác dụng lên cọc, tính kN; b : hệ số xác định theo công thức:  b'   0.73  1  '  1  '    b  a   0.73   0.83   1.66 b  l1 c 0.529 0.43 Trong đó: b' = 0.17 ln (k n G1l / G 2d) = 0.17ln(2 ×13.16×64.8/23.12×1)=0.73là hệ số tương ứng cọc cứng tuyệt đối (EA=  ) a ' = 0.17 ln (knl/d) = 0.17ln(2×64.8/1)=0.83giống b' trường hợp đồng có đặc trưng G1 g1 ; c  EA / G1l2  30  106  0.785 13.16  103  64.82  0.43 độ cứng tương đối cọc; EA độ cứng thân cọc chịu nén, tính kN; l1  2.12c 3/4  2.12c 3/4  2.12  0.433/4  2.12  0.433/4  0.529 133 k n ,k n1 hệ số xác định theo công thức: k n  2.82  3.78u  2.18u2  2.82  3.78  0.25  2.18  0.252  ứng với u  (u1  u ) /  0.21  0.28  0.25 G: modun trượt lớp đất tiêu chuẩn cho phép lấy 0.4E0 E0: modun biến dạng lớp đất G1: modun trượt trung bình lớp đất thuộc phạm vi chiều sâu hạ cọc G1  (0.72  11.4  1.86  4.4  1.44  7.8  19.28  19.5  18.52  2.7 20.52  10.5  19.48  3.5  231 5) / 64.8  13.16MPa G2= 23.12MPa modun trượt trung bình lớp đất phạm vi 0.5l mũi cọc với điều kiện đất mũi cọc than bùn, đất trạng thái chảy Hình 7.21 – Phản lực đầu cọc từ SAFE 134 Hình 7.22 – Kết dải mơment theo strip hai phương X, Y (combbao) Tính tốn cốt thép: a m  M R b bh 02 x    2a m As  xR b bh Rs 135 Bảng 7.29 – Tính tốn cốt thép cho đài móng lõi thang M4 Phương vùng M b ho (kN.m) (mm) (mm) m i Chọn thép As/m (mm2)  Khoảng cách As chọn/m (mm2) Dưới 5282.8 1000 2050 0.087 0.091 7396.11 lớp 25 a130 7540.53 Trên 165.7 1000 2150 0.002 0.002 211.42 16 a200 1002.21 Dưới 2494.6 1000 2035 0.042 0.042 3431.30 lớp 20 a130 4840.14 Trên 657.6 1000 2150 0.010 0.010 842.06 16 a200 1002.21 X Y 136 TÀI LIỆU THAM KHẢO Tiếng Việt [1] Hướng dẫn thiết kế kết cấu nhà cao tầng BTCT chịu động đất theo TCXDVN 375 : 2006” - NXB Xây Dựng, - 2009 [2] Kết cấu bê tông cốt thép - cấu kiện bản, Phan Quang Minh, Nguyễn Đình Cống, Ngơ Thế Phong, NXB Khoa học Kỹ Thuật, Hà Nội 2006 [3] Nguyễn Đình Cống, Tính tốn thực hành cấu kiện BTCT - Tập - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2009 [4] Nhà cao tầng bê tông cốt thép, Võ Bá Tầm, NXH ĐHQG TP Hồ Chí Minh, 250 trang [5] Nền móng - Châu Ngọc Ẩn – NXH ĐHQG TP Hồ Chí Minh [6] “Ảnh hưởng dao động xoắn thiết kế kết cấu nhà nhiều tầng chịu tải trọng động đất”, Phan Quang Minh (ĐHXD) [7] “Tính tốn độ bền đài cọc bê tơng cốt thép tồn khối”, TS Lê Minh Long, KS Nguyễn Trung Kiên, KS Nguyễn Hải Diện, viện KHCN Xây Dựng [8] “Một số vấn đề cần ý sử dụng tiêu chuẩu TCXDVN 375” [9] “Phương pháp phổ phản ứng nhiều dạng dao động tính tốn nhà cao tầng chịu động đất theo TCXDVN 376:2006”, TS Nguyễn Đại Minh, Viện KHCNXD Tiếng Anh [10] A Benavent-Climent X.Cahis J.M.Vico (2009), Interior wide beam-column connections in existing RC frames subjected to lateral earthquake loading [11] Integrated Civil Engineering Design Project, by Ir K.S Kwan), Building Structure Design Guide to Long-span Concrete Floor, Cement & Concrete Association Australia 137 S K L 0