THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH CNKT CÔNG TRÌNH XÂY DỰNG THIẾT KẾ CHUNG CƯ KRIS VUE ĐINH TUẤN ANH Tp Hồ Chí Minh, tháng 06/2017 GVHD[.]
BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH CNKT CƠNG TRÌNH XÂY DỰNG THIẾT KẾ CHUNG CƯ KRIS VUE GVHD: TS LÊ TRUNG KIÊN SVTH: ĐINH TUẤN ANH SKL 0 7 Tp Hồ Chí Minh, tháng 06/2017 BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ CHUNG CƯ KRIS VUE GVHD: TS LÊ TRUNG KIÊN SVTH: ĐINH TUẤN ANH MSSV: 13149003 KHÓA: 2013 – 2017 Tp Hồ Chí Minh, tháng 6/2017 TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH KHOA XÂY DỰNG CỘNG HOÀ XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập - Tự - Hạnh Phúc BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN Sinh viên : ĐINH TUẤN ANH MSSV: 13149003 Khoa : Xây Dựng Ngành : Xây Dựng Dân Dụng & Công Nghiệp Tên đề tài : CHUNG CƯ KRIS VUE Họ tên giáo viên hướng dẫn: TS LÊ TRUNG KIÊN NHẬN XÉT Về nội dung đề tài & khối lượng thực hiện: Ưu điểm: Khuyết điểm: Đề nghị cho bảo vệ hay không? Đánh giá loại: Điểm:……………….(Bằng chữ: ) TP HCM, ngày… tháng… năm 2017 Giáo viên hướng dẫn (Ký & ghi rõ họ tên) TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH KHOA XÂY DỰNG CỘNG HOÀ XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập - Tự - Hạnh Phúc BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN PHẢN BIỆN Sinh viên : ĐINH TUẤN ANH MSSV: 13149003 Khoa : Xây Dựng Ngành : Xây Dựng Dân Dụng & Công Nghiệp Tên đề tài : CHUNG CƯ KRIS VUE Họ tên giáo viên phản biện: ThS NGUYỄN VĂN KHOA CÂU HỎI NHẬN XÉT Tp HCM, ngày… tháng… năm 2017 Giáo viên phản biện (Ký & ghi rõ họ tên) LỜI CẢM ƠN Đối với sinh viên ngành Xây dựng, đồ án tốt nghiệp cơng việc kết thúc q trình học tập trường đại học, đồng thời mở trước mắt người hướng vào sống thực tế tương lai Thơng qua q trình làm luận văn tạo điều kiện để em tổng hợp, hệ thống lại kiến thức học, đồng thời thu thập bổ sung thêm kiến thức mà cịn thiếu sót, rèn luyện khả tính tốn giải vấn đề phát sinh thực tế Trong suốt khoảng thời gian thực luận văn mình, em nhận nhiều dẫn, giúp đỡ tận tình Thầy hướng dẫn với quý Thầy Cô môn Xây dựng Em xin gửi lời cảm ơn chân thành, sâu sắc đến q thầy Những kiến thức kinh nghiệm mà thầy cô truyền đạt cho em tảng, chìa khóa để em hoàn thành luận văn tốt nghiệp Mặc dù cố gắng kiến thức kinh nghiệm cịn hạn chế, luận văn tốt nghiệp em khó tránh khỏi thiếu sót, kính mong nhận dẫn quý Thầy Cô để em cố, hồn kiến thức Cuối cùng, em xin chúc quý Thầy Cô thành cơng ln dồi sức khỏe để tiếp tục nghiệp truyền đạt kiến thức cho hệ sau Em xin chân thành cám ơn TP.HCM, ngày 13 tháng 06 năm 2017 Sinh viên thực ĐINH TUẤN ANH NHIỆM VỤ ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Sinh viên : ĐINH TUẤN ANH MSSV: 13149003 Khoa : Xây Dựng Ngành : Xây Dựng Dân Dụng & Công Nghiệp Tên đề tài : CHUNG CƯ KRIS VUE Số liệu ban đầu Hồ sơ kiến trúc (đã chỉnh sửa kích thước theo GVHD) Hồ sơ khảo sát địa chất Nội dung phần lý thuyết tính tốn a Kiến trúc Thể lại vẽ theo kiến trúc b Kết cấu Tính tốn, thiết kế sàn tầng điển hình Tính tốn, thiết kế cầu thang bể nước mái Mơ hình, tính tốn, thiết kế khung trục I c Nền móng Tổng hợp số liệu địa chất Thiết kế phương án móng khả thi Thuyết minh vẽ 01 Thuyết minh 01 Phụ lục 17 vẽ A1 (03 Kiến trúc, 12 Kết cấu, 02 Thi công) Cán hướng dẫn : TS LÊ TRUNG KIÊN Ngày giao nhiệm vụ : 02/2017 Ngày hoàn thành nhiệm vụ : 06/2017 Tp HCM ngày tháng năm 2017 Xác nhận GVHD Xác nhận BCN Khoa TS LÊ TRUNG KIÊN SUMMARY OF THE GRADUATION PROJECT Student :ĐINH TUẤN ANH Faculty : CIVIL ENGINEERING ID: 13149003 Speciality : CONSTRUCTION ENGINEERING AND TECHNOLOGY Topic : KRIS VUE CONDO Content theoretical and computational parts: a Architecture: Reproduction of architectural drawings b Structure: Calculate and design the typical floor Calculate and design the typical staircase Make model, calculate and design the typical frame wall c Foundation: Synthesis of geological data Design of driven pile Present and drawing: 01 present and 01 appendix 22 drawing A1:(03 Architecture, 12 structure, 02 excution) Instructor : PhD LÊ TRUNG KIÊN Date of start of the task : 02/2017 Date of completion of the task : 06/2017 HCMC June, 2017 Confirm of instructor Confirm of facult BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN PHẢN BIỆN LỜI CẢM ƠN NHIỆM VỤ ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHƯƠNG 1: TỔNG QUAN 1.1 GIỚI THIỆU CHUNG 1.2 GIẢI PHÁP KẾT CẤU 1.3 CƠ SỞ TÍNH TỐN 1.4 NGUYÊN TẮC CƠ BẢN Nhóm trạng thái giới hạn thứ (TTGH I) Nhóm trạng thái giới hạn thứ (TTGH II) 1.5 LỰA CHỌN CÔNG CỤ TÍNH TỐN Phần mềm ETABS 2016 Phần mềm SAFE 12 Phần mềm Microsoft Office 2016 CHƯƠNG 2: TÍNH TỐN - THIẾT KẾ SÀN 2.1 NỘI DUNG THIẾT KẾ VÀ LỰA CHỌN PHƯƠNG ÁN SÀN Nội dung thiết kế Lựa chọn phương án àn 2.2 LỰA CHỌN SƠ BỘ TIẾT DIỆN Chiều dày sàn Kích thước dầm Kích thước vách 2.3 TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN SÀN Tĩnh tải sàn Tĩnh tải tường 11 Hoạt tải sàn 11 2.4 XÂY DỰNG MÔ HÌNH SAFE 11 Phương án đặt hoạt tải: 11 Mơ hình 12 2.5 TÍNH TOÁN CỐT THÉP SÀN 17 Nội lực dải 17 Tính tốn cốt thép dọc 18 2.6 KIỂM TRA CHỌC THỦNG TẠI CÁC VÁCH 23 2.7 KIỂM TRA VÕNG NỨT 25 Vị trí nội lực tiết diện kiểm tra võng nứt: 25 Kiểm tra vết nứt 26 Kiểm tra võng 32 CHƯƠNG 3: TÍNH TOÁN - THIẾT KẾ CẦU THANG 35 3.1 MẶT BẰNG CẦU THANG TẦNG ĐIỂN HÌNH 35 3.2 LỰA CHỌN PHƯƠNG ÁN CẦU THANG VÀ SƠ BỘ TIẾT DIỆN 35 Chiều dày thang 35 Kích thước dầm chiếu tới 35 3.3 TẢI TRỌNG TÁC DỤNG 36 Tĩnh tải: 36 Hoạt tải: 37 Tổng tải 37 3.4 TÍNH TỐN NỘI LỰC BẰNG PHƯƠNG PHÁP MÔ PHỎNG PHẲNG 38 Sơ đồ tính thang 38 Nội lực thang: 38 Sơ đồ tính dầm chiếu tới 39 Nội lực dầm chiếu tới: 39 3.5 TÍNH TỐN NỘI LỰC BẰNG PHƯƠNG PHÁP MÔ PHỎNG PHẢNG KHÔNG GIAN 40 Mơ hình: 40 Nội lực: 41 3.6 NHẬN XÉT VỀ NỘI LỰC CỦA PHƯƠNG PHÁP MƠ PHỎNG 42 3.7 TÍNH TỐN CỐT THÉP TRONG BẢN THANG VÀ DẦM CHIẾU NGHỈ 43 Tổng hợp lại nội lực: 43 Tính tốn cốt thép dọc: 43 Tính tốn cốt thép ngang: 44 CHƯƠNG 4: TÍNH TỐN - THIẾT KẾ HỆ KHUNG 46 4.1 MÔ HÌNH KHUNG TÍNH TỐN DAO ĐỘNG 46 Mơ hình: 46 Phân tích dao động tính tốn gió động 49 Phân tích dao động tính tốn động đất: 51 4.2 TẢI TRỌNG VÀ TÁC DỤNG: 54 Tĩnh tải hoạt tải sàn: 54 Hoạt tải gió tĩnh: 54 Hoạt tải gió động: 56 Tổng hợp tải trọng gió: 62 Tải trọng động đất: 62 Tổ hợp tải trọng: 68 4.3 PHÂN TÍCH NỘI LỰC VÁCH TRỤC I: 69 4.4 TÍNH TỐN CỐT THÉP VÁCH: 70 Tính tốn cốt dọc vách: 70 Tính tốn cốt ngang vách: 89 4.5 TÍNH TỐN DẦM BIÊN 90 CHƯƠNG 5: TÍNH TỐN - THIẾT KẾ MĨNG 94 5.1 SỐ LIỆU ĐỊA CHẤT CƠNG TRÌNH 94 Mơ tả tính chất lí phân bố lớp đất: 94 Kết thí nghiệm SPT: 95 5.2 NỘI LỰC TẠI MẶT NGÀM CÁC VÁCH: 97 5.3 TÍNH TỐN MĨNG VÁCH W10A 99 Chọn chiều sâu đặt đài cọc 99 Cấu tạo cọc 99 Sức chịu tải cọc theo vật liệu 99 Sức chịu tải cọc theo tiêu cường độ đất nền: 100 Sức chịu tải cọc theo kết thí nghiệm xuyên tiêu chuẩn 101 Sức chịu tải cọc theo tiêu lí đất nền: 103 Chọn tải thiết kế, số lượng cọc bố trí 105 Kiểm tra tải trọng tác dụng lên đầu cọc: 106 Kiểm tra ứng suất đáy khối móng quy ước: 107 Kiểm tra chọc thủng 109 Tính lún cho móng 110 Tính thép cho đài cọc 112 Kiểm tra vận chuyển cẩu lắp cọc 115 5.4 THIẾT KẾ MÓNG LÕI THANG: 119 Nội lực chân vách: 119 Tính tốn sơ số lượng cọc bố trí 119 Kiểm tra phản lực truyền xuống cọc 120 Kiểm tra đáy móng quy ước ( Tính theo TTGH II ) 122 Tính tốn thép cho đài cọc 132 CHƯƠNG 6: BIỆN PHÁP THI CÔNG CỐP PHA DẦM SÀN, VÁCH 135 6.1 TIÊU CHUẨN THIẾT KẾ 135 6.2 NỘI DUNG THIẾT KẾ 135 6.3 VẬT LIỆU 135 6.4 TẢI TRỌNG 135 Tải trọng ngang: 135 Tải trọng đứng: 136 6.5 THIẾT KẾ HỆ CỐP PHA SÀN 137 Cốp pha sàn 137 Sườn phụ 138 Sườn 139 Thanh chống 140 6.6 THIẾT KẾ HỆ CỐP PHA DẦM 141 Cốp pha đáy 141 Sườn phụ đáy 142 Sườn đáy: 143 Thanh chống đáy 144 Cốp pha thành 144 Sườn phụ thành: 145 Sườn thành: 146 𝑡𝑡 𝑞𝑠𝑐 𝑠3 15.241 × 1.22 𝑀𝑚𝑎𝑥 = = = 2.743 𝑘𝑁𝑚 = 274.3 𝑘𝑁𝑐𝑚 8 𝑀𝑚𝑎𝑥 274.3 𝜎= = = 17.695 𝑘𝑁⁄𝑐𝑚2 < 21 𝑘𝑁⁄𝑐𝑚2 = 𝑓 (𝑇ℎỏ𝑎) 𝑊 15.504 Kiểm tra độ võng: 𝑡𝑐 𝑞𝑠𝑐 𝑠3 11.740 × 10−2 × 1204 𝑓𝑚𝑎𝑥 = = × = 0.195 𝑐𝑚 384 𝐸𝐼 384 21000 × 77.518 𝑙 120 [𝑓] = = = 0.3 𝑐𝑚 400 400 𝑓𝑚𝑎𝑥 < [𝑓] => Thỏa điều kiện độ võng Thanh chống Chọn chống thép ống ∅48 × 3.2 𝑚𝑚 Tiết diện mặt cắt ngang chống: 𝜋(𝐷2 − 𝑑2 ) 𝜋(4.82 − 4.162 ) 𝐹= = = 4.504 𝑐𝑚2 4 Moment quán tính tiết diện: 𝜋(𝐷 − 𝑑 ) 𝜋 × (4.84 − 4.164 ) 𝐼= = = 11.357 𝑐𝑚4 64 64 Bán kính quán tính tiết diện 𝐼 11.357 𝑟=√ =√ = 1.588 𝑐𝑚 𝐹 4.504 Chiều dài hình học chống: 𝑙 = ℎ𝑡ầ𝑛𝑔 − (ℎ𝑠à𝑛 + 𝛿𝑣á𝑛 + ℎ𝑠ườ𝑛𝑝ℎụ + ℎ𝑠ườ𝑛𝑐ℎí𝑛ℎ ) = 3050 − (200 + 15 + 50 + 100) = 2685 𝑚𝑚 = 268.5 𝑐𝑚 Độ mảnh chống: 𝜇𝑙 × 268.5 𝜆= = = 169.085 𝑟 1.588 Lực dọc chống: 𝑡𝑐 𝑃𝑡𝑐 = 𝑞𝑠à𝑛.đứ𝑛𝑔 𝑠2 𝑠3 = 9.783 × 1.2 × 1.2 = 14.088 𝑘𝑁 𝑡𝑡 𝑃𝑡𝑡 = 𝑞𝑠à𝑛.đứ𝑛𝑔 𝑠2 𝑠3 = 12.701 × 1.2 × 1.2 = 18.289 𝑘𝑁 Kiểm tra bền: 𝑃𝑡𝑡 18.289 𝜎 𝑡𝑡 = = = 4.061 𝑘𝑁/𝑐𝑚2 < 21 𝑘𝑁/𝑐𝑚2 = 𝑓 𝐹 4.504 Kiểm tra ổn định: Tra bảng 11.1 sách “Sức bền vật liệu” thầy Đỗ Kiến Quốc => ℎệ 𝑠ố 𝜑 𝜆 = 169.085 => 𝜑 = 0.251 𝑓𝜑 = 21 × 0.251 = 5.281 𝑘𝑁⁄𝑐𝑚2 𝑃𝑡𝑐 14.088 𝜎 𝑡𝑐 = = = 3.128 𝑘𝑁⁄𝑐𝑚2 < 5.281 𝑘𝑁⁄𝑐𝑚2 = 𝑓𝜑 𝐹 4.504 Page 140 Kiểm tra biến dạng dọc: 𝑃𝑡𝑐 𝐿 14.088 × 268.5 ∆𝐿 = = = 0.040 𝑐𝑚 𝐸𝐹 21000 × 4.504 𝐿 268.5 [∆𝐿] = = = 0.269 𝑐𝑚 1000 1000 ∆𝐿 < [∆𝐿] => Thỏa điều kiện biến dạng dọc 6.6 THIẾT KẾ HỆ CỐP PHA DẦM Cốp pha đáy Cấu tạo hệ cốp pha dầm Hình 6.6 Hình 6.5 – Cấu tạo cốp pha dầm Tính tốn đại diện dãi cốp pha 𝑏 = 𝑚 Tải trọng tác dụng vào hệ cốp pha: 𝑡𝑐 𝑞𝑑ầ𝑚.đứ𝑛𝑔 = 18.883 𝑘𝑁⁄𝑚 = 18.883 × 10−2 𝑘𝑁/𝑐𝑚 𝑡𝑡 𝑞𝑑ầ𝑚.đứ𝑛𝑔 = 24.531 𝑘𝑁/𝑚 Sơ đồ tính Hình 6.7 Hình 6.6 – Sơ đồ tính cốp pha đáy dầm Chọn khoảng cách sườn phụ: 𝑠1 = 0.2 𝑚 Đặc trưng hình học: 𝑏𝛿 100 × 1.53 𝐼= = = 28.125 𝑐𝑚4 12 12 𝑏𝛿 100 × 1.52 𝑊= = = 37.5 𝑐𝑚3 6 Page 141 Kiểm tra bền: 𝑡𝑡 𝑞𝑑ầ𝑚.đứ𝑛𝑔 𝑠1 24.531 × 0.22 𝑀𝑚𝑎𝑥 = = = 0.123 𝑘𝑁𝑚 = 12.3 𝑘𝑁𝑐𝑚 8 𝑀𝑚𝑎𝑥 12.3 𝜎= = = 0.327 𝑘𝑁⁄𝑐𝑚2 < 1.8 𝑘𝑁⁄𝑐𝑚2 = [𝜎]𝑢ố𝑛 (𝑇ℎỏ𝑎) 𝑊 37.5 Kiểm tra độ võng: 𝑞1𝑡𝑐 𝑠 18.883 × 10−2 × 204 𝑓𝑚𝑎𝑥 = = × = 0.025 𝑐𝑚 384 𝐸𝐼 384 550 × 28.125 𝑙 20 [𝑓] = = = 0.05 𝑐𝑚 400 400 𝑓𝑚𝑎𝑥 < [𝑓] => Thỏa điều kiện độ võng Sườn phụ đáy Tải trọng từ cốp pha truyền vào sườn phụ: 18.883 × 0.2 𝑡𝑐 𝑡𝑐 𝑞𝑠𝑝 = 𝑞𝑑ầ𝑚.đứ𝑛𝑔 𝑠1 = = 1.888 𝑘𝑁⁄𝑚 = 1.888 × 10−2 𝑘𝑁/𝑐𝑚 24.531 × 0.2 𝑡𝑡 𝑡𝑡 𝑞𝑠𝑝 = 𝑞𝑑ầ𝑚.đứ𝑛𝑔 𝑠1 = = 2.453 𝑘𝑁/𝑚 Sơ đồ tính Hình 6.8 Hình 6.7– Sơ đồ tính sườn phụ Chọn khoảng cách sườn chính: 𝑠2 = 1.2 𝑚 Đặc trưng hình học thép hộp 50 × 50 × 𝑚𝑚: 𝐼 = 14.771 𝑐𝑚4 𝑊 = 5.908 𝑐𝑚3 Kiểm tra bền: 𝑡𝑡 𝑞𝑠𝑝 𝑠2 2.453 × 1.22 𝑀𝑚𝑎𝑥 = = = 0.442 𝑘𝑁𝑚 = 44.2 𝑘𝑁𝑐𝑚 8 𝑀𝑚𝑎𝑥 44.2 𝜎= = = 7.473 𝑘𝑁⁄𝑐𝑚2 < 21 𝑘𝑁⁄𝑐𝑚2 = 𝑓 (𝑇ℎỏ𝑎) 𝑊 5.908 Kiểm tra độ võng: 𝑡𝑐 𝑠2 𝑞𝑠𝑝 1.888 × 10−2 × 1204 𝑓𝑚𝑎𝑥 = = × = 0.164 𝑐𝑚 384 𝐸𝐼 384 21000 × 14.771 𝑙 120 [𝑓] = = = 0.3 𝑐𝑚 400 400 𝑓𝑚𝑎𝑥 < [𝑓] => Thỏa điều kiện độ võng Page 142 Sườn đáy: Tải trọng từ sườn phụ truyền vào sườn chính: 𝑡𝑐 𝑡𝑐 𝑃𝑠𝑝 = 𝑞𝑠𝑝 𝑠2 = 1.888 × 1.2 = 2.266 𝑘𝑁 𝑡𝑡 𝑡𝑡 𝑃𝑠𝑝 = 𝑞𝑠𝑝 𝑠2 = 2.453 × 1.2 = 2.944 𝑘𝑁 Sơ đồ tính Hình 6.9 Hình 6.8 – Sơ đồ tính sườn Chọn khoảng cách chống: 𝑠3 = 0.6 𝑚 Vì khoảng cách tải tập trọng nhỏ (0.2 m) nên ta quy đổi tổng lực lực phân bố chiều dài sườn 𝑡𝑐 2𝑃𝑠𝑝 × 2.266 = = 7.553 𝑘𝑁/𝑚 = 7.553 × 10−2 𝑘𝑁/𝑐𝑚 𝑠3 0.6 𝑡𝑡 4𝑃𝑠𝑝 × 2.944 𝑡𝑡 𝑞𝑠𝑐 = = = 9.812 𝑘𝑁/𝑚 𝑠3 0.6 Sơ đồ tính Hình 6.10 𝑡𝑐 𝑞𝑠𝑐 = Hình 6.8 – Sơ đồ tính sườn Đặc trưng hình học thép hộp 50 × 100 × 𝑚𝑚: 𝐼 = 77.518 𝑐𝑚4 𝑊 = 15.504 𝑐𝑚3 Kiểm tra bền: 𝑡𝑡 𝑞𝑠𝑐 𝑠3 9.812 × 0.62 𝑀𝑚𝑎𝑥 = = = 0.442 𝑘𝑁𝑚 = 44.2 𝑘𝑁𝑐𝑚 8 𝑀𝑚𝑎𝑥 44.2 𝜎= = = 2.848 𝑘𝑁⁄𝑐𝑚2 < 21 𝑘𝑁⁄𝑐𝑚2 = 𝑓 (𝑇ℎỏ𝑎) 𝑊 15.504 Kiểm tra độ võng: 𝑡𝑐 𝑞𝑠𝑐 𝑠3 7.553 × 10−2 × 604 𝑓𝑚𝑎𝑥 = = × = 0.008 𝑐𝑚 384 𝐸𝐼 384 21000 × 77.518 𝑙 60 [𝑓] = = = 0.15 𝑐𝑚 400 400 Page 143 𝑓𝑚𝑎𝑥 < [𝑓] => Thỏa điều kiện độ võng Thanh chống đáy Chọn chống thép ống ∅48 × 3.2 𝑚𝑚 Tiết diện mặt cắt ngang chống: 𝜋(𝐷2 − 𝑑2 ) 𝜋(4.82 − 4.162 ) 𝐹= = = 4.504 𝑐𝑚2 4 Moment quán tính tiết diện: 𝜋(𝐷4 − 𝑑 ) 𝜋 × (4.84 − 4.164 ) 𝐼= = = 11.357 𝑐𝑚4 64 64 Bán kính quán tính tiết diện 𝐼 11.357 𝑟=√ =√ = 1.588 𝑐𝑚 𝐹 4.504 Chiều dài hình học chống: 𝑙 = ℎ𝑡ầ𝑛𝑔 − (ℎ𝑑ầ𝑚 + 𝛿𝑣á𝑛 + ℎ𝑠ườ𝑛𝑝ℎụ + ℎ𝑠ườ𝑛𝑐ℎí𝑛ℎ ) = 3050 − (550 + 15 + 50 + 100) = 2335 𝑚𝑚 = 233.5 𝑐𝑚 Độ mảnh chống: 𝜇𝑙 × 233.5 𝜆= = = 147.045 𝑟 1.588 Lực dọc chống: 0.2 𝑡𝑐 𝑃𝑡𝑐 = 𝑞𝑑ầ𝑚.đứ𝑛𝑔 𝑠2 𝑠3 = 18.883 × × 1.2 = 2.266 𝑘𝑁 0.2 𝑡𝑡 𝑃𝑡𝑡 = 𝑞𝑠à𝑛.đứ𝑛𝑔 𝑠2 𝑠3 = 24.531 × × 1.2 = 2.944 𝑘𝑁 Kiểm tra bền: 𝑃𝑡𝑡 2.944 𝜎 𝑡𝑡 = = = 0.654 𝑘𝑁/𝑐𝑚2 < 21 𝑘𝑁/𝑐𝑚2 = 𝑓 𝐹 4.504 Kiểm tra ổn định: Tra bảng 11.1 sách “Sức bền vật liệu” thầy Đỗ Kiến Quốc => ℎệ 𝑠ố 𝜑 𝜆 = 147.045 => 𝜑 = 0.329 𝑓𝜑 = 21 × 0.329 = 6.909 𝑘𝑁⁄𝑐𝑚2 𝑃𝑡𝑐 2.266 𝜎 𝑡𝑐 = = = 0.503 𝑘𝑁⁄𝑐𝑚2 < 6.909 𝑘𝑁⁄𝑐𝑚2 = 𝑓𝜑 𝐹 4.504 Kiểm tra biến dạng dọc: 𝑃𝑡𝑐 𝐿 2.266 × 233.5 ∆𝐿 = = = 0.006 𝑐𝑚 𝐸𝐹 21000 × 4.504 𝐿 233.5 [∆𝐿] = = = 0.234 𝑐𝑚 1000 1000 ∆𝐿 < [∆𝐿] => Thỏa điều kiện biến dạng dọc Cốp pha thành Tính tốn đại diện dãi cốp pha 𝑏 = 𝑚 Tải trọng tác dụng vào hệ cốp pha: Page 144 𝑡𝑐 𝑞𝑑ầ𝑚.𝑛𝑔𝑎𝑛𝑔 = 18.3 𝑘𝑁⁄𝑚 = 18.3 × 10−2 𝑘𝑁/𝑐𝑚 𝑡𝑡 𝑞𝑑ầ𝑚.𝑛𝑔𝑎𝑛𝑔 = 23.79 𝑘𝑁/𝑚 Sơ đồ tính Hình 6.11 Hình 69 – Sơ đồ tính cốp pha thành dầm Chọn khoảng cách sườn phụ: 𝑠1 = 0.25 𝑚 Đặc trưng hình học: 𝑏𝛿 100 × 1.53 𝐼= = = 28.125 𝑐𝑚4 12 12 𝑏𝛿 100 × 1.52 𝑊= = = 37.5 𝑐𝑚3 6 Kiểm tra bền: 𝑡𝑡 𝑞𝑑ầ𝑚.𝑛𝑔𝑎𝑛𝑔 𝑠1 23.790 × 0.252 𝑀𝑚𝑎𝑥 = = = 0.186 𝑘𝑁𝑚 = 18.6 𝑘𝑁𝑐𝑚 8 𝑀𝑚𝑎𝑥 18.6 𝜎= = = 0.496 𝑘𝑁⁄𝑐𝑚2 < 1.8 𝑘𝑁⁄𝑐𝑚2 = [𝜎]𝑢ố𝑛 (𝑇ℎỏ𝑎) 𝑊 37.5 Kiểm tra độ võng: 𝑞1𝑡𝑐 𝑠 18.300 × 10−2 × 254 𝑓𝑚𝑎𝑥 = = × = 0.060 𝑐𝑚 384 𝐸𝐼 384 550 × 28.125 𝑙 25 [𝑓] = = = 0.0625 𝑐𝑚 400 400 𝑓𝑚𝑎𝑥 < [𝑓] => Thỏa điều kiện độ võng Sườn phụ thành: Tải trọng từ cốp pha truyền vào sườn phụ: 𝑡𝑐 𝑡𝑐 𝑞𝑠𝑝 = 𝑞𝑑ầ𝑚.𝑛𝑔𝑎𝑛𝑔 𝑠1 = 18.3 × 0.25 = 4.575 𝑘𝑁⁄𝑚 = 4.575 × 10−2 𝑘𝑁/𝑐𝑚 𝑡𝑡 𝑡𝑡 𝑞𝑠𝑝 = 𝑞𝑑ầ𝑚.𝑛𝑔𝑎𝑛𝑔 𝑠1 = 23.79 × 0.25 = 5.948 𝑘𝑁/𝑚 Sơ đồ tính Hình 6.12 Hình 6.10 – Sơ đồ tính sườn phụ Page 145 Chọn khoảng cách sườn chính: 𝑠2 = 0.6 𝑚 Đặc trưng hình học thép hộp 50 × 50 × 𝑚𝑚: 𝐼 = 14.771 𝑐𝑚4 𝑊 = 5.908 𝑐𝑚3 Kiểm tra bền: 𝑡𝑡 𝑞𝑠𝑝 𝑠2 5.948 × 0.62 𝑀𝑚𝑎𝑥 = = = 0.268 𝑘𝑁𝑚 = 26.8 𝑘𝑁𝑐𝑚 8 𝑀𝑚𝑎𝑥 26.8 𝜎= = = 4.530 𝑘𝑁⁄𝑐𝑚2 < 21 𝑘𝑁⁄𝑐𝑚2 = 𝑓 (𝑇ℎỏ𝑎) 𝑊 5.908 Kiểm tra độ võng: 𝑡𝑐 𝑠2 𝑞𝑠𝑝 4.575 × 10−2 × 604 𝑓𝑚𝑎𝑥 = = × = 0.025 𝑐𝑚 384 𝐸𝐼 384 21000 × 14.771 𝑙 60 [𝑓] = = = 0.15 𝑐𝑚 400 400 𝑓𝑚𝑎𝑥 < [𝑓] => Thỏa điều kiện độ võng Sườn thành: Tải trọng từ sườn phụ truyền vào sườn chính: 𝑡𝑐 𝑡𝑐 𝑃𝑠𝑝 = 𝑞𝑠𝑝 𝑠2 = 4.575 × 0.6 = 2.745 𝑘𝑁 𝑡𝑡 𝑡𝑡 𝑃𝑠𝑝 = 𝑞𝑠𝑝 𝑠2 = 5.948 × 0.6 = 3.569 𝑘𝑁 Sơ đồ tính Hình 6.13 Hình 6.11 – Sơ đồ tính sườn Chọn khoảng cách gối tựa: 𝑠3 = 0.6 𝑚 Vì khoảng cách tải tập trọng nhỏ (0.25 m) nên ta quy đổi tổng lực lực phân bố chiều dài sườn 𝑡𝑐 3𝑃𝑠𝑝 × 2.745 = = 13.725 𝑘𝑁/𝑚 = 13.725 × 10−2 𝑘𝑁/𝑐𝑚 𝑠3 0.6 𝑡𝑡 3𝑃𝑠𝑝 × 3.569 𝑡𝑡 𝑞𝑠𝑐 = = = 17.843 𝑘𝑁/𝑚 𝑠3 0.6 Sơ đồ tính Hình 6.14 𝑡𝑐 𝑞𝑠𝑐 = Page 146 Hình 6.11 – Sơ đồ tính sườn Đặc trưng hình học thép hộp × (50 × 50 × 𝑚𝑚): 𝐼 = × 14.771 = 29.542 𝑐𝑚4 𝑊 = × 5.908 = 11.817 𝑐𝑚3 Kiểm tra bền: 𝑡𝑡 𝑞𝑠𝑐 𝑠3 17.843 × 0.62 𝑀𝑚𝑎𝑥 = = = 0.803 𝑘𝑁𝑚 = 80.3 𝑘𝑁𝑐𝑚 8 𝑀𝑚𝑎𝑥 80.3 𝜎= = = 6.795 𝑘𝑁⁄𝑐𝑚2 < 21 𝑘𝑁⁄𝑐𝑚2 = 𝑓 (𝑇ℎỏ𝑎) 𝑊 11.817 Kiểm tra độ võng: 𝑡𝑐 𝑞𝑠𝑐 𝑠3 13.725 × 10−2 × 604 𝑓𝑚𝑎𝑥 = = × = 0.037 𝑐𝑚 384 𝐸𝐼 384 21000 × 29.542 𝑙 60 [𝑓] = = = 0.15 𝑐𝑚 400 400 𝑓𝑚𝑎𝑥 < [𝑓] => Thỏa điều kiện độ võng Ty liên kết thành Chọn ty liên kết thép ∅14 𝑚𝑚 Tiết diện mặt cắt ngang ty: 𝜋𝑑 𝜋 × 1.42 𝐹= = = 1.539 𝑐𝑚2 4 Chiều dài hình học ty: 𝑙 = 𝑏𝑑ầ𝑚 + × (𝛿𝑣á𝑛 + ℎ𝑠ườ𝑛𝑝ℎụ + ℎ𝑠ườ𝑛𝑐ℎí𝑛ℎ ) = 200 + × (15 + 50 + 50) = 430 𝑚𝑚 = 43 𝑐𝑚 Lực dọc ty: 𝑡𝑐 𝑃𝑡𝑐 = × 𝑞𝑑ầ𝑚.𝑛𝑔𝑎𝑛𝑔 𝑠2 𝑠3 = × 18.3 × 0.6 × 0.6 = 13.176 𝑘𝑁 𝑡𝑡 𝑡𝑡 𝑃 = × 𝑞𝑑ầ𝑚.𝑛𝑔𝑎𝑛𝑔 𝑠2 𝑠3 = × 23.79 × 0.6 × 0.6 = 17.129 𝑘𝑁 Kiểm tra bền: 𝑃𝑡𝑡 17.129 𝜎 𝑡𝑡 = = = 11.127 𝑘𝑁/𝑐𝑚2 < 21 𝑘𝑁/𝑐𝑚2 = 𝑓 𝐹 1.539 Kiểm tra biến dạng dọc: 𝑃𝑡𝑐 𝐿 13.176 × 43 ∆𝐿 = = = 0.018 𝑐𝑚 𝐸𝐹 21000 × 1.539 𝐿 43 [∆𝐿] = = = 0.043 𝑐𝑚 1000 1000 ∆𝐿 < [∆𝐿] => Thỏa điều kiện biến dạng dọc Page 147 6.7 THIẾT KẾ HỆ CỐP PHA VÁCH Cốp pha vách Tải trọng tác dụng vào hệ cốp pha: 𝑡𝑐 𝑞𝑣á𝑐ℎ.𝑛𝑔𝑎𝑛𝑔 = 22.2 𝑘𝑁/𝑚 = 22.2 × 10−2 𝑘𝑁/𝑐𝑚 𝑡𝑡 𝑞𝑣á𝑐ℎ.𝑛𝑔𝑎𝑛𝑔 = 28.86 𝑘𝑁/𝑚 Sơ đồ tính Hình 6.15 Hình 6.12 – Sơ đồ tính cốp pha thành dầm Chọn khoảng cách sườn phụ: 𝑠1 = 0.25 𝑚 Đặc trưng hình học: 𝑏𝛿 100 × 1.83 𝐼= = = 48.6 𝑐𝑚4 12 12 𝑏𝛿 100 × 1.82 𝑊= = = 54 𝑐𝑚3 6 Kiểm tra bền: 𝑡𝑡 𝑞𝑣á𝑐ℎ.𝑛𝑔𝑎𝑛𝑔 𝑠1 28.86 × 0.252 𝑀𝑚𝑎𝑥 = = = 0.225 𝑘𝑁𝑚 = 22.5 𝑘𝑁𝑐𝑚 8 𝑀𝑚𝑎𝑥 22.5 𝜎= = = 0.418 𝑘𝑁⁄𝑐𝑚2 < 1.8 𝑘𝑁⁄𝑐𝑚2 = [𝜎]𝑢ố𝑛 (𝑇ℎỏ𝑎) 𝑊 54 Kiểm tra độ võng: 𝑞1𝑡𝑐 𝑠 22.2 × 10−2 × 254 𝑓𝑚𝑎𝑥 = = × = 0.042 𝑐𝑚 384 𝐸𝐼 384 550 × 48.6 𝑙 25 [𝑓] = = = 0.0625 𝑐𝑚 400 400 𝑓𝑚𝑎𝑥 < [𝑓] => Thỏa điều kiện độ võng Sườn phụ vách: Tải trọng từ cốp pha truyền vào sườn phụ: 𝑡𝑐 𝑡𝑐 𝑞𝑠𝑝 = 𝑞𝑣á𝑐ℎ.𝑛𝑔𝑎𝑛𝑔 𝑠1 = 22.2 × 0.25 = 5.55 𝑘𝑁⁄𝑚 = 5.55 × 10−2 𝑘𝑁/𝑐𝑚 𝑡𝑡 𝑡𝑡 𝑞𝑠𝑝 = 𝑞𝑣á𝑐ℎ.𝑛𝑔𝑎𝑛𝑔 𝑠1 = 28.86 × 0.25 = 7.215 𝑘𝑁/𝑚 Sơ đồ tính Hình 6.16 Page 148 Hình 6.13 – Sơ đồ tính sườn phụ Chọn khoảng cách sườn chính: 𝑠2 = 0.6 𝑚 𝑓𝑚𝑎𝑥 Đặc trưng hình học thép hộp 50 × 50 × 𝑚𝑚: 𝐼 = 14.771 𝑐𝑚4 𝑊 = 5.908 𝑐𝑚3 Kiểm tra bền: 𝑡𝑡 𝑞𝑠𝑝 𝑠2 7.215 × 0.62 𝑀𝑚𝑎𝑥 = = = 0.325 𝑘𝑁𝑚 = 32.5 𝑘𝑁𝑐𝑚 8 𝑀𝑚𝑎𝑥 32.5 𝜎= = = 5.495 𝑘𝑁⁄𝑐𝑚2 < 21 𝑘𝑁⁄𝑐𝑚2 = 𝑓 (𝑇ℎỏ𝑎) 𝑊 5.908 Kiểm tra độ võng: 𝑡𝑐 𝑠2 𝑞𝑠𝑝 5.55 × 10−2 × 604 𝑓𝑚𝑎𝑥 = = × = 0.030 𝑐𝑚 384 𝐸𝐼 384 21000 × 14.771 𝑙 60 [𝑓] = = = 0.15 𝑐𝑚 400 400 < [𝑓] => Thỏa điều kiện độ võng Sườn vách Tải trọng từ sườn phụ truyền vào sườn chính: 𝑡𝑐 𝑡𝑐 𝑃𝑠𝑝 = 𝑞𝑠𝑝 𝑠2 = 5.55 × 0.6 = 3.33 𝑘𝑁 𝑡𝑡 𝑡𝑡 𝑃𝑠𝑝 = 𝑞𝑠𝑝 𝑠2 = 7.215 × 0.6 = 4.329 𝑘𝑁 Sơ đồ tính Hình 6.17 Hình 6.14 – Sơ đồ tính sườn Chọn khoảng cách gối tựa: 𝑠3 = 0.6 𝑚 Vì khoảng cách tải tập trọng nhỏ (0.25 m) nên ta quy đổi tổng lực lực phân bố chiều dài sườn 𝑡𝑐 𝑞𝑠𝑐 = 𝑡𝑐 3𝑃𝑠𝑝 × 3.33 = = 16.65 𝑘𝑁/𝑚 = 16.65 × 10−2 𝑘𝑁/𝑐𝑚 𝑠3 0.6 Page 149 𝑡𝑡 3𝑃𝑠𝑝 × 4.329 = = = 21.645 𝑘𝑁/𝑚 𝑠3 0.6 Sơ đồ tính Hình 6.18 𝑡𝑡 𝑞𝑠𝑐 Hình 6.14 – Sơ đồ tính sườn Đặc trưng hình học thép hộp × (50 × 50 × 𝑚𝑚): 𝐼 = × 14.771 = 29.542 𝑐𝑚4 𝑊 = × 5.908 = 11.817 𝑐𝑚3 Kiểm tra bền: 𝑡𝑡 𝑞𝑠𝑐 𝑠3 21.645 × 0.62 𝑀𝑚𝑎𝑥 = = = 0.974 𝑘𝑁𝑚 = 97.4 𝑘𝑁𝑐𝑚 8 𝑀𝑚𝑎𝑥 97.4 𝜎= = = 8.243 𝑘𝑁⁄𝑐𝑚2 < 21 𝑘𝑁⁄𝑐𝑚2 = 𝑓 (𝑇ℎỏ𝑎) 𝑊 11.817 Kiểm tra độ võng: 𝑡𝑐 𝑞𝑠𝑐 𝑠3 16.65 × 10−2 × 604 𝑓𝑚𝑎𝑥 = = × = 0.045 𝑐𝑚 384 𝐸𝐼 384 21000 × 29.542 𝑙 60 [𝑓] = = = 0.15 𝑐𝑚 400 400 𝑓𝑚𝑎𝑥 < [𝑓] => Thỏa điều kiện độ võng Ty liên kết thành Chọn ty liên kết thép ∅14 𝑚𝑚 Tiết diện mặt cắt ngang ty: 𝜋𝑑 𝜋 × 1.42 𝐹= = = 1.539 𝑐𝑚2 4 Chiều dài hình học ty: 𝑙 = 𝑏𝑣á𝑐ℎ + × (𝛿𝑣á𝑛 + ℎ𝑠ườ𝑛𝑝ℎụ + ℎ𝑠ườ𝑛𝑐ℎí𝑛ℎ ) = 200 + × (15 + 50 + 50) = 430 𝑚𝑚 = 43 𝑐𝑚 Lực dọc ty: 𝑡𝑐 𝑃𝑡𝑐 = × 𝑞𝑣á𝑐ℎ.𝑛𝑔𝑎𝑛𝑔 𝑠2 𝑠3 = × 22.2 × 0.6 × 0.6 = 15.984 𝑘𝑁 𝑡𝑡 𝑡𝑡 𝑃 = × 𝑞𝑣á𝑐ℎ.𝑛𝑔𝑎𝑛𝑔 𝑠2 𝑠3 = × 28.86 × 0.6 × 0.6 = 20.779 𝑘𝑁 Kiểm tra bền: 𝑃𝑡𝑡 20.779 𝜎 𝑡𝑡 = = = 13.498 𝑘𝑁/𝑐𝑚2 < 21 𝑘𝑁/𝑐𝑚2 = 𝑓 𝐹 1.539 Kiểm tra biến dạng dọc: 𝑃𝑡𝑐 𝐿 15.984 × 43 ∆𝐿 = = = 0.021 𝑐𝑚 𝐸𝐹 21000 × 1.539 Page 150 𝐿 43 = = 0.043 𝑐𝑚 1000 1000 ∆𝐿 < [∆𝐿] => Thỏa điều kiện biến dạng dọc 6.8 BIỆN PHÁP THI CÔNG CỐP PHA VÁCH Trình tự lắp dựng cốp pha vách Cốp pha vách gia công sẵn khu vực xưởng theo kích thước riêng vách đánh số thứ tự cho loại, có hàn móc thép để vận chuyển cẩu tháp Sau cốt thép vách lắp đặt, bê tông sàn chân vách đục nhám vệ sinh, bắt dầu tiến hành lắp đặt cốp pha theo số đánh dấu cốp pha vào vị trí vách Ty liên kết luồng qua lỗ đươc gia công sẵn, chống xiên dựng tỳ vào sườn cốp pha vách thép hộp cố định móc thép cấy sẵn sàn bê tơng cốt thép Chân vách trám kín vữa để giữ nước bê tông đỗ Nghiệm thu cốp pha vách Kiểm tra đảm bảo khơng có bùn đất mùn cưa rác chân vách Kiểm tra chiều dày lớp bê tông bảo vệ mực gửi 300 mm đánh dấu sàn Kiểm tra độ nghiêng cốp pha vách thước thép dây dọi, sai số ko mm m dài khơng q 10 mm tồn chiều dài cấu kiện Kiểm tra chống xiên, đảm bảo chắn không xe dịch suốt q trình đỗ bê tơng Trình tự tháo dỡ cốp pha vách Cốp pha vách tiến hành tháo dỡ cường độ bê tông đạt 50 N/cm2 Đai ốc cánh chuồn tháo Sau móc cáp vào móc cẩu cốp pha, ta tiến hành tháo dỡ chống Dùng cẩu tháp cẩu phận cốp pha vách kho 6.9 BIỆN PHÁP THI CƠNG CỐP PHA DẦM SÀN Trình tự lắp dựng cốp pha dầm sàn Lắp dựng chống dầm, sàn giằng chéo Lắp đựng cốp pha đáy dầm (rãi sườn với bước sườn 1.2 m, sườn phụ bên vng góc với sườn chính, khoảng cách sườn phụ 0.2 m, cốp pha đáy dầm bên trên) Lắp dựng cốp pha thành dầm (ván thành dầm, dùng đinh cố định sườn phụ vào ván thành dọc theo chiều dài dầm với bước sườn phụ 0.25 m, đặt ống PVC vào vị trí luồng ty giằng khoảng cách 0.6m dọc theo chiều dài dầm, lắp đặt sườn gồm thép hộp 50x50x2 mm bên vị trí luồng ty giằng, luồng ty qua ống PVC cố định đai cánh chuồn) Lắp dựng chống xiên mặt bên thành dầm với khoảng cách 1.2 m [∆𝐿] = Page 151 Nghiệm thu cốp pha dầm sàn Kiểm tra đảm bảo bề mặt cốp pha kín khít, kích thước, khơng cong vênh Kiểm tra cao độ cốp pha so với cao độ thiết kế Kiểm tra đồng trục so với tầng mốc Thanh chống, sườn chính, sườn phụ phải quy cách, khoảng cách, đảm bảo thẳng đứng Trình tự tháo dỡ cốp pha dầm sàn Cốp pha vách tiến hành tháo dỡ bê tông đạt cường độ thiết kế Tiến hành tháo dỡ ty giằng thành dầm Tháo dỡ cốp pha thành, sau tháo dỡ chống đáy dầm, cốp pha đáy dầm đến chống sàn, cốp pha sàn Page 152 TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] TCVN 2737 : 1995 Tải trọng tác động - Tiêu chuẩn thiết kế - NXB Xây Dựng Hà Nội 1996 [2] TCVN 229 : 1999 Chỉ dẫn tính tốn thành phần động tải trọng gió theo TCVN 2737 : 1995 - NXB Xây Dựng - Hà Nội 1999 [3] TCVN 5574 : 2012 Kết cấu bê tông cốt thép - Tiêu chuẩn thiết kế - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2012 [4] TCVN 198 : 1997 Nhà cao Tầng - Thiết kế kết cấu bê tơng cốt thép tồn khối - NXB Xây Dựng - Hà Nội 1999 [5] TCVN 9362 : 2012 Tiêu chuẩn thiết kế nhà cơng trình - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2012 [6] TCVN 205 : 1998 Móng cọc - Tiêu chuẩn thiết kế - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2002 [7] TCVN 10304 : 2014 Móng cọc - Tiêu chuẩn thiết kế - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2014 [8] TCVN 195 : 1997 Nhà Cao Tầng - Thiết kế cọc khoan nhồi - NXB Xây Dựng [9] TCVN 9386 : 2012 Thiết kế cơng trình chịu động đất - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2012 [10] Sách “Hướng dẫn thiết kế kết cấu nhà cao tầng BTCT chịu động đất theo TCXDVN 375 : 2006” - NXB Xây Dựng [11] Nguyễn Đình Cống, Sàn bê tơng cốt thép toàn khối - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2008 [12] Phan Quang Minh, Ngô Thế Phong, Nguyễn Đình Cống - Kết cấu BTCT phần cấu kiện - NXB Khoa Học Kỹ Thuật - Hà Nội 2006 [13] Võ Bá Tầm, Kết cấu BTCT - Tập - NXB ĐH Quốc Gia TP.HCM - 2011 [14] Võ Bá Tầm, Kết cấu BTCT - Tập - NXB ĐH Quốc Gia TP.HCM - 2005 [15] Võ Bá Tầm - Nhà cao tầng BTCT - NXB ĐH Quốc Gia TP.HCM - 2012 [16] Nguyễn Văn Quảng - Nền móng nhà cao tầng - NXB Khoa Học Kỹ Thuật - 2003 [17] Nền móng - Châu Ngọc Ẩn - ĐH Bách Khoa TP HCM [18] Võ Phán, Hoàng Thế Thảo – Phân tích tính tốn móng cọc - NXB ĐH Quốc Gia TP.HCM - 2013 Page 153 S K L 0