(Đồ án hcmute) thiết kế chung cư cao tầng lapaz tower

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH CNKT CƠNG TRÌNH XÂY DỰNG THIẾT KẾ CHUNG CƯ CAO TẦNG LAPAZ TOWER GVHD:ThS NGUYỄN VĂN HẬU SVTH: TRẦN TUẤN VŨ SKL 0 Tp Hồ Chí Minh, tháng 01/2018 n BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT TP HỒ CHÍ MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP ĐỀ TÀI: THIẾT KẾ CHUNG CƯ CAO TẦNG LAPAZ TOWER GVHD: ThS NGUYỄN VĂN HẬU SVTH: TRẦN TUẤN VŨ MSSV: 13149217 Khóa : 2013 - 2017 Tp Hồ Chí Minh, tháng 01/2018 n TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT CỘNG HOÀ XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập – Tự – Hạnh Phúc THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH KHOA XÂY DỰNG & CƠ HỌC ỨNG DỤNG BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN Họ tên Sinh viên: TRẦN TUẤN VŨ MSSV: 13149217 Ngành: Cơng Nghệ Kỹ Thuật Cơng Trình Xây Dựng Tên đề tài: THIẾT KẾ CHUNG CƯ CAO TẦNG LAPAZ TOWER Họ tên Giáo viên hướng dẫn: ThS NGUYỄN VĂN HẬU NHẬN XÉT Về nội dung đề tài & khối lượng thực hiện: Ưu điểm: Khuyết điểm: Đề nghị cho bảo vệ hay không? Đánh giá loại: Điểm:……………….(Bằng chữ: ) Tp Hồ Chí Minh, ngày.… tháng… năm 2018 Giáo viên hướng dẫn (Ký & ghi rõ họ tên) n TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT CỘNG HOÀ XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập – Tự – Hạnh Phúc THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH KHOA XÂY DỰNG & CƠ HỌC ỨNG DỤNG BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN PHẢN BIỆN Họ tên Sinh viên: TRẦN TUẤN VŨ MSSV: 13149217 Ngành: Cơng Nghệ Kỹ Thuật Cơng Trình Xây Dựng Tên đề tài: THIẾT KẾ CHUNG CƯ CAO TẦNG LAPAZ TOWER Họ tên Giáo viên phản biện: ThS NGUYỄN THANH TÚ NHẬN XÉT Về nội dung đề tài & khối lượng thực hiện: Ưu điểm: Khuyết điểm: Đề nghị cho bảo vệ hay không? Đánh giá loại: Điểm:……………….(Bằng chữ: ) Tp Hồ Chí Minh, ngày.… tháng… năm 2018 Giáo viên phản biện (Ký & ghi rõ họ tên) n LỜI CẢM ƠN Đối với sinh viên ngành Xây dựng, luận văn tốt nghiệp cơng việc kết thúc q trình học tập trường đại học, đồng thời mở trước mắt người hướng vào sống thực tế tương lai Thông qua trình làm luận văn tạo điều kiện để em tổng hợp, hệ thống lại kiến thức học, đồng thời thu thập bổ sung thêm kiến thức mà cịn thiếu sót, rèn luyện khả tính tốn giải vấn đề phát sinh thực tế Trong suốt khoảng thời gian thực đồ án mình, em nhận nhiều dẫn, giúp đỡ tận tình thầy Nguyễn Văn Hậu Em xin gửi lời cảm ơn chân thành, sâu sắc đến quý Thầy Em xin gửi lời cảm ơn chân thành đến tồn thể q Thầy Cơ khoa Xây Dựng & Cơ Học Ứng Dụng hướng dẫn em năm học tập rèn luyện trường Những kiến thức kinh nghiệm mà thầy cô truyền đạt cho em tảng, chìa khóa để em hoàn thành luận văn tốt nghiệp Xin gửi lời cảm ơn sâu sắc đến ba mẹ, người thân gia đình, giúp đỡ động viên anh chị khóa trước, người bạn thân giúp tơi vượt qua khó khăn suốt q trình học tập hoàn thành luận văn Mặc dù cố gắng kiến thức kinh nghiệm cịn hạn chế, luận văn tốt nghiệp em khó tránh khỏi sai sót, kính mong nhận dẫn quý Thầy Cô để em cố, hồn kiến thức Cuối cùng, em xin chúc quý Thầy Cô thành công ln dồi sức khỏe để tiếp tục nghiệp truyền đạt kiến thức cho hệ sau Em xin chân thành cám ơn TP.HCM, ngày 01 tháng 07 năm 2015 Sinh viên thực n CAPSTONE PROJECT’S TASK Name’s student : TRAN TUAN VU Student ID Class : 131492A Sector : Construction Engineering Technology Advisor : M.Sc NGUYEN VAN HAU Start date : 04/09/2017 : 13149217 Finish date: 02/1/2018 Project’s Name: CHUNG CU CAO TANG LAPAZ TOWER Input Data:  Architectural Profile (provided by Advitor)  Soil Profile (provided by Advitor) The contents of capstone project: Architecture  Illustrate architectural drafts again (0%) Structure  Modeling, anlysis and design typical floor  Calculate, design staircase  Modeling, calculation, design of frame and frame B  Foundation: Prestressed concrete pile  Excavation Product  Thesis and 01 Appendix  13 drawing A1 (4 Architecture, Structures, Foundation) Ho Chi Minh, January 2th, 2018 HEAD OF FACULTY ADVISO n MỤC LỤC BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN ii BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN PHẢN BIỆN iii LỜI CẢM ƠN iv CAPSTONE PROJECT’S TASK .v MỤC LỤC DANH SÁCH BẢNG .10 DANH SÁCH HÌNH ẢNH .13 CHƯƠNG TỔNG QUAN VỀ KIẾN TRÚC CƠNG TRÌNH 16 1.1 GIỚI THIỆU VỀ CƠNG TRÌNH 16 1.1.1 Mục đích xây dựng cơng trình 16 1.1.2 Vị trí đặc điểm cơng trình 16 1.1.2.1 Vị trí cơng trình 16 1.1.2.2 Điều kiện tự nhiên 17 1.1.2.3 Địa hình 18 1.1.3 Quy mơ cơng trình 18 1.1.3.1 Loại cơng trình .18 1.1.3.2 Số tầng hầm 20 1.1.3.3 Số tầng 20 1.1.3.4 Cao độ tầng 22 1.1.3.5 Chiều cao cơng trình 22 1.1.3.6 Diện tích xây dựng .22 1.1.3.7 Vị trí giới hạn cơng trình 22 1.1.3.8 Cơng cơng trình 22 1.2 GIẢI PHÁP KIẾN TRÚC CƠNG TRÌNH 23 1.2.1 Giải pháp mặt 23 1.2.2 Giải pháp mặt cắt cấu tạo 23 1.2.2.1 Giải pháp mặt cắt 23 1.2.2.2 Giải pháp cấu tạo 23 n 1.2.3 Giải pháp mặt đứng & hình khối 25 1.2.3.1 Giải pháp mặt đứng 25 1.2.3.2 Giải pháp hình khối 25 1.2.4 Giải pháp giao thơng cơng trình 25 1.3 GIẢI PHÁP KẾT CẤU CỦA KIẾN TRÚC 26 1.4 GIẢI PHÁP KỸ THUẬT KHÁC 26 1.4.1 Hệ thống điện 26 1.4.2 Hệ thống cấp nước 26 1.4.3 Hệ thống thoát nước 26 1.4.4 Hệ thống thống gió 26 1.4.5 Hệ thống chiếu sáng 26 1.4.6 Hệ thống phòng cháy chữa cháy .27 1.4.7 Hệ thống chống sét 27 1.4.8 Hệ thống thoát rác 27 CHƯƠNG 2: TỔNG QUAN VỀ KẾT CẤU CƠNG TRÌNH 28 2.1 CƠ SỞ TÍNH TOÁN KẾT CẤU .28 2.1.1 Cơ sở thực .28 2.1.2 Cơ sở tính tốn 28 2.2 LỰA CHỌN GIẢI PHÁP KẾT CẤU 28 2.2.1 Phân tích lựa chọn giải pháp kết cấu phần thân 28 2.2.1.1 Giải pháp kết cấu theo phương đứng 28 2.2.1.2 Giải pháp kết cấu theo phương ngang 29 2.2.2 Giải pháp kết cấu phần móng 30 2.2.3 Vật liệu sử dụng cho cơng trình 30 2.2.3.1 Bê tông 30 2.2.3.2 30 2.2.3.3 Cốt thép 31 2.2.3.4 Lớp bê tông bảo vệ .31 2.2.4 Kích thước cấu kiện cơng trình 31 n 2.2.4.1 Chiều dày sàn .31 2.2.4.2 Chiều dày vách lõi thang máy 31 2.2.4.3 Chiều dày sàn tường hầm 32 2.2.4.4 Tiết diện cột 32 2.2.5 Mặt kết cấu sàn điển hình .33 CHƯƠNG 3: TẢI TRỌNG VÀ TÁC ĐỘNG 34 3.1 TĨNH TẢI 34 3.1.1 Tải lớp cấu tạo sàn 34 3.1.2 Tải tường xây 35 3.2 HOẠT TẢI 36 3.3 TẢI TRỌNG GIÓ 36 3.3.1 Tính tốn thành phần tĩnh tải gió 36 3.3.1.1 Cơ sở lý thuyết .36 3.3.1.2 Áp dụng tính tốn 37 3.3.2 Tính tốn thành phần động tải trọng gió 38 3.3.2.1 Thiết lập tính tốn động lực 38 3.3.2.2 Kết phân tích dao động 40 3.3.2.3 Tính tốn thành phần động tải trọng gió (mục 4.5 – TCXD 229:1999) 40 3.3.3 Tổ hợp tải trọng gió 45 3.4 TẢI TRỌNG ĐỘNG ĐẤT .46 3.4.1 Cơ sở lý thuyết tính tốn 46 3.4.1.1 Kết luận 48 3.4.2 Đặc điểm cơng trình thông số dẫn xuất .51 CHƯƠNG 4: THIẾT KẾ SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH 53 4.1 THÔNG SỐ THIẾT KẾ .53 4.1.1 Sơ kích thước .53 4.1.2 Vật liệu 54 4.2 TẢI TRỌNG TÁC DỤNG 55 4.3 XÁC ĐỊNH NỘI LỰC VÀ TÍNH THÉP CHO TỪNG Ô BẢN .55 n 4.3.1 Xác định nội lực 55 4.3.2 Tính thép cho ô 59 4.4 KIỂM TRA ĐỘ VÕNG CỦA Ô BẢN 62 CHƯƠNG 5: THIẾT KẾ BỂ NƯỚC MÁI .63 5.1 KIẾN TRÚC .63 5.2 SỐ LIỆU TÍNH TỐN 63 5.2.1 Phân loại 63 5.2.2 Sơ kết cấu 63 5.2.3 Vật liệu 64 5.3 TÍNH TỐN BẢN NẮP 64 5.3.1 Tải trọng 65 5.3.1.1 Tĩnh tải 65 5.3.1.2 Hoạt tải 65 5.3.2 Sơ đồ tính 65 5.3.3 Nội lực .66 5.3.4 Tính thép 66 5.4 TÍNH TỐN BẢN THÀNH 67 5.4.1 Tải trọng 67 5.4.1.1 Tải trọng ngang nước 67 5.4.1.2 Tải trọng ngang gió 67 5.4.1.3 TLBT thành 67 5.4.2 Sơ đồ tính 68 5.4.2.1 Quan niệm sơ đồ tính 68 5.4.2.2 Sơ đồ tính .68 5.4.3 Nội lực .68 5.4.4 Tính thép 68 5.5 TÍNH TỐN BẢN ĐÁY 69 5.5.1 Tải trọng 69 5.5.1.1 Tĩnh tải : gồm trọng lượng thân lớp cấu tạo 69 n   17.420   tb   Bm  ( Bd  d )  LC tg    (1  0.5)  * 22.7 * tg    3.31(m)        L  ( L  d )  L tg  tb   (2.5  0.5)  * 22.7 * tg  17.42   4.52( m)   d C    m      Trong Ld Bd: chiều dài chiều rộng đài Lc: chiều dài làm việc cọc Trọng lượng khối móng qui ước Wqu  Bm L m ( D f  Lc ) tb  3.31* 4.52*(3  22.7) *10.26  3945(kN ) 8.6.5 Kiểm tra áp lực đáy khối móng qui ước  pmax  1.2 Rtc  1.2 RII  tc  ptb  R  RII p   Ứng suất lớn nhỏ đáy khối móng qui ước: p max  tc N tc +Wqu Bm Lm (1  6ex 6ey  )(kN / m ) Lm Bm  M ytc 12.6   0.0002  ex  Ntc  Wqu 2081.76  3945  Với  tc 16.28 e  M x   0.00027 y  N  W 2081.76  3945 tc qu  2081.76+3945 * 0.0002 * 0.00027  tc p  * (1   )  403.13( kN / m )  max  3.31* 4.52 4.52 3.31    p tc  2081.76+3945 * (1  * 0.0002  * 0.00027 )  402.52( kN / m )  3.31* 4.52 4.52 3.31  Ứng suất trung bình đáy khối móng qui ước p tb  tc N tc +Wqu Bm Lm  2081.76+3945  402.83(kN / m2 ) 3.31* 4.52 Sức chịu tải đất đáy khối móng qui ước theo THGH II (TCVN 9362 – 2012) RII  m1m2 ( Abm II  B( D f  Lc ) II*  DcII ) ktc Trong  II : dung trọng đất đáy móng  *II : dung trọng đất đáy móng 149 n ktc: hệ số tin cậy, ktc =1.0 – 1.1 (lấy ktc = 1.0, Vì tiêu lý lấy theo số liệu thí nghiệm trực tiếp đất ) m1 m2 hệ số điều kiện việc làm đất hệ số điều kiện việc làm nhà cơng trình có tác dụng qua lại với ( bảng 15 TCVN 9362 2012) Cọc cắm vào lớp đất có c =4.9 (kN/m2)   280 Dung trọng đất đáy móng  II    i  h i 14.5*3.5  4.5*5  10.2*9  10.5* 4.6   10.26(kN / m3 )  hi 22.1  A  0.9834  Với   280 , tra bảng  B  4.9338  D  7.3983  Vậy 1*1 *(0.9834*5.71*10.26 4.9338*(3 22.7)*14.5  9*7.3983 1932.4( kN/ m2) tc  pmax  403.13(kN / m )  1.2 RII  1.2*1932  2319( kN / m )  tc 2 ta có  ptb  402.83(kN / m )  RII  1932(kN / m )  tc  pmin  402.52(kN / m )  RII  Vậy điều kiện đất khối móng qui ước thỏa Do lớp đất đáy móng coi làm việc đàn hồi tính tốn độ lún theo quan niệm biến dạng tuyến tính 8.6.6 Kiểm tra độ lún cho khối móng quy ước Độ lún móng cọc xem độ lún khối móng quy ước Bảng 8.8 – Trọng lượng thân theo chiều dày lớp đất Bề dày Γ Ứng suất BT σbt Lớp đất (m) (kN/m ) (kN/m2) 6.5 14.5 94.25 4.5 22.5 10.2 91.8 4.6 10.5 48.3  256.85 bt 150 n  Ứng suất gây lún đáy khối móng quy ước  zgl0  ptbtc   bt  402.83  256.85  124.15(kN / m2 ) Chia đất đáy khối móng quy ước thành lớp có độ dày nhỏ 0.4 Bm  chọn hi = m Xét điểm thuộc trục qua tâm móng có độ sâu z kể từ đáy móng khối quy ước Khi ứng suất tải trọng gây xác định theo công thức: zi  k o z0 gl Với k0 tra bảng phụ thuộc vào tỉ số gl Lqu Lm z , 1 Bqu Bm Bm ứng suất trọng lượng thân đất gây ra: i  i1  i hi bt bt ±0.000 1500 -3.000 22700 -1.500 1500 700 256.85 kN/m2 124.12 kN/m2 267.35 kN/m2 114.032kN/m2 84.05 kN/m2 277.85 kN/m2 57.556 kN/m2 288.35 kN/m2 Hình 8.8 – Phân bố ứng suất đáy khối móng quy ước móng M2 Bảng 8.9 – Phân bố ứng suất đáy khối móng quy ước  gl  bt (kN/m2) (kN/m2)  bt  gl 124.15 256.85 2.07 0.3 0.9185 114.032 267.35 2.34 1.37 0.6 0.677 84.05 277.85 3.31 1.37 0.9 0.4636 57.556 288.35 5.01 Điểm z Lm Bm z Bm k0 1.37 1.37 Tại điểm ta có  bt =5.01>5 nên cọn chiều sâu vùng chịu nén điểm  gl 151 n  Độ lún móng khối qui ước S  i 1 Với  tbgl  0.8 gl  tb hi E  igl1   igl : ứng suất gây lún trung bình tải trọng ngồi gây lớp đất xét hi = 1m = 100cm Ei : mô đun biến dạng , Ei =46.3 (MPa)   0.8 : Hệ số không thứ ngun để hiệu chỉnh cho sơ đồ tính tốn đơn giản hóa lấy cho trường hợp S 0.8*1 *584.673  0.01m  1cm 46300  Như độ lún dự báo móng thoả mãn điều kiện cho phép S  1(cm)   S   8(cm) 8.6.7 Kiểm tra chọc thủng đài cọc Điều kiện chống xuyên thủng đài cọc: Pxt < Pcx Trong đó: Pxt - tổng phản lực cọc nằm tháp xuyên thủng; Pcx - khả chống xuyên bê tông Chọn a = 15cm, chiều cao làm việc tiết diện đài : h0 = h  a = 1.5  0.15 = 1.35m kích thước đáy tháp chọc thủng Ta có :B = bc + 2h0 = 0.5 + 2×1.35 = 3.2 m L = lc + 2h0 = 0.5 + 2×1.35 = 3.2 m Với bc, lc, chiều rộng chiều cao tiết diện cột 152 n ±0.000 1500 -1.500 1500 -3.000 22700 400 1200 400 500 Hình 8.9 – Tháp xuyên thủng đài móng M2 Ta thấy cọc nằm tháp xuyên thủng nên thỏa điều kiện xuyên thủng  Thỏa điều kiện xuyên thủng 8.6.8 Tính thép đài cọc Xem đài consol đầu ngàm vào mép cột, đầu tự do, giả thiết đài tuyệt đối cứng Để an toàn đơn giản việc tính tốn sinh viên lấy phản lực lớn để tính thép cho đài cọc  Momen đài cọc theo phương y-y M II  II   Pi bi  (0.6  i 1 Diện tích cốt thép 0.5 ) * P2  0.35*1090.07  365.75(kN m) As  M 0.9Rs h0 Phương lại đặt theo cấu tạo 153 n 100 500 750 100 500 750 2500 Hình 8.10 – Sơ đồ tính thép Bảng 8.10 – Tính tốn thép đài móng M2 M (kNm) As (cm2) Chọn thép Số 365.75 II-II 12a200 8.45 As chọn (cm2) 9.04 8.7 Tính tốn móng lõi thang M3 8.7.1 Xác định nội lực tính tốn Story Pier Load P V2 V3 M2 M3 TRET P2 COMB1 60687.2 -42.63 -5.45 2113.301 -3902.45 TRET COMB9 8263.63 -7.5 -48.12 66.386 -5.75 TRET 13 COMB9 6699.86 23.46 -50.33 63.146 39.075 -42970.876 28922.71 13 34839.27 23449.51 MOMENT LỆCH TÂM TỔNG TÍNH TOÁN 75650.46 72.74 99.41 -5888.773 48503.095 TỔNG TIÊU CHUẨN 63042.05 60.6 82.8 -4907.3 40419.2 8.7.2 Xác định số lượng cọc bố trí cọc N tt 75650.46 n  (1.0  1.4)  (1.0  1.4)  (48  68) Qtk 1554 chọn n = 120 cọc 154 n 1500 500 1500 1500 1500 500 1500 1500 1500 1500 14500 1500 M3 500 1500 1500 1500 1500 1500 1500 1500 1500 1500 1500 1500 500 17500 Hình 8.11 – Vị trí kích thước đài cọc M3 8.7.3 Kiểm tra sức chịu tải nhóm cọc Với  : hệ số xét đến ảnh hưởng nhóm Cơng thức hệ số nhóm theo Converse Labarre:   (n1  1)n2  (n2  1)n1        90n1n2       arctg  d   arctg  0.5   18.43      s  1.5   Trong đó: n1: Số hàng cọc nhóm n2: số cột hàng d: kích thước cọc vng s: khoảng cách cọc tính từ tim  (n1  1)n2  (n2  1)n1   (12  1) *10  (10  1) *12     18.43    0.63 90n1n2 90 *12 *10      1  Kiểm tra sức chịu tải nhóm cọc N tt  W  .n.Qtk 155 n W: Trọng lượng trung bình đất đài độ sâu Df W  Bd * Ld * D f *  tb  17.5*14.5*3* 22  16747.5(kN ) Sức chịu tải nhóm cọc : Qnhom    n  Qtk  0.63*120*1554  117482.4(kN ) N tt  W  75650.46  16747.5  92397.96(kN )  .n.Qtk  117482.4(kN ) thỏa điều kiện 8.7.4 Kiểm tra ổn định đất Xác định khối móng qui ước Kích thước đài cọc : Lđ = 14.5m, Bđ = 17.5m Góc ma sát trung bình lớp đất mà cọc qua: tb  i hi  hi Lớp đất 2  () 3.55 3.55 24.46 28 II+ (kN/m3) 14.5 4.5 10.2 10.5 h (m) 3.5 4.6 17.42 tb () tb (kN/m3) 10.26 Kích thước khối móng qui ước   17.420   tb  B  ( B  d )  L tg  (14.5  0.5)  * 22.7 * tg  m    17.45(m) d C   4        L  ( L  d )  L tg  tb   (17.5  0.5)  * 22.7 * tg  17.42   20.45( m)   d C    m      Trong Ld Bd: chiều dài chiều rộng đài Lc: chiều dài làm việc cọc Trọng lượng khối móng qui ước Wqu  Bm L m ( D f  Lc ) tb  20.45*17.45*(3  22.7) *10.26  66365.6(kN ) 8.7.5 Kiểm tra áp lực đáy khối móng qui ước  pmax  1.2 Rtc  1.2 RII  tc  ptb  R  RII p   156 n Ứng suất lớn nhỏ đáy khối móng qui ước p max  tc N tc +Wqu Bm Lm (1  6ex 6ey  )(kN / m ) Lm Bm  M ytc 4907.3   0.038  ex  N tc  Wqu 63042.05  66365  Với  tc 48503.095 e  M x   0.375 y  N  W 63042.05  66365 tc qu  63042.05+66365 * 0.038 * 0.375  tc  p max  20.45*17.45 * (1  17.45  20.45 )  641.16(kN / m )    p tc  63042.05+66365 * (1  * 0.038  * 0.375 )  418(kN / m )  20.45*17.45 17.45 20.45 Ứng suất trung bình đáy khối móng qui ước p tb  tc N tc +Wqu Bm Lm  63042.05+66365  529.58(kN / m2 ) 20.45*17.45 Sức chịu tải đất đáy khối móng qui ước theo THGH II (TCVN 9362 – 2012) RII  m1m2 ( Abm II  B( D f  Lc ) II*  DcII ) ktc  II : dung trọng đất đáy móng Trong  *II : dung trọng đất đáy móng ktc: hệ số tin cậy, ktc =1.0 – 1.1 (lấy ktc = 1.0, Vì tiêu lý lấy theo số liệu thí nghiệm trực tiếp đất ) m1 m2 hệ số điều kiện việc làm đất hệ số điều kiện việc làm nhà cơng trình có tác dụng qua lại với ( bảng 15 TCVN 9362 2012) Cọc cắm vào lớp đất có c =4.9 (kN/m2)   280 Dung trọng đất đáy móng  II   i  hi 14.5*3.5  4.5*8  10.2*9  10.5*4.6   10.26(kN / m3 )  hi 22.1  A  0.9834  Với   28 , tra bảng  B  4.9338  D  7.3983  157 n Vậy 1*1 *(0.9834*14.71*10.26 4.9338*(3 22.7)*14.5  9*7.3983  2023( kN/ m2) tc  pmax  641.16(kN / m2 )  1.2 RII  1.2* 2023  2428(kN / m2 )  tc 2 ta có  ptb  529.59(kN / m )  RII  2023(kN / m )  tc  pmin  418(kN / m )  RII  Vậy điều kiện đất khối móng qui ước thỏa Do lớp đất đáy móng coi làm việc đàn hồi tính tốn độ lún theo quan niệm biến dạng tuyến tính 8.7.6 Kiểm tra độ lún khối móng qui ước Độ lún móng cọc xem độ lún khối móng quy ước Bảng 8.11 – Trọng lượng thân theo chiều dày lớp đất Bề dày γ Ứng suất BT σbt Lớp đất (m) (kN/m ) (kN/m2) 6.5 14.5 94.25 4.5 22.5 10.2 91.8 4.6 10.5 48.3  256.85 bt  Ứng suất gây lún đáy khối móng quy ước  zgl0  ptbtc   bt  529.58  256.85  272.73(kN / m2 ) Chia đất đáy khối móng quy ước thành lớp có độ dày nhỏ 0.4 Bm  chọn hi = m Xét điểm thuộc trục qua tâm móng có độ sâu z kể từ đáy móng khối quy ước Khi ứng suất tải trọng ngồi gây xác định theo công thức: glzi  k o glz0 Với k0 tra bảng phụ thuộc vào tỉ số Lqu Lm z  1.16 , Bqu Bm Bm ứng suất trọng lượng thân đất gây ra: i  i1  i hi bt bt 158 n Bảng 8.12 – Phân bố ứng suất đáy khối móng quy ước Điểm z k0  gl z Lm 5 10 15 20 Tại điểm ta có  Bm Bm 1.16 1.16 1.16 1.16 1.16 0.34 0.68 1.02 1.36 0.873 0.576 0.362 0.238  bt (kN/m2) (kN/m2)  bt  gl 272.73 238.09 157.09 98.73 64.91 256.85 299.65 342.45 385.25 428.05 0.94 1.26 2.18 3.9 6.59  bt =6.59>5 nên cọn chiều sâu vùng chịu nén điểm  gl Độ lún móng khối qui ước S  i 1 Với 0.8 gl  tb hi E  igl1   igl   : ứng suất gây lún trung bình tải trọng gây lớp gl tb đất xét hi = 5m Ei : mô đun biến dạng , Ei =46.3 (MPa)   0.8 : Hệ số không thứ nguyên để hiệu chỉnh cho sơ đồ tính tốn đơn giản hóa lấy cho trường hợp S 0.8*5 *1000.37  0.0764m  7.64cm 46300  Như độ lún dự báo móng thoả mãn điều kiện cho phép S  7.64(cm)   S   8(cm) 8.7.7 Tính đài cọc phần mềm SAFE Từ Pmax xác định số cọc, bố trí để xác định kích thước đài Xuất mơ hình từ Etabs sang SAFE để tính tốn Q Khai báo độ cứng cọc đơn theo công thức k  tk S Với S: độ cứng cọc đơn xác định theo công thức s  D QL  (phụ lục B, TCVN 100 AE 10304-2014) sinh viên chọn theo kinh nghiệm, lấy s = 12 độ cứng cọc đơn k =1554/12=129.5(kN/mm) 159 n Hình 8.12 Dải trip theo Phuong X Hình 8.13 Dải trip theo Phuong Y 160 n Phản lực đầu cọc Hình 8.14 Phản lực đầu cọc Pmax = 1195.437(kN) < Qtk =1554(kN) Pmin = 740.864(kN) > Tính thép theo phương X Bảng 8.13 - Bảng kết tính thép móng M3 theo phương X Phương X M (kNm) m  As (cm2/m) Chọn thép Dưới 1379.60 0.0170 0.0172 16.58 20a180 (17.45cm2) Trên 1279.64 0.0158 0.0159 15.37 20a180 (17.45cm2) Tính thép theo phương Y Bảng 8.14 - Bảng kết tính thép móng M3 theo phương Y Phương Y M (kNm) m  As (cm2/m) Chọn thép Dưới 3031.36 0.0375 0.0382 36.81 25a130 (37.76cm2) Trên 1285.62 0.0159 0.0160 15.44 20a180 (17.45cm2) 161 n TÀI LIỆU THAM KHẢO Tiếng Việt [1] TCVN 2737: 1995 Tải trọng tác động - Tiêu chuẩn thiết kế - NXB Xây Dựng, Hà Nội 1996 [2] TCXD 229: 1999 Chỉ dẫn tính tốn thành phần động tải gió theo TCVN2737:1995 – NXB Xây Dựng - Hà Nội 1999 [3] TCVN 9386-2012 Thiết kế cơng trình chịu tải trọng động đất – NXB Xây Dựng – Hà Nội [4] TCVN 5574: 2012 Kết cấu bê tông cốt thép – Tiêu chuẩn thiết kế - NXB Xây Dựng – Hà Nội 2012 [5] TCXDVN 198:1997 Nhà cao tầng -Thiết kế Bê Tơng Cốt Thép tồn khối – NXB Xây Dựng – Hà Nội – 2012 [6] TCVN 9362: 2012 Tiêu chuẩn thiết kế nhà cơng trình – NXB Xây Dựng – Hà Nội 2012 [7] TCVN 10304:2014 Móng cọc - Tiêu chuẩn thiết kế - NXB Xây Dựng – Hà Nội 2014 [8] TCVN 9395: 2012 Cọc khoan nhồi thi công nghiệm thu [9] Hướng dẫn thiết kế kết cấu nhà cao tầng BTCT chịu động đất theo TCXDVN 375 : 2006” - NXB Xây Dựng, - 2009 [10] Kết cấu bê tông cốt thép - cấu kiện bản, Phan Quang Minh, Nguyễn Đình Cống, Ngơ Thế Phong, NXB Khoa học Kỹ Thuật, Hà Nội 2006 [11] Nguyễn Đình Cống, Tính tốn thực hành cấu kiện BTCT - Tập - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2009 [12] Nhà cao tầng bê tông cốt thép, Võ Bá Tầm, NXH ĐHQG TP Hồ Chí Minh, 250 trang [13] Nền móng - Châu Ngọc Ẩn – NXH ĐHQG TP Hồ Chí Minh [14] “Tính tốn độ bền đài cọc bê tơng cốt thép tồn khối”, TS Lê Minh Long, KS Nguyễn Trung Kiên, KS Nguyễn Hải Diện, viện KHCN Xây Dựng [15] “Phương pháp phổ phản ứng nhiều dạng dao động tính tốn nhà cao tầng chịu động đất theo TCXDVN 376:2006”, TS Nguyễn Đại Minh, Viện KHCNXD [16] Các phương pháp khảo sát trường thí nghiệm đất phịng, Võ Phán, NXB Đại học Quốc gia TP Hồ Chí Minh,2014 162 n S n K L 0