(Đồ án hcmute) chung cư the one capital

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH CNKT CƠNG TRÌNH XÂY DỰNG CHUNG CƯ THE ONE CAPITAL GVHD: PGS.TS LÊ ANH THẮNG SVTH: LÊ QUỐC HIỂN SKL010498 Tp Hồ Chí Minh, tháng năm 2023 TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH KHOA ĐÀO TẠO CHẤT LƯỢNG CAO ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHUNG CƯ THE ONE CAPITAL SVTH: LÊ QUỐC HIỂN MSSV: 18149083 Khóa:2018-2022 Ngành: CƠNG NGHỆ KỸ THUẬT CƠNG TRÌNH XD GVHD: PGS.TS LÊ ANH THẮNG TP Hồ Chí Minh, ngày 18 tháng 02 năm 2023 TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH KHOA ĐÀO TẠO CHẤT LƯỢNG CAO ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHUNG CƯ THE ONE CAPITAL SVTH: LÊ QUỐC HIỂN MSSV: 18149083 Khóa:2018-2022 Ngành: CƠNG NGHỆ KỸ THUẬT CƠNG TRÌNH XD GVHD: PGS.TS LÊ ANH THẮNG TP Hồ Chí Minh, ngày 18 tháng 02 năm 2023 CỘNG HÒA XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập – Tự – Hạnh phúc *** Tp Hồ Chí Minh, ngày-10- tháng 02- năm 2023 NHIỆM VỤ ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Họ tên sinh viên: LÊ QUỐC HIỂN Ngành: Công nghệ kỹ thuật cơng trình XD Giảng viên hướng dẫn: PGS.TS LÊ ANH THẮNG Ngày nhận đề tài: 20/8/2022 MSSV: 18149083 Lớp: 18149CL2B ĐT: 0941698037 Ngày nộp đề tài:13/02/2023 Tên đề tài: Chung cư THE ONE CAPITAL Các số liệu, tài liệu ban đầu: - Cơng trình gồm 20 tầng: tầng hầm, 19 tầng nổi, tầng mái - Công trình có chiều cao m: tầng hầm cao 3m, tầng cao 3.8m, tầng điển hình cao 3.4m Nội dung thực đề tài: Tính tốn tải trọng tác động lên cơng trình - Thiết kế sàn điển hình - Thiết kế cầu thang cho tầng điển hình - Thiết kế hệ dầm cho tầng điển hình - Thiết kế hệ khung dầm cột vách theo khung vng góc cơng trình - Thiết kế móng cho cơng trình Sản phẩm: 01 Bản thuyết minh - 04 Bản vẽ kiến trúc - 18 Bản vẽ kết cấu TRƯỞNG NGÀNH GIẢNG VIÊN HƯỚNG DẪN CỘNG HOÀ XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập – Tự – Hạnh Phúc ******* PHIẾU NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN Họ tên Sinh viên: LÊ QUỐC HIỂN MSSV: 18149083 Ngành: Công nghệ kỹ thuật công trình XD Tên đề tài: Chung cư THE ONE CAPITAL Họ tên Giáo viên hướng dẫn: PGS.TS LÊ ANH THẮNG NHẬ N XÉT Về nội dung đề tài & khối lượng thực hiện: Ưu điểm: Khuyết điểm: Đề nghị cho bảo vệ hay không? Đánh giá loại: Điểm:……………….(Bằng chữ: ) Tp Hồ Chí Minh, ngày 10 tháng 02 năm 2023 Giáo viên hướng dẫn (Ký & ghi rõ họ tên) CỘNG HOÀ XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập – Tự – Hạnh Phúc ******* PHIẾU NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN PHẢN BIỆN Họ tên Sinh viên: LÊ QUỐC HIỂN MSSV: 18149083 Ngành: Cơng nghệ kỹ thuật cơng trình XD Tên đề tài: Chung cư THE ONE CAPITAL Họ tên Giáo viên hướng dẫn: TS TRẦN TUẤN KIỆT NHẬ N XÉT Về nội dung đề tài & khối lượng thực hiện: Ưu điểm: Khuyết điểm: Đề nghị cho bảo vệ hay không? Đánh giá loại: Điểm:……………….(Bằng chữ: ) Tp Hồ Chí Minh, ngày 13 tháng 02 năm 2023 Giáo viên phản biện (Ký & ghi rõ họ tên) LỜI CẢM ƠN Luận Án tốt nghiệp đề tài cuối quan trọng mà sinh viên xây dựng cần phải thực để hoàn thành trình học tập giảng đường đại học Bên cạnh cịn tiền đề để sinh viên bước môi trường thực tế sau tốt nghiệp Thơng qua q trình làm luận văn tạo điều kiện thuận lợi cho sinh viên tổng hợp lại kiến thức học được, đồng thời thu thập bổ sung kiến thức bị hỏng, thiếu sót q trình học, rèn luyện mài dũa kỹ tính tốn, sử dụng phần mềm giải vấn đề phát sinh Lời đầu tiên, em xin gửi lời cám ơn chân thành đến Thầy Lê Anh Thắng– người giành thời gian tâm huyết để giúp đỡ, hướng dẫn em hoàn thành luận văn Trong trình Thầy hướng dẫn em hiểu phần “ Tâm” “Tầm” mà Thầy truyền đạt, kiến thức kỹ giúp em có nhìn đắn, bao qt thiết kế kết cấu Nếu khơng có lời hướng dẫn, dạy bảo Thầy luận án em khó để hồn thiện Một lần em xin cám ơn chúc Thầy có thật nhiều sức khỏe, thành công sự nghiệp trồng người Thầy Lê Anh Thắng TP.HCM, ngày 10 tháng 02 năm 2023 Sinh viên thực MỤC LỤC PHỤ LỤC HÌNH ẢNH CHƯƠNG 1: TỔNG QUAN VỀ KIẾN TRÚC CƠNG TRÌNH 11 1.1 GIỚI THIỆU VỀ CƠNG TRÌNH 11 1.1.1 Mục đích xây dựng cơng trình 11 1.1.2 Vị trí đặc điểm cơng trình 12 1.1.3 Quy mơ cơng trình 15 1.2 GIẢI PHÁP KIẾN TRÚC 21 1.2.1 Giải pháp mặt 21 1.2.2 Giải pháp mặt đưnggs hình khối 23 1.2.3 Giải pháp mặt cắt cấu tạo 23 1.3 GIẢI PHÁP KẾT CẤU CỦA KIẾN TRÚC 25 1.4 CÁC GIẢI PHÁP KỸ THUẬT KHÁC 25 1.4.1 Thông gió chiếu sáng 25 1.4.2 Hệ thống điện 26 1.4.3 Hệ thống cấp thoát nước 26 1.4.4 Giải pháp phòng cháy chữa cháy 27 1.4.5 Hệ thống chống sét 27 1.4.6 Hệ thống thoát rác 27 CHƯƠNG 2: TỔNG QUAN VỀ KẾT CẤU CƠNG TRÌNH 28 2.1 LỰA CHỌN GIẢI PHÁP KẾT CẤU 28 2.1.1 Lựa chọn giải pháp kết cấu phần thân 28 2.1.2 Lựa chọn giải pháp kết cấu phần ngầm 31 2.2 VẬT LIỆU SỬ DỤNG 32 2.2.1 Yêu cầu vật liệu 32 2.2.2 Bêtông (theo TCVN 5574-2018) 32 2.2.3 Cốt thép (theo TCVN 5574-2018) 33 2.2.4 Vật liệu khác 33 2.3 LỚP BÊTÔNG BẢO VỆ 33 2.4 SƠ BỘ KÍCH THƯỚC CẤU KIỆN 34 2.4.1 Sơ kích thước cấu kiện sàn sườn 34 2.4.2 Sơ chiều dày sàn tường tầng hầm 35 2.4.3 Sơ tiết diện cột 36 2.4.4 Sơ chiều dày vách, lõi thang máy 38 CHƯƠNG 3: TẢI TRỌNG VÀ TÁC ĐỘNG 40 3.1 Tổng quan 40 3.2 Tải trọng tác dụng lên sàn 40 3.2.1 Tĩnh tải 40 3.2.2 Hoạt tải 44 3.3 PHÂN TÍCH ĐẶC TRƯNG ĐỘNG LỰC HỌC CỦA CƠNG TRÌNH 44 3.3.1 Cơ sở lý thuyết toán phân tích đặc trưng động học 44 3.3.2 Tính tốn dạng dao động riêng 47 3.3.3 Kết phân tích dao động 49 3.4 TÍNH TỐN TẢI GIĨ 50 3.4.1 Thành phần tĩnh tải gió 50 3.4.2 Thành phần động tải trọng gió 53 3.4.3 Tổ hợp tải trọng gió 60 CHƯƠNG 9: TÍNH MĨNG CHO LÕI THANG 9.1 SƠ BỘ TIẾT DIỆN LÕI THANG 9.1.1 Điều kiện tổng quát Điều kiện kiểm tra tổng quát sau: tt  Pmax + Pctt  R ctk   tt   Pmin   R ctk - Sức chịu tải thiết kế cọc, (kN) Pctt - trọng lượng tính toán cọc, (kN) tt tt , Pmin - Áp lực lớn nhỏ tác dụng xuống coc, (kN) Pmax 9.1.2 Tải trọng lõi thang Do có cột nằm gần lõi thang nên sinh viên tính tổng lực cột gần vách vách lại loại tải trọng Fx, Fy, Fz, Mx, My Bảng 9.1 – Tổng tải trọng tiêu chuẩn tính tốn TÍNH TỐN Lõi thang Nmax N -99106 Mx 34.953 My -2017.9 Fx 0.9033 Fy 223.5 Mxmax -87783 94164 -23689 -1795.9 -1014.9 Mymax -88071 52094 -41230 -993.31 -1993.4 Fxmax -31352 -94103 20261 1798.3 1509.8 Fymax 31064 -52031 37800 2488.5 995.3 TIÊU CHUẨN Lõi thang Nmax N -86178 Mx 30.39 My -1754.5 Fx 0.7854 Fy 194.35 Mxmax -76333 81882 -20600 -1561.6 -882.47 Mymax -76584 45298 -35851 -863.64 -1734.6 223 Fxmax -27263 -81829 17619 1563.8 1312.9 Fymax 27011 -45246 32871 2163.9 865.47 9.1.3 Sơ tiết diện đáy đài Ta có cao trình đáy hầm -6.0m + hố pitch -1.4m Sơ chọn độ sâu đặt đáy đài • Diện tích sơ đáy đài:  Chọn Df =3 m • Số lượng cọc móng: n = (1.2 − 1.4) N tt 99106 = (1.2 − 1.4)  ( ) = (27.6 − 32) = chọn 35 cọc Ptk 4300  Sơ chọn 35 cọc bố trí cọc theo dạng hình vng mặt Hình – Móng lõi thang máy 224 9.2 KIỂM TRA VÀ TÍNH TỐN 9.2.1 Kiểm tra phản lực đầu cọc phần mềm Safe Hình – Mơ hình Safe lõi thang máy Hình – Phản lực đầu cọc  Sau sử dụng phần mềm Safe , ta giá trị: Bảng 9.2 – Kết phản lực đầu cọc xuất từ Safe Node Text Point Text OutputCase Text COMB1 COMB1 Fx kN 10.205 1.547 Fy kN 25.05 30.59 Fz kN 2352.4 2545.7 225 12 40 41 42 43 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 12 40 41 42 43 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 -1.540 -4.281 4.118 -0.036 0.088 0.015 1.556 -1.559 -10.238 14.171 41.017 10.257 -0.008 -10.278 -41.076 -14.244 -12.716 54.970 8.306 -0.027 -8.422 -55.037 12.614 95.975 69.768 -102.508 -0.039 102.374 -69.962 -96.055 14.428 1.162 -3.345 -0.031 3.305 -1.189 -14.440 13.17 -94.61 -95.25 96.24 96.91 10.73 13.24 30.67 25.12 45.40 67.99 25.97 16.92 26.23 68.26 45.56 -5.28 -43.77 -1.17 14.17 -0.75 -43.27 -4.97 -80.88 -77.57 -42.17 -25.98 -41.90 -77.20 -80.67 -43.11 -28.94 -18.22 -24.16 -18.14 -28.82 -43.03 2669.4 2877.8 2880.5 3135.5 3135.9 2699.2 2667.5 2542.5 2348.7 2768.7 2980.0 3114.5 3129.7 3113.0 2977.6 2765.6 3002.4 3224.0 3362.0 3365.2 3361.3 3222.6 3000.2 2959.0 3178.1 3290.3 3295.9 3290.3 3177.5 2957.4 2683.9 2877.0 2986.9 3011.1 2987.5 2877.3 2683.1 226 Pmax =3365.2 kN ; Pmin = 2348.7 kN Kiểm tra điều kiện: Pctt = nAp Ltt  b = 1.1  0.503  43.2  25 = 542.8 ( kN ) tt   Pmax + Pc  Ptk  3365.2 + 542.8 = 3908  Ptk = 4300 ( kN )    Pmin   Pmin = 2348.7 ( kN )   Thỏa điều kiện tải trọng tác dụng lên cọc Kết luận: Tải trọng truyền xuống cọc đảm bảo không vượt sức chịu tải cho phép cọc Khơng có cọc móng chịu nhổ 9.2.2 Kiểm tra khả chịu tải khối móng quy ước a) Xác định khối móng quy ước Góc ma sát trung bình lớp đất mà cọc xuyên qua: tb =  ( l ) l i i i i ,li : góc ma sát chiều dày lớp đất thứ i 4037 ' 20.7 + 12032' 9.2 + 27009' 21.1 tb = = 150 22' 20.7 + 9.2 + 21.1 Chiều dài đáy khối móng quy ước:  15o 22'  Lqu = (19.6 − 0.8 ) +  43.2  tg   = 24.02 ( m )    15o 22'  Bqu = (13.6 − 0.8 ) +  43.2  tg   = 18.02 ( m )   Diện tích khối móng quy ước 227 Fqu = Bqu  L qu = 24.02  18.02 = 432.84(m ) b) Kiểm tra điều kiện ổn định đất khối móng quy ước Rtc = m1  m2 A  b   + B  h   ' + D  cII ) ( ktc Trong đó: m1 = 1.2 đáy khối móng quy ước; m2 = 1.1 giả thiết tỷ số L/H  1.5 ; ktc = 1,0 – tiêu lý đất xác định thí nghiệm trực tiếp;  II = 27 009 ' , tra bảng Sức chịu tải tiêu chuẩn đất đáy móng theo TCVN 9362:2012 Hình – Bảng tra sức chịu tải đất đáy móng A = 0.9 ; B =4.7; D = 7.2; cII = 6.1; Bqu = 18.8 m h = Hqu = Lc + hdai = 43.2 + = 46.2 m  II =  dn = 10.9kN / m3 228  II' =   i l1 l 15.4  0.8 + 5.6 19.9 + 7.75  9.2 + 10.9  21.1 = 8.33kN / m3 15.4 + 5.6 + 7.75 + 10.9 =  Thay số, ta được: R II = m1m  (A  Bqu  γ II + B  h  γII + D  c II − γ II  h0 ) k tc 1.2  1.1  (0.9  18.8  10.9 + 4.7  46.2  8.33 + 7.2  5.6 − 10.9  9) = 2554.76 (kN) = c) Trọng lượng khối móng quy ước Trọng lượng móng khối quy ước bao gồm phận: đài cọc, cọc lớp đất nằm phạm vi móng khối quy ước Tính tốn cụ thể sau: Wdat = (A qu − n  A p )    i h i +  i h i (A qu − A dai ) = (432.84 − 35  0.503)  425.05 + 15.4  (432.84 − 19.6  13.6)  = 184177.77(kN) Trọng lượng đài: Wdai = 25   19.6  13.6 = 19992 (kN) Trọng lượng cọc: Wcoc = 35  25  43.2   0.82 = 19000.35(kN)  Trọng lượng móng khối quy ước: tc N oqu = Wdat + Wdai + Wcoc = 184177.77 + 19992 + 19000.35 = 223170.12( KN ) d) Áp lực tiêu chuẩn đáy móng P = tc tb tc N qu Fqu = tc N otc + N oqu Fqu = 86178 + 223170.12 = 714.7 ( kPa ) 432.84 Áp lực tiêu chuẩn lớn đáy móng: tc max P = tc N qu Fqu + tc M xqu Wx + tc M yqu Wy = 714.7 + 9009.36 1790.77 + = 784.97 ( kPa ) 1299.97 1732.8 229 tc M xqu = M 0tcx + Q0tcy H qu = 30.39 + 194.35  46.2 = 9009.36kNm tc M yqu = M 0tcy + Q0tcx H qu = 1754.5 + 0.785  46.2 = 1790.77 Nm 24.02  18.022 24.022  18.02 Wx = = 1299.97m Wy = = 1732.8m3 6  Ptbtc = 714.77 ( kPa )  RM = 2554.76 ( kPa )  Điều kiện để ổn định:  tc   Pmax = 784.97 ( kPa )  1.2 RM = 3065.71( kPa )  9.2.3 Kiểm tra độ lún móng Độ lún móng cọc xem độ lún khối móng quy ước Chia lớp đất mũi cọc thành nhiều phân lớp có chiều dày hi=0.5m Tính ứng suất gây lún thỏa điều kiện σibt ≥ σigl (vị trí ngừng tính lún) với: Áp lực thân đất đáy khối móng quy ước  bt = Qqu Fqu = 223170.12 = 515.6 (kN/m2 ) 432.84 Áp lực gây lún đáy khối móng quy ước:  gl = ptctb -  bt = 714.7 − 515.6 = 199.1(kN/ m) Ta có:  bt 543.02 = = 2.72  , cần kiểm tra lún cho móng  gl 199.1 Tính độ lún móng khối quy ước theo Modun E Bước 1: Xác định áp lực gây lún khối móng quy ước tc q gl = p tb −   i' h i Trong đó: p tctb : ứng suất trung bình đáy móng khối quy ước 230   h : ứng suất hữu hiệu theo phương đứng ' i i ∑ 𝛾𝑖′ ℎ𝑖 = 20.7 × 5.6 + 9.2 × 7.75 + 21.1 × 10.9 = 417.21 tc q gl = p tb −   i' h i = 714.7 − 417.21 = 297.49(kN / m ) Bước 2: Xác định độ lún phân tố tính tổng độ lún , theo công thức sau: S= 0.8 glzl h i  E0 Trong : Eo : modun biến dạng trung bình lớp chịu nén mũi cọc glzl :là ứng suất gây lún lớp đất thứ i dáy móng khối quy ước 231 Bảng 9.3 – Bảng kết tính lún lõi thang Lớp g kN/m3 Lớp phân tố 10.90 10.90 01 01 10.90 10.90 02 10.90 10.90 03 10.90 02 02 02 02 02 02 10.90 10.90 10.90 10.20 10.20 10.62 10.62 10.62 10.62 10.62 10.62 04 05 06 07 08 07 Điểm Độ sâu z (m) Lqu/2 Bqu/2 (m) (m) Lqu/Bqu 2Z/Bqu K0 szigl szibt szigl/szibt (kN/m ) (kN/m ) 0.0 12.04 9.01 1.34 0.00 1.000 297.490 417.210 0.713 2.0 12.04 9.01 1.34 0.22 0.994 295.821 439.010 0.674 2.0 12.04 9.01 1.34 0.22 0.994 295.821 439.010 0.674 4.0 12.04 9.01 1.34 0.44 0.961 285.989 460.810 0.621 4.0 12.04 9.01 1.34 0.44 0.961 285.989 460.810 0.621 6.0 12.04 9.01 1.34 0.67 0.895 266.221 482.610 0.552 6.0 12.04 9.01 1.34 0.67 0.895 266.221 482.610 0.552 8.0 12.04 9.01 1.34 0.89 0.807 239.974 504.410 0.476 5 6 7 8.0 10.0 10.0 12.0 12.0 14.0 14.0 16.0 16.0 18.0 12.04 12.04 12.04 12.04 12.04 12.04 12.04 12.04 12.04 12.04 9.01 9.01 9.01 9.01 9.01 9.01 9.01 9.01 9.01 9.01 1.34 1.34 1.34 1.34 1.34 1.34 1.34 1.34 1.34 1.34 0.89 1.11 1.11 1.33 1.33 1.55 1.55 1.78 1.78 2.00 0.807 0.712 0.712 0.620 0.620 0.537 0.537 0.465 0.465 0.404 0.476 0.402 0.408 0.342 0.339 0.283 0.283 0.236 0.236 0.198 504.410 526.210 519.210 539.610 544.650 565.890 565.890 587.130 587.130 608.370 E hj m 239.974 211.676 211.676 184.445 184.445 159.864 159.864 138.455 138.455 120.165 szitbgl Si kN/m2 m 296.655 2.000 6952.610 0.034 290.905 2.000 6953.610 0.033 276.105 2.000 6954.610 0.032 253.097 2.000 6955.610 0.029 225.825 2.000 6956.610 198.060 0.000 6957.610 172.155 0.000 6958.610 149.160 0.000 6959.610 129.310 0.000 6958.610 bt gl Ta có: Độ lún móng Si = 0.229(cm)  ( cm ) ;   5 E  ( MPa )  Dừng lún 232 0.026 0.023 0.020 0.017 0.015 0.229 9.2.4 Kiểm tra điều kiện xun thủng Theo TCVN 5574-2018 tính tốn nén thủng ta có: Chọn a = 20 cm, chiều cao làm việc đài h o = − 0.2 = 2.8m Ta thấy với góc xiên 450 tháp chọc thủng bao hết cọc nên ta không 3000 phải kiểm tra chọc thủng 3000 Hình – Tháp chọc thủng góc 450 lõi thang 9.2.5 Tính thép cho đài Sử dụng phần mềm Safe ta chia dãy Strip theo phương x 1m theo phương y cho đài móng chạy phần mềm để momen theo phương 233 − Chia dải strip theo phương X-Y Hình – Dải strip theo phương X-Y MLT − Momen đài cọc theo phương X-X Hình – Biểu đồ moment theo phương X MLT 234 − Momen đài cọc theo phương Y-Y Hình – Biểu đồ moment thep phương Y MLT Bảng 9.3 – Bảng kết tính lún lõi thang Vị trí Mơmen (kN.m) h (mm) ho (mm) b (mm) m  As (cm2) Chọn thép  As chọn a (mm) Phương X 2523.6 3000 2980 1000 0.019 0.019 24.42 20 120 26.18 Phương Y 4148.94 3000 2980 1000 0.031 0.031 40.41 25 120 40.91 Vì momen âm nhỏ Mmax=-167KNm nên bố trí cấu tạo Ø16a200 theo phương 235 TÀI LIỆU THAM KHẢO Tiêu chuẩn thiết kế [1] TCVN 5574–2018: Kết cấu bêtông bêtông cốt thép – Tiêu chuẩn thiết kế [2] TCXD 198–1997: Nhà cao tầng – Thiết kế bê tơng cốt thép tồn khối [3] TCVN 2737–1995: Tải trọng tác động – Tiêu chuẩn thiết kế [4] TCVN 229–1999: Chỉ dẫn tính thành phần động tải trọng gió [5] TCVN 9386 – 2012: Thiết kế cơng trình chịu động đất [6] TCVN 205–1998: Móng cọc–Tiêu chuẩn thiết kế [7] TCVN 9362–2012: Tiêu chuẩn thiết kế nhà cơng trình [8] TCVN 7888-2008: Cọc bê tông ly tâm ứng lực trước Sách tham khảo [9] Ngơ Thế Phong, Nguyễn Đình Cống, Kết cấu bê tông cốt thép tập 1, NXB Khoa học Kỹ thuật [10] Ngơ Thế Phong, Nguyễn Đình Cống, Kết cấu bê tông cốt thép tập 2, NXB Khoa học Kỹ thuật [11] Ngơ Thế Phong, Nguyễn Đình Cống, Kết cấu bê tông cốt thép tập 3, NXB Khoa học Kỹ thuật [12] Bộ Xây dựng 2008, Cấu tạo bê tông cốt thép, NXB Xây Dựng [13] Châu Ngọc Ẩn, Cơ học đất, NXB Đại học Quốc gia TP Hồ Chí Minh [14] Châu Ngọc Ẩn, Nền móng, NXB Đại học Quốc gia TP Hồ Chí Minh 236 S K L 0