(Đồ Án Hcmute) Thiết Kế Chung Cư Cao Cấp Olop.pdf

THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH CNKT CÔNG TRÌNH XÂY DỰNG THIẾT KẾ CHUNG CƯ CAO CẤP OLOP GVHD ThS NGUYỄN TỔNG SVTH LÊ TRUNG HIẾU Tp[.]

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH CNKT CƠNG TRÌNH XÂY DỰNG THIẾT KẾ CHUNG CƯ CAO CẤP OLOP GVHD: ThS NGUYỄN TỔNG SVTH: LÊ TRUNG HIẾU SKL 0 Tp Hồ Chí Minh, tháng 01/2018 TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH KHOA ĐÀO TẠO CHẤT LƯỢNG CAO ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ CHUNG CƯ CAO CẤP OLOP GVHD: SVTH : MSSV : Khoá : Ngành : ThS NGUYỄN TỔNG LÊ TRUNG HIẾU 13149247 K13 CƠNG NGHỆ KỸ THUẬT CƠNG TRÌNH XÂY DỰNG Tp Hồ Chí Minh, tháng 01 năm 2018 i LỜI CẢM ƠN Lời em xin gửi đến Q Thầy, Cơ Ngành Cơng Nghệ Kỹ Thuật Cơng Trình Xây Dựng Khoa Đào Tạo Chất Lượng Cao lời cảm ơn chân thành sâu sắc Nhờ có tận tình lịng nhiệt huyết q thầy cô giúp đỡ em vượt qua bỡ ngỡ, khó khăn suốt thời gian em học tập Trường Đại Học Sư Phạm Kỹ Thuật TP.HCM Giờ em có cho tảng kiến thức kĩ cần thiết để tự tin thực ước mơ Ở trường Em học nhiều kiến thức bổ ích công việc sống ngày Và hành trang cần thiết để em vững vàng đường nghiệp thân tương lai Đối với sinh viên, luận văn tốt nghiệp thước đo kiến thức sở để kết thúc trình học tập trường đại học Thơng qua q trình làm luận văn, em có thêm hội để tổng hợp, hệ thống lại toàn kiến thức học, đồng thời thu thập bổ sung thêm kiến thức mà cịn thiếu sót, rèn luyện khả tính tốn giải vấn đề phát sinh thực tế Không vậy, thực luận văn tốt nghiệp giúp em nhận điểm mạnh điểm yếu thân công việc để từ có hướng khắc phục phát triển tốt Để có ngày hơm khơng thể không nhắc đến công lao to lớn người thầy – người anh em thầy ThS Nguyễn Tổng Từ cậu sinh viên năm bỡ ngỡ với giảng đường đại học mà nhờ tận tình dạy dỗ quan tâm giúp đỡ tạo điều kiện học tập thầy tồn thể q thầy khoa Xây dựng, mà em cậu sinh viên năm cuối tự tin chuẩn bị hành trang bước vào đời Em xin gửi lời cảm ơn chân thành sâu sắc đến thầy ThS Nguyễn Tổng Thầy người theo sát bước chân em tất sinh viên khác, ln tận tình hướng dẫn, trao đổi góp ý ưu – nhược điểm chúng em Khi khó khăn thầy bên để giải vấn đề giúp đỡ em suốt trình học tập thực luận văn để em hồn thành tốt luận văn Luận văn tốt nghiệp đứa tinh thần viên gạch nghiệp phát triển em Em nổ lực hết mình, cố gắng để hồn thành cách hoàn hảo tốt Tuy nhiên, lần em thực kiến thức kinh nghiệm cịn hạn chế, luận văn tốt nghiệp em không tránh khỏi sai sót, kính mong nhận dẫn giúp đỡ quý Thầy Cô để em củng cố kiến thức, hoàn trau dồi thêm kinh nghiệm để mai sau góp phần cơng sức nhỏ bé vào cơng xây dựng phát triển đất nước Cuối cùng, em xin gửi lời chúc sức khỏe đến q Thầy Cơ để tiếp tục nghiệp trăm năm trồng người Chúc quý Thầy cô thành công công tác giảng dạy giáo dục nghiệp tiếp nối cho hệ mai sau Em xin chân thành cám ơn ! ii LỜI MỞ ĐẦU Trong thời gian gần đây, phát triền nhà cao tầng trở nên mạnh mẽ với nhiều dự án khắp nước, khơng mang lại lợi ích cho nhà đầu tư, người có nhu cầu mua hộ mà cịn mang lại vẻ đẹp cảnh quan cho đô thị Vỉ thế, sinh viên xin giới thiệu Chung cư cao cấp OLOP cung cấp đầy đủ tiện nghi, nhu cầu với dịch vụ tốt đến tay người mua hộ Các vấn đề nghiên cứu bao gồm: Tổng quan kiến trúc, giải pháp kiến trúc tối ưu, hệ kết cấu cơng trình hệ kết cầu hỗn hợp khung – vách, sàn tồn khối, cầu thang phương án móng cọc khoan nhồi Ngồi ra, sinh viên cịn thực thiết kế móng cọc khoan thả ứng dụng rộng rãi thị trường, mang tính kinh tế cao, bên cạnh hệ tường vây tầng hầm vần đề liên quan Từ việc phân tích kết hợp vận dụng thực tiễn, sinh viên đưa phương án kết cấu mang lại hiệu tốt cho cơng trình, đạt u cầu an tồn tính kinh tế Sau giải vấn đề nêu đồ án hồn thành nội dung sau: - Đưa giải pháp kết cấu hợp lý cho cơng trình - Thiết kế sàn tầng điển hình hệ sàn sườn - Thiết kế cầu thang tầng điển hình vế - Thiết kế hệ khung dầm – cột – vách khung trục trục b - Thiết kế móng cọc khoan nhồi iii PREFACE In recent times, the development of tall buildings has become very strong with many projects across the country, not only for the benefit of investors who want to buy apartments but also Again the beauty of the landscape for the city Therefore, I will introduce the OLOP luxury apartment it offers all the comforts and needs with the best services to buyers apartment The research topics here include: Overview of architecture, architectural solutions, the main structural system of the structure is the mixed system of frame - wall, whole block, staircase and bored piles foundation In addition, the student also performs the design of Japan piles that are widely used in the market, which is highly economical, besides the basement wall system and its related problems From the practical analysis, I have come up with the above structural options and it brings good effects to the building, meeting the safety and economic requirements After resolving the issues mentioned above, this project has completed the following contents: - Provide a reasonable structural solution for the project - Designing typical plane of slab - Designing typical plane of staircase ( flight stair ) - Designing beam - columns – wall fram in grid & grid B - Designing bored piles iv MỤC LỤC TỔNG QUAN 1.1 Giới thiệu cơng trình 1.1.1 Mục đích xây dựng cơng trình 1.1.2 Vị trí đặc điểm cơng trình 1.1.3 Quy mơ cơng trình 1.2 Giải pháp kiến trúc 1.2.1 Giải pháp mặt 1.2.2 Giải pháp mặt đứng hình khối 1.2.3 Giải pháp giao thơng cơng trình 1.3 Giải pháp kết cấu kiến trúc 1.4 Giải pháp vật liệu 1.5 Lớp bê tông bảo vệ 1.6 Cơ sở lựa chọn giải pháp kết cấu 1.6.1 Nguyên tắc bố trí hệ kết cấu 1.6.2 Giải pháp kết cấu theo phương đứng 1.6.3 Giải pháp kết cấu theo phương ngang 1.6.4 Kết luận hệ kết cấu sàn chịu lực 1.7 Cơ sở tính tốn 1.8 Nguyên tắc 1.8.1 Nhóm trạng thái giới hạn thứ (TTGH I) 1.8.2 Nhóm trạng thái giới hạn thứ hai (TTGH II) 1.8.3 Lựa chọn công cụ tính tốn THIẾT KẾ CẦU THANG TẦNG ĐIỂN HÌNH 10 2.1 Số liệu tính tốn 10 2.1.1 Vật liệu 10 2.1.2 Kích thước sơ 10 Độ nghiêng thang: 10 2.2 Tải trọng 11 2.2.1 Tĩnh tải 11 2.2.2 Hoạt tải 12 2.3 Sơ đồ tính nội lực 12 v 2.4 Tính tốn cốt thép 14 THIẾT KẾ SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH 16 3.1 Tổng quan 16 3.2 Vật liệu 16 3.3 Tải trọng tác dụng lên sàn 16 3.3.1 Tĩnh tải 16 3.3.2 Hoạt tải 19 3.4 Mơ hình phân tích 19 3.5 Kiểm tra độ võng 22 3.5.1 Kiểm tra độ võng tức thời phần mềm SAFE v12.2.0 22 3.5.2 Đánh giá độ võng dài hạn phần mềm SAFE v12.2.0 23 3.6 Kết phân tích mơ hình 26 3.7 Thiết kế cốt thép sàn điển hình 30 THIẾT KẾ HỆ KHUNG 48 4.1 Tổng quan 48 4.2 Vật liệu 48 4.3 Sơ kích thước tiết diện kết cấu 48 4.3.1 Chiều dày sàn tầng điển hình 48 4.3.2 Chiều dày sàn tầng hầm, tầng thượng, mái 48 4.3.3 Chọn sơ kích thước tiết diện dầm 49 4.3.4 Chọn sơ kích thước tiết diện cột 49 4.3.5 Chọn sơ kích thước tiết diện vách 50 4.4 Các trường hợp tải trọng 50 4.4.1 Tải trọng gió 50 4.4.2 Tải trọng động đất 56 4.4.3 Kiểm tra chuyển vị đỉnh cơng trình 63 4.4.4 Kiểm tra tính đắn mơ hình 64 4.5 Thiết kế cốt thép hệ khung 66 4.5.1 Thiết kế cốt thép dầm 66 4.5.2 Thiết kế cốt thép cột 80 4.5.3 Thiết kế cốt thép vách 94 4.5.4 Neo nối cốt thép 111 THIẾT KẾ MÓNG 112 5.1 Số liệu địa chất cơng trình 112 5.2 Phương án móng cọc khoan nhồi 112 vi 5.2.1 Vật liệu 112 5.2.2 Kích thước cọc 112 5.2.3 Sức chịu tải cọc khoan nhồi 113 5.2.4 Thiết kế móng M1, M2 120 5.2.5 Thiết kế móng lõi thang M5 134 TÀI LIỆU THAM KHẢO 144 vii DANH MỤC BẢNG BIỂU Bảng 1.1 - Thống kê cao độ tầng Bảng 1.2 - Bê tông sử dụng Bảng 1.3 - Cốt thép sử dụng Bảng 2.1 – Tĩnh tải hoàn thiện chiếu nghỉ 11 Bảng 2.2 – Tĩnh tải hoàn thiện thang nghiêng theo phương đứng 11 Bảng 2.3 – Tổng hợp tải tác dụng lên cầu thang 12 Bảng 2.4 – Kết tính thép thang 14 Bảng 3.1 - Tải trọng lớp hoàn thiện sàn tầng điển hình 16 Bảng 3.2 - Tải trọng tác dụng lên sàn nhà vệ sinh 17 Bảng 3.3 - Tải trọng tác dụng lên sàn tầng hầm 17 Bảng 3.4 - Tải trọng tác dụng lên sàn tầng thượng 18 Bảng 3.5 - Tải trọng tường xây dầm 18 Bảng 3.6 - Tải trọng tường xây sàn 19 Bảng 3.7 - Hoạt tải tác dụng lên sàn 19 Bảng 3.8 – Kết tính tốn thép sàn 32 Bảng 4.1 - Kích thước b, h tiết diện dầm 49 Bảng 4.2 – Sơ kích thước tiết diện cột 50 Bảng 4.3 – Giá trị tải trọng gió tĩnh 51 Bảng 4.4 – Kết chu kì tần số dao động cơng trình 52 Bảng 4.5 – Phương dao động cơng trình 53 Bảng 4.6 – Giá trị thành phần động tải trọng gió 54 Bảng 4.10 – Giá trị tham số mô tả phổ phản ứng đàn hồi 56 Bảng 4.11 – Giá trị phổ phản ứng thiết kế theo phương ngang 57 Bảng 4.12 – Các trường hợp tải trọng 60 Bảng 4.13 – Các tổ hợp tải trọng 61 Bảng 4.14 – Các giá trị 2,i nhà 61 Bảng 4.15 – Giá trị  để tính tốn E,i 62 Bảng 4.16 – Kết tính thép dầm trục – Tầng điển hình 68 Bảng 4.17 – Mơ hình tính tốn cột lệch tâm xiên 80 Bảng 4.18 – Hàm lượng thép cột 82 Bảng 4.19 – Dữ liệu tính tốn cốt thép cho cột C1 82 Bảng 4.20 – Kết tính thép cột C1 trục B 86 Bảng 4.21 – Kết tính thép vách P6 98 Bảng 5.1 – Đặc trưng lí đất 112 Bảng 5.2 – Hệ số tỉ lệ lớp đất 113 Bảng 5.3 – Xác định thành phần kháng đất thành cọc khoan nhồi 115 Bảng 5.4 – Xác định thành phần kháng đất thành cọc 118 Bảng 5.5 – Xác định thành phần kháng đất thành cọc 118 Bảng 5.6 – Tổng hợp sức chịu tải cọc khoan nhồi 119 Bảng 5.7 – Phản lực chân cột móng M1 120 Bảng 5.8 – Phản lực chân cột móng M2 120 Bảng 5.10 – Tọa độ cọc móng M1 121 Bảng 5.12 – Tọa độ cọc móng M2 122 Bảng 5.13 – Kết tính Pmax – Pmin móng M1 123 Bảng 5.14 – Kết tính Pmax – Pmin móng M2 124 viii Bảng 5.16 – Kết điều kiện cọc 126 Bảng 5.17 – Góc ma sát 126 Bảng 5.18 – Áp lực đất mũi cọc móng M2 129 Bảng 5.19 – Bảng tính lún móng M2 130 Bảng 5.20 –Kết tính thép móng M1 – Phương án cọc khoan nhồi 134 Bảng 5.21 –Kết tính thép móng M2 – Phương án cọc khoan nhồi 134 Bảng 5.27 – Phản lực vách lõi thang móng M5 134 Bảng 5.28 – Kết tính lún móng lõi thang M5 – Phương án cọc khoan nhồi 139 Bảng 5.29 – Kết tính thép móng M5 – Phương án cọc khoan nhồi 144 ix - E: Module đàn hồi vật liệu làm cọc, E = 30000 (MPa); - A: Diện tích mặt cắt ngang cọc, A = 0.502 (m2); - L: Chiều dài cọc nằm đất, L = 39 (m); Do cọc xuyên qua lớp đất cát mịn nên hệ số FGS CGS lấy theo tỉ lệ: FGS = 0.1535 CGS = 0.8465 k v.033  225.6  15.9  0.1535  81.2  0.8465  0.0357  30000  0.502  5.24  39  630.05845 (MPa/m) = 630058.45 (kN/m /m) Mơ hình đài móng M1 SAFE với độ cứng lò xo cọc: k c  A  k v.033  0.502  630058.45  316289.3 (kN/m) Hình 5.10 – Kết phản lực đầu cọc móng M1 Hình 5.11 – Kết phản lực đầu cọc móng M2 132 Nhận xét: Giá trị Pmax Pmin thu từ mơ hình kết tính tay gần tương đương nhau, sử dụng phần mềm SAFE để tính tốn nội lực cho đài móng M1, M2, M3 Nội lực để tính tốn cốt thép cho đài móng lấy từ dải Strip chia kín đài móng mơ hình Hình 5.12 – Moment phương X phương Y móng M1 Hình 5.13 – Moment phương X phương Y móng M2 Tính toán cốt thép: Chọn agt lớp agt.d = angàm + 20 = 200 + 20 = 220 (mm) Chọn agt lớp agt.t = 45 (mm) 133 h  Hd  a gt  m  R b bh M      2 m  As  R b bh Rs Bảng 5.17 –Kết tính thép móng M1 – Phương án cọc khoan nhồi M bstrip ho As_yc Lớp Lớp Lớp (kN.m) 1084.6 -189.53 1625.8 (m) 0.7 (m) 1.78 1.955 1.78 (cm2/m) 16.9 3.8 25.48 Ø20a100 Ø16a200 Ø20a100 (cm2/m) 31.42 10.05 31.42 Lớp -221.03 1.955 3.1 Ø16a200 10.05 Vị trí Phương X Phương Y Bố trí cốt thép As_tk Bảng 5.18 –Kết tính thép móng M2 – Phương án cọc khoan nhồi M bstrip ho As_yc Lớp Lớp Lớp (kN.m) 1191.5 -166.63 796.82 (m) 1 (m) 1.78 1.955 1.78 (cm2/m) 18.58 2.34 12.37 Ø22a200 Ø16a200 Ø22a200 (cm2/m) 19 10.05 19 Lớp -100.75 0.7 1.955 1.41 Ø16a200 10.05 Vị trí Phương X Phương Y Bố trí cốt thép As_tk 5.2.5 Thiết kế móng lõi thang M5 5.2.5.1 Xác định số lượng cọc bố trí Bảng 5.19 – Phản lực vách lõi thang móng M5 Story STORY1 Pier LT Load COMB1 Loc Bottom P -282329 M2 -272654 M3 -435954 Tổng lực dọc lớn tác dụng lên móng M5: Ntt = 282329 (kN) Sơ xác định số cọc sau: N 282329 n coc  k tt  1.2   70.1  Chọn 84 cọc R cd 4833.6 Chọn kích thước đài cọc bố trí sau: 134 Hình 5.14 – Mặt móng lõi thang M5 5.2.5.2 Kiểm tra điều kiện tải tác dụng tải lên đầu cọc Do bố trí cọc đài móng lõi thang phức tạp, nên việc tính tốn kiểm tra thủ cơng gặp nhiều khó khăn, mặt khác tin cậy mơ hình phân tích kiểm chứng mơ hình đơn giản so sánh đối chiếu nên việc tính tốn móng lõi thang thực với hỗ trợ phần mềm SAFE v14.2.0 135 Hình 5.15 – Kết phản lực đầu cọc móng lõi thang M5 Nhận xét: Pmax = 4439.952 (kN) < Rc,d = 4833.6 (kN)  Thỏa điều kiện cọc không bị phá hủy 5.2.5.3 Kiểm tra áp lực mũi cọc Nội lực kiểm tra Sử dụng giá trị tải truyền xuống móng với giá trị lực dọc Nmax ứng với giá trị tc tt tiêu chuẩn, gần lấy N  N max /1.15 N tc  245503 (kN) M tcx  8635.11 (kN.m) M tcy  25671.25 (kN.m) Xác định kích thước khối móng quy ước (Xem mục 5.2.4.2) 136 Hình 5.16 – Khối móng quy ước cho móng lõi thang M5 Diện tích đáy khối móng quy ước tính theo cơng thức: Aqu = Lqu  Bqu Bqu   39  tan(6.84o )  13.8  23.15 (m) Lqu   39  tan(6.84o )  35  44.35 (m) A qu  Bqu  Lqu  23.15  44.35  1026.7 (m ) Trọng lượng khối móng quy ước: Wqu  A qu  H qu   td  1026.7  41.5 10.1  430342.35 (kN) Tải trọng quy đáy khối móng quy ước: N dtc  N tc  Wqu  245503  430342.35  675845.35 (kN) M tcxd  M tcx  8635.11 (kN.m) M tcyd  M tcy  25671.25 (kN.m) Độ lệch tâm moment: ex  M tcxd 8635.11   0.0128 (m) tc Nd 675845.35 M tcyd 25671.25  0.0379 (m) N dtc 675845.35 Áp lực đất đáy móng: ey   137 p tctb  N dtc 675845.35   658.27 (kN/m ) A qu 1026.7 tc p max  697.2(kN/m ) tc p  605.65(kN/m ) Sức chịu tải tiêu chuẩn đất đáy móng theo Điều 4.5.9, TCVN 9362:2012: m ×m R tc =  A×b×γ II +B×h×γ' +D×cII -γ II ×h  k tc (xem thích mục 5.2.4.2, phần Sức chịu tải tiêu chuẩn đất đáy móng) Vậy sức chịu tải tiêu chuẩn đất đáy móng là: 1.2×1.1 1.102×23.15×10.2+5.085×41.5×10.1+7.53×6.26-10.2×4.76 1.1 =2854.9 (kN/m2 ) R tc = Kiểm tra áp lực đáy móng: tc p max  697.2 (kN/m )  R tc  2854.9 (kN/m ) Vì  tc  mũi cọc làm việc p  605.65 (kN/m )> giai đoạn đàn hồi Do tính móng theo mơ hình bán khơng gian đàn hồi 5.2.5.4 Tính lún cho móng cọc M5 Chia lớp đất mũi cọc thành nhiều phân lớp có chiều dày hi=0.5m Tính ứng suất gây lún thỏa điều kiện σibt ≥ σigl (vị trí ngừng tính lún) với: W 430342.35 0bt  qu   419.15 (kN/m ) A qu 1026.7 ibt  (ibt1)   i h i Trong đó: gl gl - i  k0i (i1) : Ứng suất gây lún đáy lớp thứ “i” - koi: Hệ số tra bảng C.1, TCVN 9362:2012, phụ thuộc vào tỉ số Lqu/Bqu Z/Bqu gl  N tc 245503   239.12 (kN/m ) A qu 1026.7 Theo điều C.1.6, TCVN 9362:2012, độ lún tính theo phương pháp cộng tác dụng: 138 n gl  h i i0 Ei S    (5.11) Trong đó: - S: Độ lún cuối (ổn định móng); - n: Số lớp chia theo độ sâu tầng chịu nén nền; - hi: Chiều dày lớp đất thứ “i”; - Ei: Module biến dạng lớp đất thứ “i”; - Pi: Áp lực thêm trung bình lớp đất thứ “i”; - : Hệ số không thứ nguyên lấy  = 0.8 Bảng 5.20 – Kết tính lún móng lõi thang M5 – Phương án cọc khoan nhồi Lớp phân Lớp tố đất thứ "i" 10 11 12 13 14 15 Bề dày Z hi (m) (m) 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 i Z/B 0.5 1.5 2.5 3.5 4.5 5.5 6.5 7.5 σibt σigl E S ko (kN/m3) (kN/m2) (kN/m2) (MPa) 0.0000 1.0000 10.2 0.0226 0.9999 10.2 0.0451 0.9995 10.2 0.0677 0.9982 10.2 0.0903 0.9958 10.2 0.1128 0.9920 10.2 0.1354 0.9866 10.2 0.1579 0.9794 10.2 0.1805 0.9703 10.2 0.2031 0.9593 10.2 0.2256 0.9465 10.2 0.2482 0.9320 10.2 0.2708 0.9159 10.2 0.2933 0.8983 10.2 0.3159 0.8795 10.2 0.3384 0.8597 10.2 Tổng độ lún S5 (m) 419.15 424.25 429.35 434.45 439.55 444.65 449.75 454.85 459.95 465.05 470.15 475.25 480.35 485.45 490.55 495.65 192.32 192.30 192.20 191.86 191.05 189.52 186.98 183.13 177.69 170.46 161.34 150.37 137.72 123.72 108.81 93.54 51.52 51.52 51.52 51.52 51.52 51.52 51.52 51.52 51.52 51.52 51.52 51.52 51.52 51.52 51.52 51.52 (m) 0.00149 0.00149 0.00149 0.00148 0.00147 0.00145 0.00142 0.00138 0.00132 0.00125 0.00117 0.00107 0.00096 0.00084 0.00073 0.0190 Vậy dừng tính lún lớp phân tố thứ 15 có: σibt = 495.65 (kN/m2) ≥ 5σigl = 593.54 = 467.7 (kN/m2) Tổng độ lún: S5 = 0.019 (m) = 1.9 (cm) < [Sgh] = 10 (cm) (theo phụ lục E, TCVN 10304 quy định nhà khung BTCT độ lún giới hạn cho phép lấy 10 cm) Kết luận: Thỏa điều kiện biến dạng 5.2.5.5 Kiểm tra xuyên thủng cho đài móng lõi thang M5 Công thức chung xác định lực chống xuyên: 139 Fcx  R bt u m h o ho C (5.12) Trong đó: - Fcx: Là lực chống xuyên thủng; - : Là hệ số, bê tông nặng lấy 1; bê tông hạt nhỏ 0.85; bê tông nhẹ 0.8; - Rbt cường độ chịu cắt bê tông, dùng bê tông B25  Rbt = 1.05 MPa; - um: Là chu vi trung bình mặt nghiêng xuyên thủng; - ho: Là chiều cao làm việc đài; - C: Là chiều dài hình chiếu mặt bên tháp xuyên thủng lên phương ngang; C  0.4h o ;  ho  2.5 C Vì chiều cao đài 2.5m nên tháp xuyên thủng phủ hết đầu cọc Do ta cần kiểm tra theo điều kiện hạn chế Hình 5.17 – Tháp xun thủng móng lõi thang M5 – Cọc khoan nhồi Xem hệ vách cột cứng, kiểm tra xuyên thủng hàng cột biên gây Ở đây, ta kiểm tra cho mặt nghiêng (mặt mặt tương ứng mặt 4) Mặt 1: ho = 2.28 (m), c = 0.9 (m) 140 Fcx1 =αR bt u m h o ho 2.28 =1×1.05×103×(7.9+11.2)/2×2.28× =57918.84 (kN) c 0.9 Lực xuyên thủng Fxt = 6Pmax =  4531.516 = 27189.1 (kN) < Fcx = 57918.84 (kN) Mặt 4: ho = 2.28 (m), c = 1.5 (m) Fcx =αR bt u m h o ho 2.28 =1×1.05×103×(10.3+11.6)/2×2.28× =39845.74 (kN) c 1.5 Lực xuyên thủng Fxt = 6Pmax =  4531.516 = 27189.1 (kN) < Fcx = 39845.74 (kN) Kết luận: Điều kiện chống xuyên thủng đảm bảo 5.2.5.6 Thiết kế cốt thép cho đài móng lõi thang M5 – Cọc khoan nhồi Độ cứng lò xo cọc phụ thuộc vào đất cọc, không phụ thuộc vào tải trọng truyền vào nên khơng cần tính tốn lại, lấy trực tiếp độ cứng lị xo tính móng M1: kc = 316289.3 (kN/m) Nội lực để tính tốn cốt thép cho đài móng lấy từ dải Strip mơ hình 141 Hình 5.18 – Moment phương X móng M5 142 Hình 5.19 – Moment phương Y móng M5 Tính tốn cốt thép: Chọn agt lớp agt.d = angàm + 20 = 200 + 20 = 220 (mm) Chọn agt lớp agt.t = 45 (mm) R bh M h  Hd  a gt  m       2 m  As  b R b bh Rs 143 Bảng 5.21 – Kết tính thép móng M5 – Phương án cọc khoan nhồi Vị trí M (kN.m) Phương Lớp 5267.1 X Lớp -223.46 Phương Lớp 2822.24 Y Lớp -572.43 bstrip ho As_yc (m) 1 1 (m) 2.28 2.455 2.28 2.455 (cm2/m) 65.67 2.5 34.57 6.41 Bố trí cốt thép Ø30a100 Ø16a200 Ø22a100 Ø16a200 As_tk (cm2/m) 70.69 10.05 38 10.05 TÀI LIỆU THAM KHẢO Tiếng Việt [1] TCVN 2737:1995 Tải trọng tác động - Tiêu chuẩn thiết kế, Hà Nội: NXB Xây Dựng, 1996 [2] TCXD 229:1999 Chỉ dẫn tính tốn thành phần động tải gió theo TCVN 2737:1995, Hà Nội: NXB Xây Dựng, 1999 [3] TCVN 9386-2012 Thiết kế công trình chịu tải trọng động đất, Hà Nội: NXB Xây Dựng, 2012 [4] TCVN 5574:2012 Kết cấu bê tông cốt thép - Tiêu chuẩn thiết kế, Hà Nội: NXB Xây Dựng, 2012 [5] TCXDVN 198:1997 Nhà cao tầng - Thiết kế bê tơng cốt thép tồn khối, Hà Nội: NXB Xây Dựng, 2012 [6] TCVN 9362:2012 Tiêu chuẩn thiết kế nhà cơng trình, Hà Nội: NXB Xây Dựng, 2012 [7] TCVN 10304:2014 Móng cọc - Tiêu chuẩn thiết kế, Hà Nội: NXB Xây Dựng, 2014 [8] TCVN 9395:2012 Cọc khoan nhồi thi công nghiệm thu, Hà Nội: NXB Xây Dựng, 2012 [9] TCVN 7888:2014 Cọc bê tông ly tâm ứng lực trước, Hà Nội: NXB Xây Dựng, 2014 [10] TCXDVN 338:2005 Kết cấu thép - Tiêu chuẩn thiết kế, Hà Nội: NXB Xây Dựng, 2005 [11] GS.TS Phan Quang Minh (Chủ biên), GS.TS Ngô Thế Phong, GS.TS Nguyễn Đình Cống, Kết cấu bê tơng cốt thép, Hà Nội: NXB Khoa học Kỹ thuật, 2011 [12] Nguyễn Đình Cống, Tính tốn thực hành cấu kiện BTCT - Tập 1, Hà Nội: NXB Xây Dựng, 2009 [13] Võ Bá Tầm, Nhà cao tầng bê tông cốt thép, TP HCM: NXB ĐHQG TP Hồ Chí Minh, 2012 [14] Châu Ngọc Ẩn, Nền Móng, TP HCM: NXB ĐHQG TP Hồ Chí Minh, 2002 [15] PGS.TS Nguyễn Bá Kế, Thiết kế thi cơng hố móng sâu, Hà Nội: NXB Xây Dựng, 144 2010 [16] TS Lê Minh Long, KS Nguyễn Trung Kiên, KS Nguyễn Hải Diện, “Tính tốn độ bền đài cọc bê tơng cốt thép tồn khối,” Viện KHCN Xây Dựng [17] TS Nguyễn Đại Minh, "Phương pháp phổ phản ứng nhiều dạng dao động tính tốn nhà cao tầng chịu động đất theo TCXDVN 376:2006," Viện KHCN Xây Dựng [18] TS Hồ Ngọc Khoa, KS Phạm Quang Cường, “Tính tốn cột chống tạm vị trí liên kết với cọc khoan nhồi - Trong thiết kế biện pháp thi công tầng hầm,” Trường ĐH Xây Dựng Hà Nội 145 S K L 0