THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH CNKT CÔNG TRÌNH XÂY DỰNG THIẾT KẾ CHUNG CƯ BẾN VÂN ĐỒN – QUẬN 4 SVTH LÊ TRẦN PHÚC Tp Hồ Chí Minh, th[.]
BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH CNKT CƠNG TRÌNH XÂY DỰNG THIẾT KẾ CHUNG CƯ BẾN VÂN ĐỒN – QUẬN GVHD: ThS NGUYỄN VĂN KHOA SVTH: LÊ TRẦN PHÚC SKL 0 Tp Hồ Chí Minh, tháng 07/2018 TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH -*** - ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ CHUNG CƯ BẾN VÂN ĐỒN – QUẬN GVHD: ThS NGUYỄN VĂN KHOA SVTH: LÊ TRẦN PHÚC GVHD: Th.S HUỲNH PHƯỚC SƠN TP Hồ Chí Minh, tháng năm 2018 ` TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH KHOA XÂY DỰNG CỘNG HỒ XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập – Tự – Hạnh Phúc BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIẢNG VIÊN HƯỚNG DẪN Họ tên sinh viên: LÊ TRẦN PHÚC - MSSV: 14149128 Ngành: Cơng nghệ kỹ thuật cơng trình Xây dựng Tên đề tài: Thiết kế chung cư BẾN VÂN ĐỒN – QUẬN Họ tên giảng viên hướng dẫn: ThS NGUYỄN VĂN KHOA NHẬN XÉT: Về nội dung đề tài & khối lượng thực hiện: Ưu điểm: Khuyết điểm: Đề nghị cho bảo vệ hay không? Đánh giá loại: Điểm:……………….(Bằng chữ: ) Tp Hồ Chí Minh, ngày 02 tháng 07 năm 2018 Giáo viên hướng dẫn (Ký & ghi rõ họ tên) ` TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH KHOA XÂY DỰNG CỘNG HỒ XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập – Tự – Hạnh Phúc BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIẢNG VIÊN PHẢN BIỆN Họ tên sinh viên: LÊ TRẦN PHÚC - MSSV: 14149128 Ngành: Cơng nghệ kỹ thuật cơng trình Xây dựng Tên đề tài: Thiết kế chung cư BẾN VÂN ĐỒN –QUẬN Họ tên giảng viên phản biện: NHẬN XÉT: Về nội dung đề tài & khối lượng thực hiện: Ưu điểm: Khuyết điểm: Đề nghị cho bảo vệ hay không? Đánh giá loại: Điểm:…………….(Bằng chữ: ) Tp Hồ Chí Minh, ngày 02 tháng 07 năm 2018 Giáo viên phản biện (Ký & ghi rõ họ tên) ` SUMMARY OF THE GRADUATION PROJECT Student : LÊ TRẦN PHÚC ID: 14149128 Faculty : CIVIL ENGINEERING Speciality : CONSTRUCTION ENGINEERING AND TECHNOLOGY Name of project : BEN VAN DON APARTMENT Initial information - Architectural drawings - Cadastral survey drawings Content of theoretical and computational parts a Architectural: - Edit and complete architecture drawing in accordance with suggestion of instructor b Structural: - Built up model, calculate and design the frame (beam, column, concrete partition wall) - Design the typical floor - Design the typical staircase - Design auget – cast piles Written explanations and drawings Written explanation and 01 appendix 23 drawing A1 (06 Architecture, 17 structure) Instructor : Dr NGUYEN VAN KHOA Start date : Completion date : Confirm of insrtuctor HCMC July 02, 2018 Confirm of faculty Dr NGUYEN VAN KHOA ` MỤC LỤC BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIẢNG VIÊN HƯỚNG DẪN BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIẢNG VIÊN PHẢN BIỆN SUMMARY OF THE GRADUATION PROJECT TỔNG QUAN VỀ KIẾN TRÚC CƠNG TRÌNH 11 Hình 1: Mặt bằng tầng điển hình 12 Hình 2: Mặt đứng chính công trình 13 LỰA CHỌN GIẢI PHÁP KẾT CẤU 15 2.1 Giải pháp vật liệu 15 Bảng 1: Bê tông sử dụng 15 Bảng 2: Cốt thép sử dụng 15 2.2 Lớp bê tông bảo vệ 15 2.3 Cơ sở lựa chọn giải pháp kết cấu 16 Nguyên tắc bố trí hệ kết cấu 16 Giải pháp kết cấu theo phương ngang 16 Kết luận hệ kết cấu sàn chịu lực 18 NGUN TẮC TÍNH TỐN KẾT CẤU 19 3.1 Cơ sở tính tốn 19 3.2 Nguyên tắc 19 Nhóm trạng thái giới hạn thứ (TTGH I) 19 Nhóm trạng thái giới hạn thứ hai (TTGH II) 19 Lựa chọn cơng cụ tính tốn 20 THIẾT KẾ SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH 21 4.1 Tổng quan 21 4.1.1 Vật liệu 21 4.1.2 Sơ chọn tiết diện cột 22 Bảng 1: Chọn sơ tiết diện cột 22 4.1.3 Chọn sơ kích thước tiết diện vách 23 4.2 Tải trọng tác dụng lên sàn 23 4.2.1 Tĩnh tải 23 ` Hình 1: Các lớp cấu tạo sàn 23 Bảng 2: Tải trọng lớp hoàn thiện sàn tầng điển hình 24 Bảng 3: Tải trọng tác dụng lên sàn nhà vệ sinh 24 Bảng 4: Tải trọng tác dụng lên sàn tầng hầm 02 24 Bảng 5: Tải trọng tường xây dầm 25 Bảng 6: Tải trọng tường xây sàn 25 4.2.2 Hoạt tải 26 Bảng 7: Hoạt tải tác dụng lên sàn 26 4.3 Xác định nội lực 27 4.3.1 Mơ hình phân tích 27 Hình 2: Mơ hình sàn SAFE 27 Hình 3: Tĩnh tải tiêu chuẩn lớp cấu tạo sàn 28 Hình 4: Hoạt tải I phân bố sàn 28 Hình 5: Hoạt tải II phân bố sàn 29 4.3.2 Kết mơ hình phân tích 29 Hình 6: Dải Strip theo phương X 30 Hình 7: Dải Strip theo phương Y 30 Hình 8: Moment theo dải Strip theo phương X 31 Hình 9: Moment theo dải Strip theo phương Y 31 4.4 Kiểm tra độ võng 32 Hình 10: Kết độ võng ngắn hạn sàn tầng điển hình 32 4.5 Thiết kế cốt thép sàn điển hình 32 THIẾT KẾ CẦU THANG TẦNG ĐIỂN HÌNH 33 5.1 Số liệu tính tốn 33 5.1.1 Vật liệu 33 5.1.2 Kích thước sơ 33 Hình 1: Mặt bằng định vị cầu thang 34 Hình 2: Mặt bằng mặt cắt cầu thang 34 Hình 3: Các lớp cấu tạo cầu thang 35 5.2 Tải trọng 35 ` 5.2.1 Tĩnh tải 35 Bảng 1: Tĩnh tải hoàn thiện chiếu nghỉ 35 Bảng 2: Tĩnh tải hoàn thiện thang nghiêng theo phương đứng 36 5.2.2 Hoạt tải 36 5.3 Sơ đồ tính nội lực 36 Hình 4: Mơ hình chất tải cầu thang ETABS 37 Hình 5: Biểu đồ moment thang 37 5.4 Thiết kế cốt thép cho thang dầm chiếu nghỉ 38 Bảng 3: Kết tính thép thang 38 THIẾT KẾ HỆ KHUNG 39 6.1 Tổng quan 39 6.2 Vật liệu 39 6.3 Sơ kích thước tiết diện kết cấu 39 6.3.1 Chiều dày sàn tầng điển hình 39 6.3.2 Chiều dày sàn tầng hầm, tầng thượng, mái 41 6.4 Các trường hợp tải trọng 41 6.4.1 Tải trọng gió 41 Bảng 1: Giá trị tiêu chuẩn tải trọng gió tĩnh nhập vào dầm biên 42 Bảng 2: Kết chu kì tần số dao động công trình 43 Bảng 3: Phương dao động công trình 44 Bảng 4: Bảng tính gió động theo phương X 45 Bảng 5: Bảng tính gió theo phương Y 46 6.4.2 Tải trọng động đất 47 Bảng 6: Giá trị tham số mô tả phổ phản ứng đàn hồi 48 Bảng 7: Giá trị phổ phản ứng thiết kế theo phương ngang 48 Hình 1: Biểu đồ phổ phản ứng thiết kế theo phương ngang 50 Bảng 8: Các trường hợp tải trọng 51 Bảng 9: Các tổ hợp tải trọng 51 Bảng 10: Các giá trị 2,i nhà 52 Bảng 11: Giá trị để tính toán E,i 52 ` Hình 2: Khai báo Mass Source ETABS 53 6.4.3 Kiểm tra chuyển vị đỉnh cơng trình 53 6.4.4 Kiểm tra tính đắn mơ hình 54 Hình 3: Mơ hình khung 3D ETABS 54 Hình 4: Nội lực dầm 55 Hình 5: Lực dọc cột vách khung trục Comb1 56 6.5 Thiết kế cốt thép hệ khung 56 6.5.1 Thiết kế cốt thép dầm 56 6.5.2 Thiết kế cốt thép cột 59 Bảng 12: Mơ hình tính tốn cột lệch tâm xiên 59 Bảng 13: Hàm lượng thép cột 61 Bảng 14: Dữ liệu tính toán cốt thép cho cột 62 Hình 6: Sơ đồ nội lực nén lệch tâm xiên 62 Bảng 15: Kết tính toán thép cột 64 6.5.3 Thiết kế cốt thép vách 65 Hình 7: Chia vách thành phần tử nhỏ 65 Hình 8: Vùng biên chịu moment 66 Bảng 6.16: Nội lực vách P5 69 Neo nối cốt thép 71 Neo nối cốt thép 71 THIẾT KẾ KẾT CẤU NỀN MÓNG 73 7.1 Tổng quan móng 73 7.2 Địa chất cơng trình 73 Bảng 1: Số liệu khoan khảo sát địa chất 73 Bảng 2: Bảng tổng hợp địa chất 74 7.3 Lựa chọn giải pháp móng 74 7.4 Phương án móng cọc khoan nhồi 74 Tổng quan móng cọc khoan nhồi 74 Tính tốn sức chịu tải 75 Bảng 3: Sức kháng ma sát thành cọc khoan nhồi theo tiêu lí 77 ` Bảng 4: Sức kháng ma sát thành cọc nằm lớp đất rời 79 Bảng 5: Sức kháng ma sát thành cọc nằm lớp đất dính 79 Xác định độ cứng cọc 80 7.5 Thiết kế móng M1 81 Tải trọng tác dụng 81 Bảng 6: Giá trị tổ hợp nội lực móng M1 81 Chọn chiều sâu chơn móng 81 Xác định số cọc kích thước đài cọc 81 Hình 1: Bố trí cọc khoan nhồi móng M1 82 Kiểm tra ổn định khối móng quy ước 82 Kiểm tra xuyên thủng 84 Hình 2: Tháp xuyên thủng móng M1 85 Tính thép cho đài cọc safe 85 Hình 3: Chia dải cho đài móng M1 85 Hình 4: Phản lực đầu cọc móng M1 85 Hình 6: Biểu đồ moment theo phương X móng M1 87 7.6 Thiết kế móng M2 88 Tải trọng tác dụng 88 Bảng 7: - Giá trị tổ hợp nội lực móng M2 88 Chọn chiều sâu chơn móng 88 Xác định số cọc kích thước đài cọc 88 Hình 7: Bố trí cọc khoan nhồi móng M2 88 Kiểm tra ổn định khối móng quy ước 88 Kiểm tra xuyên thủng 91 Hình 8: Tháp xuyên thủng móng M2 91 Tính thép cho đài cọc safe 91 Hình 9: Chia dải cho đài móng M2 91 Hình 10: Phản lực đầu cọc móng M2 92 Hình 11: Biểu đồ moment theo phương X móng M2 92 Hình 12: Biểu đồ moment theo phương Y móng M2 93 BM = B – D + 2Lc.tg = 6.4 - 0.8 + 2×29×tg(7.120) = 12.7 (m) tb Diện tích đáy khối móng quy ước: Fqu = 12.7× 12.7 = 161.29 (m2) Trong đó: L, B: chiều dài chiều rộng đài cọc Lc: chiều dài làm việc cọc ❖ Xác định trọng lượng khối móng quy ước Thể tích đài cọc: W = 2×6.4×6.4 + 9×0.503×29 = 209.355m3 Thể tích đất móng khối qui ước: Wđất = 161.29 × 31 – 209.355 = 4653.54 m3 → Trọng lượng móng khối qui ước: Qm = .W + Wđất tb hi 0.5 7.9 + 2.2 11.2 + 3.8 10.35 + 22.5 10.86 = = 10.76 (kN/m3) h 29 → Trọng lượng khối móng qui ước: Qm = 25×209.355 + 10.76×4653.54 = 55305.97 (kN) Trị tiêu chuẩn lực dọc xác định đến đáy khối móng quy ước : tb = ' i Ntc = N + Q m = 9296.35 + 55305.97 = 64602.32 (kN) tc ❖ Cường độ tiêu chuẩn đất đáy khối móng quy ước THGH II (TCVN 9362 – 2012) mm Rtc = ( Ab II + Bh *II + DcII − II ho ) ktc Tra bảng : m1 =1.2 ; m2 =1.1 ; ktc = 1; b = 10.3m; h = 29m tc = 28.480 A = 1.0208 ; B = 5.0884; D = 7.532; c = 84.8 kN/ m2 II = 10.67 kN/m : dung trọng đất đáy khối mong quy ước * II : dung trọng đất đáy móng quy ước 0.5 7.9 + 2.2 11.2 + 3.8 10.35 + 22.5 10.86 = 10.76kN / m3 29 Thay giá trị vào, ta có sức chịu tải đáy khối móng quy ước Rtc = 1.2×1.1× [1.0208×10.3×10.67 + 5.0884×29×10.76 + 7.532×84.8 -10.67×6.85] = 2929.16 (kN/m2) ❖ Áp lực tiêu chuẩn đáy khối móng quy ước Moment chống uốn khối móng qui ước : * II = 12.7 12.7 Wm= Bm Lm = = 341.4 (m3) 6 Mxtc = Mxtc + Qxtc × (hd + Lc) = 59.0383+ 454.27 × (2+29) = 13755.28 (kN.m) Mytc = Mytc + Qytc × (hd + Lc) = 441.11 + 110.713 × (2+29) = 3779.104 (kN.m) 89 tc tc max tc tb = tc N tc M tcx M y 64602.3 13755.28 3779.104 − − = − − = 349.175(kN / m ) Fqu Wm Wm 161.29 341.4 341.4 tc N tc M tcx M y 64602.3 13755.28 3779.104 = + + = + + = 451.9(kN / m ) Fqu Wm Wm 161.29 341.4 341.4 N tc 64602.3 = = = 400.54(kN / m ) Fqu 341.4 Các điều kiện thỏa mãn: tc σmax = 451.9 1.2R tc = 3514.992 (kN / m2 ) tbtc = 400.54< Rtc = 1919.8 (kN/m2) tc = 349.175 > (kN/m2) Có thể tính lún theo quan niệm biến dạng đàn hồi tuyến tính ❖ Kiểm tra độ lún cọc Ứng suất trọng lượng thân đặt mũi cọc: bt o = ∑γ×Zc = 0.5×7.9+2.2×11.2+3.8×10.35+22.5×10.86 = 303.039 (kN/m2) Ứng suất gây lún mũi cọc: gl o = tb − bt o = 400.54– 303.039 = 97.5 (kN/m2) Bề dày phân tố lớp đất tính lún: chọn h = 1(m) Ứng suất trọng lượng thân đặt vị trí i: i = i−1 + ' hi bt bt Ứng suất gây lún đặt vị trí i: i = ko gl Điều kiện dừng tính lún: Lớp Chiều phân dày tố (m) 1 2 3 4 bt i 5 gl gl i z/b σ bt ko 0.00 0.10 0.10 0.19 0.19 0.29 0.29 0.39 303 313 323 334 344 354 364 375 1.00 0.98 0.98 0.94 0.94 0.84 0.75 0.66 σ gl 98 95 95 91 91 82 73 65 Tổng P2i = σbt + σgl e1i e2i S(cm) 405 0.563 0.541 0.46 422 0.562 0.540 0.44 436 0.560 438 0.559 0.539 0.634 0.539 0.634 0.41 0.38 1.7 90 Dựa vào kết bảng nhận thấy bt i 5 gl i 375> 5×65 = 325 (kN/m2) Cơng thức tính tổng độ lún: (e − e ) S = 1i 2i h i = 1.7cm 8cm → Thỏa điều kiện tính lún + e1i Kiểm tra xuyên thủng Chiều cao đài hđ = 2m; Tiết diện vách chữ L 2000x3000x400mm, ho = - 0.2 = 1.8m Nhận thấy 2.4 < 2h0+bc =3.2 m Với tháp chọc thủng 450 từ chân cột trùm tim cọc, cọc nằm tháp xuyên nên không cần kiểm tra xuyên thủng 400 4900 1100 2000 -6.850 100 2100 -4.500 Hình 7: Tháp xun thủng móng M2 Tính thép cho đài cọc bằng safe Hình 8: Chia dải cho đài móng M2 91 Hình 9: Phản lực đầu cọc móng M2 Thép theo phương X Hình 10: Biểu đồ moment theo phương X móng M2 - M = 1277.635 (kNm) Bê tơng B30 có Rb=17(MPa), thép AIII có Rs = 365(MPa) m = M 1277.635 106 = = 0.023 R b bh 17 1000 18002 = 1− 1− m = − − 0.023 = 0.023 92 As = R b b h 0.023 17 1000 1800 = Rs 365 = 1928.22(mm2/1m) = 19.28(cm2/m) Chọn thép Ø20a150, Fa= 21.98(cm2/m) - Thép lớp bố trí cấu tạo Ø16a200 có Fa = 10.05(cm2) Thép theo phương Y Hình 11: Biểu đồ moment theo phương Y móng M2 - M = 764.078 (kN.m) Bê tơng B30 có Rb=17(MPa), thép AIII có Rs = 365(MPa) m = M 768.078 106 = = 0.014 R b bh 17 1000 18002 = 1− 1− As = m = − − 0.014 = 0.014 R b b h 0.014 17 1000 1800 = Rs 365 = 1174 (mm2/m)= 11.74(cm2/m) Chọn thép Ø20a150, Fa = 21.98 (cm2/m) - Thép lớp bố trí cấu tạo Ø16a200 có Fa = 10.05(cm2) 93 7.7 Thiết kế móng lõi thang (M3) Tải trọng tác dụng Bảng 8: Giá trị nội lực chân vách móng M5 Load P (kN) Qx Qy ENVE MAX Tính tốn 155596 357.92 315.29 ENVE MAX Tiêu chuẩn 135301 311.235 274.165 Mx (kN.m) My (kN.m) 46948 288840 40824.3 25078.4 Chọn chiều sâu chơn móng - Chọn chiều sâu chơn móng hm = 7.5m so với cao độ tự nhiên, chọn chiều rộng đài Bd = 11.2 m - Chọn chiều cao đài hđ = 2m Xác định số cọc kích thước đài cọc n= 1.3 N tt 1.2 135301 = = 35.3 → Chọn 40 cọc 4600 Ptk Kích thước đài cọc : L×B = 18.4m × 11.2m - Kiểm tra sức chịu tải nhóm cọc: Hệ số nhóm η tính theo cơng thức Field D (n − 1)m + (m − 1)n (4 + 5) = − arctg( ) = 0.657 η = − arctg( ) 3D 90 n m 90 Trong : D : đường kính cọc, D = 0.8m n : số hàng cọc, n = m : số cọc hàng, m = Sức chịu tải nhóm cọc Qnhóm = n × η × Qtk + Qcột = 40×0.657×4600 + 51211.6 = 172099.6 (kN) Diện tích đài cọc : Fđ = 18.4×11.2 = 206.08 (m2) Trọng lượng đài : Nđ = Fđ tb hd = 206.08 25 = 10304 (kN) Tổng tải trọng cơng trình trọng lượng đất, đài cọc : Ntt = 155596 + 10304 = 165900 (kN) < Qnhóm = 172099.6 (kN) : thỏa 94 M3 Hình 12: Bố trí cọc khoan nhồi móng M3 Kiểm tra ổn định khối móng quy ước Kiểm tra ổn định khối móng quy ước Góc ma sát trung bình theo chiều dài cọc : tb = l l i i i = 1.7 24.65 + 3.8 24.27 + 25.7 30.2 + 12 15.12 = 25.27 43 95 25.27 = 6.320 Chiều dài khối móng qui ước : Góc truyền lực : = LM = L – D + 2Lc.tg = 18.4 - 0.8 + 2×43×tg(6.320) = 27.24(m) tb Chiều rộng khối móng qui ước : BM = B – D + 2Lc.tg = 11.2 - 0.8 + 2×43×tg(6.130) = 20.04 (m) tb Diện tích đáy khối móng quy ước: Fm = 27.33 ×20.13 = 545.89 (m2) ❖ Xác định trọng lượng khối móng quy ước Thể tích đài cọc: W = 2×18.4×11.2+ 40×0.503×45 = 1327.62 (m3) Thể tích đất móng khối qui ước: Wđất = 545.89×45 – 1327.62 = 22418.595 (m3) → Trọng lượng móng khối qui ước: Qm = .W + Wđất tb h i 1.7 11.2 + 3.8 10.35 + 25.7 10.86 + 12 10.67 = h 43 = 10.77 (kN/m ) → Trọng lượng khối móng qui ước: Qm = 25×1327.62 + 10.77×22418.595 = 274638.77(kN) Trị tiêu chuẩn lực dọc xác định đến đáy khối móng quy ước : Với tb = ' i Ntc = N + Q m = 135301 + 274638.77 = 409939.77(kN) tc ❖ Cường độ tiêu chuẩn đất đáy khối móng quy ước THGH II (TCVN 9362 – 2012) mm R tc = (Ab II + Bh *II + DcII − II h o ) k tc Tra bảng : m1 =1.2 ; m2 =1.1 ; ktc = 1; b = 20.03m; h = 45m tc = 25.270 A = 0.796 ; B = 4.188; D = 6.736; c = 84.8 kN/ m2 Thay giá trị vào, ta có sức chịu tải đáy khối móng quy ước Rtc = 1.2×1.1× [0.751×20.03×10.67 + 4.188×45×10.77 + 6.736×84.8 -10.67×8] = 3443.11 (kN/m2) ❖ Áp lực tiêu chuẩn đáy khối móng quy ước Moment chống uốn khối móng qui ước : 96 Bm L2m 20.03 27.24 = = 2477.1 (m3) 6 Mxtc = Mxtc + Qxtc × (hd + Lc) = 40824.3 + 274.17 × (2 + 43) = 53299 (kN.m) Mytc = Mytc + Qytc × (hd + Lc) = 25078.4 + 234.877 × (2 + 43) = 35765.3 (kN.m) Wm= tc max tc max tc tb = tc N tc M tcx M y 409939.77 53299 35765.3 = + + = + + = 786.9(kN / m ) Fqu Wm Wm 545.89 2477.1 2477.1 tc N tc M tcx M y 409939.77 53299 35765.3 = − − = − − = 715(kN / m ) Fqu Wm Wm 545.89 2477.1 2477.1 N tc 409939.77 = = 750.96 (kN / m2 ) Fqu 545.98 Các điều kiện thỏa mãn: tc σmax = 786.9 1.2R tc = 4068.696 (kN / m2 ) tbtc = 750.96 < Rtc = 4068.696 (kN/m2) tc = 715 > (kN/m2) ❖ Kiểm tra độ lún cọc Ứng suất trọng lượng thân đặt mũi cọc: bt o = ∑γ×Zc = 1.7×11.2 + 3.8×10.35 + 25.7×10.86 + 12×10.67= 468.7 (kN/m2) Ứng suất gây lún mũi cọc: gl o = tb − bt o = 750.96 – 468.7 = 282.26 (kN/m2) Bề dày phân tố lớp đất tính lún: chọn h = 1(m) Ứng suất trọng lượng thân đặt vị trí i: i = i−1 + ' hi bt bt Ứng suất gây lún đặt vị trí i: i = ko gl Điều kiện dừng tính lún: bt i 5 gl gl i Bảng 9: Bảng tính lún móng M5 Lớp Chiều P2i z/b σ bt ko σ gl = σbt + σgl phân dày tố (m) 0.00 469 1.00 282 753 e1i e2i S(cm) 0.553 0.526 0.55 97 1 2 3 4 5 276 276 264 264 238 213 187 161 135 110 84 Tổng Dựa vào kết bảng nhận thấy bt i 5 gl i 0.05 0.05 0.10 0.10 0.15 0.15 0.20 0.25 0.30 0.35 0.40 479 489 499 510 520 530 540 550 561 571 581 0.98 0.98 0.94 0.94 0.84 0.75 0.66 0.57 0.48 0.39 0.30 764 0.553 0.526 0.53 766 0.552 0.526 0.51 735 0.551 0.527 0.47 704 0.550 0.528 0.42 673 0.549 0.529 0.37 2.84 571> × 110 = 570 (kN/m2) Cơng thức tính tổng độ lún: (e − e ) S = 1i 2i h i = 2.84cm 8cm → Thỏa điều kiện tính lún + e1i Kiểm tra xuyên thủng Chiều cao đài hđ = m; => ho = - 0.2 = 1.8m Với tháp chọc thủng 450 từ chân vách trùm tim cọc, cọc nằm tháp xuyên nên không cần kiểm tra xuyên thủng 11200 2500 2700 3600 1200 1800 2000 1200 Hình 13: Tháp xuyên thủng móng M3 98 Tính thép cho đài cọc Hình 14: Chia dải cho đài móng M3 Hình 15: Phản lực đầu cọc móng M3 99 Hình 16: Biểu đồ momen theo phương X móng M3 Hình 17: Biểu đồ momen theo phương Y móng M3 100 Mx+max = 1008.36 (kN.m/1m), Mx-max = -1256.76 (kN.m/1m) My+max = 919.16 (kN.m/1m), My-max = -385 (kN.m/1m) M R b b ho , = − − 2m , As = Tính cốt thép cho đài móng: m = R b b h0 Rs Bảng 10: Tính thép theo phương X móng M3 Vị trí Lớp Lớp Vị trí Lớp Lớp b h ho M As αm ξ Bố trí (mm) (mm) mm) (kN.m) (mm2) 1000 2000 1800 1256.76 0.023 0.023 1928.2 Ø20a150 1000 2000 1800 1008.36 0.018 0.018 1509 Ø20a150 Bảng 11: Tính thép theo phương Y móng M3 b h ho M (mm) (mm) (mm) (kN.m) 1000 1000 2000 2000 1800 1800 385 919.16 αm ξ As (mm ) Bố trí 0.007 0.007 586.85 Ø16a200 0.017 0.017 1425.2 Ø20a200 Asc (mm2) 2198 2198 Asc (mm2) 1005 1570 101 TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] Nguyễn Đình Cống (2012),”Kết cấu Bê tơng cốt thép (tập 1: Cấu kiện bản)” , NXB Đại học Quốc gia TP Hồ Chí Minh [2] Nguyễn Bá Kế, Nguyễn Hữu Đẩu (2002), “Chất lượng móng cọc quản ký đánh giá", NXB GTVT [3] Võ Bá Tầm (2012), “Kết cấu Bê tông cốt thép (tập 2: Cấu kiện nhà cữa)” , NXB Khoa học Kỹ thuật [4] TCVN 198:197 (1999), “Nhà cao tâng - Thiết kế kết cấu bê tơng cốt thép tồn khối”, NXB Xây Dựng - Hà Nội [5] TCVN 229:1999 (1999), “Chỉ dẫn tính tốn thành phần động tải trọng gió theo TC 2737:1995”, NXB Xây dựng - Hà Nội [6] TCVN 2737:1995 (1996), “Tải trọng tác động”, NXB Xây dựng - Hà Nội [7] TCVN 5574-2012 (2012), "Thi công bê tơng cốt thép tồn khối", no NXB Xây dựng Hà Nội [8] TCVN 9386:2012 (2012), “Thiết kế cơng trình chịu động đất”, NXB Xây Dựng Hà Nội [9] TCVN 9393:2012 (2012), “Cọc - Phương pháp thử nghiệm trường tải trọng tĩnh ép dọc trục”, NXB Xây Dựng - Hà Nội [10] TCVN 9395:2012 (2012), “Cọc khoan nhồi - Thi công nghiệm thu”, NXB Xây Dựng - Hà Nội [11] TCVN 10304: 2014 (2002), "Móng cọc - Tiêu chuẩn thiết kế", NXB Xây Dựng - Hà Nội 102 S K L 0