(Khoá luận tốt nghiệp) dự án đầu tư xây dựng cầu đường

Tr-ờng đại học dlhp đồ án tốt nghiệp Khoa xây dựNG-môn cầu đ-ờng phần I I: thiết kế Kỹ THUậT Phần I Thiết kế SƠ Bộ GvHD:THS PHạM VĂN THáI THS TRầN ANH TUấN Svth: nguyễn HữU hà - lớp cđ1001 - 80 - Tr-ờng đại học dlhp đồ án tốt nghiệp Khoa xây dựNG-môn cầu đ-ờng phần I I: thiÕt kÕ Kü THT ch-¬ng I Giíi thiƯu chung 1.1 vị trí xây dựng cầu : Cầu Bình Triệu bắc qua sông Bình Triệu thuộc tỉnh sàI GòN cầu dự kiến đ-ợc xây dựng Km X quốc lộ Y nằm tam giác kinh tế thuộc tỉnh sàI GòN Căn định số 538/CP-CN ngày 19/4/2004 Thủ T-ớng Chính phủ, cho phép đầu t- dự án đ-ờng kéo dài sở pháp lý có liên quan, UBND thành phố, Ban QLDA hạ tầng tả ngạn đà giao nhiƯm vơ cho tỉng c«ng ty T- vÊn thiÕt kÕ GTVT lËp thiÕt kÕ kü tht, tỉng dù to¸n dự án 1.2 Căn lập thiết kế - Nghị định số NĐ-CP Chính phủ quản lý dự án đầu t- xây dựng công trình - Nghị định số NĐ-CP ngày Chính phủ quản lý chất lượng công trình xây dựng - Quyết định số QĐ-TT ngày tháng nămg Thủ tướng Chính phủ việc phê duyệt quy hoạch chung - Văn số /CP-CN Thủ t-ớng phủ việc thông qua mặt công tác nghiên cứu khả thi dự án - Hợp đồng kinh tế số Ngày .tháng .năm ban quản lý dự án hạ tầng tả ngạn với Tổng công ty T- vÊn thiÕt kÕ GTVT vỊ viƯc lËp thiÕt kÕ kỹ thuật tổng dự toán Dự án xây dựng đ-ờng kéo dài Một số văn liên quan khác 1.3 hệ thống quy trình quy phạm áp dụng - Quy trình khảo sát đ-ờng ô tô 22TCN 263- 2000 - Quy trình khoan tham dò địa chất 22TCN 259- 2000 - Quy định nội dung tiến hành lập hồ sơ Báo cáo nghiên cứu tiền khả thi khả thi dự án xây dựng dự án kết cấu hạ tầng GTVT 22TCN268-2000 - Quy phạm thiết kế kỹ thuật đ-ờng phố, đ-ờng quảng tr-ờng đô thị 20 TCN104-83 - Tiêu chuẩn thiết kế đ-ờng TCVN 4054- 98 - Tiêu chuẩn thiết kế cầu 22TCN272-05 - Quy phamj thiết kế áo đ-ờng mềm 22TCN211-93 - Quy chuẩn xây dựng Việt Nam 2000 - Tiêu chuẩn thiết kế chiếu sáng nhân tạo bê công trình xây dựng dân dụng 20 TCN95-83 GvHD:THS PHạM VĂN THáI THS TRầN ANH TUấN Svth: nguyễn HữU hà - lớp cđ1001 - 81 - Tr-ờng đại học dlhp đồ án tốt nghiệp Khoa xây dựNG-môn cầu đ-ờng phần I I: thiết kế Kỹ THUậT Ch-ơng II đặc điểm vị trí xây dựng cầu 2.1 Điều kiện địa hìnH Vị trí xây dựng cầu Bình Triệu thuộc tỉnh Sài Gòn vè phía th-ợng l-u sông Bình Triệu Do vị trí xây dựng cầu nằm vúng đồng nên hai bờ sông có bÃi rộng mức n-ớc thấp,lòng sông t-ơng đối phẳng ,địa chất ổn định có t-ợng xói lở.Hình dạng chung mặt cắt sông không đối xứng, mà có xu h-ớng sâu dần bờ bên phải 2.2 Điều kiện địa chất 2.2.1 Điều kiện địa chất công trình Căn tài liệu đo vẽ, khoan địa chất công trình kết thí nghiệm phòng, địa tầng khu vực tuyến qua theo thứ tự từ xuống d-ới bao gồm lớp nh- sau Lớp số 1: Sét xám đen Lớp số 2: Cát nhỏ chặt vừa Lớp số 3: Sét xám vàng 2.2.2 Điều kiện địa chất thủy văn Mức n-íc cao nhÊt HCN= -0.2 m Mùc n-íc thÊp nhÊt HTN =-10 m Mùc n-íc th«ng thun HTT = -8.0 m Sông thông thuyền trôi Khổ thông thuyền cấp II(60x9m) Vào mùa khô mực n-ớc thấp thuận lợi cho việc triển khai thi công công trình GvHD:THS PHạM VĂN THáI THS TRầN ANH TUấN Svth: nguyễn HữU hà - lớp cđ1001 - 82 - Tr-ờng đại học dlhp Khoa xây dựNG-môn cầu đ-ờng đồ án tốt nghiệp phần I I: thiÕt kÕ Kü THUËT Ch-¬ng Iii : thiÕt kÕ cầu tuyến 3.1.Lựa chọn tiêu chuẩn kỹ thuật quy mô công trình 3.1.1 Quy mô công trình Cầu đ-ợc thiết kế vĩnh cửu bê tông cốt thép 3.1.2 Tiêu chuẩn thiết kế 3.1.2.1 Quy trình thiết kế Công tác thiết kế dựa tiêu chuẩn thiết kế cầu 22TCN272-05 Bộ GTVT ban hành năm 2005 Ngoài tham khảo quy trình, tài liệu: - Quy phạm thiết kế cầu cống theo trạng thái giới hạn 22TCN18-79 - AASHTO LRFD (1998) Quy trình thiết kế cầu Hiệp hội đ-ờng ô tô liên bang quan giao thông Hoa kỳ Các quy trình tiêu chuẩn liên quan 3.1.2.2 Tiêu chuẩn kỹ thuật - Cầu vĩnh cửu BTCT ƯST BTCT th-ờng - CÊp qu¶n lý: CÊp - CÊp kü thuËt V > 80Km/h - Tải trọng thiết kế: Hoạt tải HL93, ng-êi 0,3T/m2 CÊp ®éng ®Êt: CÊp - Khỉ cầu đ-ợc thiết kế cho xe ô tô ng-ời K = + 1.5 = 11m Tổng bề rộng mặt cầu kể lan can giải phân cách: B = 11 + 2x0.5 +2x0.25 = 12.5 m - Khỉ th«ng thun cÊp 2, B = 60m H = 9m 3.2 đề xuất ph-ơng án cầu Các ph-ơng án kiến nghị 3.2.1.Lựa chọn ph-ơng án móng Căn vào đặc điểm lớp địa chất đ-ợc nghiên cứu, ta đề ph-ơng án móng nh- sau: a.Ph-ơng án móng cọc chế tạo sẵn: + Ưu điểm: - Cọc đ-ợc chế tạo sẵn nên thời gian chế tạo cọc đ-ợc rút ngắn, thời gian thi công công trình mà giảm xuống - Cọc đ-ợc thi công cạn, giảm độ phức tạp công tác thi công, giảm sức lao động mệt nhọc - Chất l-ợng chế tạo cọc đ-ợc đảm bảo tốt + Nh-ợc điểm: - Chiều dài cọc bị giới hạn khoản từ 5-10m, chiều sâu chôn cọc yêu cầu lớn phải ghép nối cọc với Tại vị trí mối nối chất l-ợng cọc không đảm bảo, dễ bị môi tr-ờng xâm nhập - Thời gian thi công mối nối lâu cần phải đảm bảo độ phức tạp cao - Vị trí cọc khó đảm bảo xác theo yêu cầu GvHD:THS PHạM VĂN THáI THS TRầN ANH TUấN Svth: nguyễn HữU hà - lớp cđ1001 - 83 - Tr-ờng đại học dlhp Khoa xây dựNG-môn cầu đ-ờng đồ án tốt nghiệp phần I I: thiết kế Kỹ THUậT - Quá trình thi công gây chấn động ồn, ảnh h-ởng đến công trình xung quanh b.Ph-ơng án móng giếng chìm: + Ưu điểm: - Là loại móng có khả chịu lực tốt nên đ-ợc áp dụng cho cầu có nhịp lớn - Thi công tập trung, đảm bảo chất l-ợng tốt + Nh-ợc điểm: - Khối l-ợng thi công lớn phức tạp - Điều kiện thi công khó khăn, th-ờng xuyên phải hút n-ớc giếng có khả bị nghiêng lệch t-ợng cát chảy vào giếng giếng phải qua thân to, lớp đất có nhiều tảng đá lớn, thân to - Thời gian thi công kéo dài c.Ph-ơng án móng cọc khoan nhồi: + Ưu điểm: - Rút bớt đ-ợc công đoạn đúc sẵn cọc, không cần phải xây dựng bÃi đúc, lắp dựng ván khuôn Đặc biệt không cần đóng hạ cọc, vận chuyển cọc từ kho, x-ởng đến công tr-ờng - Có khả thay đổi kích th-ớc hình học cọc để phù hợp với điều kiện thực trạng đất mà đ-ợc phát trình thi công - Đ-ợc sử dụng loại địa tầng khác nhau, dễ dàng v-ợt qua ch-ớng ngại vật - Tính toàn khối cao, khả chịu lực lớn với sơ đồ khác nhau: cọc ma sát, cọc chống, hỗn hợp - Tận dụng hết khả chịu lực theo vật liệu, giảm đ-ợc số l-ợng cọc Cốt thép bố trí theo yêu cầu chịu lực khai thác nên khong cần bố trí nhiều để phục vụ trình thi công - Không gây tiếng ồn chấn động mạnh làm ảnh h-ởng môi tr-ờng sinh hoạt chung quanh - Cho phép trực tiếp kiểm tra lớp địa tầng mẫu đất lấy lên từ hố đào + Nh-ợc điểm: - Sản phẩm suốt trình thi công nằm sâu d-ới lòng đất, khuyết tật dễ xảy kiểm tra trực tiếp mắt th-ờng, khó kiểm tra chất l-ợng sản phẩm - Th-ờng đỉnh cọc phải kết thúc mặt đất, khó kéo dài thân cọc lên phía trên, buộc phải làm bệ móng ngập sâu d-ới mặt đất đáy sông, phải làm vòng vây cọc ván tốn - Quá trình thi công cọc phụ thuộc nhiều vào thời tiết, phải có ph-ơng án khắc phục - Hiện tr-ờng thi công cọc dễ bị lầy lội, đặc biệt sử dụng vữa sét Căn vào -u nh-ợc điểm ph-ơng án, ta thấy móng cọc khoan nhồi có nhiều đăc điểm phù hợp với công trình khả đơn vị thi công, định chọn cọc khoan nhồi cho tất ph-ơng án với yếu tố kü thuËt chÝnh nh- sau: - §-êng kÝnh cäc: D=1000mm - Chiều dài cọc mố 30m - Chiều dài cọc vị trí trụ 40m 3.2.2.Lựa chọn kết cấu phần Ph-ơng án : cầu BTCT nh p liên tục Sơ đồ kết cấu: 70+110+70 m Tổng chiều dài cầu tính đến đuôi mố 250 m -Chiều cao dầm: Tại vị trí trụ đ-ợc chọn theo Hi =( 1/15 1/20 )lnhịp= (7.33 - 5.55) m ta lÊy H1 = 5.8 m GvHD:THS PHạM VĂN THáI THS TRầN ANH TUấN Svth: nguyễn HữU hà - lớp cđ1001 - 84 - Tr-ờng đại học dlhp đồ án tốt nghiệp Khoa xây dựNG-môn cầu đ-ờng Tại vị trí nhịp đ-ợc chọn theo công thức kinh nghiƯm h=( phÇn I I: thiÕt kÕ Kü THT 1 )lnhịp h 40 60 1.8m Chọn h = 2.7 m ( H h) x h víi L chiều dài cánh hẫng cong L2 Phần mặt cầu cong theo đ-ờng tròn bán kính R = 4500m Lựa chọn mặt cắt ngang: + Dầm liên tục có mặt cắt ngang hộp đơn thành nghiêng so với ph-ơng thẳng đứng góc 10o, tiết diện dầm thay đổi chiều dài nhịp + Chiều dày mặt cầu cuối cánh vút: 25 cm + Chiều dày mặt cầu đầu cánh vút: 50 cm + Chiều dày mặt cầu vị trí nhịp: 25 cm + Chiều dày s-ờn dầm: gối: 50cm + Chiều dày đáy hộp nhịp trụ : 90cm + Chiều dày đáy hộp nhịp trụ : 30cm Phần đáy dầm có dạng đ-ờng cong parabol: y = -Cấu tạo mặt cầu: + Mặt cầu đ-ợc thiết kế theo đ-ờng cong bán kính 4500m + Độ dốc ngang cầu 2% hai phía + Lớp phủ mặt cầu gồm lớp: Lớp bê tông atfan: 7cm; Lớp bảo vệ : 4cm; Lớp phòng n-ớc : 1cm; Đệm xi măng : 3cm; Lớp tạo độ dốc ngang : 1.0 - 12 cm -Cấu tạo trụ: + Thân trụ rộng 3.0 m theo ph-ơng ngang cầu cao 18.5 m đ-ợc vuốt tròn theo đ-ờng tròn bán kính R = 3.0m + BƯ mãng cao 2.5m, réng 8.0m theo ph-¬ng ngang cầu, 14m theo ph-ơng dọc cầu đặt d-ới lớp đất phủ (dự đoán đ-ờng xói chung) + Dùng cọc khoan nhồi D1000 mm, mũi cọc đặt vào lớp xét xám vàng, chiều dài cọc 40m -Cấu tạo mố: + Dạng mố có t-ờng cánh ng-ợc bê tông cèt thÐp + BÖ mãng cao 2.5m, réng 8.0m theo ph-ơng ngang cầu, 12m theo ph-ơng dọc cầu đặt d-ới lớp đất phủ (dự đoán đ-ờng xói chung) + Dùng cọc khoan nhồi D1000mm, mũi cọc đặt vào lớp xét xám vàng , chiều dài cọc 30m -u nh-ợc điểm - -u điểm + Dáng cầu đẹp, phù hợp với cảnh quan kiến trúc thành phố + V-ợt đ-ợc nhịp lớn, có ứng dụng tiến khoa học kỹ thuật + Kết cấu đại, phù hợp với công nghệ thi công nay, phù hợp với xu phát triển ngành cầu, đảm bảo giao thông đ-ờng thuỷ tốt + Khắc phục đ-ợc nh-ợc điểm cầu thép Cầu BTCT bảo d-ỡng nhiều so với cầu thép GvHD:THS PHạM VĂN THáI THS TRầN ANH TUấN Svth: nguyễn HữU hà - lớp cđ1001 - 85 - Tr-ờng đại học dlhp đồ án tốt nghiệp Khoa xây dựNG-môn cầu đ-ờng phần I I: thiết kế Kỹ THUậT + Mặt cầu thông thoáng + khe biến dạng, đ-ờng xe chạy đ-ờng cong trơn nên xe chạy êm thuận + Tận dụng vật liệu địa ph-ơng - Nh-ợc điểm + Kết cấu hệ siêu tĩnh nên xuất ứng xuất phụ lún không đều, nhiệt độ, từ biến + Thi công phức tạp + Phải nhập ngoại số cấu kiện đặc chủng: Cáp ƯST, gối cầu Tốn t-ơng đối phức tạp chuẩn bị hệ đà giáo đúc đoạn dầm đầu mố sát trụ T2 Ph-ơng án : cầu dàn thép nhp n gin Sơ đồ kết cấu: 3x84 m Tổng chiều dài cầu tính đến đuôi mố 252 m -Cấu tạo dàn chủ: Chọn sơ đồ dàn chủ loại dàn thuộc hệ tĩnh định, có biên song song, có đ-ờng xe chạy d-ới Từ yêu cầu thiết kế phần xe chạy 8.0m nên ta chọn khoảng cách hai tim dµn chđ lµ 8.0m ChiỊu cao dµn chđ: ChiỊu cao dàn chủ chọn sơ theo kinh nghiệm với biên song song: h 1 l nhịp 10 1 84 (12 8.4)m chon h=10 m 10 + Chiều dày mặt cầu chọn: hmc = 0.2m Với nhịp 84m ta chia thành 10 khoang giàn, chiều dài khoang d =8.40m Chọn chiều cao dàn cho góc nghiêng dàn so với ph-ơng ngang hỵp lý nhÊt 500 530 Chän h = 10m 450 600 , 530 hợp lý -Cấu tạo hệ dầm mặt cầu: Chọn dầm dọc đặt cách 1.7m Chiều cao dầm dọc sơ chọn theo kinh nghiệm : hdng 1 d 10 15 0.84 0.56m chän hdng = 0.7m Bản xe chạy kê tự lên dầm dọc Đ-ờng ng-ời bố trí bên dàn chủ Cấu tạo hệ liên kết gồm có liên kÕt däc trªn, däc d-íi, hƯ liªn kÕt ngang GvHD:THS PHạM VĂN THáI THS TRầN ANH TUấN Svth: nguyễn HữU hà - lớp cđ1001 - 86 - Tr-ờng đại học dlhp đồ án tốt nghiệp Khoa xây dựNG-môn cầu đ-ờng phần I I: thiết kế Kỹ THUậT mặt cắt ngang cÇu TL 1:125 9000 2660 2670 1650 1650 2670 2640 2640 2% 50 2% 650 1200 2% 2% 1360 1300 1630 550 550 1800 8000 1800 Cấu tạo hệ dầm mặt cầu -Cấu tạo mặt cầu: Độ dốc ngang cầu 2% hai phía Lớp phủ mặt cầu gồm lớp: Lớp bê tông atfan: 7cm; Lớp bảo vệ : 4cm; Lớp phòng n-ớc : 1cm; Đệm xi măng : 3cm; Lớp tạo độ dốc ngang : 1.0 - 12 cm -Cấu tạo trụ: Thân trụ gồm cột trụ tròn đ-ờng kính m Bệ móng cao 2.5m, rộng m theo ph-ơng ngang cầu, 12m theo ph-ơng dọc cầu đặt d-ới lớp đất phủ (dự đoán ®-êng xãi chung) Dïng cäc khoan nhåi D1000 mm, mòi cọc đặt vào, lớp xét xám vàng chiều dài cọc 40m -Cấu tạo mố: + Dạng mố có t-ờng cánh ng-ợc bê tông cốt thép +Bệ móng cao 2.m, rộng m theo ph-ơng ngang cầu, 11 m theo ph-ơng dọc cầu đặt d-ới lớp đất phủ (dự đoán đ-ờng xói chung ) + Dùng cọc khoan nhồi D1000 mm, mũi cọc đặt vào, lớp xét xám vàng chiều dài cọc 30m GvHD:THS PHạM VĂN THáI THS TRầN ANH TUấN Svth: nguyễn HữU hà - lớp cđ1001 - 87 - Tr-ờng đại học dlhp Khoa xây dựNG-môn cầu đ-ờng đồ án tốt nghiệp phần I I: thiết kế Kỹ THUậT -u nh-ợc điểm u điểm + Tiến độ thi công nhanh khối l-ợng công x-ởng hoá nhiều + Kết cấu cầu công nghệ thi công đại phù hợp với công nghệ thi công nay, không ảnh h-ởng phụ thuộc vào địa hình, điều kiện thông thuyền + Giá thành xây dựng t-ơng đối thấp + Không cần mặt thi công rộng chi tiết hầu hết d-ợc chế tạo nhà máy -Nh-ợc điểm + Nhiều khe biến dạng, đ-ờng đàn hồi gẫy khúc nên mặt cầu êm thuận + Có nhiều trụ sông, hạn chế thông thoáng dòng chảy giao thông đ-ờng thuỷ + Công tác tu bảo d-ỡng phải th-ờng xuyên liên tơc, tèn kÐm khÝ hËu cđa ViƯt Nam cã độ ẩm cao + Khi thông xe gây nhiều tiếng ồn GvHD:THS PHạM VĂN THáI THS TRầN ANH TUấN Svth: nguyễn HữU hà - lớp cđ1001 - 88 - Tr-ờng đại học dlhp đồ án tốt nghiệp Khoa xây dựNG-môn cầu đ-ờng phần I I: thiết kế Kỹ THUậT Ch-ơng IV : tính toán khối l-ợng a ph-ơng án I : Thiết kế cầu dầm btct -st NHịP liªn tơc (70 + 110 + 70 ) m - Sơ đồ nhịp: 70+110+70 (m) - Khổ cầu: Cầu đ-ợc thiÕt kÕ cho lµn xe vµ lµn ng-êi ®i K = 8+ 2x1,5 =11 m) - Tỉng bỊ rộng cầu kể lan can giải phân cách: B = + 2x1,5 +2x0,5 + 2x0.25= 12.5(m) I Tính toán sơ khối l-ợng ph-ơng án kết cấu nhịp I_1 mặt cắt dầm : 12500 1300 8000 1500 250 250 i=2% 2700 600 250 i=2% 5800 300 1600 2750 500 250 1500 2500 500 3000 900 vut 30x30 vut 30x30 2500 Hình 4.1: 1/2 mặt cắt đỉnh trụ 1/2 mặt cắt nhịp Dầm hộp có tiết diện thay đổi với ph-ơng trình chiều cao dầm theo c«ng thøc: y ( H p hm ) L x hm Trong ®ã: Hp = 5.8m; hm = 2.7m, chiều cao dầm đỉnh trụ nhịp L : Phần dài cánh hẫng L =( 110-2):2=54 m GvHD:THS PHạM VĂN THáI THS TRầN ANH TUấN Svth: nguyễn HữU hà - lớp cđ1001 - 89 - Tr-ờng đại học dlhp đồ án tốt nghiệp phần I : thiết kế SƠ Bộ Khoa xây dựNG-môn cầu đ-ờng III.5 Tải trọng gió (WL,WS) xe giã trªn lan can 1.8m gió hoạt tải 8900 gió kết cấu nhịp 5500 10000 gió thân trụ MNTC=-10.0 1500 áp lực dòng chảy 12500 Mụ phng ti trng giú tỏc động lên cơng trình Theo điều 3.8.1.1 quy trình 22TCN-272-05 Tốc độ gió thiết kế V phải đƣợc xác định theo cơng thức: V = VB.S Trong đó: VB : Vùng tính gió theo TCVN 2737 – 1995 vùng II  tốc độ gió lấy VB = 45 m/s S : Hệ số điều chỉnh với khu đất chịu gió độ cao mặt cầu theo quy định, tra bảng 3.8.1.1-2 Tra S = 1.09 với khu vực mặt thoáng nƣớc, độ cao mặt cầu so với mặt nƣớc 10 m Vậy ta có tải trọng gió thiết kế là: V = 1.09 x 45 = 49.05 m/s  Tải trọng gió theo phƣơng ngang cầu: Tải trọng gió đƣợc đặt trọng tâm diện tích bề mặt chắn gió Tính theo cơng thức : P = 0.0006.V2.At.Cd 1.8At (KN) (3.8.1.2.1-1) Trong : - V : Tốc độ thiết kế xác định theo phƣơng trình 3.8.1.1-1 (m/s), ó tớnh trờn GvHD:THS PHạM VĂN THáI THS TRầN ANH TUấN Svth: nguyễn HữU hà - lớp cđ1001 - 278 - Tr-ờng đại học dlhp đồ án tốt nghiệp phần I : thiết kế SƠ Bộ Khoa xây dựNG-môn cầu đ-ờng - At : din tớch ca kt cu hay cấu kiện phải tính tải trọng gió ngang (m2).Trong đồ án , diện tích tính gió lan can, hai bên cánh hẫng, diện tích trụ lớn lộ mặt nƣớc - Cd : Hệ số cản, tra theo hình 3.8.1.2.1.1 có tính chiết giảm cho phần kết cấu sƣờn nghiêng 80 theo quy định phần giải - Tỷ số b/d phần kết cấu Với : b = chiều rộng toàn cầu bề mặt lan can =12.5m d = chiÒu cao kết cấu phần bao gồm lan can ®Ỉc nÕu cã (mm )=6.85 m b 12.5 = = 1.82 d 6.85 - Diện tích chắn gió lan can: Alc = (L1+L2) 0.5 hlc hlc - Chiều cao lan can, hlc = 1.05 (m) Alc = (70 + 110) x 0.5 x 1.05 = 89.25 (m2) => - Diện tích chắn gió kết cấu nhịp :Anhịp = (L1 h1 + L2 h2) 0.5 L1, L2 - Chiều dài nhịp 70 (m) 110 (m) h1 = ( 5.8+2.7)/2 = 4.25(m) ; h2 = 4.25 (m) =>Anhịp = (70+110) x 4.25 x 0.5 = 361.25 (m2) - Diện tích phần trụ cao mực nƣớc: Atrụ = H.B Với B: chiều rộng trụ theo phƣơng dọc cầu (quy đổi hình HCN) B = 6.17 m Atrụ = 6.3 * 6.17 = 38.871 (m2) Bảng tính tốn tải trọng gió ngang tác dụng Bộ phận Kết cấu nhịp Lan can Thân trụ At m2 361.25 89.25 38.87 Cd 1.71 1.71 1.71 1.8*At KN 650.25 160.65 69.96 P = 0.0006*V2*At*Cd KN 891.72 220.31 95.95 P 1.8*At KN Đạt Đạt Đạt  Tải trọng gió theo phƣơng dọc cầu: Theo quy trình, tính tốn tải trọng gió tác dụng lên mố, trụ mà kết cấu phần dạng giàn hay kết cấu khác có bề mặt cản gió lớn song song với tim dọc kết cấu nhịp, phải xét tới tải trọng gió dọc Tuy nhiên trƣờng hợp này, cầu thiết kế không thuộc dạng nên không xét tới tải trọng gió dọc  Tải trọng gió tác dụng lên xe c (WL) GvHD:THS PHạM VĂN THáI THS TRầN ANH TUấN Svth: nguyễn HữU hà - lớp cđ1001 - 279 - Tr-ờng đại học dlhp đồ án tốt nghiệp phần I : thiết kế SƠ Bộ Khoa xây dựNG-môn cầu đ-ờng Theo quy định điều 3.8.1.3 quy trình 22TCN 272-05, xét tổ hợp tải trọng cƣờng độ III, phải xét tải trọng gió tác dụng vào kết cấu xe cộ Phải biểu thị tải trọng ngang gió lên xe cộ tải trọng phân bố 1.5 KN/m, tác dụng theo hƣớng nằm ngang, ngang với tim dọc kết cấu đặt cao độ 1800mm so với mặt đƣờng Phải biểu thị tải trọng gió dọc lên xe cộ tải trọng phân bố 0.75KN/m tác dụng nằm ngang, song song với tim dọc kết cấu đặt cao độ 1800mm so với mặt đƣờng + Giá trị tải trọng gió tác dụng lên xe cộ theo phƣơng ngang cầu: WLngang = 1.5x75 = 112.5 (KN) + Giá trị tải trọng gió tác dụng lên xe cộ theo phƣơng dọc cầu: WLdọc = 0.75x75 = 56.25 (KN) III.6 Tải trọng nƣớc: Lực đẩy nƣớc B đƣợc tính theo cơng thức: B= - Vn Trong đó: + : dung trọng riêng nƣớc + Vn : thể tích phần trụ ngập nƣớc Bảng tính tốn áp lực đẩy Hạng mục Kí hiệu Tính mặt cắt đỉnh bệ móng Thể tích phần trụ ngập nƣớc V01 áp lực đẩy B1 Tính mặt cắt đáy bệ móng Thể tích phần trụ ngập nƣớc V02 áp lực đẩy B2 Lực ma sát (FR) Giá trị Đơn vị 187.877 -1843.068 m3 KN 266.40 -2613.384 m3 KN Lực ma sát chung gối cầu phải đƣợc xác định sở giá trị cực đại hệ số ma sát mặt trƣợt Khi thích hợp cần xét đến tác động độ ẩm khả giảm phẩm chất nhiễm bẩn mặt trƣợt hay xoay hệ số ma sát Và tổ hợp khơng thể lấy đồng thời tải trọng hãm lực ma sát mà phải lấy giá trị lớn hơn, nhiên trụ T1 có đặt gối cố định với giả thiết lực hãm truyền xuống trụ theo tỷ lệ 100% nên tinh tốn coi nhƣ lực ma sát khơng đáng kể III.7 Tổ hợp tải trọng tác dụng lên trụ Ta xét với tiết diện : - Tiết diện chân trụ ngàm vào bệ móng ( Tiết diện II ) - Tiết diện đáy bệ móng ( Tiết diện III) Ta có bảng tổ hợp tải trọng tác dụng lên trụ nh sau: GvHD:THS PHạM VĂN THáI THS TRầN ANH TUấN Svth: nguyễn HữU hà - lớp cđ1001 - 280 - Tr-ờng đại học dlhp đồ án tốt nghiệp phần I : thiết kế SƠ Bộ Khoa xây dựNG-môn cầu đ-ờng Bảng tải trọng tính tới mặt cắt đỉnh bệ móng Dọc cầu (KN) N Ngang cầu(KN) NX Z1 MY NY Z1 (KN) (m) (KNm) (KN) (m) MX (KNm) 1.29 4486.87 4.75 1544.22 112.5 26.5 2981.25 STT Tải trọng (KN) Tĩnh tải thân trụ DC1 9270 Tĩnh tải kết cấu nhịp +lan can DC2 27132.8 Tĩnh tải lớp phủ + tiện ích DW 2708.9 Hoạt tải LL+WL 3478.2 5a ngƣời hành PL 650.2 5b ngời hành PL 325.1 6a Tải trọng gió xe cộ WL 6b Tải trọng gió ngang WS1 6c Gió tác dụng lên lan can 220.3 25.75 5672.72 6d Gió tác dụng lên kết cấu nhịp 891.7 24.7 22024.99 6e Gió tác dụng lên thân trụ 95.95 8.9 853.96 6f Tải trọng gió dọc WS2 Lực hãm xe BR 146.25 18.5 2968.88 Lực va tàu CV 8106 10 81060 4053 10 40530 áp lc y ni WA GvHD:THS PHạM VĂN THáI THS TRầN ANH TUấN Svth: nguyễn HữU hà - lớp cđ1001 56.25 26.5 1490.62 -1843.07 - 281 - Tr-ờng đại học dlhp đồ án tốt nghiệp phần I : thiết kế SƠ Bộ Khoa xây dựNG-môn cầu đ-ờng T hp ti trng tính tới mặt cắt đỉnh bệ móng N Tổ hợp 1.25(1) + 1.5(3)+1.75(4) 1.75(7) (I) 1.25(1) + 1.5(3)+1.75(4) 1.75(7) (II) NX (KN) (KN) TTGHCĐ I 1.25(2) +1.75(5a) + + 1.25(2) +1.75(5b) + + (1) + (2) + (3)+1 (4) + (5a) + 0.3(6a) + 0.3(6b) +0.3(6c) + 0.3(6d) + 0.3(6e) +0.3(6f) + (7)+(9) (I) (1) + (2) + (3)+1 (4) + (5b) + 0.3(6a) + 0.3(6b) +0.3(6c) + 0.3(6d) + 0.3(6e) +0.3(6f) + (7)+(9) (II) MY (KNm NY (KN) MX (KNm) 55322.75 255.93 5195.54 7852.00 54753.82 255.93 5195.54 10554.40 37909.13 163.125 3458.25 396.144 13989.92 37584.03 163.125 3458.25 396.144 15534.14 Bảng tải trọng tính tới mặt cắt đáy bệ móng Dọc cầu (KN) N Tải trọng STT Tĩnh tải thân trụ DC1 (KN) Ngang cầu(KN) NX Z1 MY NY Z1 MX (KN) (m) (KNm) (KN) (m) (KNm) 1.29 4486.87 4.75 1544.23 29 3262.5 15990 Tĩnh tải kết cấu nhịp +lan can DC2 27132.8 Tĩnh tải lớp phủ + tiện ích DW 2708.9 Hoạt tải LL+WL 3478.2 5a ngời hành PL 650.2 5b ngời hành PL 325.1 6a Tải trọng gió xe cộ WL 6b Tải trọng giú ngang WS1 GvHD:THS PHạM VĂN THáI THS TRầN ANH TUấN Svth: nguyễn HữU hà - lớp cđ1001 56.25 29 1631.25 112.5 - 282 - Tr-ờng đại học dlhp đồ án tốt nghiệp phần I : thiết kế SƠ Bộ Khoa xây dựNG-môn cầu đ-ờng 6c Giú tỏc dng lờn lan can 220.31 28.25 6223.75 6d Gió tác dụng lên kết cấu nhịp 891.72 27.2 24254.78 6e Gió tác dụng lên thân trụ 95.95 11.4 1093.83 6f Tải trọng gió dọc WS2 Lực hãm xe BR 146.25 18.5 2968.88 Lực va tàu CV 8106 12.5 101335 4053 12.5 50662.5 áp lực đẩy WA MY (KNm NY(KN) MX (KNm) -2613.4 Tổ hợp tải trọng tính tới mặt cắt đáy bệ móng Tổ hợp N NX (KN) (KN) TTGHCĐ I 1.25(1) + 1.5(3)+1.75(4) 1.75(7) (I) 1.25(1) + 1.5(3)+1.75(4) 1.75(7) (II) 1.25(2) +1.75(5a) 1.25(2) +1.75(5b) + + 63191.55 255.93 5195.54 7852.00 62622.63 255.93 5195.54 10554.40 43869.3 163.125 3458.25 396.144 14908.51 43544.2 163.125 3458.25 396.144 16452.75 + + (1) + (2) + (3)+1 (4) + (5a) + 0.3(6a) + 0.3(6b) +0.3(6c) + 0.3(6d) + 0.3(6e) +0.3(6f) + (7)+(9) (I) (1) + (2) + (3)+1 (4) + (5b) + 0.3(6a) + 0.3(6b) +0.3(6c) + 0.3(6d) + 0.3(6e) +0.3(6f) + (7)+(9) (II) IV Kiểm toán trụ Vật liệu sử dụng: Bêtông 300#, f’c = 30 MPa Thép CIII, fy = 420 MPa GvHD:THS PHạM VĂN THáI THS TRầN ANH TUấN Svth: nguyễn HữU hà - lớp cđ1001 - 283 - Tr-ờng đại học dlhp đồ án tốt nghiệp phần I : thiết kế SƠ Bộ Khoa xây dựNG-môn cầu ®-êng Đƣờng kính cốt thép D = 25mm Chiều dày lớp bêtông bảo vệ : 100 mm IV Chọn mặt cắt tính tốn Mặt cắt tính tốn vị trí nguy hiểm q trình làm việc + Chọn mặt cắt đáy thân trụ để kiểm toán trụ + Chọn mặt cắt đáy móng để xác định nội lực lên đầu cọc IV.2 Kiểm tra tiết diện V 2.1 Kiểm tra độ mảnh thân trụ Mặt cắt ngang trụ T1 nhƣ sau: Kích thước mặt cắt ngang thân trụ ( đơn vị ghi mm) Diện tích mặt cắt ngang thân trụ T1: A = 21.595 m2 Mơmen qn tính theo phƣơng x: Ix = 22.045 m4 Mơmen qn tính theo phƣơng y: Iy = 68.508 m4 Bán kính quán tính theo phƣơng x: rx Bán kính quán tính theo phƣơng y: ry Ix A 22.045 1.010 21.595 Iy 68.508 1.781 21.595 A  Tính trụ có đầu ngàm đấu tự chịu nén uốn theo phƣơng x - Lu : Chiều dài tự trụ : Lu = 18.5 m KLu ry Trong đó: 18.5 10.38 22 1.781 [5.7.4.3] + K: hệ số độ dài hữu hiệu + Lu : chiều cao trụ  đảm bao xét đến hiệu ứng độ mảnh theo phƣơng x GvHD:THS PHạM VĂN THáI THS TRầN ANH TUấN Svth: nguyễn HữU hà - lớp cđ1001 - 284 - Tr-ờng đại học dlhp đồ án tốt nghiệp phần I : thiết kế SƠ Bộ Khoa xây dựNG-môn cầu đ-ờng Tính trụ nhƣ có đầu ngàm đầu khớp chịu nén uốn theo phƣơng y KLu rx 18.5 18.31 22 1.010  Vậy đảm bao xét đến hiệu ứng độ mảnh theo phƣơng y IV.2.2 Giả thiết cốt thép trụ: Trong ‘Thiết kế KC BTCT theo tiêu chuẩn ACI’ trang 517 cho vùng hiệu t từ 1-2%, t tỉ lệ cốt thép tiết diện cột Nhƣng trụ cầu chịu tải trọng mơ men uốn lớn, ta giả thiết lƣợng cốt thép trụ lấy t = 0.015 Nhƣ diện tích cốt thép trụ : Ast t Ag 0.015 21595000 323925 mm2 Bố trí cốt thép theo hai phƣơng ta chọn đƣờng kính cốt thép 25 Số lƣợng cốt thép bố trí : n = Ast 3.14 252 323925 3.14 252 165.057 (thanh) Chọn n = 166 cốt thép D25 Chọn chiều dày lớp bảo vệ cốt thép 10cm Chọn cốt đai có đƣờng kính 16 IV.2.3 Xđ tỉ số k/c tâm lớp CT biên lên chiều dày toàn cột XVI.1.2 A)Quy đổi tiết diện tính tốn + Tiết diện trụ chọn đƣợc bo trịn theo bán kính 1m, tính tốn quy đổi tiết diện hình chữ nhật để gần với mơ hình tính tốn theo lý thuyết + Cách quy đổi hình chữ nhật có chiều rộng chiều rộng trụ, chiều dài lấy giá trị cho diện tích mặt cắt quy đổi diện tích thực Diện tích cốt thép theo cạnh tiết diện quy i nh c GvHD:THS PHạM VĂN THáI THS TRầN ANH TUấN Svth: nguyễn HữU hà - lớp cđ1001 - 285 - Tr-ờng đại học dlhp đồ án tốt nghiệp phần I : thiết kế SƠ Bộ Khoa xây dựNG-môn cầu đ-ờng y x x 3000 3000 6170 y 1500 5500 1500 Quy đổi tiết diện tính tốn thân trụ (đơn vị mm) a.B)Tính tốn tỉ số khoảng cách tâm lớp cốt thép đến biên ngồi: Diện tích cốt thép theo hai cạnh tiết diện quy đổi nhƣ cũ Chọn lớp bảo vệ cốt thép 50mm Khoảng cách từ mép tiết diện đến tim cốt thép : 81.2 mm (50 mm khoảng cách bê tông bảo vệ, 16 mm đƣờng kính cốt đai, 15.2 mm bán kính cốt chủ ) Tỷ số khoảng cách tâm lớp cốt thép đến biên : 3000 81.2 3000 6170 81.2 6170 x y 0.954 0.974 IV.2.4 Kiểm tra ứng suất bê tông theo TTGHSD Đối với mặt cắt đỉnh bệ móng TTGHSD ta cần kiểm tra điều kiện ứng suất nứt bê tông đỉnh góc tiết diện chữ nhật quy đổi Vì cấu kiện trƣờng hợp chịu nén uốn chiều đồng thời, vị trí đỉnh góc nơi có ứng suất pháp lớn Theo điều 5.9.4 (22TCN 272 – 05) giới hạn ứng suất cho phép bê tông đƣợc lấy nhƣ sau: + Đối với ứng suất nén: 0.4 fc’ = 0.4 30 = 12 Mpa = 12000 KN/m2 + Đối với ứng suất kéo : không cho phép trụ Công thức kiểm tra : f N A Mx y Ix My Iy x 0,4 f c' Trong đó: N, Mx , My : lần lƣợt lực dọc, mômen theo phƣơng ngang cầu, dọc cầu vị trí mặt cắt tính tốn với tổ hợp tải trọng theo TTGHSD GvHD:THS PHạM VĂN THáI THS TRầN ANH TUấN Svth: nguyễn HữU hà - lớp cđ1001 - 286 - Tr-ờng đại học dlhp đồ án tốt nghiệp phần I : thiết kế SƠ Bộ Khoa xây dựNG-môn cầu đ-ờng A, Ix , Iy lần lƣợt diện tích, mơmen qn tính theo phƣơng x, mơmen qn tính theo phƣơng y tiết diện Kết tính tốn thể bảng dƣới Bảng kiểm tra ứng suất bê tông STT X Y A Ix Iy N Mx My f 0.4fc m m m2 m4 m4 KN KNm KNm KN/m2 KN/m2 3.09 1.50 3.09 1.50 5.41 5.41 22.04 68.51 37909.13 14908.51 5195.54 8621.07 12000 Đạt 22.04 68.51 37584.03 16452.75 5195.54 9066.08 12000 Đạt IV.2.5 Kiểm toán trụ theo TTGHCĐ a Kiểm toán khả chịu nén tuý Công thức kiểm tra: P r ≤ Pn Pn = 0.8[0.85f'c(Ag-Ast) + fyAst] Trong : - Pr : Sức kháng lực dọc trục tính tốn có khơng có uốn (N) - Pn : Sức kháng lực dọc trục danh định có khơng có uốn (N) - fc' : Cƣờng độ qui định bê tông tuổi 28 ngày, f’c = 30 Mpa = 30000 KN/m2 - Ag : Diện tích nguyên mặt cắt (mm2), Ag = 21.595 m2 - Ast : Diện tích cốt thép trụ Ast - KT 0.323925 m2 : Hệ số sức kháng qui định điều 5.5.4.2; 0.7 - fy : Giới hạn chảy cốt thép, fy = 420 Mpa = 420000 KN/m2 Pn= 0.8 0.85 30000 21.595 0.323925 420000 0.323925 = 542768.73 (KN) Kết kiểm toán nhƣ sau: Các TTGHCĐ I trƣờng hợp (KN) (KN) (I) 55322.75 488491.857 Đạt ( II ) 54753.82 488491.857 Đạt Pn Kiểm tra b Kiểm toán sức kháng nén trụ theo uốn chiều Ta có : 0.1 *fc’* Ag = 0.1 x 30 x 21.595 x 1000 = 64785 (KN) GvHD:THS PHạM VĂN THáI THS TRầN ANH TUấN Svth: nguyễn HữU hà - lớp cđ1001 - 287 - Tr-ờng đại học dlhp đồ án tốt nghiệp phần I : thiết kế SƠ Bộ Khoa xây dựNG-môn cầu đ-ờng giỏ trị lớn tất giá trị lực nén dọc trục Nz tổ hợp TTGHCĐ, cơng thức kiểm tốn : M uy M ux M rx (5.7.4.5-3) 1.0 M rx Trong : - Mux = Mx: Mơ men tính tốn tác dụng theo trục X (N.mm) - Muy = My: Mơ men tính tốn tác dụng theo trục Y (N.mm) - Mrx : Sức kháng tính tốn đơn trục tiết diện theo phƣơng X (N.mm) - Mrx : Sức kháng tính tốn đơn trục tiết diện theo phƣơng Y (N.mm) Xác định Mrx, Mry: sức kháng tính tốn theo trục x,y (Nmm) Mrx = As fy (ds - a ) Tƣơng tự với Mry Trong đó: = 0.9 với cấu kiện chịu uốn ds: khoảng cách từ trọng tâm cốt thép tới mép chịu nén (trừ lớp bêtông bảo vệ đƣờng kính thép) fy: giới hạn chảy thép = 420 MPa As: bố trí sơ tính diện tích thép cần dùng theo hai phƣơng c1 c2 As f y 0.85 f As c1 a2 c2 f bx 0.21595 420 0.85 0.85 30 6.17 by 0.21595 420 1.196 0.85 0.85 30 3.5 fy 0.85 a1 ' C ' C 0.678 0.678 0.85 0.576 1.196 0.85 1.017 với 0.85 M rx 0.9 0.21595 420 103 3.5 0.10 0.1017 273388.10 (KN.m) M ry 0.9 0.21595 420 103 6.17 0.10 0.576 471979.46 (KN.m) b : bề rộng mặt cắt (theo phƣơng khác nhau) - Kiểm tra sức kháng nén trụ theo uốn chiều Các N Mux Muy Mrx Mry TH KN KNm KNm KNm KNm (I) 55322.75 5195.54 273388.10 471979.46 7852.00 GvHD:THS PHạM VĂN THáI THS TRầN ANH TUấN Svth: nguyễn HữU hà - lớp cđ1001 M ux M rx M uy M ry Kết luận Đạt 0.0686 - 288 - Tr-ờng đại học dlhp đồ án tốt nghiệp phần I : thiết kế SƠ Bộ Khoa xây dựNG-môn cầu đ-ờng ( II ) 54753.82 10554.40 5195.54 273388.10 471979.46 Đạt 0.0785 3000 8000 2x3000=6000 V.3 Tính móng trụ T1: D=1 m 1000 4x3000=12000 14000 IV.3.1 Xác đị nh sức chị u tải cọc Xác đị nh loại móng cọc Kiểm tra điều kiện : h > 0.7hmin Trong : h độ chơn sâu đài cọc, h = 2.5 m hmin = tg(450 – /2) H b Trong : - , : góc nội ma sát trọng lƣợng đơn vị thể tích lớp đất từ đáy đài trở lên H tổng tải trọng nằm ngang - b bề rộng đáy đài theo phƣơng thẳng góc với tải trọng nằm ngang b.a.Theo phương trục y: Hmax = 5373.48 (KN) b = 8.0m hmin = tg(450 – 300/2) 5373.48 = 3.52 m 18 8.0 -> 0.7hmin = 0.7 x 3.52 = 2.46 m < h = 2.5 m Theo phương trục x: Hmax = 8235.373 KN b = 14.0 m hmin = tg(450 – 300/2) 8235.373 = 3.28 m 18 14.0 -> 0.7hmin = 0.7 x 3.28 = 2.29 m < h = 2.5 m KL: theo hai phƣơng móng đƣợc tính tốn nhƣ móng cọc i thp GvHD:THS PHạM VĂN THáI THS TRầN ANH TUấN Svth: nguyễn HữU hà - lớp cđ1001 - 289 - Tr-ờng đại học dlhp đồ án tốt nghiệp phần I : thiết kế SƠ Bộ Khoa xây dựNG-môn cầu đ-ờng IV.32 Tính nội lực tác dụng lên cọc Đối với móng cọc đài thấp tải trọng nằm ngang coi nhƣ đất chịu, nội lực mặt cắt đáy móng Nội lực tác động lên đầu cọc đƣợc tính theo công thức: Pmax P n Mx ymax y12 My xmax x12 Pmin P n Mx ymax y12 My xmax x12 Trong đó: - n: số cọc, n = 15 - xi, yi : toạ độ cọc so với hệ trục quán tính trung tâm 14 3000 Y 11 12 13 X 1000 3000 10 1000 3000 3000 3000 3000 1000 IV.3.3 Kiểm tốn cọc (TTGHCĐ1) Cơng thức kiểm tra: Pmax Pc Trong đó: - Pmax: Tải trọng tác động lên đầu cọc - Pc : Sức kháng cọc dã đƣợc tính tốn phần sơ Pc = 9607.8(KN) N = 62622.63KN (P = N) MX =10554.40KNm MY = 5195.54KNm GvHD:THS PHạM VĂN THáI THS TRầN ANH TUấN Svth: nguyễn HữU hà - lớp cđ1001 - 290 - Tr-ờng đại học dlhp đồ án tốt nghiệp phần I : thiết kế SƠ Bộ Khoa xây dựNG-môn cầu đ-ờng Cc Xi (m) Yi (m) X2i (m2) Y2i (m2) Pmax(KN) Pc(KN) Pmax Pc -6 36 6827.14 9607.8 Đạt 3 9 9324.82 9607.8 Đạt 3 7692.97 9607.8 Đạt 3 9 9324.82 9607.8 Đạt 36 9607.8 Đạt 6 36 5040.67 9607.8 Đạt 5906.68 9607.8 Đạt 0 0 4174.84 9607.8 Đạt -3 2443.00 9607.8 Đạt 10 -6 36 3309.01 9607.8 Đạt 11 -6 -3 36 209.12 9607.8 Đạt 12 -3 -3 9 1075.12 9607.8 Đạt 13 -3 2443.00 9607.8 Đạt 14 -3 9 2388.55 9607.8 Đạt 15 -3 36 1522.55 9607.8 Đạt 8558.80 IV.3.4 Kiểm toán cọc (TTGHSD1) Cơng thức kiểm tra: Pmax Pc Trong đó: - Pmax: Tải trọng tác động lên đầu cọc - Pc : Sức kháng cọc dã đƣợc tính tốn phần sơ Pc = 9607.8(KN) N = 43869.3KN (P = N) MX =16452.75KNm GvHD:THS PHạM VĂN THáI THS TRầN ANH TUấN Svth: nguyễn HữU hà - lớp cđ1001 - 291 - Tr-ờng đại học dlhp đồ án tốt nghiệp phần I : thiết kế SƠ Bộ Khoa xây dựNG-môn cầu ®-êng MY = 3458.25 KNm Xi (m) Yi (m) X2i (m2) Y2i (m2) Pmax(KN) Pc(KN) Pmax Pc -6 36 8351.49 9607.8 Đạt 3 9 9461.62 9607.8 Đạt 3 8407.87 9607.8 Đạt 3 9 9461.62 9607.8 Đạt 36 8985.25 9607.8 Đạt 6 36 3500.99 9607.8 Đạt 4052.75 9607.8 Đạt 0 0 2924.62 9607.8 Đạt -3 1171.87 9607.8 Đạt 10 -6 36 2348.24 9607.8 Đạt 11 -6 -3 36 -3136.00 9607.8 Đạt 12 -3 -3 9 -3712.38 9607.8 Đạt 13 -3 -2559.63 9607.8 Đạt 14 -3 9 -1406.88 9607.8 Đạt 15 -3 36 -1983.25 9607.8 Đạt Cọc KÕt luËn: Đà đảm bảo trạng thái GvHD:THS PHạM VĂN THáI THS TRầN ANH TUấN Svth: nguyễn HữU hà - lớp c®1001 - 292 -