Nguyên lý ii của nhiệt động lực học

2.12 Cơng chu trình (Nga) Tác nhân máy nhiệt khối khí lý tưởng đơn nguyên tử Chu trình bao gồm trình giãn đẳng áp (1,2), giãn đoạn nhiệt (2,3) nén đẳng nhiệt (3,1) Độ lớn cơng q trình nén đẳng nhiệt A31 Hãy xác định giá trị cơng khí thực q trình giãn đoạn nhiệt A23 , biết hiệu suất trình  40% ? 2.13 Hiệu suất chu trình hình vng (Czech) Hình 2.13 biểu diễn chu trình giản đồ p – V, bao gồm hai q trình đẳng tích hai q trình đẳng áp Tác nhân mol khí lý tưởng lưỡng nguyên tử Một đường đẳng nhiệt nhiệt độ T1 cắt đoạn đẳng áp đẳng tích trái trung điểm chúng, đường đẳng nhiệt khác nhiệt độ T2 cắt đoạn đẳng áp đẳng tích phải trung điểm chúng 1) Xác định nhiệt độ khí điểm A, B, C D 2) Xác định cơng mà khí thực chu trình ABCD 3) Tính hiệu suất lý thuyết động nhiệt làm việc theo chu trình Áp dụng số T1 300 K , T2 700 K 2.14 Hình số tám ngài Kelvin (Nga) Trong tài liệu mà Kelvin để lại B người ta tìm thấy đồ thị chu trình thực lượng v khí Ni tơ Trong hệ tọa độ (C, T), C nhiệt dung khí, T nhiệt độ, đồ thị chu trình có dạng bốn đoạn thẳng abefcbeda (hình 2.14) Thật khơng may vị trí gốc tọa độ khơng cịn nhìn Tuy nhiên người ta thấy thích sau: Cd 1.000 J / K , Ca 0.715 J / K , ngồi cịn có pc Vc  Tc  Tb 2  Tb  Ta  200 K pa Va 1) Hãy tìm cơng A khí thực chu trình hiệu suất chu trình  2) Xác định nhiệt độ Ta , Tb Tc 3) Vẽ đồ thị chu trình giản đồ (p, V) xác định lượng chất v Chú thích: q trình có nhiệt dung C khơng đổi gọi q trình đẳng dung thơng số trạng thái trình thỏa mãn phương trình sau: pV n const , số n gọi số đẳng dung 2.15 Máy điều hòa nhiệt độ (Mỹ) Một chiều điều hịa nhiệt độ coi máy nhiệt chạy theo chu trình ngược: lượng nhiệt QL hấp thụ nhiệt độ phịng TL có chứa khí làm lạnh bên trong; khối khí bị nén đoạn nhiệt đến nhiệt độ TH ; khí tiếp tục nén đẳng nhiệt dàn tàn nhiệt nằm bên ngồi tịa nhà tỏa mơi trường nhiệt lượng QH ; khí giãn đoạn nhiệt đến nhiệt độ phòng TL ; chu trình lặp lại từ đầu Cơng W cần thiết cho chu trình cung cấp máy bơm điện Mơ hình mơ tả máy lạnh với hiệu suất cao Trang Giả sử nhiệt độ ngồi Máy điều hịa tiêu thụ khơng khí đủ khơ để dàn lạnh máy đóng băng nước 373K 273K điều kiện tiêu chuẩn trời TH , phòng TL cơng suất điện P Giả thiết khơng có ngưng tụ xảy bên điều hịa Nhiệt độ sơi 1) Thiết lập cơng suất tỏa nhiệt từ phịng hàm nhiệt độ TH , TL công suất tiêu thụ điện P Thiết lập công thức phải tính tốn thay đổi entropi chu trình Carrot điểm trọn vẹn 2) Mặc dù phòng cách nhiệt nhiệt truyền vào bên với công suất R k T , T độ chênh lệch nhiệt độ bên bên ngồi phịng, k số Hãy tìm nhiệt độ lạnh phịng theo TH , k P 3) Một phịng bình thường có k 173W /  C Nếu nhiệt độ ngồi trời 40 C , cơng suất điều hòa tối thiểu để làm lạnh đến 25 C bao nhiêu? 2.16 Tủ lạnh (Ấn Độ) Một điều biết nhiệt độ phịng kín tăng phịng có tủ lạnh hoạt động Bên trại ván huyện Leh (tỉnh Ladakh) tủ lạh có nhiệt độ ngăn lạnh đặt giá trị TC Khí bên ngồi trại ván có nhiệt độ TO Các tường trại ngăn lạnh dẫn nhiệt Nhiệt độ ngăn lạnh giữ TC nhờ vào máy nén Nguyên lý làm việc máy lạnh biể diễn sơ đồ Hình vng lớn tơ màu ngăn lạnh có nhiệt lượng đơn vị thời gian QC thấm từ phòng vào Cũng lượng nhiệt QC bơm nhờ máy điện (còn gọi máy nén, biểu diễn hình vng nhỏ có cạnh dày hơn) Động cung cấp công W thái nhiệt lượng QH phòng Độ dẫn thời gian dài nhiệt độ phòng TH Máy nén làm việc động Carnot nghịch không tham gia vào trình truyền nhiệt Trang 1) Viết định luật truyền nhiệt vách ngăn lạnh tường trại ván 2) Ta đặt đại lượng không thứ nguyên: k  TC KH TH , h c  Biểu diễn h qua đại lượng c KC TO TO k 3) Tính TH biết TO 280.0 K , TC 252.0 K k 0.90 4) Bây người ta đặt thêm máy lạnh thứ hai giống hệt trước vào phịng TC TO khơng đổi, cịn nhiệt độ phịng TH thay đổi thành TH Hãy viết phương trình truyền nhiệt cho phịng hai ngăn lạnh TH 5) Giả sử đại lượng không thứ nguyên k c không thay đổi Đặt h  Tìm biểu thức h TO 2.17 Động nước (Kazhakstan) Một động nước cấu tạo từ xy lanh hình trụ, bên có piston di chuyển khơng ma sát Trong xy lanh có chứa nước đun điện lịng Chu trình hoạt động gồm bốn q trình mơ tả hình 2.17: Vật tải đặt lên piston, đun điện bật lên nước sôi, bay nước đẩy piston vật tải lên Khi piston lên đến độ cao định, vật tải nhanh chóng lấy độ đun ngắt điện Hơi nước nguội dần ngưng tụ, piston hạ chậm xuống Khi piston hạ đến độ cao định, người ta lại đặt tải lên Vẽ giản đồ (p, V) biểu nước tính hiệu suất diễn chu trình động Áp suất khí p0 1.0 10 Pa , khối lượng piston M 2.0 kg , tiết diện piston S 10cm , khối lượng vật tải m 1.0kg , gia tốc rơi tự g 9.8m / s Giả thiết bên piston khơng có khác ngồi nước, phụ thuộc áp suất bão hòa nước vào nhiệt độ vùng nhiệt độ xét có dạng gần p at  b , a 4.85kPa / K , b 384kPa , t nhiệt độ đo nhiệt giai Celcius 2.18 Động nhiệt (Belarus) Tất động đốt đại chia làm hai loại chính: i) Động sử dụng chu trình thu nhiệt trình đẳng tích V const (chu trình Otto) ii) Động sử dụng chu trình thu nhiệt trình đẳng áp p const (chu trình Diesel) Nghiên cứu động piston thật việc khó mặt lý thuyết lẫn thực nghiệm Do ta nghiên cứu mơ hình đơn giản hóa Ta giả thiết q trình xảy với khí động đốt Trang trình thuận nghịch lý tưởng, tác nhân khí lý tưởng có nhiệt dung số; khối lượng khí số, tác nhân nhận nhiệt từ nguồn bên (thay cho nhận nhiệt từ việc đốt cháy nguyên liệu), tương tự truyền nhiệt cho nguồn bên ngồi (thay thải tồn khí sử dụng ngồi nạp khí mới) Phương trình đọan nhiệt Phương trình đọan nhiệt có dạng: pV k const , k c p / cv số đoạn nhiệt c p , cv nhiệt dung đẳng áp đẳng tích khí Hãy biểu diễn phương trình đoạn nhiệt với cặp thơng số p, T V, T Chu trình Otto Xét chu trình nhiệt động lực học lý tưởng động đốt mà nhiệt nhận vào thực điều kiện thể tích khơng đổi Chu trình biểu diễn giản đồ p – V hình 2.18a Khí lý tưởng từ trạng thái ban đầu ( p1 , V1 , T1 ) nén đoạn nhiệt theo đường – Trong trình đẳng tích – tác nhân nhận từ nguồn ngồi lượng nhiệt q1 Trong q trình đoạn nhiệt – tác nhân giãn đến thể tích ban đầu V4 V1 Trong đẳng tích – tác nhân tỏa nhiệt lượng q2 cho V1 nguồn nhiệt bên trở trạng thái ban đầu Các đặc trưng chu trình    tỷ số nén, V2  p3  hệ số tăng áp p2 Hãy xác định: 1a) Các thông số trạng thái (p, V, T) điểm 2, 3, theo thông số p1 , V1 , T1  ,  , k 1b) Hiệu suất chu trình, biểu diễn qua thông số  ,  , k Chu trình Diesel Trong động sử dụng chu trình này, ngun liệu cháy từ từ, ngồi nén khí nén nguyên liệu thực riêng biệt Khơng khí nén xy lanh, cịn ngun liệu lỏng phun vào dạng sương nhờ máy nén Do tỷ số nén đạt giá trị cao Khơng khí bị nén áp suất cao có nhiệt độ cao đủ để làm bén lửa nguyên liệu phun vào xy lanh mà không cần thiết bị hỗ trợ Nén riêng biệt cho phép đưa tỷ số nén đến  20 mà không sợ nguyên liệu cháy sớm Áp suất giữ khơng đổi q trình cháy nhờ vào điều chỉnh phun Chính Diesel người chế tạo đầu phun Xét chu trình khí lý tưởng mà nhiệt nhận vào khí thực giãn đẳng áp Trên giản đồ p – V (hình 2.18b), chu trình bao gồm: tác nhân khí từ trạng thái ban đầu ( p1 , V1 , T1 ) nén Trang đoạn nhiệt theo đường – 2, trình đẳng áp – tác nhân nhiệt lượng q1 , q trình giãn đoạn nhiệt – đưa khí trở thể tích ban đầu, q trình đẳng tích – khí quay trở lại trạng thái ban V3 V1 đầu tỏa nhiệt lượng q2 Các đặt trưng chu trình là:    tỷ số nén;    tỷ số giãn V2 V2 sơ cấp (giãn đẳng áp) Hãy xác định: 2a) Các thông số trạng thái (p, V, T) điểm 2, 3, theo thông số p1 ,V1 , T1  ,  , k 2b) Hiệu suất chu trình, biểu diễn qua thông số  ,  , k So sánh chu trình Otto Diesel Hãy so sánh chu trình Otto Diesel có giá trị áp suất cực đại, cực tiểu, nhiệt độ cao thấp nhất, thể tích tồn phần xy lanh V1 Hãy thực so sánh với động cụ thể Thể tích xy lanh V1 30V0 , áp suất cực tiểu pmin  p0 , áp suất cực đại pmax 30 p0 , V0 , p0 thể tích áp suất chọn làm đơn vị đo Chỉ số đoạn nhiệt k 1.67 Tỷ số nén chu trình Otto  v 5 3a) Vẽ chu trình giản đồ mà trục tung p / p0 cịn trục hồnh V / V0 3b) Sử dụng công thức nhận từ phần 1b) 2b), tính hiệu suất chu trình Trang LỜI GIẢI 2.12 Cơng chu trình (Nga) Trong chu trình này, khí nhận nhiệt đoạn (1,2), tỏa nhiệt đoạn (3,1) Hiệu suất chu trình:  1  Q31 Q12 Trên đường đẳng nhiệt độ biến thiên nội không nên Q31  A31 Từ tính Q A Q12  31  31 1 1 Áp dụng nguyên lý I Nhiệt động lực học cho khí lý tưởng (đơn nguyên tử): Q12  A12  U12  pV12  vRT12  U12 Quá trình đoạn nhiệt (2, 3), khơng có trao đổi nhiệt, cơng thực độ giảm nội Ngoài ra, độ biến thiên nội chu trình khơng: A23  U 23 U12  U 31 U12  U12 Biểu diễn cơng q trình giãn đoạn nhiệt A23 qua công đường đẳng nhiệt A31 hiệu suất : 3 A23 U12  Q12  A31 51   Hiệu suất nhận giá trị    0, 0.4 , nên cơng q trình giãn đoạn nhiệt A23 nhận giá trị: A31  A23  A31 2.13 Hiệu suất chu trình hình vng (Czech) 1) Trung tuyến EG đường đẳng áp, trung tuyến FH đường đẳng tích Vì q trình đẳng áp nhiệt độ tỷ lệ thuận với thể tích, q trình đẳng tích tỷ lệ thuận với áp suất nên: TS  T1  T2 , TB TC T   , T1 T2 T1  T2 TA TD T   T1 T2 T1  T2 suy TB TD  TA  2T1T2 420 K ; T1  T2 2T12 180 K , T1  T2 TC  2T22 980 K T1  T2 2) Cơng mà khí thực chu trình có độ lớn diện tích hình chữ nhật ABCD Áp dụng phương trình khí lý tưởng ta có Trang W   p2  p1   V2  V1   p2V2  p2V1  p1V2  p1V1 nR  TC  TB  TD  TA  T  T  T  2T1T2  T12 2nR 2nR 2.660 J T1  T2 T1  T2 3) Khí nhận nhiệt trình AB BC: TT  T2 QAB  nR  TB  TA  5nR 2 T1  T2 QBC T22  T1T2  nR  TC  TB  7nR T1  T2 QAB  QBC nR 7T22  2T1T2  5T12 21.300 J T1  T2 Hiệu suất chu trình: W 2T  4T1T2  2T12  T2  T1   22  0.125 QAB  QBC 7T2  2TT 7T2  5T1  5T1 2.14 Hình số tám ngài Kelvin (Nga) Biểu diễn chu trình giản đồ  p,V  (hình 2.14Sa) Chu trình bao gồm bốn trình đa nguyên: đoạn 12 ứng với trình ab, ef  23, cb  34, ed  41 Chú ý điểm nằm đường đẳng nhiệt  T2 T4 Tb  1) Nhiệt mà khí nhận trình đẳng dung (đa nguyên) Q C T , diện tích hình chắn đồ thị giản đồ C  T Từ đồ thị, đoạn 12 23 khí nhận nhiệt, cịn đoạn 34 41 khí tỏa nhiệt Tổng nhiệt nhận Q tỏa Q : Q Q12  Q23 Ca  T2  T1   Cd  T3  T2  271.5J Q Q34  Q41  Ca  T3  T2   Cd  T2  T1   243J Theo nguyên lý I Nhiệt động lực học, cơng khí thực chu trình là: A Q  Q 28.5 J , suy   2) Từ phương trình đẳng dung phương trình trạng thái T  TV n  const , hay    T0  1 n A 0.105 Q pV const , tìm liên hệ T V : T V  V0 (1) Viết (1) cho trình:  T1  1 na V1  ,   V2  T2   T2  1 nd V2  ,   V3  T3   T3  1 na V3  ,   V4  T4   T4  1 nd V4    V1  T1  Rồi nhân theo vế tất ta được: Trang na  nd  T1T3   1 na  1 nd  1, T1T3 T2T4 T22    T2T4  (2) Thay T2 T1  T0 T3 T1  3T0 , với T0 100 K vào (2): T1  T1  3T0   T1  T0  , suy T1 T0 Như vậy, T1 100 K , T2 200 K T3 400 K 3) Tìm mối liên hệ số đa nguyên n nhiệt dung C Đạo hàm (20) ta tìm liên hệ V T : T V V n  1T   n  1 TV n  V 0 , suy V  1 n T Nguyên lý I Nhiệt động lực học: Q C T U  A CV T  pV CV T  p T V 1 n T T pV vRT  1 n T 1 n  C  CV  T  Như n 1  C  Cp vR  C  CV C  CV Mặt khác, lấy lô ga nepe hai vế phương trình đẳng dung ln từ suy giản đồ xy , với x ln p V  n ln const , p0 V0 V p , y ln , đồ thị trình đa nguyên đường thẳng với hệ V0 p0 số góc  n , suy đồ thị chu trình hình bình hành mà đỉnh nằm đường thẳng x  y const (hình.2.14Sb) Từ điều kiện p1 V1  suy đỉnh nằm đường thẳng p3 V3 x  y const Như đường chéo hình bình hành vng góc với nhau, suy hình thoi Đường chéo 13 hình thoi đường phân giác nên tổng góc tạo đường đa nguyên 90 , từ suy tích hệ số góc na nd  C p  Ca C p  C d 1 , suy Ca  Cd C p  CV v  c p  cV  Ca  CV Cd  CV c p cV nhiệt dung mol Cuối cùng: v Ca  Cd 34.4mmol c p  cV Nhận xét thấy Ca vcV , Cd vc p , suy chu trình tạo từ hai đường đẳng áp hai đường đẳng tích (hình 2.143Sc) Trang 2.15 Máy điều hòa nhiệt độ (Mỹ) 1) Áp dụng định luật bảo tồn entropy cho chu trình Carnot ta có QH TH  QL TL QH QL  W Bảo tồn lượng cho Cơng suất tỏa nhiệt QL / t QL QH  W QL TH W TL T  W QL  H  1  TL  hay Chia hai vế cho thời gian  TL  QL P   t  TH  TL  2) Cân k T  P TL T  T P H T T k  T  PTH  PT hay Phương trình bậc hai cho nghiệm T   P  P  PkTH , 2k nghiệm dương có ý nghĩa vật lý Đặt x P / k T  x   4TH / x   x  Vậy nhiệt độ phòng TL TH    4TH / x  3) Trước hết đổi hết nhiệt độ Celcius nhiệt độ tuyệt đối Từ câu P k  T  TL Trang suy P 130W 2.16 Tủ lạnh (Ấn Độ) 1) Trại ván, nhiệt lượng nhận vào từ máy nén QH Nó truyền cho ngăn lạnh nhiệt lượng QC đồng thời tỏa nhiệt qua vách tường bên với nhiệt lượng K H  TH  TO  Cân nhiệt: QH  QC K H  TH  TO  (1) QC K C  TH  TC  (2) Cho ngăn lạnh: 2) Máy lạnh làm việc theo chu trình Carnot nên ta có: QH QC  TH TC (3) Chia vế (1) cho (2) kết hợp (3) ta được: h h  k c h c 2 Ta đưa phương trình dạng: h  h  2c  kc   c  kc 0 Nghiệm: h  2c  kc   2c  kc   c  kc   3) Trước hết tính c 0.9 k Thay vào hai nghiệm h 1.59;1.02 Ta chọn nghiệm h 1.02 (chọn dấu trừ), ứng với công suất nhỏ máy nén Từ TH 284.7 K 4) Hoàn toàn tương tự trước, với trại ván:  QH  QC  K H  TH  TO  Phương trình cho ngăn lạnh định lý Carnot không đổi: QH QC  TH TC QC K C  TH  TC  , 5) Làm giống ta k  k  h2  h 2c  c   c  c 0   k k  k    2c  c   2c  c    c  c  2     h  2.17 Động nước (Kazhakstan) Trong trình chu trình, nước bay nhiệt độ áp suất không đổi Tương tự vậy, trình thứ ba ngưng tụ xảy nhiệt độ áp suất không đổi Quá trình thứ hai thứ tư coi trình đoạn nhiệt Chu trình động nước biểu diễn hình bên Đó chu trình Carnot, hiệu suất chu trình là: Trang 10  T1  T2 , T1 (1) T1 nhiệt độ q trình đầu tiên, T2 nhiệt độ trình thứ ba chu trình Nhiệt độ tìm từ quy luật thay đổi áp suất bão hòa Quá trình đầu thực áp suất khơng đổi bằng: p1  p0   M  m  g 1.3 105 Pa S Nhiệt độ bão hịa nhiệt độ hóa hơi: t1  p1  b 130  384  186 C a 4.85 Độ chênh lệch nhiệt độ công thức (1) t1  t2  p1  p2 mg 10   2.1K a Sa 4.85 Như hiệu suất chu trình bằng:  T1  T2 2.1  0.56% T1 379 2.18 Động nhiệt (Belarus) Phương trình đoạn nhiệt Sử dụng phương trình trạng thái, phương trình đoạn nhiệt đưa dạng T k p1 k const hay TV k  const Chu trình Otto 1a) Tìm thơng số trạng thái tác nhân tất điểm đặc trưng chu trình Điểm V V2  ,  T2  V1    T1  V2  k V  p2  p1    p1 k ,  V2  k  T2 T1 k  Điểm V V3 V2  ,  p3  p2   p1 k  , T3 p3    T3 T2  T1 k  1 T2 p2 Điểm k V4 V1 , k V  V  p p4  p3    p3    k3  p1 ,   V4   V1  Trang 11 T4  V3    T3  V4  k1 V     V1  k    T4 T3 k 1  k T1 k  1  k T1 1b) Lượng nhiệt mà khí nhận tỏa tính theo công thức: q1 CV  T3  T2  , q2 CV  T4  T1  ,  p3V3  p2V2  , q2 U  U1  hay q1 U  U   p4V4  p1V1  Thay biểu thức vào cơng thức hiệu suất ta có V 1  C T  T  q2 p V  p1V1 1  V 1  4 q1 CV  T3  T2  p3V3  p2V2 Thay thơng số tìm vào ta V 1   k Chu trình Diesel 2a) Các thơng số trạng thái tác nhân khí điểm đặc trưng: Điểm k V V2  ,  V  p2  p1    p1 k  V2  T2  V1    T1  V2  k  T2 T1 k  Điểm V3 V2  V1 ,  p3  p2  p1 k T3 V3    T3 T2  T1 k   T2 V2 Điểm k V4 V1 , T4  V3    T3  V4  k k V   V  p4  p3    p1 k    p1  k  V4    V1  V     V1  k      k1    T4 T3   T1 k  1   T1  k     2b) Nhiệt lượng mà khí nhận tỏa q1 C p  T3  T2  , q2 CP  T4  T1  , hay q1 U  U  A23   p3V3  p2V2   p3  V3  V2  , q2 U  U1   p4V4  p1V1  Trang 12 Hiệu suất chu trình, với giả thiết nhiệt dung CP CV số tỷ số chúng k c p / cV , là:  P 1  C T  T  q2 T4  T1 1  V 1  q1 CP  T3  T2  k  T3  T2  Thay thơng số tìm vào ta  P 1  k  k k     1 So sánh chu trình Otto Diesel 3a) Trước hết xác định tỷ số p / p0 V / V0 cho điểm đặc trưng hai chu trình Hai chu trình có chung điểm 1, T1 Tmin , p1  pmin Chu trình Otto: V1 p 30.0 1.0 T1 Tmin V0 p0 Tại điểm ta có Đối với chu trình Otto, thể tích điểm đại nên p3  pmax  V2 V3 V2 / V1   6.0 Tại điểm áp suất cực V0 V0 V0 / V1 V3 30.0 , đồng thời nhiệt độ T3 Tmax (vì thể tích V3 ) nhỏ p0 Các áp suất p2 , p4 tìm từ phương trình đoạn nhiệt k k p2  V2  p1  V1  p2 p1 k   151.67 14.7       p0  V0  p0  V0  p0 p0 k k p3  V3  p4  V4  p4 p3  k 30     1.67 2.04     k p0  V0  p0  V0  p0 p0  V4 V1  30.0 V0 V0 Và cuối Các điểm 1, 2, 3, biết tọa độ nên vẽ giấy ơli Nối chúng lại ta chu trình Otto Điểm chu trình ký hiệu 2v Chu trình Diesel Từ điều kiện toán, dễ thấy điểm hai chu trình Otto Diesel trùng Điểm chu trình Diesel có T3 Tmax , p2  p3  pmax Từ điểm hai chu trình trùng Từ điểm hai chu trình khí giãn đoạn nhiệt có V4 V1 nên điểm hai chu trình trùng Chỉ cịn lại điểm cần tìm Quá trình 1-2 hai chu trình đoạn nhiệt nên chúng phải trùng nhau, khác chu trình Diesel nén sâu hơn, tức tới áp suất cao p2  pmax Thể tích V2 chu trình Diesel tìm từ phương trình đoạn nhiệt: k p2  V2  p1  V1       p0  V0  p0  V0  k Trang 13 V V  p p    1 0 V0 V0  p0 p2  1/ k   30    30  1/1.67 3.91 Tìm nốt vị trí điểm đồ thị nối lại ta chu trình Diesel Vị trí ký hiệu p Trên đồ thị (hình 2.17S), hai đường nét đứt hai đường đẳng nhiệt ứng với Tmax Tmin 3b) Hiệu suất chu trình Otto phụ thuộc vào hệ số nén V 1   k V 1  1.67  66.0% Để tìm hiệu suất chu trình Diesel, cần tìm tỷ số nén  p tỷ số giãn sơ cấp  V V /V 30.0  p  2p  2p  7.67, V1 V1 / V0 3.91 Từ  p 1  V V /V 6.00    1.53 V2 p V2 p / V0 3.91 k  1.531.67    70.2% k pk     1 1.67 7.671.67   1.53  1 Trang 14