Đang tải... (xem toàn văn)
ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP
Trờng đại học kiến trúc hà nội đồ án tốt nghiệp ksxd khóa 2005 - 2010 khoa xây dựng SVTH : hoàng văn minh Lớp : 2005x5 Trang 14 Chơng I : hệ kết cấu chịu lực và phơng pháp tính kết cấu i. cơ sở để tính toán kết cấu công trình - Căn cứ vào giải pháp kiến trúc và hồ sơ kiến trúc. - Căn cứ vào TCVN 2737-1995 - tải trọng và tác động - Căn cứ vào các tiêu chuẩn, chỉ dẫn và tài liệu đợc ban hành. - Căn cứ vào cấu tạo bêtông cốt thép và các vật liệu. II. hệ kết cấu chịu lực Nhà có 1 tầng hầm và 16 tầng nổi, trong đó có 1 tầng áp mái. Do đó có 3 phơng án hệ kết cấu chịu lực có thể áp dụng cho công trình. 2.1. Hệ kết cấu vách và lõi cứng Hệ kết cấu vách cứng có thể đợc bố trí thành hệ thống theo một phơng, hai phơng hoặc liên kết lại thành hệ không gian gọi là lõi cứng. Loại kết cấu này có khả năng chịu lực ngang tốt nên thờng đợc sử dụng cho các công trình có chiều cao trên 20 tầng. Tuy nhiên, hệ thống vách cứng trong công trình là sự cản trở để tạo ra không gian rộng. 2.2. Hệ kết cấu khung vách và lõi cứng kết hợp Cho phép bố trí hệ khung 1 cách linh hoạt. Tại các vị trí nh tờng ngăn, thang máy, thang bộ đợc bối trí lõi cứng kín hoặc hở. Nh vậy hệ khung sẽ chịu tải trọng thẳng đứng theo diện truyền tải. Có thể chịu 1 phần hay không chịu tải trọng ngang. Sự phân rõ chức năng này tạo điều kiện để tối u hoá các cấu kiện, giảm bớt kích thớc cột, dầm, đáp ứng đợc yêu cầu của kiến trúc . Hai hệ thống khung và lõi đợc liên kết với nhau qua hệ kết cấu sàn. Trong trờng hợp này hệ sàn liền khối có ý nghĩa lớn. 2.3. Hệ kết cấu khung cứng Đợc tạo thành bằng các thanh đứng và thanh ngang liên kết tại nút là liên kết cứng. Các khung phẳng liên kết với các thanh dọc thành khung không gian. Nhợc điểm của hệ khung cứng là có độ cứng chống uốn nhỏ, nhng u điểm là chống xoắn tơng đối tốt. Vì vậy khung thuần túy chỉ dùng khi chiều cao không quá 40m. Trên thực tế việc lựa chọn khung cứng thuần túy là ít gặp vì công trình luôn có các bộ phận nh khu thang máy, thang bộ có thể bố trí vách và lõi cứng. Kết luận: Dựa vào đặc điểm của công trình có mặt bằng không đều đặn, chiều cao lớn ta sử dụng hệ kết cấu khung và lõi cứng. III. phơng pháp tính toán hệ kết cấu 3.1. Sơ đồ tính Sơ đồ tính là hình ảnh đơn giản hoá của công trình, đợc lập ra chủ yếu nhằm hiện thực hoá khả năng tính toán các kết cấu phức tạp. Trong giai đoạn hiện nay, nhờ sự phát triển mạnh mẽ của máy tính điện tử, đã có những thay đổi quan trọng trong cách nhìn nhận phơng pháp tính toán công trình. Khuynh hớng đặc thù hoá và đơn giản hoá các trờng hợp riêng lẻ đợc thay thế bằng khuynh hớng tổng quát hoá. Đồng thời khối lợng tính toán số học không còn là một trở ngại nữa. Các Trờng đại học kiến trúc hà nội đồ án tốt nghiệp ksxd khóa 2005 - 2010 khoa xây dựng SVTH : hoàng văn minh Lớp : 2005x5 Trang 15 phơng pháp mới có thể dùng các sơ đồ tính sát với thực tế hơn, có thể xét tới sự làm việc phức tạp của kết cấu với các mối quan hệ phụ thuộc khác nhau trong không gian. Qua đánh giá đặc điểm của công trình, em xin chọn sơ đồ tính là sơ đồ không gian. Sự làm việc của vật liệu trong giai đoạn đàn hồi, tuân theo định luật Hooke. Xây dựng mô hình, tính toán tải trọng (gió động, động đất) và tính toán nội lực với sự hỗ trợ của phần mềm phân tích kết cấu Etabs v9.5. 3.2. Tải trọng và tổ hợp tải trọng 3.2.1. Tải trọng đứng - Gồm trọng lợng bản thân kết cấu và các hoạt tải tác dụng lên sàn, mái. - Tải trọng tác dụng lên sàn, kể cả tải trọng các tờng ngăn (dày 110mm), thiết bị, tờng nhà vệ sinh, thiết bị vệ sinh, đều qui về tải phân bố đều trên diện tích ô sàn. - Tải trọng tác dụng lên dầm do tờng xây trên dầm (110, 220, 330 mm) coi nh phân bố đều trên dầm. Với các tờng có lỗ cửa thì tải phân bố trên tờng đợc nhân với hệ số 0,75. 3.2.2. Tải trọng ngang - Gồm tải trọng gió tĩnh và gió động, theo Tiêu chuẩn tải trọng và tác động TCVN 2737-1995. Do chiều cao công trình là H=56,9 m > 40m nên căn cứ Tiêu chuẩn ta phải tính thành phần động của tải trọng gió. Tải trọng gió động đợc tính toán qui về tác dụng tập trung tại các mức sàn. Tải trọng gió tĩnh đợc quy về lực phân bố trên dầm biên công trình. - Tải trọng động đất đợc tính toán thành lực tập trung quy về mức tầng, theo TCXDVN 375-2006. - áp lực đất lên tờng tầng hầm tính toán quy đổi thành tải trọng ngang phân bố đều trên tờng tầng hầm, tính toán dựa vào đặc điểm, tính chất của loại đất đắp, chiều cao tờng và hoạt tải của ngời và xe cộ bên ngoài công trính 3.2.3. Tổ hợp tải trọng Việc tổ hợp tải trọng để xác định tất cả các trờng hợp chất tải có thể xảy ra (đồng thời hay không đồng thời) gây nguy hiểm cho kết cấu. Tổ hợp tải trọng là tổ hợp của các tải trọng cơ bản (tĩnh tải, hoạt tải, tải trọng gió, động đất ) kèm theo các hệ số tổ hợp đợc quy định trong TCVN 2737-1995. Các tổ hợp tải trọng đợc trình bày cụ thể ở phần Xác định tải trọng lên công trình. 3.3. Nội lực và chuyển vị Để xác định nội lực và chuyển vị, sử dụng chơng trình tính kết cấu Etabs v9.5. Đây là một chơng trình tính toán kết cấu nhà cao tầng rất mạnh hiện nay và đợc ứng dụng khá rộng rãi để tính toán KC công trình. Chơng trình này tính toán dựa trên cơ sở của phơng pháp phần tử hữu hạn, sơ đồ đàn hồi. Lấy kết quả nội lực và chuyển vị ứng với từng phơng án tổ hợp tải trọng. 3.4. Tính toán và cấu tạo cốt thép Sử dụng chơng trình tự lập bảng tính MS EXCEL. Chơng trình này có u điểm là tính toán đơn giản, dễ dàng kiểm soát kết quả và thuận tiện khi sử dụng. Trờng đại học kiến trúc hà nội đồ án tốt nghiệp ksxd khóa 2005 - 2010 khoa xây dựng SVTH : hoàng văn minh Lớp : 2005x5 Trang 16 IV. xác định sơ bộ kích thớc kết cấu công trình 1.Chọn kích thớc sàn. Thiết kế sàn tầng điển hình theo 2 phơng án: Phơng án sàn sờn toàn khối: Chọn tính toán cho ô bản có kích thớc lớn và nguy hiểm nhất của các tầng) : Chọn ô sàn kích thớc: 4,05 x 8,1 (m) Xét tỉ số hai cạnh của ô bản: = = 2 1 l 8,1 2 2 l 4,05 Vậy khi tính toán ô bản ta xem nh bản làm việc theo 1 phơng. Để tính bản ta căn cứ vào liên kết các phía của ô bản. Tra các hệ số tơng ứng với loại ô bản, ta sẽ xác định đợc mômen uốn tại các vị trí giữa nhịp và gối của ô bản. Các hệ số đợc tra trong Sổ tay kết cấu công trình (PGS. TS Vũ Mạnh Hùng NXB Xây Dựng) C C h h ọ ọ n n k k í í c c h h t t h h ớ ớ c c b b ả ả n n s s à à n n : : b 1 D h .l m = Với bản loại dầm: D 0,8 1,4 = ữ ; m 40 45 = ữ Chọn D = 1 = ữ = ữ b 1 1 h 1.450. 11,25 10(cm) 40 45 Sàn nhà dân dụng : h b 7 cm . Chọn h b = 10 cm. Sàn phẳng bê tông cốt thép ứng lực trớc: 1 1 1 1 . .11,1 (0,246 0,285) 45 40 45 40 b h L m ữ = ữ = ữ Chọn 25 b h cm = Sơ đồ mặt bằng kết cấu ( Xem bản vẽ KC 01, 02 ). Chọn sơ bộ kích thớc dầm: Chọn sơ bộ kính thớc dầm biên bao xung quanh công trình là b.h=400.900 đối với nhịp 11.1m và10.8 và 400.700 đối với nhịp 8.1m để phục vụ cho việc neo cáp ứng lực trớc. Dầm sàn đỡ bản cầu thang có kính thớc b.h=220.300 Trờng đại học kiến trúc hà nội đồ án tốt nghiệp ksxd khóa 2005 - 2010 khoa xây dựng SVTH : hoàng văn minh Lớp : 2005x5 Trang 17 Chọn sơ bộ kích thớc cột : Ta có công thức xác định tiết diện sơ bộ cột : b R N .kA = Trong đó : A Diện tích tiết diện cột. N Lực nén đợc tính toán gần đúng theo công thức. ss F.q.mN = f s diện tích mặt sàn truyền tải trọng lên cột đang xét m s số sàn phía trên tiết diện đang xét q tải trọng tơng đơng tính trên mỗi mét vuông mặt sàn trong đó gồm tải trọng thờng xuyên và tải trọng tạm thời trên bản sàn, trọng lợng dầm, cột đem tính ra phân bố đều trên sàn. Để đơn giản cho tính toán và theo kinh nghiệm ta tính N bằng cách ta cho tải trọng phân bố đều lên sàn là q =8 (kN/m 2 ). R b Cờng độ chịu nén của vật liệu làm cột. Bêtông cột có cấp bền B25, có ( ) MPa5,14R bn = k: Hệ số 1 , 1 9 , 0 k ữ = : chịu nén đúng tâm. 5 , 1 2 , 1 k ữ = : chịu nén lệch tâm. Cột B-2 : Diện truyền tải là ( ) 2 19,2 .8,1 77,76 2 a F m = = . Trờng đại học kiến trúc hà nội đồ án tốt nghiệp ksxd khóa 2005 - 2010 khoa xây dựng SVTH : hoàng văn minh Lớp : 2005x5 Trang 18 ( ) 15.8.77,76 9331,2 N kN = = . Bê tông cột sử dụng bêtông cấp bền B25 có 2 b m/kN14500MPa5,14R == 2 9331,2 1,3. 0,83( ) 14500 F cm = = . Chọn sơ bộ tiết diện cột : (1x1)m. Kiểm tra điều kiện cột về độ mảnh. Kích thớc cột phải đảm bảo điều kiện ổn định. Độ mảnh đợc hạn chế nh sau: 0 0 b l = , đối với cột nhà 31 b0 = . l 0 : Chiều dài tính toán của cấu kiện, đối với cột đầu ngàm đầu khớp: l 0 = 0,7l . Cột tầng 1 có 3,15(m).0,75,4l 0 == 0 0 315 3,15 100 b l b = = = < Vậy cột đã chọn đảm bảo điều kiện ổn định. Vậy cột đã chọn đảm bảo điều kiện ổn định. Cột A-2 : Diện truyền tải là ( ) 2 8,1 8,1 11,1 . 44,955 2 2 a F m + = = . ( ) 15.8.44,955 5394,6 N kN = = . Bê tông cột sử dụng bêtông cấp bền B25 có 2 b m/kN14500MPa5,14R == 2 5394,6 1,3. 0,56( ) 14500 F cm = = . Chọn sơ bộ tiết diện cột : (0,8x0,7)m. Kiểm tra điều kiện cột về độ mảnh. Kích thớc cột phải đảm bảo điều kiện ổn định. Độ mảnh đợc hạn chế nh sau: 0 0 b l = , đối với cột nhà 31 b0 = . l 0 : Chiều dài tính toán của cấu kiện, đối với cột đầu ngàm đầu khớp: l 0 = 0,7l . Cột tầng 1 có 3,15(m).0,75,4l 0 == 0 0 315 3,93 80 b l b = = = < Vậy cột đã chọn đảm bảo điều kiện ổn định. Vậy cột đã chọn đảm bảo điều kiện ổn định. 4. Chọn sơ bộ kích thớc vách, lõi : Chiều dày lõi cầu thang máy đợc xác định theo công thức sau: == mm2254500. 20 1 H 20 1 mm150 t Ta chọn 400 mm = Trờng đại học kiến trúc hà nội đồ án tốt nghiệp ksxd khóa 2005 - 2010 khoa xây dựng SVTH : hoàng văn minh Lớp : 2005x5 Trang 19 Chọn chiều dày vách đợc xác định theo công thức sau: = = v 0,15m h H 4,5 0,225m 20 20 ta chọn v h = 500mm V. Xác định tĩnh tải . 1. tĩnh tải phân bố đều trên một đơn vị diện tích sàn Tĩnh tải tác dụng lên sàn mái . Tĩnh tải dàn mái M1 Các lớp mái Chiều dày g tc Hệ số g tt (m) (kN/m 3 ) (kN/m 2 ) vợt tải (kN/m 2 ) Lớp tôn lợp mái 0.0004 0,03 1.1 0.033 Trọng lợng dàn thép và xà gồ 0,073 1.05 0.076 Tổng tải trọng : 0.103 0.109 Tĩnh tải sàn mái M2 Các lớp sàn Chiều dày g tc Hệ số g tt (m) (kN/m 3 ) (kN/m 2 ) vợt tải (kN/m 2 ) Hai lớp gạch lá nem 0.04 18 0.72 1.1 0.792 Hai lớp vữa lót 0.04 18 0.72 1.3 0.936 Gạch chống nóng 0.13 15 1.95 1.3 2.535 Bê tông chống thấm 0.04 22 0.88 1.1 0.968 Sàn bê tông cốt thép 0.25 25 6.25 1.1 6.875 Trần thạch cao khung kim loại 0.5 1.3 0.65 Tổng tĩnh tải 12.27 14.13 Tĩnh tải tác dụng lên sàn tầng 1 15 ữ : Tĩnh tải sàn văn phòng và hành lang Các lớp sàn Chiều dày g tc Hệ số g tt (m) (kN/m 3 ) (kN/m 2 ) vợt tải (kN/m 2 ) Lớp gạch lát sàn Ceramic 0.01 20 0.2 1.1 0.22 Lớp vữa lót 0.03 18 0.54 1.3 0.70 Lớp bêtông cốt thép đổ tại chỗ 0.25 25 6.25 1.1 6.875 Hệ khung xơng nhôm, trần thạch cao 0.3 1.3 0.39 Tổng tải trọng : 8.54 9.56 Trờng đại học kiến trúc hà nội đồ án tốt nghiệp ksxd khóa 2005 - 2010 khoa xây dựng SVTH : hoàng văn minh Lớp : 2005x5 Trang 20 Tĩnh tải sàn khu vệ sinh SW Các lớp sàn Chiều dày g tc Hệ số g tt (m) (kN/m 3 ) (kN/m 2 ) vợt tải (kN/m 2 ) Gạch chống trơn Ceramic 250x250x20 0.02 20 0.4 1.1 0.44 Vữa lót 0.03 18 0.54 1.3 0.702 Bản sàn bêtông cốt thép 0.25 25 6.25 1.1 6.875 Hệ khung xơng nhôm, trần thạch cao 0.3 1.3 0.39 Thiết bị vệ sinh 0.5 1.1 0.55 Tổng tải trọng 9.24 10.332 Tĩnh tải tác dụng lên sàn tầng hầm: Tĩnh tải tác dụng lên nền tầng hầm N2 Các lớp nền Chiều dày g tc Hệ số g tt (m) (kN/m 3 ) (kN/m 2 ) vợt tải (kN/m 2 ) Gạch lát Granit 0.01 20 0.2 1.1 0.22 Lớp BTCT đổ tại chỗ mác 150 0.1 25 2.5 1.1 2.75 Lớp BTCTmác 300 có phụ gia chống thấm 0.25 25 6.25 1.1 6.875 Vữa bảo vệ 0.03 18 0.54 1.3 0.702 Bêtông lót tạo mặt phẳng 0.05 25 1.25 1.1 1.375 Tổng tải trọng 11.99 13.297 Tĩnh tải các lớp sàn cầu thang: Tĩnh tải tác dụng lên bản thang bộ Các lớp Chiều dày g tc Hệ số g tt (m) (kN/m 3 ) (kN/m 2 ) vợt tải (kN/m 2 ) Trát granito màu xám 0.0283 20 0.566 1.1 0.62 Vữa ximăng cát 0.0433 18 0.78 1.3 1 Bậc xây gạch đặc 0.078 18 1.404 1.1 1.544 Bản bêtông cốt thép 0.07 25 1.75 1.1 1.925 Lớp vữa trát mác 50 0.015 18 0.27 1.3 0.351 Tổng tải trọng 4.77 5.44 Tĩnh tải tác dụng lên bản chiếu nghỉ Các lớp Chiều dày g tc Hệ số 1 tt g (m) (kN/m 3 ) (kN/m 2 ) vợt tải (kN/m 2 ) Trát granito màu xám 0.02 20 0.2 1.1 0.22 Vữa ximăng cát 0.02 18 0.36 1.3 0.468 Bản bêtông cốt thép 0.07 25 1.75 1.1 1.925 Lớp vữa trát mác 50 0.015 18 0.27 1.3 0.351 Trờng đại học kiến trúc hà nội đồ án tốt nghiệp ksxd khóa 2005 - 2010 khoa xây dựng SVTH : hoàng văn minh Lớp : 2005x5 Trang 21 Tổng tải trọng 2.58 2.96 2. Trọng lợng tờng ngăn và tờng bao che Tờng bao chu vi nhà dày 220, tờng nhà vệ sinh và tờng nội bộ trong các phòng dày 110 đợc xây bằng gạch rỗng có = 15 kN/m 3 Trọng lợng tờng ngăn trên dầm tính cho tải trọng tác dụng lên 1 m dài tờng Chiều cao tờng đợc xác định : h t = H h d Trong đó : h t : Chiều cao của tờng H : chiều cao của tầng nhà h d : chiều cao dầm trên tờng tơng ứng . Và mỗi bức tờng cộng thêm 3cm vữa trát ( 2 bên ): có = 18kN/m 3 ) Ngoài ra khi tính trọng lợng tờng 1 cách gần đúng ta coi tờng xây đặc( không trừ đi lỗ cửa và các cửa sổ ). Kết quả tính toán khối lợng( kN/m) trên các loại dầm đợc thể hiện qua bảng 4 2.1 Trọng lợng tờng ngăn và tờng bao che tầng hầm STT Vật liệu Chiều dày (m) L (m) H (m) (kN/m3) n g tc (kN/m) g tt (kN/m) G tc (KN) G tt (KN) 1 Tờng BTCT 0.22 181.96 3 25 1.1 15.95 17.55 2732.87 3006.16 2 Vữa trát 0.03 181.96 2.9 18 1.3 1.57 2.04 268.32 348.81 3 Tờng gạch 0.22 18.78 2.6 15 1.1 7.92 8.71 257.40 283.14 4 Vữa trát 0.03 18.78 2.6 18 1.3 1.30 1.68 42.12 54.76 5 Tổng 36.72 41.24 3333.06 3729.36 2.2 Trọng lợng tờng ngăn và tờng bao che tầng 1 STT Vật liệu Chiều dày (m) L (m) H (m) (kN/m3) n g tc (kN/m) g tt (kN/m) Q tc (KN) Q tt (KN) 1 Vách kính 0.012 82 4.5 12 1.05 0.648 0.68 45.84 50.42 2 Tờng gạch 0.22 10.8 4.5 15 1.1 14.85 16.33 181 199,12 3 Vữa trát 0.03 10.8 4.5 18 1.3 2.43 3.16 29.62 32.58 4 Tờng gạch 0.11 41.28 4.2 15 1.1 6.93 7.62 286 314.67 5 Vữa trát 0.03 41.28 4.2 18 1.3 2.27 2.95 93.7 121.8 6 Tổng 26.98 30.61 636.16 718.59 Trọng lợng tờng ngăn và tờng bao che tầng 2 STT Vật liệu Chiều dày (m) L (m) H (m) (kN/m3) n g tc (kN/m) g tt (kN/m) Q tc (KN) Q tt (KN) Trờng đại học kiến trúc hà nội đồ án tốt nghiệp ksxd khóa 2005 - 2010 khoa xây dựng SVTH : hoàng văn minh Lớp : 2005x5 Trang 22 1 Kính 0.012 110 2.3 1.1 0.50 0.55 55 60,5 2 Gạch 0.22 116 1 15 1.1 3.3 3.63 363 421 3 vữa 0.03 116 1 18 1.3 0.54 0.7 62,64 81,43 4 Gạch 0.11 117,52 3.3 15 1.1 5.44 5.94 639,3 698 5 Vữa 0.03 117,52 3.3 18 1.3 1.78 2.3 209,2 271,94 6 Tổng 11,56 13,12 1329 1532,87 Trọng lợng tờng ngăn và tờng bao che tầng 15 3 ữ STT Vật liệu Chiều dày (m) L (m) H (m) (kN/m3) n g tc (kN/m) g tt (kN/m) Q tc (KN) Q tt (KN) 1 Kính 0.012 110 2.3 12 1.05 0.033 0.55 55 60.5 2 Gạch 0.22 116 1 15 1.1 3.3 3.63 363 421 3 vữa 0.03 116 1 18 1.3 0.54 0.7 62.64 81.43 4 Gạch 0.11 101 3.3 15 1.1 5.44 5.94 549 600 5 Vữa 0.03 101 3.3 18 1.3 1.78 2.3 179,78 233,7 6 Tổng 11,56 13,12 1209.4 1396.63 Trọng lợng tờng ngăn và tờng bao che tầng mái STT Vật liệu Chiều dày (m) L (m) H (m) (kN/m3) n g tc (kN/m) g tt (kN/m) G tc (KN) G tt (KN) 1 Tờng gạch 0.22 2 2.5 15 1.1 8.25 9.0 16.5 18.15 2 Vữa 0.03 2 2.5 18 1.3 1.35 1.75 2.7 3.51 3 Dầm BTCT 220x220 16.2 2.5 25 1.1 1.21 1.33 46.46 51 4 Tờng gạch 0.22 121.8 1.2 15 1.1 3.96 4.35 482.3 530.56 5 Vữa trát 0.03 121.8 1.2 18 1.3 0.65 0.84 79.17 102.3 6 Tờng gạch 0.11 10.84 2.5 15 1.1 4.12 4.53 44.66 49.12 7 Vữa trát 0.03 10.84 2.5 18 1.3 1.35 1.75 14.63 19 8 Tổng 20.89 23.55 1035.86 1167.86 Trọng lợng bể nớc mái: Tĩnh tải bể nớc mái Các lớp Chiều dày g tc g tc Hệ số g tt g tt (m) (kN/m 3 ) (kN/m 2 ) (kN/m) Vợt tải (kN/m 2 ) (kN/m) Bêtông đáy bể 0.2 25 5 1.1 5.5 Vữa trát 0.05 18 0.9 1.3 1.17 Bêtông thành bể 0.2 25 9.9 1.1 10.89 Vữa trát 0.05 18 1.62 1.3 2.106 Bêtông nắp bể 0.1 25 2.5 1.1 2.75 Vữa trát 0.03 18 0.54 1.3 0.702 Nớc tính khi đầy nớc 1.8 10 18 180 1.1 19.8 3564 Trờng đại học kiến trúc hà nội đồ án tốt nghiệp ksxd khóa 2005 - 2010 khoa xây dựng SVTH : hoàng văn minh Lớp : 2005x5 Trang 23 Trọng lợng cột: Chiều cao cột đợc xác định : h t = H h b Trong đó : h t : Chiều cao của cột H : Chiều cao của tầng nhà H b : Chiều cao bản trên cột tơng ứng. Dự kiến cứ lên 5 tầng thay đôit tiết diện một lần. Cụ thể: - Đối với các cột giữa: +) Tiết diện cột tầng 1-5: 1x1m +) Tiết diện cột tầng 6-10: 0,9x0,9m +) Tiết diện cột tầng 11-15: 0,8x0,8m - Đối với các cột biên: +) Tiết diện cột tầng 1-5: 0,7x0,8m +) Tiết diện cột tầng 6-10: 0,7x0,75m +) Tiết diện cột tầng 11-15: 0,7x0,7m Trọng lợng bản thân cột Tầng STT Các lớp hc (m) Số l- ợng n Q tc Q tt (kN/m 3 ) (kN) (kN) Hầm-5 1 Cột 1x1m 2.9 4 25.00 1.1 290 319 2 Vữa dày 1,5cm 2.9 4 18.00 1.3 12.53 16.28 3 Cột 0,8x0,7m 2.9 4 25.00 1.1 50.75 55.82 4 Vữa dày 1,5cm 2.9 4 18.00 1.3 10 13 5 Tổng 363.28 404.1 6-10 1 Cột 0,9x0,9m 4.2 4 25.00 1.1 420 462 2 Vữa dày 1,5cm 4.2 4 18.00 1.3 18.14 23.58 3 Cột 0,75x0,7m 4.2 4 25.00 1.1 294 323.4 4 Vữa dày 1,5cm 4.2 4 18.00 1.3 15.4 20 5 Tổng 747.54 829 11-15 1 Cột 0,8x0,8m 3.3 4 25.00 1.1 330 363 2 Vữa dày 1,5cm 3.3 4 18.00 1.3 14.25 18.52 3 Cột 0,7x0,7m 3.3 4 25.00 1.1 231 254 4 vữa dày 1,5 cm 3.3 4 18.00 1.3 12.57 16.34 5 Tổng 587.82 651.86 tum 1 Cột 0,22x0,22 2.5 2 25.00 1.1 6.05 6.6 5 2 Vữa dày 1,5cm 2.5 2 18.00 1.3 1.18 1.53 5 Tổng 7.23 8.18 [...]... trị của áp lực gió lấy theo bản đồ phân vùng gió fi - tần số dao động riêng thứ i 1 = 10..W0 10.1,2.95 = = 0,074 940.0,486 940f1 SVTH : hoàng văn minh Lớp : 2005x5 Trang 29 đồ án tốt nghiệp ksxd khóa 2005 - 2010 Trờng đại học kiến trúc hà nội khoa xây dựng Hệ số động lực i tra ở biểu đồ quan hệ với i (Điều 6.13.2 TCVN 2737-1995) ứng với đờng cong 1 ( = 0,3) Tra biểu đồ ta đợc : 1 = 1,75 b Xác định... : hoàng văn minh Lớp : 2005x5 Trang 27 đồ án tốt nghiệp ksxd khóa 2005 - 2010 Trờng đại học kiến trúc hà nội khoa xây dựng Tuỳ mức độ nhạy cảm của công trình đối với tác dụng động lực của tải trọng gió mà thành phần động của tải trọng gió chỉ cần kể đến tác động do thành phần xung của vận tốc gió hoặc với cả lực quán tính của công trình Mức độ nhạy cảm đợc đánh giá qua tơng quan giữa giá trị cấc... đồ phân vùng gió fi - tần số dao động riêng thứ i i = 10..W0 10.1,2.95 = = 0,0678 940.0,529 940fi Hệ số động lực i tra ở biểu đồ quan hệ với i (Điều 6.13.2 TCVN 2737-1995) ứng với đờng cong 1 ( = 0,3) Tra biểu đồ ta đợc : =1,7 b Xác định i i: hệ số đợc xác định theo công thức : SVTH : hoàng văn minh Lớp : 2005x5 Trang 34 đồ án tốt nghiệp ksxd khóa 2005 - 2010 Trờng đại học kiến trúc hà nội khoa xây. .. SVTH : hoàng văn minh Lớp : 2005x5 Trang 42 đồ án tốt nghiệp ksxd khóa 2005 - 2010 Trờng đại học kiến trúc hà nội khoa xây dựng q = 3,9 :Hệ số ứng xử ( Đối với nhà nhiều tầng, nhiều nhịp hoặc kết cấu hỗn hợp (khungvách) tơng đơng khung b/ Xác định số dạng dao động cần tính toán theo mỗi phơng Ta phải xét tới phản ứng của tất cả các dạng dao động góp phần đáng kể vào phản ứng tổng thể của nhà Điều này... minh Lớp : 2005x5 Trang 35 đồ án tốt nghiệp ksxd khóa 2005 - 2010 Trờng đại học kiến trúc hà nội khoa xây dựng Mái -0.65 -0.65 0,00 Dựa vào bề mặt đón gió của công trình,hình dạng công trình, tra bảng 11-TCVN 2737-95 lấy H=56,9 m là chiều cao nhà, DA-C =19.2 m, D1-6 = 43.2 m là các kích thớc tơng ứng của nhà theo phơng vuông góc và song song với phơng luồng gió; bề mặt tính toán định hớng song song với... nhng thạch quyển không phải là lớp có bề dày đồng đều mà có dạng kiến trúc phân mảng bởi các vết đứt sâu xuyên thủng Dới thạch quyển là lớp dung nham lỏng, dẻo ở nhiệt độ cao Thực tế này làm cho các mảng có sự chuyển dịch tơng đối với SVTH : hoàng văn minh Lớp : 2005x5 Trang 39 đồ án tốt nghiệp ksxd khóa 2005 - 2010 Trờng đại học kiến trúc hà nội khoa xây dựng nhau và dĩ nhiên những lục địa bám trên... trình đợc xây dựng ở quận Cầu Giấy Thành phố Hà Nội, nền đất công trình thuộc loại C, có các giá trị của phổ phản ứng mô tả đàn hồi nh sau: S = 1,2; TB(s) = 0,15; TC(s) = 0,5; TD(s) = 2,0 Hệ số gia tốc nền đo đợc tại quận Cầu Giấy Thành phố Hà Nội (Theo phụ lục I ): SVTH : hoàng văn minh Lớp : 2005x5 Trang 40 Trờng đại học kiến trúc hà nội đồ án tốt nghiệp ksxd khóa 2005 - 2010 khoa xây dựng agR =... bản đồ phân vùng gió K- hệ số kể đến sự thay đổi áp lực gió theo độ cao lấy theo bảng 5 TCVN 2737-95 C - hệ số khí động lấy theo bảng 6 TCVN 2737-95 Cđ= +0,8 phía đón gió Ch= - 0,6 phía khuất gió Giá trị tiêu chuẩn của gió phân bố theo chiều dài đợc xác định theo công thức SVTH : hoàng văn minh Lớp : 2005x5 Trang 26 đồ án tốt nghiệp ksxd khóa 2005 - 2010 Trờng đại học kiến trúc hà nội khoa xây dựng. .. (mode1,mode3,mode4 và mode6) SVTH : hoàng văn minh Lớp : 2005x5 Trang 43 đồ án tốt nghiệp ksxd khóa 2005 - 2010 Trờng đại học kiến trúc hà nội khoa xây dựng Wx ,1 (kN ) + Wx ,3 (kN ) + Wx ,4 (kN ) + Wx ,6 (kN ) = 453338,36(kN ) > 90%Wx Đối với phơng Y có dao động 2 ( mode2) có trọng lợng hữu hiệu >90% Wy Nh vậy ta cần tính toán tải trọng động đất cho các dạng dao động sau : Theo phơng X : MODE 1 3... 6.96E+01 6.96E+01 6.96E+01 6.96E+01 6.96E+01 1.76E+01 4.48E+01 5.42E+01 6.12E+01 6.68E+01 7.23E+01 7.79E+01 8.35E+01 8.35E+01 8.35E+01 8.35E+01 8.35E+01 Trang 33 đồ án tốt nghiệp ksxd khóa 2005 - 2010 Trờng đại học kiến trúc hà nội khoa xây dựng 13 14 15 16 23924.12 23924.12 23924.12 23599.43 1.75 1.75 1.75 1.75 1.11E+01 1.11E+01 1.11E+01 1.11E+01 1.50E-04 1.50E-04 1.50E-04 1.50E-04 6.96E+01 6.96E+01 . kiến trúc hà nội đồ án tốt nghiệp ksxd khóa 2005 - 2010 khoa xây dựng SVTH : hoàng văn minh Lớp : 2005x5 Trang 14 Chơng I : hệ kết cấu chịu lực và phơng pháp tính kết cấu i. cơ. kiến trúc hà nội đồ án tốt nghiệp ksxd khóa 2005 - 2010 khoa xây dựng SVTH : hoàng văn minh Lớp : 2005x5 Trang 15 phơng pháp mới có thể dùng các sơ đồ tính sát với thực tế hơn, có. kiến trúc hà nội đồ án tốt nghiệp ksxd khóa 2005 - 2010 khoa xây dựng SVTH : hoàng văn minh Lớp : 2005x5 Trang 16 IV. xác định sơ bộ kích thớc kết cấu công trình 1.Chọn kích thớc