Thiet ke cac chi tiet noi do 66045

Thuyết minh đồ án Phần I Tính toán động học I Chọn loại động điện Chọn động cơ: - Chọn loại động điện xoay chiều pha không đồng rô to lồng xóc có kết cấu đơn giản, giá thành thấp, dễ bảo quản Chọn công suất động cơ: + Công suất làm việc trục công tác P ct lv = Ft v ( kw ) 1000 Trong ®ã: Ft : Lực vòng băng tải v : Vận tốc vòng băng tải - Theo đề tài thiết kế ta cã: Pct lv = 4000 1,6 =6,4 ( kw ) 1000 + Công suất làm việc trục động c¬ ct P dc lv = P lv ( kw ) ηΣ Trong ®ã:  : HiƯu st trun ®éng từ trục động đến trục công tác 2 ( ) η Σ =η4 o ηbr η k ¿ o : HiƯu st cđa cỈp ỉ lăn br : Hiệu suất truyền bánh nghiªng k : HiƯu st cđa khíp nèi - Theo b¶ng 2.3 [I] / (19) cã: o = 0,99 ; br = 0,97 ; k = Thay sè vµo biểu thức (*) ta đợc: =0 , 994 , 97 12 =0 , 904 ct pdc lv = p lv 6,4 = =7 08 η , 904 (kw) + Công suất động đợc chọn theo điều kiện nhiệt độ đảm bảo cho động làm việc nhiệt độ sinh không mức cho phép Muốn điều kiện sau phải thoả mÃn : Trờng Đại học Kỹ thuật công nghiệp Thuyết minh đồ án dc dc PdmP lv dc Pdm : Công suất định mức động Chọn tc quay đồng động + Số vòng quay trục công tác: 60 10 v nct = (v / p) π D D : §êng kÝnh tang dẫn băng tải v : Vận tốc vòng băng tải nct = 60 10 1,6 =74 ,57 ( v / p ) , 14 410 Chọn sơ số vòng quay đồng ng c nđb = 1500 v/ph (kể đến trợt nđb = 1450 v/ph); Khi tỉ số truyền sơ hệ thống usb đợc xác định: usb = ndb n ct = 1450 =19 44 ( v / p ) 74 57 Tra bảng 1.2 [1] ta tỷ số truyền nên dung hộp giảm tốc bánh trụ hai cấp 8-40: P cbd Vậy động đà chọn thoả mÃn điều kiện mở máy * Theo giả thiết tính chất tải trọng ổn định nên không cần kiển tra tải cho động II Phân phối tỉ sè trun - TØ sè trun chung cđa toµn bé hệ thống ut đợc xác định: ut =u h= n dc 1455 = =19 ,512 n ct 74 57 Trong : ndc : Số vòng quay động nct : Số vòng quay trục công tác Với HGT cấp nhanh tách đôi, để nhận đợc kích thíc tiÕt diƯn ngang cđa hép nhá nhÊt (cịng chÝnh để bôi trơn HGT hợp lý nhất), TST truyền bánh cấp chậm xác định theo công thøc: (1.20)[II]  K   u2 0.8055  C ba uh    ba1  u2=0 ,8055 u  Víi K C 1 1,3 ,333 ( 1.,3.1,3.19,512 ) u1= h = u2 0.333 =2,58 19 ,512 =7 ,56 ,58 Trờng Đại häc Kü tht c«ng nghiƯp 3    Thut minh đồ án III.Tớnh toỏn cỏc thụng s trờn cỏc trc : Tính công suất danh nghĩa trục + Công suất danh nghĩa trục động : P dc = P dc lv = P ct 6,4 lv = =7 , 08 ( kw ) ηΣ , 904 + Công suất danh nghĩa trục I : PI =P dc η dc−I ηo =7 , 08 , 99=7 , 01 ( kw ) + Công suất danh nghĩa trục II : PII =PI η br ηo =7 ,01 , 97 , 99=6 , 7332 ( kw ) + Công suất danh nghĩa trục III : PIII =P I ηBR η o=6 ,732 , 97 , 99=6 , 465 ( kw ) TÝnh tèc dé quay cđa c¸c trơc + Tèc ®é quay cđa trơc I : n I =ndc =1455 ( v / p ) + Tèc ®é quay cđa trơc II : n II = nI u I− II = 1455 =192 ,384 ( v / p ) , 563 + Tèc ®é quay cđa trơc III : n III = n II u II − III = 192 , 384 =74 , 57 ( v / p ) ,58 Tính mô men xoắn trục + Trên trục I: I P , 01 T I =9 , 55 10 =9 ,55 10 =46010 ,653 ( N mm ) nI 1455 + Trªn trơc II : T II =9 ,55 106 II P ,733 =9 ,55 106 =334228 , 158 ( N mm ) n II 192 ,384 + Trªn trơc III : III P , 465 T III =9 , 55 10 =9 ,55 106 =827956 , 953 ( N mm ) nIII 74 , 57 + Mô men xoắn trục động cơ: Trờng Đại học Kỹ thuật công nghiệp Thuyết minh đồ án T dc =9 ,55 106 dc P , 08 =9 ,55 106 =46470 , 103 ( N mm ) n dc 1455 Lập bảng động học Thông số Trục Động U n (v/p) P (kw) 1455 7,08 1455 7,01 192,384 6,733 74,57 6,4656 I 7,563 II III 2,58 Trờng Đại học Kỹ thuật công nghiÖp T (N.mm) 46470,10 46010,65 334228,1 827956,9 5 Thuyết minh đồ án Phần II ThiÕt kÕ c¸c bé trun I ThiÕt kÕ bé trun BÁNH RĂNG cÊp nhanh TÝnh to¸n cÊp nhanh: ( truyền ng trụ nghiêng ) Bánh nhỏ (1) + Chọn vật liệu chế tạo cho bánh - Theo bảng 6.1 [I] / (92) yêu cầu đặc biệt nên ta chọn bánh nhỏ đợc chế tạo thép 45 cải thiện đạt độ rắn: HB 241 285 b =850 MPa ch1=580 MPa Bánh lớn (2) + Chọn thép 45 cải thiện để chế tạo bánh có: HB 192240 b =750 MPa ch2 =450 MPa Xác định ứng suất cho phÐp - Theo b¶ng 6.2 [I] / (94) víi thép 45 cải thiện đạt độ rắn HB 180 350 σ oH lim =2 HB+70 ; S H =1,1 σ oF lim =1,8 HB; S F =1, 75 + Chọn độ rắn bánh nhỏ HB1 = 245 + Chọn độ rắn bánh lớn HB2 = 192 (theo nguyên lý máy chỳng ta ó bit ng cong trt bánh nhỏ dốc bánh lớn nên trượt bánh nhỏ lớn bánh lớn để đảm bảo khả chạy mịn độ cứng bánh nhỏ phải lớn bánh lớn Khi ®ã: σ oH lim 1=2 HB +70=2 245+70=560 ( MPa ) σ H lim 2=2 HB +70=2 192+ 70=454 ( MPa ) σ oF lim =1,8 HB =1,8 245 =441 ( MPa ) σ F lim =1,8 HB =1,8 192=345 ,6 ( MPa ) Trờng Đại học Kỹ thuật công nghiệp Thuyết minh đồ án - Ta có công thức xác định số chu kỳ thay đổi ứng suất së thư vỊ tiÕp xóc: 2,4 N HO =30 H HB Trong đó: H HB : Độ cứng Brinen 2,4 N HO1 =30 245 =1,6 10 2,4 N HO 2=30 192 =0,9 10 7 + Sè chu kỳ thay đổi ứng suất tơng đơng NHE N HE=60 c ∑ ( T i /T max ) ni t i Trong đó: Ti : Mô men xoắn chế độ thứ i bánh ( xét ) ni : Sè vßng quay ë chế độ thứ i ti : Tổng số làm việc chế độ thứ i c : Số lần ¨n khíp vßng quay, c = - Theo đề tài tính chất tải trọng ổn định nên ta có N HE=N FE =N=60 cnt t : Tổng số làm việc bánh ®ang xÐt + N HE1 =60 1455 (8 365 )=89220 , 10  N HE1 =N FE1 =N =89220 , 10 + N HE2 =60 192, 384 (8 365 0,7 )=11797 10 N =N =N =11797 10 4 FE HE2 Vậy so sánh kết tính đợc ta thÊy : + N HE > N HO1  lÊy N HE =N HO1 →K HL1 =1 N HE > N HO N HE =N HO2 →K HL =1 2 +  lÊy ( v× đơng cong mỏi tạI đIểm NHE>NHO; NFE >NFO đơng cong mi gân nh đơng thẳng ) Trong ®ã: KHL : HƯ sè ti thä xÐt ®Õn ¶nh hởng thời gian phụ vụ chế độ tải trọng truyền Trờng Đại học Kỹ thuật công nghiệp Thuyết minh đồ án Vậy ta xác định đợc ứng suất tiếp xúc cho phÐp [σ F] suÊt uèn cho phÐp [σ H ] ứng theo công thức: o [ H ]=( SH lim ) K HL H [ σ H ] =σ [ σ H ] =σ o H lim o H lim K HL / S H =560 1/1,1=509 ,1 ( MPa ) K HL / S H =454 1/ 1,1=412, ( MPa ) Víi cÊp nhanh bánh trụ nghiêng ta có: [σ H ]  [ σ H ]sb= σ H ] +[ σ ] [ = ¿ , 25 σ H [ ] H 509 , 1+412 , =460 , 9≤1, 25 412 ,7=515 , 87 ( đúng) + Xác định øng suÊt cho phÐp [σ F] [ σ F ] =σ oF lim K FC K FL /S F Trong đó: KFC : Hệ số xét đến ảnh hởng đặt tải KFC = (đặt tải phÝa) KFL : HƯ sè ti thä V× NFE1 = 89220,6.10 > NFO = 4.106  lÊy NFE1 = NFO  KFL1 = NFE2 = 11797.10 > NFO = 4.106  lÊy NFE2 = NFO  KFL2 = (lý lun nh trên) o Do đó: [ F ] sb [σ F ] sb = = σ F lim K FC K FL SF σ oF lim K FC K FL2 SF = 441 1 =252 ( MPa ) 1, 75 = 345 , 1 =197 , ( MPa ) ,75 *) øng suất tải cho phép + ứng suất tiếp xúc: [ σ H ]max=2,8 σ ch [σ H ] [σ H ] max max (HB