Nghiên cứu tận dụng nhiệt xả của động cơ caterpillar c175 16 để thiết kế máy lạnh hấp thụ sản xuất nước đá phục vụ tàu thuyền đánh bắt xa bờ

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO BỘ GIAO THÔNG VẬN TẢI TRƯỜNG ĐẠI HỌC GIAO THÔNG VẬN TẢI TP.HCM - oOo HỒ XUÂN THẢO NGHIÊN CỨU TẬN DỤNG NHIỆT KHÍ XẢ CỦA ĐỘNG CƠ CATERPILLAR C175 – 16 ĐỂ THIẾT KẾ MÁY LẠNH HẤP THỤ SẢN XUẤT NƯỚC ĐÁ PHỤC VỤ TÀU THUYỀN ĐÁNH BẮT XA BỜ LUẬN ÁN THẠC SỸ KỸ THUẬT TP HCM - 2017 BỘ GIÁO DỤC ĐÀO TẠO BỘ GIAO THÔNG VẬN TẢI TRƯỜNG ĐẠI HỌC GIAO THÔNG VẬN TẢI TP HCM ✯ HỒ XUÂN THẢO NGHIÊN CỨU TẬN DỤNG NHIỆT KHÍ XẢ CỦA ĐỘNG CƠ CATERPILLAR C175 – 16 ĐỂ THIẾT KẾ MÁY LẠNH HẤP THỤ SẢN XUẤT NƯỚC ĐÁ PHỤC VỤ TÀU THUYỀN ĐÁNH BẮT XA BỜ CHUYÊN NGÀNH: KHAI THÁC VÀ BẢO TRÌ TÀU THỦY MÃ SỐ: 62.84.01.06 LUẬN ÁN THẠC SỸ KỸ THUẬT NGƯỜI HƯỚNG DẪN KHOA HỌC: PGS - TS LÊ HỮU SƠN TP.HCM – 2017 LUẬN VĂN ĐƯỢC HOÀN THÀNH TẠI TRƯỜNG ĐẠI HỌC GIAO THÔNG VẬN TẢI THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH Cán hướng dẫn khoa học : PGS – TS Lê Hữu Sơn Cán chấm nhận xét : PGS – TS Phan Văn Quân Cán chấm nhận xét : PGS – TS Bùi Xuân Lâm Luận văn thạc sĩ bảo vệ Trường Đại học Giao thông vận tải Tp HCM ngày 26 tháng 05 năm 2017 Thành phần Hội đồng đánh giá luận văn thạc sĩ gồm: (Ghi rõ họ, tên, học hàm, học vị Hội đồng chấm bảo vệ luận văn thạc sĩ) TS Lê Văn Vang PGS - TS Phan Văn Quân PGS - TS Bùi Xuân Lâm TS Đặng Văn Tuấn TS Nguyễn Duy Trinh Chủ tịch Hội đồng; Ủy viên, phản biện; Ủy viên, phản biện; Ủy viên Ủy viên, thư ký; Xác nhận Chủ tịch Hội đồng đánh giá luận văn Trưởng Khoa quản lý chuyên ngành sau luận văn sửa chữa CHỦ TỊCH HỘI ĐỒNG TRƯỞNG KHOA MÁY TÀU THỦY TS Lê Văn Vang TS Lê Văn Vang i LỜI CAM ĐOAN Tôi tên là: Hồ Xuân Thảo Tôi xin cam đoan luận văn thạc sĩ cơng trình khoa học thực hướng dẫn khoa học PGS, TS, MT Lê Hữu Sơn Ngoài nội dung tham khảo tác giả mà liệt kê phần “Tài liệu tham khảo”, luận văn tơi khơng chép nội dung khác cơng trình khoa học tương tự Các kết nghiên cứu luận văn chưa cơng bố tài liệu báo khoa học khác Tơi xin chịu hồn toàn trách nhiệm trước pháp luật lời cam đoan Tp Hồ Chí Minh, ngày 12 tháng 05 năm 2017 Tác giả Hồ Xuân Thảo ii LỜI CẢM ƠN Trong suốt thời gian thực luận văn thạc sĩ này, với nỗ lực cá nhân, tác giả nhận nhiều giúp đỡ nhiệt tình quý báu Tác giả trân trọng tri ân giúp đỡ Trước tiên, tác giả xin gửi lời cảm ơn sâu sắc tới PGS, TS, MT Lê Hữu Sơn – giảng viên Trường Đại học Giao thông vận tải TP.HCM Thầy hướng dẫn cung cấp cho nhiều kiến thức chuyên môn, tài liệu chuyên ngành quý báu suốt thời gian thực đề tài Thầy người hướng dẫn tận tình tâm huyết q trình thực cơng trình nghiên cứu đưa ý kiến góp ý giúp tơi hồn tất luận văn Đồng thời, tác giả xin gửi lời cảm ơn chân thành tới thầy cô bạn bè khoa Máy tàu thủy nói riêng thầy Trường Đại học Giao thơng vận tải TPHCM nói chung truyền đạt cho kiến thức chuyên môn bổ ích q trình tơi học làm việc trường Cảm ơn quan tâm, hỗ trợ động viên gia đình bạn bè giúp tơi có động lực hồn thành cơng việc nghiên cứu luận văn Tp Hồ Chí Minh, ngày 12 tháng 05 năm 2017 Tác giả Hồ Xuân Thảo iii MỤC LỤC LỜI CAM ĐOAN i LỜI CẢM ƠN ii DANH MỤC CÁC KÝ HIỆU, CÁC CHỮ VIẾT TẮT vi DANH MỤC CÁC BẢNG, HÌNH ix TỔNG QUAN VỀ MÁY LẠNH HẤP THỤ Máy lạnh hấp thụ: Tình hình nghiên cứu nước ngồi Tình hình nghiên cứu nước CHƯƠNG 2:CƠ SỞ LÝ THUYẾT TÍNH TỐN, LỰA CHỌN MÁY LẠNH HẤP THỤ SẢN XUẤT NƯỚC ĐÁ TẬN DỤNG NĂNG LƯỢNG THẢI CỦA ĐỘNG CƠ 13 Cơ sở lý thuyết tính thiết bị trao đổi nhiệt bình ngưng, bình phân tích, bình hấp thụ 13 Cơ sở lý thuyết bình ngưng 13 Cơ sở lý thuyết bình phân tích 13 Cơ sở lý thuyết bình hấp thụ 14 Lựa chọn phương án tính nguồn nhiệt thải 16 Phương án tận dụng 16 Phương án tận dụng 17 Phương án tận dụng 18 Đánh giá lựa chọn máy lạnh hấp thụ 19 iv Đánh giá khả tận dụng nguồn nhiệt thải từ động Caterpillar C175-16 19 Các nguồn nhiệt thải động Caterpillar C175-16 19 Tính tốn khả tận dụng nguồn nhiệt thải động Caterpillar C175-16 20 CHƯƠNG 3:NGHIÊN CỨU TÍNH TỐN MÁY LẠNH HẤP THỤ SỬ DỤNG DUNG DỊCH (𝐍𝐇𝟑 + 𝐇𝟐𝐎) ĐỂ SẢN XUẤT NƯỚC ĐÁ TẬN DỤNG NĂNG LƯỢNG THẢI CỦA ĐỘNG CƠ CATERPILLAR C175-16 24 Tính tốn chu trình máy hấp thụ 24 Chọn thông số ban đầu 24 Xác định thông số trạng thái điểm chu trình làm việc máy lạnh hấp thụ 25 Xác định hệ số nhiệt máy lạnh hấp thụ 26 Xác định sản lượng nước đá sản xuất 27 Tính chọn thiết bị hệ thống lạnh hấp thụ sử dụng dung dịch (NH3 + H2O) 30 Bình phân tích 30 Bình chưng cất 38 Hệ thống nước giải nhiệt 45 Bình hồi lưu 46 Bình ngưng 49 Bình hấp thụ 52 Bình hồi nhiệt 56 v Bình lạnh 61 Tháp giải nhiệt 66 Bể đá 72 Xác định bơm hệ thống 78 Đánh giá tính hiệu hệ thống 87 Về kinh tế 87 Về xã hội 88 KẾT LUẬN 90 TÀI LIỆU THAM KHẢO 92 vi DANH MỤC CÁC KÝ HIỆU, CÁC CHỮ VIẾT TẮT Các ký hiệu đơn vị: Các ký hiệu không thứ nguyên: r – Thành phần thể tích khí hỗn hợp f - Bội số tuần hoàn R – Phần hồi lưu  - Nồng độ dung dịch NH3 E – Hiệu suất cánh Re – Tiêu chuẩn Reynokls Nu – Tiêu chuẩn Nusselt  - Hệ số ma sát  - Hệ số trở lực cục Các ký hiệu có thứ nguyên: t – Nhiệt độ môi chất làm việc, C p – Áp suất môi chất làm việc, at Ckk – Nhiệt dung riêng khói, kcal/m3C i – Entanpy mơi chất làm việc, kcal/kg I – Entanpy khơng khí, kJ/kg Q – Phụ tải nhiệt thiết bị, kcal/h GNH3 – Lượng NH3 tuần hồn chu trình, kg/h Gđá – Năng suất đá, kg/h V – Lưu lượng chất môi giới qua thiết bị, m3/h vii D, d – Đường kính, m L,l – Chiều dài, m s – Bước ống, m ω – Tốc độ chuyển động dịng chất mơi giới, m/s ρ – Khối lượng riêng chất môi giới, kg/m3 f – Tiết diện ống, m2 F – Diện tích truyền nhiệt, m2 K – Hệ số truyền nhiệt, kcal/m2hC Δ̅t – Độ chênh nhiệt độ trung bình logarit, C λ - Hệ số dẫn nhiệt vật liệu, kcal/m2hC α – Hệ số tỏa nhiệt đối lưu, kcal/m2hC ΔP – Trở lực, Pa N – Công suất động cơ, kW Các chữ viết tắt: MLHT – Máy lạnh hấp thụ ĐCĐT – Động đốt BPT – Bình phân tích TCC – Tháp chưng cất HL – Bình hồi lưu BN – Bình ngưng HT – Bình hấp thụ 78 Xác định bơm hệ thống Bơm dung dịch 𝑁𝐻3 Bơm dung dịch NH3 dùng để đẩy dung dịch no từ bình hấp thụ lên bình phân tích Nước ta chưa chế tạo loại bơm mà phải nhập ngun từ nước ngồi, đặc biệt bơm có công suất lớn Năng suất bơm xác định theo công thức: Vf  GNH3  f f Với GNH3  1318 kg/h - Lượng NH3 tuần hoàn chu trình F = 7.156 - Bội số tuần hồn chu trình  f -Khối lượng riêng dung dịch NH3, kg/m3  f  1  0.35 f  103  1  0.35  0.396  103  861 kg/m3  f  0.396 -Nồng độ NH3 dung dịch no Vậy V f  1318 7.156  10.95 (m3/h) 861 Áp suất làm việc bình hấp thụ: Áp suất làm việc bình phát sinh:  HT  2.5at  BPS  16at Trợ lực phía dung dịch no qua bình hồi nhiệt xác định:  1   f  f  L P        z  z   d Trong đó: 79  - Hệ số ma sát L = 5.5m – Chiều dài ống (giữa mặt sàng),m Dtd = 0.0129 m – Đường kính tương đương ống, m  = 0.5 – Hệ số trở lực cục vào ống Z = – Số đường nước cụm thiết bị  f  0.8 m/s –Tốc độ dòng dung dịch no ống, m/s  f  861kg / m3 - Khối lượng riêng dung dịch NH3, kg/m3 Xác định hệ số ma sát ống thép có độ nhám: Re   f dtd 0.8  0.0129   32250 f 0.32 106 6 Với  f  0.32 10 m / s - Được xác định từ nhiệt độ trung bình dịng dung dịch no:   68    0.11    dtd Re  0.25 68   0.02  0.11    0.0129 32250  0.25  0.1228 Với   0.02mm - Độ nhám tuyệt đối ống thép kéo liền 5.5 0.5   0.82  861   0.5     119109 Pa Vậy PHT   0.1228   0.0129   Từ kích thước thiết kế tháp chưng cất, bình phân tích, bình hồi nhiệt bình hấp thụ ta thiết lập sơ cột áp mực chất lỏng cho bơm dung dịch 80 Do bơm dung dịch NH3 sử dụng MLHT thường bơm ly tâm, tốc độ quay tương đối lớn; nên để đảm bảo dung dịch khơng bị sơi bơm cần phải bố trí cho chênh lệch tối thiểu mực chất lỏng cột bơm 2m Hình 3.20 Cột bơm dung dịch NH3 Trở lực tạo cột chất lỏng: PH  H  g   f  3.85  9.81 861  32519 Pa Với H = 3.85m – Khoảng cách theo phương thẳng đứng mức chất lỏng Trở lực ma sát đường ống dẫn dung dịch no: L  f Pm    dtd Các đoạn ống gồm: từ bơm dung dịch đến bình hồi nhiệt từ bình hồi nhiệt đến miệng phun tháp chưng cất Do luận văn không thiết kế chi tiết nên chiều 81 dài đoạn ống khơng thể xác mà ước lượng sở kích thước có thiết bị có cộng thêm bù cho tổn thất qua co Chọn chiều dài ống để tính tốn 10m Chọn tốc độ dung dịch chuyển động ống:   1m / s Đường kính ống dẫn dung dịch no: 4V f dtr   10.95  0.622m  62.2mm 3600  3.14 1  Chọn ống Ф75.6/4 Tính lại tốc độ:  4VH 2O d Re  tr  10.95 3600  3.14   0.0676   0.85  dtr 0.85  0.0676   179121 r 0.32 106   68    0.11    dtr Re  0.25 Vậy: Pm  0.0812  68   0.02  0.11    0.443 276875  0.25  0.0812 10 0.852  861   3736 Pa 0.0676 Tổng trở lực: P    PS   HT   PHT  PH  Pm  16  2.5  0.981105  119109  32519  3736  1479714Pa Công suất bơm: N 1.2V f P 103   1.2 10.95 1479.714  6.75kW 3600  0.8 82 Chọn công suất động điện kéo bơm 7kW Bơm nước giải nhiệt Quan sát hình 3.9 mục 3.2.3 ta thấy hệ thống tuần hồn khép kín nước giải nhiệt chu trình MLHT Bơm nước giải nhiệt sử dụng để đưa nước từ bể chứa tháp giải nhiệt đến bình hấp thụ, bình ngưng, bình hồi lưu trở tháp Trở lực phía nước chuyển động ống thiết bị trao đổi nhiệt Trở lực phía nước giải nhiệt chuyển động ống thiết bị xác định theo công thức:  L v     P     v   z  d z  tr  Trong đó:  -Hệ số ma sát L – Chiều dài thân bình (giữa mặt sàng), m dtd – Đường kính ống,m  = 0.5 – Hệ số trở lực cục vào ống Z – Số đường nước thiết bị  - Tốc độ chuyển động nước ống, m/s  - Khối lượng riêng nước, kg/m3 Với hệ số ma sát xác định theo công thức”   68    0.11   d  td Re  0.25   0.02mm - Độ nhám tuyệt đối ống thép kéo liền 83 Trở lực phía nước qua bình hấp thụ: dtr = 20.4 mm   1.43m / s ; Z = 1; L = 5.61 m Nhiệt độ trung bình nước giải nhiệt: 30  32.74  31.370 C    0.785  106 m / s ttb  Re   dtr 1.43  0.0204   37162  0.785 106 0.25 68   0.02   0.11    0.1095  0.0204 37162  5.61 0.5   1.432 1000  PHT   0.1095   0.5    110574 Pa  0.0204   Trở lực phía nước qua bình ngưng: dtr = 20.4 mm;   1.73m / s ; z = 3; L = 2.386 m Nhiệt độ trung bình nước giải nhiệt: 32.74  34.45  33.5950 C    0.7525  106 m / s ttb  Re   dtr 1.73  0.0204   46889.7  0.7525 106 0.25 68   0.02   0.11    0.1095  0.0204 46889.7  2.386 0.5   1.732 1000  PBN   0.1095   0.5     66473Pa  0.0204   84 Trở lực phía nước qua bình hồi lưu: dtr = 20.4 mm;   1m / s ; z = 1; L = 2.5 m Nhiệt độ trung bình nước giải nhiệt 34.75  37  35.7250 C    0.7214  106 m / s ttb  Re   dtr 1 0.0204   28278  0.7214 106 0.25 68   0.02   0.11    0.1095  0.0204 28278  2.5 0.5   12 1000  PHL   0.1095   0.5    24638Pa  0.0204   Trở lực đường ống: Trở lực ma sát: Chọn tốc độ nước giải nhiệt chuyển động ống:   2.5m / s Đường kính ống dẫn nước: dtr  H 2O    204  0.17mm  170mm 3600  3.14  2.5 Chọn ống dẫn nước nhựa theo tiêu chuẩn có: Ф200/6 Tính lại tốc độ nước:  4VH 2O d tr   204  2.1m / s 3600  3.14  0.1882 Nhiệt độ trung bình nước giải nhiệt: 85 30  35  32.50 C    0.7685  106 m / s  dtr 2.1 0.188 Re    499639  0.7685 106 ttb  Hệ số ma sát:  0.3164 0.3164   0.01192 0.25 Re 5465190.25 L 2 100 2.12 1000  0.01192  13224Pa Vậy: Pm   dtr 0.188 Với chiều dài ống chọn ước lượng sở bố trí tổng thể thiết bị L = 100m để bù thêm tổn thất qua co, ngoặc đường ống chưa xác định xác Trở lực cục bộ: Trở lực cục xuất dịng chất mơi giới chuyển động từ tiết diện nhỏ fn đến tiết diện lớn f1 (đột mở) ngược lại (đột thu) Trở lực cục xác định theo công thức: Pe    Trong đó: 2  - Hệ số trở lực cục Trên đường nước giải nhiệt có qua thiết bị trao đổi nhiệt bình hấp thụ, bình ngưng bình hồi lưu Vậy coi có lần đột mở đột thu Hệ số trở lực cục đột mở: 86  f   m  1  n  f1   Hệ số trở lực cục đột thu:  f  t    n  f1   0.75 Tốc độ chuyển động nước dùng tính tốn lấy theo tiết diện nhỏ: Số liệu tính tốn trình bày bảng 3.3 Bảng 3.3 Trở lực cục nước giải nhiệt vào khỏi thiết bị m t Pe , Pa 0.1256 0.6075 0.4147 2254 0.0277 0.0415 0.1105 0.2189 717 Bình hồi lưu 0.0277 0.0373 0.0662 0.1806 554 f n , m2 Thiết bị Bình hấp 0.0277 f1 , m2 thụ Bình ngưng Tổng 3525 Trở lực tạo cột chất lỏng: Cột áp H chênh lệch mực nước vào khỏi tháp giải nhiệt Căn vào thông số tính tốn tháp giải nhiệt chọn H = 1.5m PH  H  g    1.5  9.811000  1472Pa Tổng trở lực: 87  P P HT  PBN  PHL  Pm  Pe  PH  110574  66473  24638  13224  3525  1472  219906Pa Công suất bơm: N 1.2V f P 103   1.2  204  219.906  18.7kW 3600  0.8 Chọn công suất động điện kéo bơm 20kW Trong điều kiện giới hạn luận văn khơng thực tính tốn chi tiết cho tồn hệ thống bảo ơn, sức bền cho thiết bị chịu áp lực, hệ thống đường dẫn ống vào khỏi thiết bị, bố trí dụng cụ đo,… Đánh giá tính hiệu hệ thống Để đánh giá hiệu kinh tế tồn hệ thống cần phải phân tích nhiều yếu tố tác động vào cụ thể sau: - Chi phí đầu tư ban đầu gồm: chi phí xây dựng, mua sắm chế tạo thiết bị, lắp đặt, vận chuyển - Chi phí vận hành năm, bảo trì bảo dưỡng Trong phạm vi nghiên cứu luận văn chưa thể đưa đánh giá cách chi tiết thế, mà sở tính tốn có để đánh giá tính khả thi hệ thống Về kinh tế Trong chương ta tính COP hệ thống MLHT 0,561 Cịn chu trình máy lạnh nén cấp có nhiệt độ bốc ngưng tụ lại COP khoảng 4,5 Rõ ràng MLHT có hệ số COP nhỏ nhiều so với máy lạnh có nén Nhưng phân tích kỹ vốn đầu tư ban đầu, chi phí vận hành, bảo trì bảo 88 dưỡng năm sử dụng MLHT có khả thu hồi vốn nhanh máy lạnh có máy nén chạy điện nhờ chi phí vận hành cho MLHT thấp Như phân tích trên, đầu tư cho hệ thống MLHT khoảng 199.750 USD (tương đương tỷ đồng) Hàng tháng hệ thống tiết kiệm so với hệ thống chạy điện khoảng 100.650.000 đồng Vậy vịng năm ta thu hồi hồn tồn vốn đầu tư từ số tiền chênh lệch So với hệ thống chạy điện, ngày MLHT “tiết kiệm” cho lưới điện khoảng 3050 kWh Vậy năm giảm tải cho lưới điện 26,7MWh Tương ứng với lượng khí CO2 phát thải đốt nhiên liệu để sinh lượng điện Lượng khí CO2 quy thành tiền theo Dự Án Cơ Chế Phát Triển Sạch-CDM (Clean Development Machanism Projects) khuôn khổ Nghị Định Thư Kyoto mà Việt Nam tham gia Bên cạnh đó, việc giảm phụ tải cho lưới điện giảm áp lực cho ngành điện góp phần tiết kiệm lượng ngoại tệ khổng lồ dùng để vay vốn xây dựng nhà máy điện Hiện giá nhiên liệu giảm dần Nhưng tình hình thiếu điện nước căng thẳng lộ trình tăng giá điện Tổng Cơng ty Điện Lực Việt Nam trình lên Bộ Cơng Thương Mặc dù vấp phải phản đối dư luận khơng sớm muộn giá điện nước tăng lên Điều gây áp lực lớn cho nhà máy sản xuất đá sử dụng điện Lúc này, MLHT chiếm ưu Về xã hội Hệ thống nầy tốn chi phí cho nhiên liệu đầu vào, mà tận dụng nhiệt lượng từ khói thải (nguồn lượng bị loại bỏ) Theo tính tốn chương 2, lượng nhiệt tận dụng từ động 801,75kW Vậy năm hệ thống giảm phát thải môi trường lượng nhiệt 7.106 KJ, góp phần bảo vệ mơi trường xung quanh trạm phát điện nói riêng mơi trường Cơn Đảo nói chung 89 Những năm gần đây, Cơn Đảo có tốc độ phát triển kinh tế nhanh chóng, đặc biệt du lịch đánh bắt hải sản Nguồn điện cung cấp cho sản xuất sinh hoạt Côn Đảo từ tổ máy phát điện diesel Trước tình hình này, với hệ thống MLHT tận dụng nhiệt lượng khói thải từ động diesel trạm phát điện, sử dụng điện có khả đem lại lợi ích to lớn kinh tế đáp ứng nhu cầu đá phục vụ cho đánh bắt thủy hải sản, mạnh Côn Đảo Đây phương án khả thi điều kiện tuyệt vời để đưa MLHT vào thực tế sống 90 KẾT LUẬN Kết luận Luận văn đạt kết quả: - Nghiên cứu tính tốn thiết kế bình phát sinh máy lạnh hấp thụ theo phương án cấp nhiệt trực tiếp từ khói thải Là phương án đề tài khác lựa chọn tính khơng ổn định nguồn nhiệt - Tính tốn nhiệt động cách hồn chỉnh thống chu trình máy lạnh hấp thụ (NH3 + H2O) sản xuất nước đá cấp nhiệt từ khói thải - Phân tích giới thiệu ưu việt bể đá sử dụng chùm ống lạnh đặc chủng có thời gian đơng đá nhanh - Phân tích đánh giá tính khả thi, tính kinh tế việc sử dụng MLHT (NH3 + H2O) tình hình Hướng phát triển, hồn thiện đề tài - Tiếp tục hồn thiện tính tốn cho tồn cơng trình để đủ sở thuyết phục việc đánh giá hiệu kinh tế MLHT so với máy lạnh có máy nén sử dụng điện - Nghiên cứu kết cấu khác bình phát sinh để đưa kết tối ưu cho phương án cấp nhiệt trực tiếp từ khói thải - Bể đá luận văn thiết kế với đá có ống làm lạnh Sẽ tiếp tục nghiên cứu đá có ống, ống ống nhằm đưa phương án tối ưu thời gian đông đá vật liệu làm ống Các kết nghiên cứu thiết kế đưa luận văn phải kiểm chứng thực tế, điều cần có thời gian vốn đầu tư lớn mặt tài Trong khn khổ luận 91 văn thạc sĩ, thời gian hạn hẹp nên chắn kết luận văn khiêm tốn khơng thể tránh khỏi sai sót Nhưng bước đầu, tạo động lực để tác giả nghiên cứu để hồn thiện tồn cơng trình tính tốn thiết kế hệ thống MLHT (NH3 + H2O) sử dụng nhiệt lượng khói thải, góp phần đưa MLHT vào sống 92 TÀI LIỆU THAM KHẢO Bùi Hải – Tính tốn thiết bị trao đổi nhiệt – NXB Giao thông vận tải – 2002, 379 trang Lê Chí Hiệp – Máy lạnh hấp thụ kỹ thuật điều hịa khơng khí – NXB Đại học Quốc gia – 2004, 504 trang Trần Thanh Kỳ - Máy lạnh – NXB Giáo dục – 1994, 632 trang Trần Thanh Kỳ - Báo cáo tổng kết KH & KT đề tài “Nghiên cứu lựa chọn quy trình cơng nghệ, thiết kế chế tạo số thiết bị nhiệt lạnh sử dụng nguồn lượng rẻ tiền địa phương để phục vụ sản xuất đời sống” – TP HCM, 2004 Trần Thanh Kỳ - Thiết kế lò – Lưu hành nội bộ, 1990 Lê Viết Lượng – Lý thuyết động diesel – NXB Giáo dục – 2000, 332 trang Hoàng Đình Tín – Truyền nhiệt tính tốn thiết bị trao đổi nhiệt – NXB Khoa học kỹ thuật – 2001, 582 trang