Nghiên cứu thiết kế máy lạnh hấp thụ 1 cấp có hồi nhiệt giữa lỏng và hơi môi chất tận dụng nhiệt thải từ nước ngưng tụ sau lưu hóa lớp ô tô

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO BỘ GIAO THÔNG VẬN TẢI TRƯỜNG ĐẠI HỌC GIAO THÔNG VẬN TẢI TP.HCM - oOo PHAN HOÀNG PHONG NGHIÊN CỨU THIẾT KẾ MÁY LẠNH HẤP THỤ CẤP CÓ HỒI NHIỆT GIỮA LỎNG VÀ HƠI MÔI CHẤT TẬN DỤNG NHIỆT THẢI TỪ NƯỚC NGƯNG TỤ SAU LƯU HĨA LỐP Ơ TƠ LUẬN VĂN THẠC SĨ KỸ THUẬT TP.HỒ CHÍ MINH 9-2019 BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO BỘ GIAO THÔNG VẬN TẢI TRƯỜNG ĐẠI HỌC GIAO THÔNG VẬN TẢI TP.HCM - oOo PHAN HOÀNG PHONG NGHIÊN CỨU THIẾT KẾ MÁY LẠNH HẤP THỤ CẤP CÓ HỒI NHIỆT GIỮA LỎNG VÀ HƠI MÔI CHẤT TẬN DỤNG NHIỆT THẢI TỪ NƯỚC NGƯNG TỤ SAU LƯU HÓA LỐP Ô TÔ CHUYÊN NGÀNH: KHAI THÁC BẢO TRÌ TÀU THỦY MÃ SỐ: 60520116 LUẬN VĂN THẠC SĨ KỸ THUẬT NGƯỜI HƯỚNG DẪN KHOA HỌC: PGS.TS LÊ HỮU SƠN TP.HỒ CHÍ MINH 9-2019 LỜI CAM ĐOAN Tôi xin cam đoan cơng trình nghiên cứu riêng tơi hướng dẫn khoa học PGS.TS Lê Hữu Sơn Ngoài nội dung tham khảo tài liệu liệt kê phần “Tài liệu tham khảo”, số liệu, kết nêu luận văn trung thực chưa công bố công trình khác Tác giả luận văn Phan Hồng Phong LỜI CẢM ƠN Tác giả xin bày tỏ lòng biết ơn chân thành đến thầy hướng dẫn PGS.TS LÊ HỮU SƠN, người tận tình hướng dẫn phương pháp nội dung nghiên cứu trình thực luận văn Nhân dịp này, tác giả xin bày tỏ lịng biết ơn đến thầy Khoa Máy tàu thủy tận tình hướng dẫn, giúp đỡ tác giả trình học tập trường Đại học Giao thơng Vận tải Tp Hồ Chí Minh trình làm luận văn Tác giả xin gửi lời cảm ơn đến tất người thân, bạn bè đồng nghiệp động viên, giúp đỡ tác giả trình học tập trình làm luận văn Do thời gian có hạn, kiến thức kinh nghiệm cịn hạn chế nên luận văn khơng tránh khỏi có thiếu sót Rất mong nhận góp ý thầy cơ, chun gia, bạn bè đồng nghiệp để luận văn hoàn thiện MỤC LỤC LỜI CAM ĐOAN LỜI CẢM ƠN MỞ ĐẦU 1 Tính thiết đề tài Đối tượng nghiên cứu Phương pháp nghiên cứu Cơ sở khoa học ý nghĩa thực tiễn đề tài Bố cục đề tài CHƯƠNG TỔNG QUAN VỀ MÁY LẠNH HẤP THỤ 1.1.Giới thiệu chung máy lạnh hấp thụ 1.2.Nguyên lý làm việc máy lạnh hấp thụ 1.3.Công chất dùng máy lạnh hấp thụ 1.3.1 Các yêu cầu công chất dùng máy lạnh hấp thụ 1.3.2 Các loại công chất thông dụng 1.3.3 Tính chất muối LiBr khan dung dịch H2O/LiBr 1.4.Ưu nhược điểm máy lạnh hấp thụ 1.5.Phân loại máy lạnh hấp thụ H2O/LiBr 1.5.1 Máy lạnh hấp thụ cấp 1.5.2 Máy lạnh hấp thụ hai cấp 1.5.3 Máy lạnh hấp thụ ba cấp 11 1.6.Nguồn nhiệt dùng cho máy lạnh hấp thụ 13 1.7.Tình hình nghiên cứu máy lạnh hấp thụ giới nước 13 CHƯƠNG HỆ THỐNG LƯU HĨA LỐP Ơ TƠ CỦA CƠNG TY CASUMINA, TÍNH TỐN KHẢ NĂNG TẬN DỤNG NHIỆT THẢI CỦA HỆ THỐNG VÀ PHỤ TẢI NHIỆT CỦA TÒA VĂN PHÒNG CƠNG TY 16 2.1.Giới thiệu cơng ty CASUMINA 16 2.1.1 Lịch sử hình thành 16 2.1.2 Khẳng định thương hiệu CASUMINA 17 2.2.Giới thiệu hệ thống lưu hóa lốp tơ công ty Casumina 18 2.2.1 Giới thiệu tổng quan hệ thống 18 2.2.2 Các thông số hệ thống 19 2.3.Tính tốn khả tận dụng nhiệt lượng thải nước nóng hệ thống lưu hóa lốp Ơ tơ thải 20 2.4.Tính tốn phụ tải nhiệt tịa nhà văn phịng công ty CASUMINA 21 2.4.1 Giới thiệu tòa văn phòng cần điều hòa đề tài 21 2.4.2 Phương trình cân nhiệt tổng quát 22 2.4.3 Tính cân nhiệt 23 CHƯƠNG CƠ SỞ LÝ THUYẾT THIẾT KẾ MÁY LẠNH HẤP THỤ CẤP CĨ HỒI NHIỆT GIỮA LỎNG VÀ HƠI MƠI CHẤT 33 3.1.Lựa chọn mơ hình máy lạnh hấp thụ để hoạt động phù hợp với nguồn nhiệt thải sau lưu hóa lốp Ơ tơ 33 3.1.1 Cơ sở lựa chọn máy lạnh hấp thụ để thiết kế 33 3.1.2 Sơ đồ nguyên lý máy lạnh hấp thụ cấp có hồi nhiệt lỏng mơi chất [10] 34 3.2.Tính tốn thông số trạng thái dung dịch H2O/ LiBr 35 3.2.1 Nồng độ dung dịch H2O/ LiBr 35 3.2.2 Xác định thông số trạng thái dung dịch H2O/ LiBr 36 3.3.Các bảng thông số dung dịch H2O/LiBr 43 3.4.Biểu diễn chu trình máy lạnh hấp thụ cấp có hồi nhiệt lỏng môi chất đồ thị 44 3.4.1 Biểu diễn đồ thị Dühring “Entanpi- nhiệt độ- nồng độ” 44 3.4.2 Biểu diễn đồ thị Dühring “Áp suất - nhiệt độ- nồng độ” 45 3.5.Các tính tốn nhiệt động chu trình máy lạnh cấp có hồi nhiệt lỏng môi chất 46 3.5.1 Tính tốn phụ tải nhiệt bình phân tách ([7], trang 152) 46 3.5.2 Tính tốn phụ tải nhiệt bình ngưng tụ [7] 46 3.5.3 Tính tốn phụ tải nhiệt bình bay hơi[7] 47 3.5.4 Tính tốn phụ tải nhiệt bình hấp thụ[7] 47 3.5.5 Tính tốn phụ tải nhiệt bình hồi nhiệt[7] 48 3.5.6 Xác định thông số làm việc chu trình[7] 48 3.5.7 Tính tốn hệ số trao đổi nhiệt đối lưu[7] 49 3.5.8 Tính diện tích bề mặt truyền nhiệt: [7] 54 3.6.Tính tốn nghiệm nhiệt hệ thống lạnh hấp thụ cấp 59 3.6.1 Năng suất lạnh tòa văn phịng làm việc cơng ty CASUMINA 59 3.6.2 Nhiệt độ nước nóng gia nhiệt vào/ra khỏi máy lạnh hấp thụ 59 3.6.3 Nhiệt độ nước làm mát vào/ra khỏi bình hấp thụ 59 3.6.4 Nhiệt độ ra/ vào máy lạnh hấp thụ chất tải lạnh 59 3.6.5 Nhiệt độ áp suất bão hịa tác nhân lạnh bình bay 60 3.6.6 Nhiệt độ áp suất ngưng tụ tác nhân lạnh 60 3.6.7 Xác định điểm nút chu trình 60 3.6.8 Biểu diễn chu trình đồ thị: 64 3.6.9 Tính tốn lưu lượng tác nhân lạnh dung dịch qua thiết bị 64 3.7.Tính tốn phụ tải cho thiết bị 64 3.7.1 Bình phân tách: 64 3.7.2 Bình ngưng tụ: 65 3.7.3 Bình bay 65 3.7.4 Bình hấp thụ: 65 3.7.5 Bình hồi nhiệt: 65 3.7.6 Hệ số làm lạnh chu trình (hệ số COP) 66 3.7.7 Kết luận chương 66 CHƯƠNG THIẾT KẾ MÁY LẠNH HẤP THỤ CẤP CĨ HỒI NHIỆT GIỮA LỎNG VÀ HƠI MƠI CHẤT TẬN DỤNG NHIỆT THẢI TỪ NƯỚC NGƯNG TỤ SAU LƯU HĨA LỐP Ơ TƠ 67 4.1.Tính tốn thiết bị trao đổi nhiệt 67 4.1.1 Bản vẽ thiết kế mô hệ thống 67 4.1.2 Bình ngưng tụ 67 4.1.3 Bình bay 72 4.1.4 Bình hấp thụ 76 4.1.5 Bình phân tách 80 4.1.6 Bình hồi nhiệt 84 4.2.Kết thu sau q trình tính tốn 88 4.3.Bản vẽ thiết kế chi tiết thiết bị hệ thống 89 4.4.Sử dụng phần mềm Adobe Illutrator mơ q trình hoạt động hệ thống 91 4.4.1 Giới thiệu ILLUSTRATOR : 91 4.4.2 Sơ đồ bảng vẽ lắp đặt 92 KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ 94 Kết luận 94 Kiến nghị 95 TÀI LIỆU THAM KHẢO 96 82 g = 4.1.5.4 ṁgw 11,948 = = 2,06 (m/s)  nog  d2gi 959,434 29 3,14 0,0182 Tính hệ số tỏa nhiệt đối lưu 𝒈𝒘 : Tra bảng thông số vật lý nước đường bão hòa ứng với t̅ gw = 98,5 (o C) ta được:  = 68,255 10−2 (W/m độ),  = 0,29965 10−6 (m2 /s), Pr = 1,78 Tiêu chuẩn Reynold nước nóng chảy ống: Re = g dgi 2,06 0,018 = = 123744,3684  0,29965 10−6 Vì Re = 123744,3684 > 104 nên nước chảy rối ống Tiêu chuẩn Nusselt nước nóng chảy ống sau: Pr 0,25 ) Nu = 0,021 Re0,8 Pr 0,43 ( l R Prw Vì hệ số tỏa nhiệt đối lưu nước nóng chảy bên ống lớn nhiều so với hệ số tỏa nhiệt đối lưu dung dịch H2O/LiBr chảy bên ống nên nhiệt độ bề mặt ống trao đổi nhiệt gần nhiệt độ nước, đó, coi (Pr⁄Prw ) ≈ Vì chọn chiều dài ống lớn 50 lần đường kính ống, ta có l = Vì ống trao đổi nhiệt ống thẳng nên R = Vậy, tiêu chuẩn Nusselt tính lại sau: Nu = 0,021 Re0,8 Pr 0,43 = 0,021 123744,36840,8 1,780,43 = 319,095 Hệ số tỏa nhiệt đối lưu gw tính sau: gw = Nu  272,355 68,255 10−2 = = 12099,91 (W/m2 độ) dgi 0,018 83 4.1.5.5 Tính hệ số tỏa nhiệt đối lưu 𝒈𝒔 : Căn lưu lượng dung dịch lỗng vào bình phân tách ṁ s = 0,3407 (kg/s) chọn mật độ phun dung dịch loãng G = 0,035 (kg/m s) Hệ số tỏa nhiệt đối lưu dung dịch ống trao đổi nhiệt bình phân tách tính theo công thức là: gs = 1470,3 (W/m2 độ) 4.1.5.6 Tính hệ số truyền nhiệt: Hệ số truyền nhiệt ứng với đơn vị diện tích bề mặt ống trao đổi nhiệt tính theo cơng thức (2.44a) (bỏ qua ảnh hưởng lớp cáu cặn bám bề mặt bên ống) là: k gi = 1 gw + dgi 2. dgo ln ( dgi )+ dgi gs dgo = 12099,91 + 0,018 2.106 20 18 18 1470,3 20 ln ( ) + = 1421,03 (W/m2 độ) 4.1.5.7 Tính diện tích bề mặt trao đổi nhiệt: Từ cơng thức (2.47) ta tính diện tích bề mặt truyền nhiệt tính theo bề mặt bên ống trao đổi nhiệt là: Fgi = Qg k gi ((t gw1 − t ) − a (t gw1 − t gw2 ) − b (t − t )) Với kết cấu cấu có bình phân tách chọn a = 0,45 b = 0,65, ta được: Fgi = 184,64 103 1421,03 ((100 − 65) − 0,45 (100 − 97) − 0,65 (95 − 65)) = 9,18 (m2 ) Tính kích thước bình phân tách : Diện tích bề mặt trao đổi nhiệt quy đổi tổng chiều dài ống là: 84 Lg = Fgi 9,18 = = 162,42 (m)  dgi 3,14 0,018 Số ống trao đổi nhiệt ứng với chiều dài ống (m): ng = Lg 162,42 = = 81,2 ≈ 81 (ống) 2 Kết luận: Chọn ống trao đổi nhiệt có đường kính dgi ⁄dgo = 18⁄20 (mm) Ống dài 2m ;Tổng 82 ống 4.1.6 Bình hồi nhiệt 4.1.6.1 Chọn thông số kết cấu bình hồi nhiệt sau: Bình hồi nhiệt thiết bị trao đổi nhiệt dạng ống lồng ngược chiều nằm ngang (với kết cấu này, bước tính tốn khác biệt nhiều so với dạng kết cấu ống vỏ nằm ngang), ống trao đổi nhiệt bên làm từ đồng thau (60% Cu, 40% Zn), ống bên làm Inox Mơi chất lỏng bố trí chảy bên ống trao đổi nhiệt cịn mơi chất bố trí chảy bên ngồi theo chiều ngược với dịng mơi chất lỏng Chọn ống trao đổi nhiệt bên có đường kính dex1 ⁄dex2 = 18⁄22 (mm) ống trao đổi nhiệt bên ngồi có đường kính dex3 ⁄dex4 = 30⁄38 (mm) Nhiệt độ nước vào: T9 = 400C Nhiệt độ nước ra: T10 = 370C Nhiệt độ nước vào : T2 = 80C Nhiệt độ nước : T3= 120C Nhiệt nước thu vào: 85 Q  m.C.t Trong : m : khối lượng nước (kg) C : nhiệt dung riêng nước (C = 1kcal/kgđộ = 4,186 kj/kgđộ) t : độ chênh lệch nhiệt độ nước vào (độ C) Diện tích bề mặt trao đổi nhiệt thiết bị Ta có : Q  F.k.ttb Trong : k : hệ số truyền nhiệt F : diện tích trao đổi nhiệt ttb : độ chênh lệch nhiệt trung bình Ta có : t   t ttbnc  t : hệ số hiệu chỉnh nhiệt độ ( t  0,97  0,99) Chọn  t  0,98 Vì chọn thiết bị dạng ống lồng ống : Ta có : k  300 1200 (kcal/hm2độ) chọn k  1100 (kcal/hm2độ) F= Q 4200x = = 4,7 (m2 ) k ∆t 1100x4 Số ống thiết bị : Ta có : F= nL π 𝑑𝑛 n= F 4,7 = = 19,67 (ống) Lπ 𝑑𝑛 x π x 0,038 86 chọn n = 20 (ống) 4.1.6.2 Tính hệ số tỏa nhiệt đối lưu 𝒆𝒙𝒊 : t̅ exi = t + t 40 + 37 = = 38,5 (o C) 2 Tra bảng 10 thông số vật lý nước nước ứng với t̅ exi = 38,5 (o C) ta hệ số dẫn nhiệt:  = 0,629(W/m độ)  = 993,2,  = 0,659 10−6 m3/s Tốc độ chuyển động dung dịch loãng bên ống: exi = ṁs 0,41604 = = 1,64 (m/s)   dex1 993,2 3,14 0,0182 Tiêu chuẩn Reynold nước chảy ống: Tra bảng 10 thông số vật lý cước ta có Re = exi dex1 1,64 0,018 = = 44795,14  0,659 10−6 Tiêu chuẩn Prandtl nước ống:  cp 653,4 10−5 4174 Pr = = = 43  0,629 Tiêu chuẩn Nusselt dung dịch loãng: Nu = 0,021 Re0,8 Pr 0,43 = 0,021 44795,140,8 430,43 = 556,6 exi = 4.1.6.3 Nu  13,38 0,45521 = = 19429 (W/m2 độ) dex1 0,018 Tính hệ số tỏa nhiệt đối lưu 𝒆𝒙𝒐 : Hệ số tỏa nhiệt đối lưu dòng exo = Nu  21,2 0,432594 = = 1146,37 (W/m2 độ) dtđ 0,008 87 4.1.6.4 Tính hệ số truyền nhiệt: Hệ số truyền nhiệt ứng với đơn vị diện tích bề mặt ống trao đổi nhiệt bên bỏ qua ảnh hưởng lớp cáu cặn bám bề mặt bên ống là: k exi = exi = + dex1 2. ln ( dex2 dex1 1 19429 + 0,018 2.106 22 18 18 1146,37.22 ln ( ) + )+ dex1 exo dex2 = 271,29 (W/m2 độ) Tính diện tích bề mặt trao đổi nhiệt: 4.1.6.5 Độ chênh lệch nhiệt độ trung bình logarit bình hồi nhiệt ngược dòng: t tb = (t − t ) − (t10 − t ) ln ( t3 −t2 t10 −t9 ) = (12 − 8) − (40 − 37) ln ( ) = 24,33 (o C) Diện tích bề mặt truyền nhiệt tính theo bề mặt bên ống là: Fexi = 4.1.6.6 Q ex 24,55 103 = = 3,87 (m2 ) k exi t tb 271,29 24,33 Tính kích thước bình hồi nhiệt: Diện tích bề mặt trao đổi nhiệt quy đổi tổng chiều dài ống là: Le = Fei 3,87 = = 32 (m)  dei 3,14 0,038 Số ống trao đổi nhiệt ứng với chiều dài ống (m) : ne = Kết luận Le 32 = = 16 (ống) 2 88 ống Chọn trao đổi nhiệt bên có đường kính dex1 ⁄dex2 = 18⁄22 (mm) ống trao đổi nhiệt bên ngồi có đường kính dex3 ⁄dex4 = 30⁄38 (mm) Tổng ống lồng 16 ống, ống dài 2m lồng ngược chiều Ống bên ống nước bên Kết thu sau q trình tính tốn 4.2 Các kết qủa thu sau qúa trình tính tốn là: Hệ số làm lạnh (COP) hệ thống điều hòa 0,7 Phụ tải kích thước thiết bị trao đổi nhiệt máy lạnh hấp thụ là: Bảng 4-1 Phụ tải kích thước thiết bị trao đổi nhiệt Tên thiết bị Phụ tải thiết bị Diện tích bề mặt thiết bị Bình phân tách Q g = 184,64(kW) Fgi = 9,18(m2 ) Bình ngưng tụ Q c = 149,59 (kW) Fci = 6,83 (m2 ) Bình bay Q e = 130 (kW) Fei = 7,408 (m2 ) Bình hấp thụ Q a = 175,492 (kW) Fai = 13,48 (m2 ) Q ex Bình hồi nhiệt = 24,55 103 (kW) Fexi = 3,87 (m2 ) 89 4.3 Bản vẽ thiết kế chi tiết thiết bị hệ thống Hình 4-2 Bảng vẽ thiết kế chi tiết bình bay Hình 4-3 Bảng vẽ chi tiết thiết kế bình hấp thụ 90 Hình 4-4 Bảng vẽ chi tiết thiết kế bình ngưng Hình 4-5 Bảng vẽ chi tiết thiết kế bình phân tách 91 Hình 4-6 Bảng vẽ chi tiết thiết kế bình hồi nhiệt 4.4 Sử dụng phần mềm Adobe Illutrator mô trình hoạt động hệ thống 4.4.1 Giới thiệu ILLUSTRATOR : Adobe Illustrator phần mềm dùng để vẽ hình vector dùng nhiều quảng cáo thiết kế mô phỏng, sản phẩm Adobe Systems Illustrator tương tự CorelDraw, Xara Designer Pro Macromedia FreeHand chuyên nghiệp nhiều, cung cấp nhiều hiệu ứng 3D để vẽ hình khối, vật thể, xử lý hình ảnh liên quan đến cơng việc mô phỏng, liên kết khối Phiên nhất, Illustrator CS6, hệ 16 dòng sản phẩm 92 4.4.2 Sơ đồ bảng vẽ lắp đặt Hình 4-7 Sơ đồ mô kết nối hệ thống lạnh hấp thụ phần mềm Autocad Hình 4-8 Nhúng sơ đồ hệ thống lạnh hấp thụ vào phần mềm Adobe ILLUSTRATOR 93 Hình 4-9 Gán thơng số vào phần mềm Kết quả: Hình 4-10 Sơ đồ lắp đặt hệ thống lạnh hấp thụ 94 KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ Kết luận Chọn máy lạnh thông dụng có “nhãn lượng sao” hiệu suất ŋ = 0,88 Vậy lượng điện cần thiết cho máy lạnh tiêu tốn để sinh 130 KW lạnh là: ŋ = 130 / 0,88 = 147 (KW) Do văn phịng làm việc cơng ty CASUMINA nên thời gian làm việc văn phòng trung bình 10h/ngày, 345 ngày/năm Và giá điện trung bình thời điểm từ 7h30 – 17h30 2100 VNĐ/KW Vậy tổng tiền điện cho máy lạnh là: £t = 147 10 345 2100 = 1.065.015.000 VNĐ Như nói phần trước, việc sử dụng máy lạnh hấp thụ có ý nghĩa lớn môi trường tiết kiệm lượng Qua kết tính tốn cho thấy rõ lợi ích máy lạnh hấp thụ Nếu dùng máy lạnh công ty phải trả tỷ đồng / năm Tuy nhiên, đầu tư máy lạnh hấp thụ chi phí đầu tư ban đầu cao cần phải có khơng gian lắp đặt Bài viết tác giả không sâu vào chi phí đầu tư chủ yếu dựa quan điểm nghiên cứu công nghệ để tiết kiệm lượng, bảo vệ môi trường Tác giả tin thời gian tới có nhiều ứng dụng rộng rãi lĩnh vực máy lạnh hấp thụ Bên cạnh đề tài đạt số vấn đề sau: Phân tích kết cấu nguyên lý hoạt động máy lạnh hấp thụ Phân tích hiệu nguồn lượng sử dụng cho máy lạnh hấp thụ Đề xuất mơ hình máy lạnh hấp thụ sử dụng nguồn nhiệt thải từ hệ thống lưu hóa lốp Ơ tơ 95 Tính tốn thiết kế sơ máy lạnh hấp thụ H2O/LiBr làm hệ thống điều hòa khơng khí cho nhà xưởng lưu hóa lốp Ơ tơ công ty Kiểm tra đáp ứng lượng từ môi trường So sánh hiệu kinh tế máy lạnh hấp thụ sử dụng lượng nhiệt thải với máy lạnh thơng thường Đã mơ q trình hoạt động hệ thống lưu hóa lốp Ơ tơ phần mềm Adobe ILLUSTRATOR Kiến nghị Nghiên cứu sâu lĩnh vực khí, vật liệu để chế tạo phận máy lạnh đáp ứng thông số kỹ thuật đưa Đồng thời, tối ưu bố trí chi tiết máy lắp ghép kết hợp Nhiên cứu điều khiển máy lạnh hoạt động cách linh hoạt tự động trường hợp khác Ứng dụng kết nghiên cứu luận văn để thiết kế chế tạo máy lạnh hấp thụ H2O/LiBr sử dụng nhiệt thải thực tế cho hộ, văn phịng trụ sở cơng ty, thương mại hóa 96 TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] PGS.TS Võ Chí Chính (1998), Giáo trình điều hịa khơng khí [2] Bùi Hải- Trần Thế Sơn (1997), Bài tập nhiệt động, truyền nhiệt kỹ thuật lạnh, NXB khoa học kỹ thuật [3] Bùi Hải- Hà Mạnh Thư - Vũ Xuân Hùng (2001), Hệ thống điều hịa khơng khí thơng gió, NXB Văn hóa dân tộc [4] Bùi Hải - Dương Đức Hồng - Hà Mạnh Thư (1999), Thiết bị trao đổi nhiệt, NXB khoa học kỹ thuật [5] Lê Quế Kỳ - Hồng Đình Tín (1980), Nhiệt Kỹ Thuật, NXB Giáo dục [6] Nguyễn Đức Lợi- Phạm Văn Tùy (1998), Bài tập kỹ thuật lạnh, NXB Giáo dục [7] Nguyễn Đức Lợi (1999), Hướng dẫn thiết kế hệ thống lạnh, NXB khoa học kỹ thuật [8] Nguyễn Đức Lợi - Phạm Văn Tùy (1996), Kỹ thuật lạnh sở, NXB Giáo dục [9] Nguyễn Đức Lợi - Phạm Văn Tùy (1996), Môi chất lạnh, NXB Giáo dục, [10] Lê Hữu Sơn (2015), Hệ thống lạnh điều hịa khơng khí, Nhà xuất giao thơng vận tải [11] Hà Đăng Trung - Nguyễn Quân (1997), Cơ sở kỹ thuật điều tiết khơng khí, NXB khoa học kỹ thuật [12] Nguyễn Thành Văn (2001), Tính tốn máy lạnh hấp thụ sử dụng lượng mặt trời dùng điều hòa khơng khí (chun đề nghiên cứu sinh) [13] Nguyễn Thành Văn (1998), Nghiên cứu sử dụng máy lạnh hấp thụ lĩnh vực điều hịa khơng khí Việt Nam Luận án thạc sĩ khoa học