Luận văn chung cư sapphire

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC CÔNG NGHỆ SÀI GỊN KHOA KỸ THUẬT CƠNG TRÌNH LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ SAPPHIRE GVHD: Th.S HUỲNH THANH VŨ SVTH: PHẠM VĂN TUÂN MSSV: LT81600280 Lớp: L16_XD04 TP Hồ Chí Minh, 07/2018 LỜI CẢM ƠN  Đầu tiên em xin chân thành cảm ơn Ban giám hiệu Trường Đại học Cơng Nghệ Sài Gịn , Khoa Kỹ thuật Cơng trình q thầy tạo điều kiện cho em học tập, trang bị nhiều kiến thức chun mơn suốt khóa học 2016-2018 Từ em có đầy đủ kiến thức để hoàn thành tốt luận văn tốt nghiệp Kế đến, em cám ơn thầy ThS HUỲNH THANH VŨ, người hướng dẫn cho em tận tình bảo, hướng dẫn, chỉnh sửa giúp em hoàn thành tốt luận văn tốt nghiệp Khoảng thời gian qua khoảng thời gian em làm việc chung với thầy, học hỏi nhiều kinh nghiệm quý báu mà người kỹ sư xây dựng trường em cần phải biết Một lần em xin chân thành cám ơn thầy! Em cám ơn thầy cô khác khoa Kỹ thuật Cơng trình, khơng trực tiếp hướng dẫn em có cơng dạy bảo em, hướng dẫn, giúp đỡ em trình học tập lúc làm luận văn Đó đóng góp khơng nhỏ giúp em hoàn thành tốt luận văn Ngoài xin chân thành cảm ơn anh em, bạn bè, người tạo điều kiện, động viên giúp đỡ tơi hồn thành tốt Đồ án tốt nghiệp Đặc biệt xin tỏ lòng biết ơn sâu sắc đến Cha Mẹ, người thân tận tình giúp đỡ vật chất tinh thần để có điều kiện học tập, trang bị kiến thức để hành trang vào đời góp phần nhỏ bé cho cơng xây dựng phát triển đất nước Cuối cùng, xin chúc cho nhà trường gặp hái nhiều thành công, ngày lớn mạnh Em xin chúc tất thầy cô khoa Kỹ thuật Cơng trình lời chúc sức khoẻ, hạnh phúc thành cơng để đủ sức truyền đạt kiến thức kinh nghiệm quý báu cho lớp đàn em sau Vì thời gian có hạn kiến thức cịn hạn chế nên khơng tránh khỏi thiếu sót, Em kính mong q Thầy Cơ lượng thứ dạy, góp ý thêm để sau trường em cơng tác tốt Một lần Em xin trân trọng cảm ơn! TP Hồ Chí Minh ngày 27 tháng 07 năm 2018 Sinh viên PHẠM VĂN TN LỜI NĨI ĐẦU  - KÍNH THƯA HỘI ĐỒNG BẢO VỆ - KÍNH THƯA Q THẦY GIÁO, CƠ GIÁO Qua thời gian nghiên cứu làm việc hết khả mình, em xin có đơi lời giới thiệu đề tài mình: Đề tài : CHUNG CƯ SAPPHIRE Địa diểm : Quận 7, Thành phố Hồ Chí Minh Yêu cầu đề tài em thực sau: PHẦN KIẾN TRÚC (5 vẽ): Thể mặt bằng, mặt đứng mặt cắt công trình PHẦN KẾT CẤU BÊN TRÊN (8 vẽ) - Sàn lầu 1-10 (2 vẽ) - Cầu thang (1 vẽ) - Hồ nước mái ( vẽ) - Khung trục ( vẽ) PHẦN NỀN MĨNG (2 vẽ) - Phương án móng cọc ép BTCT (tính tốn vẽ) - Phương án móng cọc khoan nhồi ( tính tốn vẽ ) Đồ án tốt nghiệp công trình đầu tay em trước trường bước vào thực tế Để hoàn thành đồ án phải trải qua thời gian dài học tập,tích lũy kiến thức từ ghế nhà trường,bởi đồ án mang tính chất tổng hợp bước chuyển tiếp ứng dụng vào thực tế Trong thời gian 12 tuần với khối lượng công việc tương đối nhiều Mặc dù cố gắng kiến thức hạn chế kinh nghiệm thiết kế non kém, nên đồ án tốt nghiệp không tránh khỏi thiếu sót Em kính mong thầy dẫn thêm thiếu sót để em rút kinh nghiệm tích lũy kiến thức cho thân Em xin chân thành cảm ơn! Lv tốt nghiệp Kỹ sư, Khóa 2016-2018 GVHD: THS HUỲNH THANH VŨ PHẦN A: KIẾN TRÚC NỘI DUNG:       THUYẾT MINH TỔNG QUAN VỀ CƠNG TRÌNH BẢN VẼ: MẶT BẰNG TẦNG MẶT BẰNG TẦNG TRỆT MẶT ĐỨNG TRỤC 1-6 MẶT CẮT A-A SVTH : PHẠM VĂN TUÂN Lv tốt nghiệp Kỹ sư, Khóa 2016-2018 GVHD: THS HUỲNH THANH VŨ CHƯƠNG 1: KIẾN TRÚC 1.1 ĐẶC ĐIỂM CƠNG TRÌNH 1.1.1 Sự cần thiết phải đầu tư cơng trình:  Hiện dân số giới nói chung dân số Việt Nam nói riêng ngày tăng lên cách nhanh chóng Các trung tâm hành nước ta có TP HCM nơi có mật độ dân số cao Cụ thể, với diện tích 2095.06 km2, dân số gần triệu người ( theo wikipedia, Năm 2013) mật độ dân số gần 40 000 người/km2 Với mật độ chung cư cao tầng phương án hiệu để giải nhu cầu nhà cho người dân sinh sống làm việc TP HCM Chung cư SAPPHIRE đời từ mục đích 1.1.2 Tổng quan kiến trúc cơng trình  Tên cơng trình: Chung cư SAPPHIRE  Địa điểm xây dựng: quận 7, TP Hồ Chí Minh  Quy mơ cơng trình:  Diện tích xây dựng: 990 m2 (kích thước chung cư: 29m×46m)  Chiều cao cơng trình: Tính đến đỉnh mái 41.4m (tính từ mặt đất tự nhiên)  Cơng trình có tổng cộng 10 tầng, bao gồm: hầm để xe, khu hộ, khu giải trí, tiện ích,  Tầng thương mại (tầng + tầng 1): chiều cao tầng 3.8m, gồm: phịng kỹ thuật, thơng tin liên lạc, phòng điện, phòng BQL, phòng sinh hoạt cộng đồng Diện tích mặt khoảng 990m2  Tầng tới 10: chiều cao tầng 3.4m, gồm: 10 hộ tầng Diện tích mặt sàn gần 900m2  Tầng hầm: chiều cao 4m, sử dụng để xe, máy điện  Tầng thượng: chiều cao tầng thượng 3.2m 1.2 CÁC GIẢI PHÁP KIẾN TRÚC 1.2.1 Giao thơng cơng trình  Theo phương ngang: Sảnh hành lang nối phịng  Theo phương đứng: có buồng thang máy bố trí cơng trình cầu thang thoát hiểm đối xứng, thuận tiện cho việc giao thông theo phương đứng hộ tầng 1.2.2 Hệ thống chiếu sáng  Theo phương đứng: bố trí hệ thống đèn chiếu sáng lấy ánh sáng từ hành lang dọc cơng trình  Theo phương ngang: bố trí hệ thống cửa sổ bốn phía cơng trình  Sử dụng hệ thống chiếu sáng nhân tạo vào ban đêm SVTH : PHẠM VĂN TUÂN Lv tốt nghiệp Kỹ sư, Khóa 2016-2018 GVHD: THS HUỲNH THANH VŨ 1.2.3 Hệ thống điện  Sử dụng nguồn điện khu vực Ngồi cịn dùng nguồn điện dự phòng máy phát điện đặt tầng cơng trình, đề phịng cố điện, đảm bảo cung cấp điện cho cơng trình 24/24 1.2.4 Cấp nước  Cơng trình có bể nước mái Sử dụng từ trạm cấp nước thành phố, sau bơm lên bể nước mái phân phối đến tầng Bể nước có chức cung cấp nước trường hợp nguồn nước từ trạm cấp nước bị gián đoạn cố Ngồi ra, bể nước mái cịn cung cấp nước chữa cháy trường hợp xảy hỏa hoạn 1.2.5 Thốt nước  Cơng trình có hệ thống nước mưa, nước thải sinh hoạt hộ theo hệ thống ống kỹ thuật xuống bể lắng, lọc, sau đưa ngồi theo hệ thống nước chung khu vực 1.2.6 Phòng cháy chữa cháy  Cơng trình có trang bị hệ thống phịng cháy chữa cháy theo tiêu chuẩn cho nhà cao tầng Có hệ thống báo cháy tự động bình chữa cháy bố trí tầng, tầng có vịi chữa cháy dùng trường hợp hỏa hoạn, khoảng cách xa từ phịng đến lối hiểm gần đảm bảo theo tiêu chuẩn SVTH : PHẠM VĂN TUÂN Lv tốt nghiệp Kỹ sư, Khóa 2016-2018 GVHD: THS HUỲNH THANH VŨ PHẦN B: KẾT CẤU NỘI DUNG:           GIẢI PHÁP KẾT CẤU CƠNG TRÌNH THIẾT KẾ SÀN TẦNG THIẾT KẾ CẦU THANG BỘ TẦNG LÊN THIẾT KẾ BỂ NƯỚC MÁI THIẾT KẾ KHUNG TRỤC BẢN VẼ: MẶT BẰNG BỐ TRÍ THÉP SÀN TẦNG CẦU THANG BỘ BỂ NƯỚC (45-96) KHUNG TRỤC SVTH : PHẠM VĂN TUÂN Lv tốt nghiệp Kỹ sư, Khóa 2016-2018 GVHD: THS HUỲNH THANH VŨ CHƯƠNG 2: GIẢI PHÁP KẾT CẤU CƠNG TRÌNH 2.1 GIẢI PHÁP KẾT CẤU PHẦN THÂN 2.1.1 Theo phương đứng  Quy mô công trình 10 tầng, tổng chiều cao 41,4m, lựa chọn hệ khung – cột làm kết cấu chịu lực cho công trình  Dưới tác dụng tải trọng ngang (tải trọng đặc trưng cho nhà cao tầng) khung chịu cắt chủ yếu tức chuyển vị tương đối tầng nhỏ, tầng lớn 2.1.2 Theo phương ngang  Với chiều dài nhịp lớn cơng trình 8.6m, chiều cao tầng 3.4m, lựa chọn hệ kết cấu sàn sườn toàn khối cho cơng trình  Ưu điểm: Được sử dụng phổ biến, tính tốn đơn giản, nhiều lựa chọn phương pháp thi công  Nhược điểm: nhịp lớn, chiều cao dầm độ võng sàn lớn, dẫn đến chiều cao tầng lớn, làm đáng kể không gian sử dụng 2.2 GIẢI PHÁP KẾT CẤU PHẦN NGẦM  Các giải pháp đề xuất cho phần móng:  Móng sâu: Móng cọc BTCT đúc sẵn, móng cọc khoan nhồi  Lớp đất cơng trình có khả chịu lực khơng tốt, chọn phương án móng sâu 2.3 VẬT LIỆU SỬ DỤNG  Trong lĩnh vực xây dựng công trình chủ yếu sử dụng vật liệu thép bêtông cốt thép với lợi dễ chế tạo, nguồn cung cấp dồi  Lựa chọn vật liệu xây dựng cơng trình BTCT 2.3.1 Bê tông     2.3.2 Chọn bêtông cấp độ bên B30 với thông số sau: Cường độ chịu nén tính tốn Rb=17 MPa Cường độ chịu kéo tính toán Rbt=1.2 MPa Module đàn hồi vật liệu Eb=32.5x103 MPa Cốt thép  Sử dụng cốt thép nhóm CI với thông số sau:  Cường độ chịu kéo, nén tính tốn Rs=Rsc=225 MPa SVTH : PHẠM VĂN TN Lv tốt nghiệp Kỹ sư, Khóa 2016-2018 GVHD: THS HUỲNH THANH VŨ  Cường độ chịu cắt tính tốn Rsw=175 MPa  Module đàn hồi Es=2.1x105 MPa  Sử dụng cốt thép nhóm CII với thơng số sau:  Cường độ chịu kéo, nén tính tốn Rs=Rsn=280 MPa  Cường độ chịu cắt tính tốn Rsw=225 MPa  Module đàn hồi Es=2.1x105 Mpa  Sử dụng cốt thép nhóm CIII với thơng số sau:  Cường độ chịu kéo, nén tính tốn Rs=Rsn=365 MPa  Cường độ chịu cắt tính tốn Rsw=290 MPa  Module đàn hồi Es=2.0x105 MPa 2.4 LỚP BÊ TÔNG BẢO VỆ  Đối với cốt thép dọc chịu lực (không ứng lực trước, ứng lực trước, ứng lực trước kéo bệ) chiều dày lớp bêtông bảo vệ cần lấy không nhỏ đường kính cốt thép dây cáp khơng nhỏ hơn:  Trong tường có chiều dày  Từ 100mm trở xuống abv=10mm (15mm)  Trên 100mm abv=15mm (20mm)  Trong dầm dầm sườn có chiều cao  Nhỏ 250mm abv=15mm (20mm)  Lớn 250mm abv=20mm (25mm)  Trong cột abv=20mm (25mm)  Trong dầm móng abv=30mm  Trong móng  Lắp ghép abv=30mm  Tồn khối có lớp bêtơng lót abv=35mm  Tồn khối khơng có bêtơng lót abv=70mm  Chiều dày lớp bêtông bảo vệ cho cốt đai, cốt thép phân bố cốt thép cấu tạo cần lấy khơng nhỏ đường kính cốt thép không nhỏ  Khi chiều cao tiết diện cấu kiện nhỏ 250mm: abv=10mm (15mm)  Khi chiều cao tiết diện cấu kiện 250mm trở lên: abv=15mm (20mm)  Giá trị ngoặc (…) áp dụng cho kết cấu trời nơi ẩm ướt SVTH : PHẠM VĂN TUÂN Lv tốt nghiệp Kỹ sư, Khóa 2016-2018 GVHD: THS HUỲNH THANH VŨ CHƯƠNG 3: THIẾT KẾ SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH 3.1 VẬT LIỆU SỬ DỤNG 3.1.1 Bê tông: Bê tông cấp độ bền B30:  Cấp độ bền B30: có Rb = 17 MPa, Rbt = 1.2 MPa, Rb,ser = 22 MPa, Rbt,ser = 1.8 MPa; Eb = 32.5×103 (MPa) 3.1.2 Cốt thép  Thép CII ( Ø ≥ 10): có Rs = Rsc = 280 MPa; Rsw = 225 MPa, Es = 21×104 (MPa)  Thép CI (Ø < 10): có Rs = Rsc = 225 MPa; Rsw = 175 MPa, Es = 21×104 (MPa) 3.2 BỐ TRÍ HỆ DẦM SÀN VÀ PHÂN CHIA Ô BẢN 3.2.1 Hệ dầm  Là hệ dầm liên kết cột theo phương ngang phương dọc nhà, có nhiệm vụ nhận tải sàn, tải từ dầm phụ, tải trọng tường xây dầm truyền xuống đầu cột  Ngồi ra, dầm cịn kết hợp với hệ cột tạo thành kết cấu khung, tham gia chịu tải trọng ngang 3.2.2 Hệ dầm phụ  Hệ dầm phụ có vai trị:  Chia nhỏ sàn, làm sườn tăng độ cứng, giảm chiều dày, độ võng, rung giảm lực cục sàn  Đỡ tường bao che kết cấu phụ cầu thang,…  Đóng khóa lỗ mở sàn, lỗ kỹ thuật, giếng trời, giúp kết cấu sàn vững dễ tính tốn  Dầm phụ để chia nhỏ ô sàn, hạ cốt cao độ phòng vệ sinh, ban cơng,… 3.2.3 Quan điểm tính tốn  Xem ô sàn loại ô đơn, không xét ảnh hưởng ô kế cận  Các tính tốn theo sơ đồ đàn hồi, nhịp tính tốn khoảng cách hai tim dầm SVTH : PHẠM VĂN TUÂN Lv tốt nghiệp Kỹ sư, Khóa 2016-2018 GVHD: THS HUỲNH THANH VŨ 1.2 1.2 -1.2 -1.2 1.2 -1.2 Bảng 8.1.29 - Áp lực tính tốn lớn nhỏ tác dụng xuống cọc trường hợp tải Thông số Cặp nội lực kiểm tra Đơn vị Cặp Cặp Cặp Cặp Cặp Ntto 6541.7649 6257.1415 6435.3466 6363.5598 6541.7649 kN Moxtt 47.5822 66.2083 56.9197 56.8708 47.5822 kNm Moytt 12.6085 12.7359 17.8128 7.5316 12.6085 kNm Qox -73.1258 -73.7247 -58.1686 -88.6819 -73.1258 kN Qoy 337.0676 297.6599 317.3199 317.4076 337.0676 kN Ntt 7201.76 6917.14 7095.35 7023.56 7201.76 kN hđ 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 m Mxtt -62.11 -44.38 -30.33 -76.15 -62.11 kNm Mytt 518.21 459.23 493.79 483.64 518.21 kNm x1 -1.20 1.20 -1.20 1.20 -1.20 1.20 -1.20 1.20 -1.20 1.20 -1.20 1.20 -1.20 1.20 -1.20 1.20 m x4 -1.20 1.20 -1.20 1.20 y1 1.20 1.20 1.20 1.20 1.20 m y2 1.20 1.20 1.20 1.20 1.20 m y3 -1.20 -1.20 -1.20 -1.20 -1.20 m y4 -1.20 -1.20 -1.20 -1.20 -1.20 m Σx2 5.76 5.76 5.76 5.76 5.76 m2 Σy2 5.76 5.76 5.76 5.76 5.76 m2 P1 1514.54 1459.37 1499.64 1474.27 1514.54 kN P2 1730.46 1650.71 1705.39 1675.78 1730.46 kN P3 P4 Qa 1540.42 1756.34 2535.16 1477.86 1669.20 2535.16 1512.28 1718.03 2535.16 1506.00 1707.51 2535.16 1540.42 1756.34 2535.16 kN kN kN x2 x3 SVTH : PHẠM VĂN TUÂN m m m 236 Lv tốt nghiệp Kỹ sư, Khóa 2016-2018 GVHD: THS HUỲNH THANH VŨ Kết luận Thỏa Thỏa Thỏa 8.5.4.10 Kiểm tra cọc làm việc theo nhóm Thỏa Thỏa - Do ảnh hưởng lẫn cọc nhóm nên sức chịu tải cọc nhóm giảm so với tổng sức chịu tải cọc đơn - Hệ số nhóm xác định theo cơng thức Converse – Labarre: d  (n  1)  n  (n  1)  n1     arctan( )    s  90  n1  n  Trong đó: + n1  : Số hàng cọc đài (Số cọc theo phương x) + n  : Số cọc hàng (Số cọc theo phương y) + d  0.8(m) : Đường kính cọc( bề rộng cọc cọc chữ nhật đường kính cọc cọc trịn) + s  2.4 (m) Khoảng cách hai cọc tính từ tâm cọc    arctan( 0.8  (2  1)   (2  1)   )   0.795 2.4  90    Sức chịu tải nhóm cọc: Qn hom   n  R c.tk  0.795   2535.16  8061.8  Ntt  6541.76 (kN) Vậy cọc thỏa điều kiện làm việc theo nhóm 8.5.4.11 Kiểm tra đất đáy khối móng quy ước 8.5.4.11.1 Kích thước khối móng quy ước Theo Mục 7.4.4 – TCVN 10304:2014, mặt truyền tải khối móng quy ước mở rộng so với diện tích đáy đài với góc mở: tb : Là góc ma sát tính tốn trung bình lớp đất tb  i li 2.7 12.16  2.2 11.75  2.6 18.1  12.9  23.83  11.1 31.18   24.10  li 2.7  2.2  2.6  12.9  11.1 SVTH : PHẠM VĂN TUÂN 237 Lv tốt nghiệp Kỹ sư, Khóa 2016-2018 GVHD: THS HUỲNH THANH VŨ - Chiều cao khối móng quy ước tính từ mức đáy đài: Ltb  30(m) - Chiều rộng khối móng quy ước song song với phương Y:    24.1  Bqu  L1  2L tb tan  tb   4.8   30  tan    11.13(m)     - Chiều dài khối móng quy ước song song với phương X:    24.1  Lqu  L2  2L tb tan  tb   4.8   30  tan    11.13(m)     - Diện tích đáy khối móng quy ước: Aqu  Bqu  Lqu  11.13 11.13  123.88 (m2 ) - Moment chống uốn móng khối quy ước: Bqu 11.132 Wx  Lqu   11.13   229.8 (m3 ) 6 L2 11.132 Wy  Bqu  qu  11.13   229.8 (m3 ) 6 SVTH : PHẠM VĂN TUÂN 238 Lv tốt nghiệp Kỹ sư, Khóa 2016-2018 GVHD: THS HUỲNH THANH VŨ -4.00 -5.50 -33.20 11130 Hình 8.1.9 - Ranh giới khối móng quy ước 8.5.4.11.2 Trọng lượng khối móng quy ước - Trọng lượng đất móng khối quy ước: Wdat(qu)  Aqu  i hi  123.88  335.24  41529.5 (kN) + Với   i h i ứng suất hữu hiệu theo phương đứng đáy khối móng quy ước:  i hi  10.3  2.7  10.3  2.2  10.4  2.6  10.6 12.9  10.9 11.1  335.24 (kN) - Trọng lượng đất bị cọc đài chiếm chổ: SVTH : PHẠM VĂN TUÂN 239 Lv tốt nghiệp Kỹ sư, Khóa 2016-2018 GVHD: THS HUỲNH THANH VŨ Wcocdai  nA b (  i h i   ddat  h dai )  Adai h dai   0.5  (335.24  10.3 1.5)  10.3  4.8  4.8  1.5  995.55 (kN) - Trọng lượng cọc đài bê tông: Wbt (cocdai)  nA b  bt L   bt Adai h dai   0.5  25  30  25  4.8  4.8 1.5  2364 (kN) - Trọng lượng khối móng quy ước: Wqu  Wdat(qu)  Wbt(cocdai)  Wcoc dai  41529.5  2364  995.55  42897.95(kN) Ứng suất đáy khối móng quy ước 8.5.4.11.3 - Tải trọng truyền đáy khối móng quy ước:  N tc  N pltc  Wqu   tt pl pl M x  M tc.X  Q tc.Y  h dai  tt M  M pltc.Y  Q pltc.X  h dai   y - Ứng suất đáy khối móng quy ước: tc  tc N qu  R tc Ptb  A qu   tc tc tc N qu M qu.X M qu.Y  tc    1.2  R tc Pmax  A qu Wx Wy   tc tc tc P tc  N qu  M qu.X  M qu.Y   A qu Wx Wy Giá trị Đợn vị Ntcmax Mtcxmax Qtcxmax Mtcymax Qtcymax Nz kN 5688.49 5440.99 5595.95 5533.53 5688.49 Mx kNm 41.38 57.57 49.50 49.45 41.38 My kNm 10.96 11.07 15.49 6.55 10.96 Qx kN 63.59 64.11 50.58 77.11 63.59 Qy kN 293.10 Nqutc kN 55153.29 258.83 54905.79 275.93 55060.75 276.01 54998.33 293.10 55153.29 Mxqutc kNm 11560.29 10229.78 10893.56 10896.51 11560.29 tc kNm 2509.96 2530.54 2003.34 3037.16 2509.96 Myqu SVTH : PHẠM VĂN TUÂN 240 Lv tốt nghiệp Kỹ sư, Khóa 2016-2018 GVHD: THS HUỲNH THANH VŨ Aqu m2 123.88 123.88 123.88 123.88 123.88 Wx m 229.8 229.8 229.8 229.8 229.8 Wy m 229.8 229.8 229.8 229.8 229.8 Ptctb kN 445.22 443.22 444.47 443.96 445.22 Ptcmax kN 506.44 498.75 500.59 504.60 506.44 Ptcmin kN 383.99 387.69 388.35 383.33 383.99 tc / Aqu  445.22 (kN/m2 ) - Ứng suất tâm đáy khối móng quy ước: Ptbtc  Nqu tc  506.44 (kN/m2 ) - Ứng suất lớn đáy khối móng quy ước: Pmax tc  383.33 (kN/m2 ) - ứng suất nhỏ đáy khối móng quy ước: Pmin 8.5.4.11.4 Sức chịu tải đất đáy móng khối quy ước - Theo Mục 4.6.9 – TCVN 9362:2012, áp lực trung bình tác dụng lên đáy móng khơng vượt q áp lực tính tốn tác dụng lên tính theo cơng thức: R tc  m1m2 (A  B qu  II  B  Hqu   'II  D  cII ) k tc Trong đó: + m1 : Là hệ số điều kiện làm việc đất, tra theo Bảng 15 - Mục 4.6.10, lấy m1  1.3 + m : Hệ số điều kiện làm việc cơng trình tác động qua lại với đất, tra theo Bảng 15 - Mục 4.6.10, lấy m2  1.1 + k tc  1: Là hệ số tin cậy, lấy theo Mục 4.6.11 (các kết thí nghiệm lấy trực tiếp mẫu đất nơi xây dựng) + A, B D hệ số không thứ nguyên, lấy theo Bảng 14 phụ thuộc vào góc ma sát đất mũi cọc A  1.374  Với II  31 11'  B  6.486 D  8.658  +  II : Là trọng lượng thể tích đất nằm phía mũi cọc có xét đẩy nước ngầm SVTH : PHẠM VĂN TUÂN 241 Lv tốt nghiệp Kỹ sư, Khóa 2016-2018 GVHD: THS HUỲNH THANH VŨ  'II : Là giá trị trung bình trọng lượng thể tích đất nằm phía mũi cọc: +  'II  2.7 10.3  2.2 10.3  2.6 10.4  12.9 10.6  11.110.9  10.64 (kN/m2 ) 2.7  2.2  2.6  12.9  11.1 cII  3.4 (kN/m2 ) : Là lực dính đất mũi cọc +  Vậy sức chịu tải đất đáy khối móng quy ước là: R tc  1.3 1.1 (1.374 11.13 10.9  6.486  31.5  8.658  3.4)  572.62 (kN/m2 ) Kiểm tra điều kiện 8.5.4.11.5 Ptbtc  445.22  R tc  572.62 (kN/m )  tc tc Pmax  506.44  1.2  R  tc Pmin  383.33 >0 Kết luận: thỏa điều kiện áp lực lên đất mặt phẳng mũi cọc Kiểm tra độ lún khối móng quy ước 8.5.4.12 Tính lún với kích thước: BqLqu=11.13×11.13= 123.87 m2 H=h+l=1.5+30=31.5 m Tại đáy móng có ứng suất trung bình: Ptbtc  445.22kN / m2 Điều kiện kiểm tra: Std  S gh  10 cm Áp lực gây lún đáy móng: Pgl  Ptbtc   i hi  445.22  319.79  125.43 kN /m2 Chia đất thành lớp phân tố i có chiều dày hi  Bqu  11.13  2.78(m) chọn hi = 1(m) Xác định ứng suất tải trọng thần  zibt SVTH : PHẠM VĂN TUÂN 242 Lv tốt nghiệp Kỹ sư, Khóa 2016-2018 GVHD: THS HUỲNH THANH VŨ Tại vị trí Zi=0=0, có nhiều lớp đất nên bt0  k0   z với k0 = bt0  z    i hi  10.3 1.2  10.3  2.2  10.4  2.6  10.6 12.9  10.9 11.1  319.79kN Tại vị trí điểm Zi (i =  n) Vì đáy móng đặt vào lớp thứ có chiều dày chưa kết thúc khảo sát bti  ibt1    hi Xác định ứng suất tải trọng ngồi lớp phân tố: Tại vị trí Z(i=0) = 0:   0gl  pgl  125.43kN /m2 Tại vị trí Zi (i =1  n)   zigl  K0i  Pgl (T/m2) Trong đó: K0i – xác định phương pháp tra bảng dựa vào tỉ số Lqu Bqu Lớp đất zi Bqu (zi chiều sâu lớp phân tố tính từ đáy móng trở xuống) Lớp phân tố Điể m Độ sâu 0 0.0 1 0.1 ko SVTH : PHẠM VĂN TUÂN Si (T/m ) (T/m ) 0.3 3 σbt 2 σgl 0.5 1 1 1 1.00 0.98 0.96 0.90 125.4 123.1 123.1 120.9 120.9 113.3 319.7 2.5 320.8 2.6 0.525 0.516 321.9 2.6 323.0 2.8 0.495 243 Lv tốt nghiệp Kỹ sư, Khóa 2016-2018 GVHD: THS HUỲNH THANH VŨ 4 4 0.7 5 0.9 6 1.0 7 1.2 8 1.4 1 1 1 1 1 0.83 0.75 0.66 0.58 0.51 113.3 104.3 104.3 94.07 94.07 83.29 83.29 73.00 73.00 64.09 64.09 Tổng độ lún(Cm)  Si    gltb h i E ; ko ε ( lqu z ; ) bqu bqu 0.460 324.1 3.1 0.419 325.1 3.4 0.375 326.2 3.9 0.330 327.3 4.4 0.308 328.4 5.1 0.271 3.701 ;  = 0.8 Module biến dạng lớp đất có E = 18920 kN/m2 Vậy S = 3.7 (cm) < Sgh = 10 (cm) thỏa điều kiện cho phép SVTH : PHẠM VĂN TUÂN 244 Lv tốt nghiệp Kỹ sư, Khóa 2016-2018 GVHD: THS HUỲNH THANH VŨ Hình 5: Biểu đồ áp lực tải trọng thân tải trọng cơng trình 8.4.5.3Tính thép đài cọc 8.4.5.3.1 Kiểm tra xuyên thủng đầu cọc Vẽ hình tháp nén thủng tự với góc nghiêng 45o Với chiều cao đài hd = 1.5 m tháp chọc thủng có cọc nằm tháp chọc thủng nên không cần kiểm tra tháp chọc thủng SVTH : PHẠM VĂN TUÂN 245 Lv tốt nghiệp Kỹ sư, Khóa 2016-2018 GVHD: THS HUỲNH THANH VŨ 8.4.5.3.2 Tính thép đài cọc Cốt thép tính tốn cho đài móng để đảm bảo khả chịu uốn đài tác dụng phản lực đầu cọc xem đài làm việc consol ngàm vào mép cột Giả thiết đài tuyệt đối cứng Tính tốn với tổ hợp tính tốn Nmax, Mxtư, Mytư, Qxtư, Qytư Momen ngàm phản lực đầu cọc gây với giá trị : n M   LiQi i 1 Trong đó: - di - khoảng cách từ tâm cọc thứ i đến mặt ngàm - Qi - phản lực đầu cọc thứ i SVTH : PHẠM VĂN TUÂN 246 Lv tốt nghiệp Kỹ sư, Khóa 2016-2018 GVHD: THS HUỲNH THANH VŨ Hình 4.5 Sơ đồ tính thép móng M1 a) Tính cốt thép đặt theo phương x Xét moment ngàm 1-1 Hình 4.1 ta có M   Qili  ( P1  P3 )  L1  (1514.54  1540.42)  0.9  2749.46 kNm MI 2749.46 104 As1    50.73cm2 0.9  Rs  ho 0.9  3650 165 Chọn ϕ18 có fa = 2.54 (cm2) Chọn số thép: n1  As1 50.73   19.97 fa 2.54 Chọn 20 ϕ18 + khoảng cách thép: a ld  100   4000  100  18   204.3(mm) 20  19 Chọn khoảng cách a = 200 (mm) + Thống kê lại số thép: n1  ld  100   4000  100  18 1    20.41 a 200 Chọn n1 = 21 Vậy thép số theo phương x 21ϕ18a200 b) Tính cốt thép đặt theo phương y Xét moment ngàm 2-2 Hình 4.1 ta có SVTH : PHẠM VĂN TUÂN 247 Lv tốt nghiệp Kỹ sư, Khóa 2016-2018 GVHD: THS HUỲNH THANH VŨ M   Qili  ( P1  P2 )  L1  (1514.54  1730.16)  0.9  2920.23 kNm As1  MI 2920.23 104   53.87cm2 0.9  Rs  ho 0.9  3650 165 Chọn ϕ18 có fa = 2.54 (cm2) Chọn số thép: n1  As1 53.87   21.2 fa 2.54 Chọn 22 ϕ18 + khoảng cách thép: a ld  100   4000  100  18   184.85(mm) 22  21 Chọn khoảng cách a = 200 (mm) + Thống kê lại số thép: n1  ld  100   4000  100  18 1    20.41 a 200 Chọn n1 = 21 Vậy thép số theo phương y 21ϕ18a200 - Thép lớp đặt theo cấu tạo chọn ϕ12a200 8.5 SO SÁNH PHƯƠNG ÁN MÓNG Các tiêu đánh giá  Với điều kiện kỹ thuật hai phương án móng có đầy đủ thiết bị để phục vụ việc thi công SVTH : PHẠM VĂN TUÂN 248 Lv tốt nghiệp Kỹ sư, Khóa 2016-2018 GVHD: THS HUỲNH THANH VŨ  Phương án cọc ép thi công đơn giản, không cần kỹ thuật cao, q trình thi cơng dễ gặp cố gặp phải đá ngầm, ép qua lớp đất cứng, nứt cọc, …  Phương án cọc khoan nhồi thi công phức tạp cọc ép, thi cơng qua lớp đất cứng không gây chấn động ảnh hưởng đến cơng trình xung quanh Bên cạnh đó, phương án cọc khoan nhồi có giá thành thi cơng , chi phí máy móc thiết bị u cầu tay nghề công nhân cao so với phương án cọc ép  Ngồi để đưa phương án móng phù hợp cần dựa vào nhiều yếu tố như: quy mơ cơng trình, phương pháp thi cơng , điều kiện thi công, điều kiện địa chất thủy văn, điều kiện thời tiết,… Kết luận: Dựa vào yếu tố bảng tổng hợp khối lượng vật liệu cho phương án móng, kiến nghị sử dụng phương án cọc ép SVTH : PHẠM VĂN TUÂN 249 Lv tốt nghiệp Kỹ sư, Khóa 2016-2018 GVHD: THS HUỲNH THANH VŨ TÀI LIỆU THAM KHẢO TIÊU CHUẨN VIỆT NAM  TCVN 5574-2012: KẾT CẤU BÊ TÔNG VÀ BÊ TÔNG CỐT THÉP – TIÊU CHUẨN THIẾT KẾ  TCXD 198-1997: NHÀ CAO TẦNG – THIẾT KẾ KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP  TCVN 2737-1995: TẢI TRỌNG VÀ TÁC ĐỘNG – TIÊU CHUẨN THIẾT KẾ  TCVN 229-1999: CHỈ DẪN TÍNH TỐN THÀNH PHẦN ĐỘNG CỦA TẢI TRỌNG GIÓ THEO TIÊU CHUẨN TCVN 2737-1995  TCVN 10304-2014: MÓNG CỌC – TIÊU CHUẨN THIẾT KẾ  TCVN 9362-2012: TIÊU CHUẨN THIẾT KẾ NỀN NHÀ VÀ CƠNG TRÌNH SÁCH THAM KHẢO  TRƯỜNG CAO ĐẲNG XÂY DỰNG SỐ 1, GIÁO TRÌNH CẤU TẠO KIẾN TRÚC, NXB XÂY DỰNG, 2012  GS TS NGUYỄN ĐÌNH CỐNG, SÀN SƯỜN BÊ TƠNG TỒN KHỐI, NXB XÂY DỰNG 2008  GS TS NGUYỄN ĐÌNH CỐNG, TÍNH TỐN TIẾT DIỆN CỘT BÊ TÔNG CỐT THÉP, NXB XÂY DỰNG, 2010  CHÂU NGỌC ẨN, NỀN MĨNG CƠNG TRÌNH, NXB XÂY DỰNG, 2010  PSG TS VÕ PHÁN – THS HOÀNG THẾ THAO, PHÂN TÍCH VÀ TÍNH TỐN MĨNG CỌC, NXB XÂY DỰNG, 2013  PGS PTS VŨ MẠNH HÙNG, SỔ TAY THỰC HÀNH KẾT CẤU CƠNG TRÌNH, NXB XÂY DỰNG, 2010 SVTH : PHẠM VĂN TUÂN 250