TCXDVN 286 2003 pdf Bé x©y dùng céng hoµ x héi chñ nghÜa viÖt nam Sè 14 / 2003/ Q§ BXD §éc lËp Tù do H¹nh phóc Hµ Néi , ngµy 5 th¸ng 6 n¨m 2003 QuyÕt ®Þnh cña Bé tr|ëng bé x©y dùng VÒ viÖc ban hµnh Ti[.]
Bộ xây dựng Số 14 / 2003/ QĐ-BXD cộng hoà x· héi chđ nghÜa viƯt nam §éc lËp - Tù - Hạnh phúc Hà Nội , ngày tháng năm 2003 Quyết định Bộ tr|ởng xây dựng Về việc ban hành Tiêu chuẩn xây dựng Việt Nam TCXD VN 286: 2003 '' Đóng ép cọc - Tiêu chuẩn thi công nghiệm thu '' Bộ tr|ởng xây dựng - Căn Nghị định số 36/ 2003/ NĐ - CP ngày 04 / 04 / 2003 Chính Phủ quy định chức năng, nhiệm vụ, quyền hạn cấu tổ chức Bộ Xây dựng - Căn cử biên số 460A/ BB -HĐKHKT ngày / / 2002 Hội đồng Khoa học kỹ thuật chuyên ngành nghiệm thu tiêu chuẩn '' Đóng ép cọc - Tiêu chuẩn thi công nghiệm thu '' - Xét đề nghị Vụ tr|ởng Vụ Khoa học Công nghệ Viện tr|ởng Viện Khoa học công nghệ Xây dựng Quyết định Điều : Ban hành kèm theo định 01 Tiêu chuẩn Xây dựng Việt Nam TCXD VN 286: 2003 '' Đóng ép cọc - Tiêu chuẩn thi công nghiệm thu '' Điều : Quyết định có hiệu lùc sau 15 ngµy kĨ tõ ngµy ký ban hµnh Điều : Các Ông : Chánh Văn phòng Bộ, Vơ tr|ëng Vơ Khoa häc C«ng nghƯ , ViƯn tr|ëng Viện Khoa học công nghệ Xây dựng Thủ tr|ởng đơn vị có liên quan chịu trách nhiệm thi hành Quyết định / Nơi nhận : - Nh| ®iỊu - Tỉng Cơc TC§LCL - L|u VP&Vơ KHCN KT/bộ tr|ởng xây dựng Thứ tr|ởng PGS,TSKH Nguyễn văn liªn www.vncold.vn Trang web Hội Đập lớn Việt Nam tcvn 286 - 2003 O LD Lời nói đầu V N TI£U CHN x©y dùng viƯt nam W W W V NC TCXDVN 286 : 2003 thay thÕ mét phÇn cho môc TCXD 79 : 1980 TCXDVN 286 : 2003 Viện Khoa học Công nghệ Xây dựng biên soạn, Vụ Khoa học Công nghệ Bộ Xây dựng trình duyệt, Bộ tr|ởng Bộ Xây dựng ban hành theo Quyết định số: 14 ngày: 05 tháng năm 2003 www.vncold.vn Trang web Hội Đập lớn Việt Nam TI£U CHUÈN x©y dùng viƯt nam tcxdvn 286 - 2003 mơc lơc W W W V NC O LD V N Phạm vi áp dụng Tiªu chn viƯn dÉn Quy ®Þnh chung VËt liÖu cäc 4.1 Cäc bª t«ng cèt thÐp 4.2 Cäc thÐp H¹ cäc b»ng búa đóng búa rung H¹ cäc ph|ơng pháp ép tĩnh 17 Gi¸m s¸t vµ nghiƯm thu 19 An toµn lao ®éng 20 Phô lôc A - NhËt ký h¹ cäc 21 Phô lôc B - H| hỏng cọc bê tông cốt thép ®ãng 27 Phụ lục C - Xác định ứng suất động cäc BTCT ®ãng 28 Phơ lơc D - CÊu t¹o mị cäc 36 Phơ lơc E - BiĨu ghi ®é chèi ®ãng cäc 38 www.vncold.vn Trang web Hội Đập lớn Việt Nam TI£U CHN x©y dùng viƯt nam tcvn 286 - 2003 Đóng ép cọc - Tiêu chuẩn thi công vµ nghiƯm thu Pile driving and static jacking works - Standart for construction, check and acceptance N Ph¹m vi áp dụng V Tiêu chuẩn thi công nghiệm thu công tác đóng ép cọc áp dụng cho công trình xây dựng thuộc lĩnh vực xây dựng, giao thông, thuỷ lợi, thay phần cho mục 7: Móng cọc t|ờng vây cọc ván TCXD 79: 1980 Tiêu chuẩn viện dẫn O LD Những công trình có điều kiện địa chất công trình đặc biệt nh| vùng có hang cáctơ, mái đá nghiêng, đá cứng mà ch|a đề cập đến tiêu chuẩn đ|ợc thi công nghiệm thu theo yêu cầu Thiết kế, T| vấn đề nghị với chấp thuận Chủ đầu t| TCVN 4453 : 1995: Kết cấu bê tông bê tông cốt thép toàn khối - Quy phạm thi công nghiệm thu NC TCVN 205: 1998: Mãng cäc-Tiªu chuÈn thiÕt kÕ TCVN 4091 : 1985 : Nghiệm thu công trình xây dựng Quy định chung Các thuật ngữ định nghĩa V 3.1 3.1.1 Cọc đóng cọc đ|ợc hạ l|ợng động( va đập, rung) W 3.1.2 Cọc ép cọc đ|ợc hạ l|ợng tĩnh, không gây nên xung l|ợng lên đầu cọc 3.1.3 Độ chối cọc đóng độ lún cọc d|ới nhát búa đóng phút làm việc búa rung W 3.1.4 Tải trọng thiết kế giá trị tải trọng Thiết kế dự tính tác dụng lªn cäc W 3.1.5 Lùc Ðp nhá nhÊt (Pep) lực ép Thiết kế quy định để đảm bảo tải trọng thiết kế lên cọc, thông th|ờng lấy b»ng 150 y 200% t¶i träng thiÕt kÕ; 3.1.6 Lùc Ðp lín nhÊt (Pep)max lµ lùc Ðp ThiÕt kÕ quy định, không v|ợt sức chịu tải vật liệu cọc; đ|ợc tính toán theo kết xuyên tĩnh, kết th|ờng lấy 200 - 300% tải trọng thiết kế 3.2 Thi công hạ cọc cần tuân theo vẽ thiết kế thi công, bao gồm: liệu bố trí công trình có công trình ngầm; đ|ờng cáp điện có dẫn độ sâu lắp đặt đ|ờng dây tải điện biện pháp bảo vệ chúng; danh mục máy móc, thiết bị; trình tự tiến độ thi công; biện pháp đảm bảo an toàn lao động vệ sinh môi tr|ờng; vẽ bố trí mặt thi công kể điện n|ớc hạng mục tạm thời phục vụ thi công www.vncold.vn Trang web Hội Đập lớn Việt Nam TI£U CHUÈN xây dựng việt nam tcxdvn 286 - 2003 Để có đầy đủ số liệu cho thi công móng cọc, điều kiện địa chất phức tạp, cần thiết Nhà thầu phải tiến hành đóng , ép cọc thử tiến hành thí nghiệm cọc tải trọng động tải trọng tĩnh theo đề c|ơng T| vấn Thiết kế đề Trắc đạc định vị trục móng cần đ|ợc tiến hành từ mốc chuẩn theo quy định hành Mốc định vị trục th|ờng làm cọc đóng, nằm cách trục móng không 10 m Trong biên bàn giao mốc định vị phải có sơ đồ bố trí mốc toạ độ chúng nh| cao độ mốc chuẩn dẫn từ l|ới cao trình thành phố quốc gia Việc định vị cọc trình thi công phải trắc đạc viên có kinh nghiệm tiến hành d|ới giám sát kỹ thuật thi công cọc phía Nhà thầu công trình quan trọng phải đ|ợc T| vấn giám sát kiểm tra Độ chuẩn l|ới trục định vị phải th|ờng xuyên đ|ợc kiểm tra, đặc biệt có mốc bị chuyển dịch cần đ|ợc kiểm tra Độ sai lệch trục so với thiết kế không đ|ợc v|ợt 1cm 100 m chiều dài tuyến 3.4 Chuyên chở, bảo quản, nâng dựng cọc vào vị trí hạ cọc phải tuân thủ biện pháp chống h| hại cọc Khi chuyên chở cọc bê tông cốt thép(BTCT) nh| xếp xuống bÃi tập kết phải có hệ kê gỗ phía d|ới móc cẩu Nghiêm cấm việc lăn kéo cọc BTCT dây 3.5 Công tác chuẩn bị NC O LD V N 3.3 W W W V 3.5.1 Nhà thầu vào hồ sơ thiết kế, yêu cầu Chủ đầu t| điều kiện môi tr|ờng cụ thể để lập biện pháp thi công cọc nên l|u ý làm rõ điều sau: a) công nghệ thi công ®ãng/ Ðp; b) thiÕt bÞ dù ®Þnh chän; c) kÕ hoạch đảm bảo chất l|ợng, nêu rõ trình tự hạ cọc dựa theo điều kiện đất nền, cách bố trí đài cọc, số l|ợng cọc đài, ph|ơng pháp kiểm tra độ thẳng đứng, kiểm tra mối hàn, cách đo độ chối, biện pháp an toàn đảm bảo vệ sinh môi tr|ờng ; d) dự kiến cố cách xử lý; e) tiến độ thi công 3.5.2 Tr|ớc thi công hạ cọc cần tiến hành công tác chuẩn bị sau đây: a) nghiên cứu điều kiện địa chất công trình địa chất thuỷ văn, chiều dày, nằm đặc tr|ng lý chúng; b) thăm dò khả có ch|ớng ngại d|ới đất để có biện pháp loại bỏ chúng, có mặt công trình ngầm công trình lân cận để có biện pháp phòng ngừa ảnh h|ởng xấu đến chúng; c) xem xét điều kiện môi tr|ờng đô thị ( tiếng ồn chấn động) theo tiêu chuẩn môi tr|ờng liên quan thi công gần khu dân c| công trình có sẵn; d) nghiệm thu mặt thi công; e) lập l|ới trắc đạc định vị trục móng toạ độ cọc cần thi công mặt bằng; f) kiểm tra chứng chØ xuÊt x|ëng cña cäc; www.vncold.vn Trang web Hội Đập lớn Việt Nam TI£U CHN x©y dùng viƯt nam tcvn 286 - 2003 4.1 NC O LD V N g) kiĨm tra kÝch th|íc thùc tÕ cđa cäc; h) chuyªn chở xếp cọc mặt thi công; i) đánh dấu chia đoạn lên thân cọc theo chiều dài cọc; k) tổ hợp đoạn cọc mặt đất thành cọc theo thiết kế; l) đặt máy trắc đạc để theo dõi độ thẳng đứng cọc đo độ chối cọc 3.6 Hàn nối đoạn cọc 3.6.1 Chỉ bắt đầu hàn nối đoạn cọc khi: - kích th|ớc mà với thiết kế; - trục đoạn cọc đà đ|ợc kiểm tra độ thẳng đứng theo hai ph|ơng vuông góc với nhau; - bề mặt đầu hai đoạn cọc nối phải tiếp xúc khít với 3.6.2 Đ|ờng hàn mối nối cọc phải đảm bảo quy định thiết kế chịu lực, không đ|ợc có khuyết tật sau đây: - kích th|ớc đ|ờng hàn sai lệch so víi thiÕt kÕ; - chiỊu cao hc chiỊu réng cđa mối hàn không đồng đều; - đ|ờng hàn không thẳng, bề mặt mối hàn bị rỗ, không ngấu, nhiệt, có chảy loang, lẫn xỉ, bị nứt 3.6.3 Chỉ đ|ợc tiếp tục hạ cọc đà kiểm tra mối nối hàn khuyết tật Vật liệu cọc Cọc bê tông cốt thép V 4.1.1 Cọc bê tông cốt thép cọc rỗng, tiết diện vành khuyên ( đúc ly tâm) cọc đặc, tiết diện đa giác vuông ( đúc ván khuôn thông th|ờng) Bê tông cọc phải đảm bảo mác thiết kế, cọc đ|ợc nghiệm thu theo tiêu chuẩn TCVN 4453 : 1995 4.1.2 Kiểm tra cọc nơi sản xuất gồm khâu sau đây: W W W a) Vật liƯu : - chøng chØ xt x|ëng cđa cèt thÐp, xi măng; kết thí nghiệm kiểm tra mẫu thép, cốt liệu cát, đá(sỏi), xi măng, n|ớc theo tiêu chuẩn hành; - cấp phối bê tông; - kết thí nghiệm mẫu bê tông; - đ|ờng kính cốt thép chịu lực; - đ|ờng kính, b|ớc cốt đai; - l|ới thép tăng c|ờng vành thép bó đầu cäc; - mèi hµn cèt thÐp chđ vµo vµnh thÐp; - đồng lớp bê tông bảo vệ; b) kích th|ớc hình học : - cân xứng cđa cèt thÐp tiÕt diƯn cäc; - kÝch th|íc tiết diện cọc; - độ vuông góc tiết diện đầu cọc với trục; - độ chụm đặn cđa mịi cäc; www.vncold.vn Trang web Hội Đập lớn Việt Nam TI£U CHN x©y dùng viƯt nam tcxdvn 286 - 2003 4.1.3 Không dùng đoạn cọc có độ sai lệch kích th|ớc v|ợt quy định bảng 1, đoạn cọc có vết nứt rộng 0.2 mm Độ sâu vết nứt góc không 10 mm, tổng diện tích lẹm, sứt góc rỗ tổ ong không 5% tổng diện tích bề mặt cọc không tập trung Bảng 1- §é sai lƯch cho phÐp vỊ kÝch th|íc cäc KÝch th|íc cÊu t¹o r 30 mm + mm V Chiều dài đoạn cọc, m d 10 Kích th|ớc cạnh (đ|ờng kính ngoài) tiết diện cọc đặc (hoặc rỗng giữa) Chiều dài mũi cọc Độ cong cọc (lồi lõm) Độ võng đoạn cọc Độ lệch mũi cọc khỏi tâm Góc nghiêng mặt đầu cọc với mặt phẳng thẳng góc trục cọc: - cọc tiết diện đa giác - cọc tròn Khoảng cách từ tâm móc treo đến đầu đoạn cọc Độ lệch cđa mãc treo so víi trơc cäc ChiỊu dµy cđa lớp bê tông bảo vệ B|ớc cốt thép xoắn cốt thép đai Khoảng cách cốt thép chủ Đ|ờng kính cọc rỗng Chiều dày thành lỗ Kích th|ớc lỗ rỗng so với tim cọc r 30 mm 10 mm 1/100 chiều dài đốt cọc 10 mm O LD V NC 10 11 12 13 14 15 nghiªng 1% nghiªng 0.5% r 50 mm 20 mm r mm r 10 mm r 10 mm r mm r mm r mm Cäc thÐp W 4.2 §é sai lƯch cho phÐp N TT 1 W 4.2.1 Cäc thép th|ờng đ|ợc chế tạo từ thép ống thép hình cán nóng Chiều dài đoạn cọc chọn theo kÝch th|íc cđa kh«ng gian thi c«ng cịng nh| kÝch th|ớc lực thiết bị hạ cọc 4.2.2 Mặt đầu đoạn cọc phải phẳng vuông góc với trục cọc, độ nghiêng không 1% W 4.2.3 Chiều dày cọc thép lấy theo quy định thiết kế th|ờng chiều dày chịu lực theo tính toán cộng với chiều dày chịu ăn mòn 4.2.4 Trong tr|ờng hợp cần thiết thực lớp bảo vệ phun vữa xi măng mác cao, chất dẻo ph|ơng pháp điện hoá 4.2.5 Các đoạn cọc thép đ|ợc nối hàn, chiều cao chiều dài đ|ờng hàn phải tuân theo thiết kế Hạ cọc búa ®ãng vµ bóa rung www.vncold.vn Trang web Hội Đập lớn Việt Nam TI£U CHN x©y dùng viƯt nam 5.1 tcvn 286 - 2003 Tuỳ theo lực trang thiết bị có, điều kiện địa chất công trình, quy định Thiết kế chiều sâu hạ cọc độ chối quy định Nhà thầu lựa chọn thiết bị hạ cọc phù hợp Nguyên tắc lựa chọn búa nh| sau: a) có đủ l|ợng để hạ cọc đến chiều sâu thiết kế với độ chối quy định thiết kế, xuyên qua lớp đất dày kể tầng kẹp cứng; N b) gây nên ứng suất động không lớn ứng suất động cho phép cọc để hạn chế khả gây nứt cọc; V c) tổng số nhát đập tổng thời gian hạ cọc liên tục không đ|ợc v|ợt giá trị khống chế thiết kế để ngăn ngừa t|ợng cọc bị mỏi; d) độ chối cọc không nên nhỏ làm hỏng đầu búa Lựa chọn búa đóng cọc theo khả chịu tải cọc thiết kế trọng l|ợng cọc Năng l|ợng cần thiết tối thiểu nhát búa đập E đ|ợc xác định theo c«ng thøc: O LD 5.2 E = 1.75 a P đó: (1) E - Năng l|ợng đập bóa, kGm; a - hƯ sè b»ng 25 kG.m/tÊn NC P - khả chịu tải cọc, tấn, quy định thiết kế Loại búa đ|ợc chọn với l|ợng nhát đập Ett phải thoả mÃn điều kiện: Qn q dk E tt k - hÖ sè quy định bảng 2; V đó: (2) Qn - trọng l|ợng toàn phần búa, kG; q - trọng l|ợng cọc (gồm trọng l|ợng mũ đệm đầu cọc), kG W Đối với búa đi-ê-zen, giá trị tính toán l|ợng đập lấy bằng: Ett = 0.9 QH ®èi víi bóa cÇn Ett = 0.4 QH W ®èi với búa ống W Q - trọng l|ợng phần đập cđa bóa, kG; www.vncold.vn H - chiỊu cao r¬i thùc tế phần đập búa đóng giai đoạn cuối, ®èi víi bóa èng H= 2.8 m; ®èi víi bóa cần có trọng l|ợng phần đập 1250, 1800 2500 kG H t|ơng ứng 1.7; 2.2 m Trang web Hội Đập lớn Việt Nam TI£U CHN x©y dùng viƯt nam tcxdvn 286 - 2003 10 Bảng 2- Hệ số chọn búa đóng Hệ số k N Loại búa Búa đi-ê-zen kiểu ống song động Búa đơn động đi-ê-zen kiểu cần Búa treo Chú thích: Khi hạ cọc ph|ơng pháp xói n|ớc hệ số nói đ|ợc tăng thêm 1.5 Khi cần phải đóng xuyên qua lớp đất chặt nên dùng búa có l|ợng đập lớn trị số tính toán theo công thức (1) (2), dùng biện pháp khoan dẫn tr|ớc đóng biện pháp xói n|íc .V 5.3 O LD Khi chän bóa ®Ĩ ®ãng cọc xiên nên tăng l|ợng đập tính theo công thøc (1) víi hƯ sè k1 cho b¶ng Bảng 3- Hệ số chọn búa đóng cọc xiên NC 5.4 Độ nghiêng cọc Hệ số k1 1.1 5:1 1.15 4:1 1.25 3:1 1.4 2:1 1.7 1:1 Lo¹i bóa rung h¹ cäc chän theo tû sè K0 / Qt tuỳ thuộc vào điều kiện đất chiều sâu hạ cọc .V K0 - mô men lệch tâm, T.cm; Qt - trọng l|ợng toàn phần gồm trọng l|ợng cọc, búa rung đệm đầu cọc, W Giá trị cđa tû sè nµy dïng bóa rung víi tèc độ quay bánh lệch tâm 300y500 vòng/ phút không đ|ợc nhỏ trị số cho bảng Bảng -Tỷ số K0 / Qt W Tính chất đất mà cọc xuyên qua Ph|ơng pháp hạ W Cát no n|ớc, bùn, sét dẻo Không xói n|ớc lấy đất mềm dẻo chảy khỏi cọc Cát ẩm, đất sét, sét dẻo Xói n|ớc tuần hoàn lấy đất mỊm, cøng khái lßng cäc èng SÐt cøng, nưa cøng, cát, sỏi, Xói n|ớc lấy đất khỏi lòng sạn cọc thấp mũi cọc K0/Qt độ sâu h¹ cäc < 15 m >15 m 0.80 1.0 1.10 1.30 1.30 1.60 Chó thÝch: Khi chän bóa rung ®Ĩ hạ cọc ống có đ|ờng kính lớn 1.2 m nên |u tiên cho máy có lỗ thoát để đ|a đất từ lòng cọc ống mà tháo lắp máy Trong tr|ờng hợp cần rung hạ cọc đ|ờng kính lớn nên dùng hai búa rung ghép đôi đồng đế trung chuyển; giá trị K0 Qt phải tổng tiêu t|ơng ứng hai búa rung www.vncold.vn Trang web Hội Đập lớn Việt Nam TI£U CHUÈN x©y dùng viƯt nam 5.5 tcvn 286 - 2003 Khi rung hạ cọc tròn rỗng cọc dạng cần có biện pháp chống khả xuất vết nứt h| hỏng cọc: -để tránh tăng áp suất không khí lòng cọc đậy khít nên dùng chụp đầu cọc có lỗ hổng có tổng diện tích không 0.5% diện tích tiết diện ngang cọc; N -để tránh sinh áp lực thuỷ động nguy hiểm n|ớc đất lòng cọc gây nứt rạn cọc-ống BTCT phải có biện pháp hút n|ớc truyền không khí O LD V Để dự báo tr|ớc h| hỏng xảy rung hạ cọc- ống nên dùng thiết bị đo gia tốc, tr|ờng hợp thiết bị tiến hành quan sát mức độ tiêu tán công suất búa ( điện năng) biên độ giao động cọc Nếu thấy công suất búa biên độ giao động cọc tăng, liên kết búa rung đầu cọc khít mà tốc độ hạ cọc lại bị giảm chứng tỏ mũi cọc đà gặp ch|ớng ngại; cần dừng máy, tìm cách loại bỏ ch|ớng ngại cách lấy đất lòng cọc bơm rửa đáy cọc Khi rung hạ cọc cát cát giai đoạn cuối nên giảm tần số rung cọc khoảng 7y10 phút độ sâu thiết kế để làm chặt đất lòng xung quanh cọc Khi rung hạ cọc bình th|ờng tức thông số búa rung ổn định, cọc không gặp ch|ớng ngại theo tăng tiến chiều sâu, tốc độ hạ cọc, biên độ giao động công suất máy bị giảm ma sát bên cọc tăng dần Để tăng chiều sâu hạ cọc nên tăng công suất động công suất thiết kế Khi tốc độ hạ cọc giảm tới 2-5 cm/ phút biên độ giao động khoảng 5mm cọc khó xuống tiếp; cần phải tiến hành xói n|ớc lấy đất lòng cọc với việc chạy hết công suất động 5.7 Khi đóng cọc búa phải dùng mũ cọc đệm gỗ phù hợp với tiết diện ngang cọc Các khe hở mặt bên cọc thành mũ cọc bên không nên v|ợt cm .V NC 5.6 W Cần phải siết chặt cứng búa rung hạ cọc với cọc Khi nối đoạn cọc tròn rỗng cọc -ống phải đảm bảo độ đồng tâm chúng Khi cần thiết phải dùng gá cố định thiết bị dẫn h|ớng để tăng độ xác W Khi thi công cọc vùng sông n|ớc nên tiến hành sóng không cao cấp Các ph|ơng tiện cần đ|ợc neo giữ chắn Trong trình hạ cọc cần ghi chép nhật ký theo mÉu in s½n (cã thĨ xem phơ lơc A) W 5.8 Đóng 5y20 cọc điểm khác khu vực xây dựng phải tiến hành cẩn thận có ghi chép số nhát búa cho mét chiều sâu lấy độ chối cho loạt búa cuối Nhà thầu nên dùng thí nghiệm phân tÝch sãng øng st cäc( PDA) ®Ĩ kiĨm tra việc lựa chọn búa khả đóng búa điều kiện đà xác định( đất nền, búa, cọc ) 5.9 Vào cuối trình đóng cọc độ chối gần đạt tới trị số thiết kế việc đóng cọc búa đơn động phải tiến hành nhát dể theo dõi độ chối cho nhát; đóng búa song động cần phải đo độ lún cọc, tần số đập búa ¸p www.vncold.vn 11 Trang web Hội Đập lớn Việt Nam TI£U CHN x©y dùng viƯt nam tcxdvn 286 - 2003 24 N A.4 Tổng hợp rung hạ cọc Tên Nhà thầu: Công trình: Báo cáo tổng hợp rung hạ cọc ( Từ N0 đến N0 .) Bắt đầu Kết thúc Độ sâu, m Thiết kế Thực tế V Ngày ca Công suất yêu cầu, KW O LD Loại cọc Lực Loại kÝch bóa ®éng, rung tÊn Tèc ®é hạ, m/ph Cao độ lõi đất, m Ghi 10 11 12 W W W V NC TT Tªn cäc Các số liệu lần đo sau Kỹ thuật thi công Ký tên T| vấn giám sát Ký tên Đại diện Chủ đầu t| Ký tên A.5 Nhật ký Ðp cäc www.vncold.vn Trang web Hội Đập lớn Việt Nam TI£U CHN x©y dùng viƯt nam tcvn 286 - 2003 Độ sâu ép O LD V N Tên Nhà thầu: Công trình: NhËt ký Ðp cäc ( Tõ N0 ®Õn N0 .) Bắt đầu Kết thúc Loại máy ép cọc ¸p lực tối đa bơm dầu, kg/cm2 L|u l|ợng bơm dầu, l/ phút DiÖn tích hữu hiệu pittông, cm2 Sè giÊy kiểm định Cäc sè ( theo mỈt b»ng b·i cäc) Ngày tháng Ðp Số l|ợng chiều dài đoạn cọc Cao ®é tut đối mặt đất cạnh cọc Cao ®é tut ®èi cđa mịi cäc Lùc ép quy định thiết kế ( min, max), ký hiệu đoạn độ sâu, m Giá trị lùc Ðp lùc Ðp, ¸p lùc, tÊn kg/cm2 Ghi chó W W W V NC Ngµy, giê ép Kỹ thuật thi công Ký tên www.vncold.vn T| vấn giám sát Ký tên Đại diện Chủ đầu t| Ký tªn 25 Trang web Hội Đập lớn Việt Nam TI£U CHN x©y dùng viƯt nam tcxdvn 286 - 2003 26 A.6 Tổng hợp ép cọc Tên cọc Ngày/ ca Loại cọc Ký hiệu đoạn cọc Lực ép dừng, ThiÕt kÕ Thùc tÕ Loại máy ép Ghi 10 W W W V NC O LD Độ sâu, m V TT N Tên Nhà thầu: Công trình: Báo cáo tổng hợp ép cọc ( Từ N0 đến N0 .) Bắt đầu KÕt thóc Kü thuËt thi công Ký tên www.vncold.vn T| vấn giám sát Ký tên Đại diện Chủ đầu t| Ký tên Trang web Hi Đập lớn Việt Nam TI£U CHN x©y dùng viƯt nam tcvn 286 - 2003 Phơ lơc B (tham kh¶o) H| hỏng cọc bê tông cốt thép đóng N Khi đóng cọc bê tông cốt thép xảy h| hỏng sau có liên quan tới công nghệ đóng: - rạn nứt sứt mẻ đầu cäc; V - cã khe nøt däc ë bÊt kú đoạn thân cọc, nh|ng th|ờng có nhiều đoạn đầu cọc; - khe nứt ngang th|ờng vùng đầu 1/ thân cọc; O LD - khe nứt ngang, chuyển thành khe nứt xiên 450 phần cọc mặt đất Nguyên nhân h| hỏng dạng thø nhÊt th|êng tËp trung øng suÊt côc bé nhát đập búa không tâm, giảm xung mũ cọc không đạt yêu cầu gây Cho nên thi công đóng cọc cần th|ờng xuyên kiểm tra độ đồng trục cọc, mũ cọc búa, trạng thái đệm giảm xung d|ới mũ cọc đặc biệt độ vuông góc mặt phẳng đệm mặt phẳng đầu cọc so với trục cọc; độ đồng nhÊt cđa vËt liƯu tÊm ®Ưm d|íi cịng nh| ®é khe hở hệ động với cần búa .V NC Sự xuất vết nứt dọc thân cọc có quan hệ với gia tăng chung ứng suất v|ợt sức bền chịu nén động bê tông cọc d|ới tác dụng tải trọng lặp H| hỏng chiều cao rơi búa lớn đệm giảm xung cứng Nguyên nhân khác mũi cọc gặp đất cứng ch|ớng ngại rắn Khi tạo sóng nén phản hồi cộng vào với sóng nén trực diện làm tăng ứng suất nén thân cọc Ngăn ngừa h| hỏng cách giảm chiều cao rơi búa thay đệm có độ đàn hồi lớn Th|ờng hay dùng cách thay vật liệu đệm cách ảnh h|ởng tới độ chối nh¸t bóa øng st nÐn lín nhÊt cäc đóng xác định theo ph|ơng pháp trình bày phơ lơc W Khi ®é chèi cđa cäc bị giảm nhiều (nhỏ 0.2 cm) dùng biện pháp trên, mà cần phải hạ cọc tới độ sâu thiết kế, nên chuyển đổi dùng búa nặng tìm cách giảm sức kháng đất ( khoan dẫn, xói n|ớc v.v) W W Một nguyên nhân gây nứt ngang thân cọc bị uốn mũi cọc bị lệch khỏi h|ớng xuất phát gặp ch|ớng ngại cần búa bị lệch, bị lắc Nếu cần búa bị lệch nguyên nhân máy chủ đứng lún không Hiện diện mô men uốn, quan hệ với độ lệch cọc búa đóng so với vị trí ban đầu dễ dàng nhận cọc bị xô phía sau nâng búa mũ cọc Cho nên đóng cọc cần phải theo dõi độ thẳng đứng cọc theo hai ph|ơng vuông góc máy trắc đạc Nguyên nhân khác gây vết nứt ngang sóng kéo, hình thành cọc bắt đầu đóng, nh| mũi cọc xuyên đất yếu dùng xói n|ớc, khoan dẫn Sức kháng đất bị yếu biểu qua độ chối có trị số lớn, không cho phép xuất vết nứt ngang cần phải khống chÕ ®é chèi lín nhÊt thêi gian ®ãng cäc BTCT theo độ dài nh| sau: www.vncold.vn 27 Trang web Hội Đập lớn Việt Nam TI£U CHN x©y dùng viƯt nam tcxdvn 286 - 2003 28 ®Õn 10 m - y cm 10 y 15 m - y cm 15 y 20 m - y cm trªn 20 m - y cm N Khi độ chối lớn trị sốnêu cần giảm chiều cao rơi búa dùng vật liệu ®Ưm Ýt cøng h¬n .V øng st kÐo lín nhÊt cọc đóng xác định theo ph|ơng pháp trình bày phụ lục C W W W V NC O LD VÕt nøt xiªn ( th|êng víi góc gần 450) th|ờng xuất nội lực xoắn gây mũ cọc cọc bị xoay, tác dụng đồng thời lực kéo xoắn Dấu hiệu tác dụng mô men xoắn độ xoay đầu cọc so với vị trí ban đầu khị nâng búa mũ cọc có vết tì góc cọc vào đệm gỗ d|ới Khi cần phải xoay cần búa, dùng mũ cọc có cấu tạo không cản trở cọc xoay quanh trục, chuyển sang cọc tròn www.vncold.vn Trang web Hội Đập lớn Việt Nam TI£U CHN x©y dùng viƯt nam tcvn 286 - 2003 Phơ lơc C (tham kh¶o) Xác định ứng suất động cọc BTCT đóng N Theo quy phạm Liên xô NC O LD V Lời giải trình bày d|ới dựa lý thuyết sóng nhát đập đ|ợc KanshinPlutalov- Smidth giản l|ợc Thực chất ph|ơng pháp nh| sau Cọc đ|ợc chia thành nhiều phần tử cứng, nối với liên kết kể đến đặc tr|ng biến dạng vật liệu cọc Đầu búa, sabô, mũ cọc đ|ợc xem nh| phần tử hệ Đệm gỗ giảm xung mang tính đàn- nhớt, đất xung quanh cọc d|ới mũi cọc có tính đàn- nhớt dẻo Đối với phần tử hệ quy |ớc ng|ời ta thành lập hệ ph|ơng trình mô tả trạng thái phần tử khoảng thời gian ngắn t, đủ để xem tác động phần tử kề bên môi tr|ờng đất bên lên phần tử xét tốc độ dịch chuyển cố định Bằng cách giải lặp ph|ơng trình cho phần tử xác định nội lực biên suy ứng suất thời điểm chu trình nhát đập Hiện đà có nhiều công trình nghiên cứu lý thuyết truyền sóng đ|ợc công bố hội nghị quốc tế Tuy nhiên cách tính ứng suất động cách tra bảng tác giả Liên Xô áp dụng cho công tác đóng cọc Trị số ứng suất động nén, kéo lớn thân cọc BTCT, bè trÝ cèt thÐp däc ®Õn 0.05, bóa èng đi- ê-zen búa đơn động gây tính theo công thức: đó: V Vn,k = K K1 K2 K3 K4, (C1) Vn,k - øng suÊt nÐn, kÐo th©n cäc, kG / cm2; W K - hÖ sè tin cËy lÊy b»ng 1.1 cho øng suÊt nÐn vµ 1.3 cho øng suÊt kÐo; W K1 - hệ số, phụ thuộc vào tỷ số trọng l|ợng phần đập búa diện tích tiết diện ( netto) cäc, kG / cm2; K2 - hƯ sè, phơ thuộc vào chiều cao rơi tính toán phần đập bóa, H; W K3 - hƯ sè, phơ thc vµo ®é cøng cđa vËt liƯu tÊm ®Ưm d|íi cđa mị cäc; K4 - hƯ sè, phơ thc vµo chiỊu dµi L cọc, c|ờng độ tiêu chuẩn, Rn, đất d|ới mũi cọc, tính theo tiêu c|ờng độ đất nền, theo bảng A1 Tiêu chuẩn thiết kế móng cọc; Trị số hệ số K1, K2, K3, K4 cho búa đi-ê-zen kiểu ống cho bảng C1 y C4, cho búa đơn động bảng C5 y C8 d|ới dạng phân số, tử số dùng tính ứng suất nén, mÉu sè dïng tÝnh øng suÊt kÐo www.vncold.vn 29 Trang web Hội Đập lớn Việt Nam TI£U CHUÈN x©y dùng viƯt nam tcxdvn 286 - 2003 30 B¶ng C1- HƯ sè K1 K1,kG/ cm2 148 65 1.2 161 58 1.4 170 51 K1,kG/ cm2 2.2 199 28 2.4 205 23 2.6 210 19 O LD 193 33 V B¶ng C1- HƯ sè K1(tiÕp theo) Q/F, kG/ cm2 1.6 178 45 1.8 186 39 N 0.8 131 73 Q/F, kG/ cm2 2.8 215 16 220 13 B¶ng C2- HƯ sè K2 K2 0.58 0.35 175 200 NC 150 0.76 0.45 0.84 0.55 225 250 275 300 0.92 0.75 1.00 1.00 1.08 1.25 1.16 1.55 V ChiỊu cao r¬i H, cm Bảng C3- Hệ số K3 W Độ cứng đệm Kp, kg/ cm2 W W K3 Độ cứng đệm Kp, kg/ cm2 K3 www.vncold.vn 50 0.58 0.20 100 0.78 0.40 150 0.87 0.60 200 0.94 0.80 300 1.05 1.16 400 1.14 1.36 500 1.22 1.50 1000 1.52 1.80 1100 1.57 1.83 1200 1.62 1.85 B¶ng C3- HƯ sè K3 (tiÕp theo) 600 1.29 1.60 700 1.35 1.67 800 1.41 1.72 900 1.47 1.76 Trang web Hội Đập lớn Việt Nam TI£U CHN x©y dùng viƯt nam tcvn 286 - 2003 B¶ng C4-HƯ sè K4 HƯ sè K4 ứng với c|ờng độ tiêu chuẩn đất d|íi mịi cäc Rn, T/m2 16 12 400 250 150 100 1.03 0.44 1.02 0.40 1.01 0.35 0.99 0.30 0.98 0.20 1.03 0.66 1.01 0.60 1.00 0.53 0.99 0.44 0.97 0.30 1.02 0.88 1.01 0.80 1.00 0.70 0.98 0.59 0.96 0.40 1.02 1.10 1.00 1.00 0.99 0.88 0.97 0.74 0.95 0.50 1.01 1.37 1.00 1.25 0.98 1.10 0.96 0.93 0.93 0.63 1.01 1.65 0.99 1.50 0.97 1.32 0.94 1.11 0.92 0.75 1.00 1.93 0.98 1.75 0.96 1.54 0.92 1.29 0.88 0.88 1.00 2.58 0.98 2.25 0.95 2.00 0.91 1.70 0.86 1.30 4.0 196 22 4.5 203 18 5.0 209 15 N 600 V 20 800 O LD 25 1100 NC ChiỊu dµi cäc, L, m 50 1.5 140 82 W Q/F, kG/ cm2 V B¶ng C5- HÖ sè K1 W W K1, kG/ cm2 2.0 155 64 ChiỊu cao r¬i H, cm K2 www.vncold.vn 2.5 165 48 3.0 177 36 3.5 185 28 B¶ng C6- HƯ sè K2 20 40 60 80 100 120 0.55 0.47 0.71 0.67 0.87 0.84 1.00 1.00 1.12 1.14 1.23 1.27 31 Trang web Hội Đập lớn Việt Nam TI£U CHN x©y dùng viƯt nam tcxdvn 286 - 2003 32 B¶ng C7- HƯ sè K3 50 0.50 0.47 150 0.87 0.60 200 0.94 0.80 300 1.05 1.21 400 1.14 1.48 500 1.20 1.65 V K3 100 0.78 0.40 N Độ cứng đệm Kp, kg/ cm2 Độ cứng đệm Kp, kg/ cm2 600 1.32 1.76 K3 700 1.40 1.84 O LD B¶ng C7- HÖ sè K3 (tiÕp theo) 800 1.48 1.90 900 1.56 1.95 1000 1.64 2.00 1100 1.72 2.04 1200 1.79 2.08 B¶ng C8- HƯ sè K4 600 400 250 150 100 50 1.04 0.52 1.03 0.47 1.02 0.40 1.00 0.30 0.96 0.16 1.03 0.78 1.02 0.70 1.02 0.60 0.99 0.44 0.95 0.24 1.03 1.04 1.02 0.94 1.01 0.80 0.98 0.59 0.94 0.32 1.02 1.30 1.01 1.17 1.00 1.00 0.97 0.74 0.93 0.40 1.02 1.56 1.01 1.41 1.00 1.20 0.97 0.89 0.93 0.48 1.01 1.82 1.01 1.64 1.00 1.40 0.97 1.03 0.93 0.56 1.01 2.03 1.00 1.87 0.99 1.60 0.96 1.18 0.92 0.64 1.01 2.40 1.00 2.20 0.99 1.90 0.96 1.50 0.92 0.90 W 16 800 W 20 1100 V 25 NC HÖ sè K4 øng với c|ờng độ tiêu chuẩn đất d|ới mũi cäc Rn, T/m2 ChiỊ u dµi cäc, L, m W 12 Chú thích: Để xác định ứng suất nén lớn đóng búa đi-ê-zen cần theo công thức (1) riêng hệ số K lấy 1, hệ số khác nh| bảng C1 y C4; Các giá trị trung gian hệ sè b¶ng C1yC8 lÊy theo chia kho¶ng; www.vncold.vn Trang web Hội Đập lớn Việt Nam TI£U CHUÈN x©y dùng viÖt nam tcvn 286 - 2003 NC O LD V N Tổn thất l|ợng kết cấu búa lÊy b»ng 15% cho bóa èng vµ 10% cho bóa đơn động Với tổn thất phạm vi nêu trị số chiều cao rơi búa tính toán, H, bảng C2 C6 trùng với chiều cao rơi thực tế Khi tổn thất khác giá trị nêu chiều cao rơi búa tính toán vµ thùc tÕ cã quan hƯ sau: m' H H1 (C2) m H H1 - chiều cao rơi búa tính toán thực tế; m- hệ số tổn thất l|ợng thực tế, búa đi-ê-zen ống lấy 0.8 y 0.9, bóa h¬i lÊy b»ng 0.7 y 0.9 m- hệ số tổn thất l|ợng tính toán, búa đi-ê-zen ống lấy 0.85, búa lấy 0.9 Độ cứng đệm Kp tÝnh theo c«ng thøc: E tt Kp (C3) K nlb Ett - mô đun đàn hồi tính toán vật liệu đệm, kG/cm2, lấy theo bảng C9 phụ thuộc vµo øng st nÐn cho tr|íc lín nhÊt V cọc Nếu tính theo công thức (1) đ|ợc ứng suất Vn chênh với V 10% phải tra bảng tính lại; Kn - hệ số nén chặt vật liệu đệm, lấy theo bảng C9; lb - chiều dày ban đầu đệm tr|ớc nén, cm Độ cứng đệm nhiều lớp xác định theo c«ng thøc: 1 K p1 K p K pn V Kp (C4) TT Vật liệu đệm Gỗ thông loại thớ Gỗ sồi thớ vuông góc với h|ớng nén Ván ép Cao su chịu nhiệt có độ xốp, %: 10 15 20 25 W W Bảng C9- Mô ®un ®µn håi cđa tÊm ®Ưm mị cäc W Hệ số nén Kpn 0.40 0.60 Mô đun Ett, kG/cm2 øng víi øng suÊt V, kG/ cm2 cho tr|íc lµ: 50 100 150 200 250 3600 2500 3200 1700 900 4800 4100 3400 4600 2600 0.70 2800 3800 4100 4600 4800 1 1 1100 800 600 500 2300 1800 1500 1300 3200 2600 2300 2000 3700 3200 2900 2700 3900 3500 3200 3000 Trong tr|êng hỵp cần thiết dùng công htức (1) để giải toán ng|ợc www.vncold.vn 33 Trang web Hi p ln Việt Nam TI£U CHN x©y dùng viƯt nam tcxdvn 286 - 2003 34 V N ThÝ dơ tÝnh to¸n Cäc BTCT tiÕt diƯn 40 x 40 cm, dµi 16 m đóng búa D35 vào đất sét dẻo cứng(IL = 0.4) đến độ sâu 15m Vật liệu đệm mũ cọc ván xẻ thớ ngang h|ớng đóng Chiều dày ban đầu tr|ớc nén 20 cm Số nhát búa cho phép tr|ớc đổi đệm 1000 Xác định ứng suất nén lớn đầu cọc ứng suất kéo lớn thân cọc lúc khởi đầu đóng với chiều cao rơi búa 170 cm; tính ứng suất nén lớn đầu cọc kết thúc với chiều cao rơi 220 cm Trọng l|ợng phần đập búa 3500 kG Tổng trọng l|ợng búa 7200 kG, trọng l|ợng mũ cọc 500kG, tổn thất l|ợng búa 15% O LD Tính thông số cần thiết a) Q / F = 3500 / 40 / 40 = 2.2 kG / cm2 b) Lúc khởi đầu đóng, sức kháng đất nỊn d|íi mịi cäc b»ng tỉng träng l|ỵng bóa, mị cäc vµ cäc chia cho diƯn tÝch tiÕt diƯn cäc: Rn0 = (7.2 +0.5 +6.4) / 0.16 = 90 T/ m c) Khi kết thúc đóng, sức kháng đất d|ới mũi cọc( tra bảng A1 Tiêu chuÈn thiÕt kÕ mãng cäc) lµ Rn15 = 280 T/ m2 Tính ứng suất nén lớn đầu cọc đóng Theo bảng tính K1 = 199 Theo b¶ng 2, víi H = 170 cm, tÝnh K2 = 0.71 Gi¶ sư øng st nÐn V = 150 kG/cm2, tính độ cứng đệm ván xẻ theo công thức (3) : Kp = 2500 / 0.4 / 20 = 312 kG/ cm3 d) Theo b¶ng tÝnh K3 = 1.06 e) Theo b¶ng tÝnh K4 = 0.96 f) Theo c«ng thøc (1) ta có ứng suất nén lớn đầu cọc đóng là: Vn = 1.10 x 199 x 0.71 x 1.06 x 0.96 = 158 kG/ cm2 TrÞ số so với trị số tạm tính V = 150 kG/cm2 không chênh đáng kể , nên lấy øng suÊt nÐn lµ Vn = 158 kG/cm2 W V NC a) b) c) TÝnh øng suÊt kÐo lớn đầu cọc đóng Theo bảng tÝnh K1 = 28 Theo b¶ng 2, víi H = 170 cm, tÝnh K2 = 0.71 Theo b¶ng 9, víi øng st nÐn V = Vn = 158 kG/cm2, mô đun đàn hồi tính toán đệm 2610 kG/ cm2; tính độ cứng đệm ván xẻ theo công thức (3) : Kp = 2610 / 0.4 / 20 = 326 kG/ cm3 d) Theo b¶ng tÝnh K3 = 1.21 e) Theo b¶ng tÝnh K4 = 1.63 f) Theo c«ng thøc (1) ta cã øng st kÐo lín nhÊt ë th©n cọc đóng là: Vk = 1.3 x 28 x 0.43 x 1.21 x 1.63 = 31 kG/ cm2 W W a) b) c) TÝnh øng suÊt nén lớn đầu cọc kết thúc a) Theo b¶ng tÝnh K1 = 199 b) Theo b¶ng 2, víi H = 220 cm, tÝnh K2 = 0.90 www.vncold.vn Trang web Hội Đập lớn Việt Nam TI£U CHN x©y dùng viƯt nam tcvn 286 - 2003 O LD V N c) Gi¶ thiÕt øng suÊt nén lớn 200 kG/ cm2, theo bảng mô đun đàn hồi gỗ 3200 kg /cm2; tính độ cứng đệm ván xẻ theo công thøc (3) : Kp = 3200 / 0.4 / 20 = 400 kG/ cm3 d) Theo b¶ng tÝnh K3 = 1.14 e) Theo b¶ng vãi L = 16 m, Rn15 = 280 T/ m2 tÝnh K4 = 1.0 f) Theo c«ng thøc (1) ta cã øng suất nén lớn đầu cọc là: Vn = 1.1 x 199 x 0.9 x 1.14 x 1.0 = 222 kG/ cm2 Trị số so với trị số tạm tính V = 200 kG/cm2 chênh đáng kể , nên tính lại với Vn = 222 kG/cm2, mô đun đàn hồi 3640 kG/ cm2 ®é cøng cđa tÊm ®Ưm sÏ lµ: Kp = 3640 / 0.4 / 20 = 455 kG/ cm3 g) Theo b¶ng tÝnh K3 = 1.14 h) Theo c«ng thøc (1) ta cã øng st nÐn lín nhÊt đầu cọc là: Vn = 1.1 x 199 x 0.9 x 1.18 x 1.0 = 232 kG/ cm2 C.2 Theo Broms B.B øng st nÐn lín nhÊt cã thĨ xác định theo công thức: D Đ ă Fc ă Fh â NC Vn eE E ec J c E eh J h ep J pH ·§ F áă p áă Fc ạâ E ep J p Ãá E ec J c áạ W W W V đây: Vn = ứng suất nén lớn cọc (kG/cm2); H = độ cao rơi búa, cm; D = 0.6 búa rơi tự do; D = búa điêzen; e = hệ sè hiƯu st bóa- cäc, e = 0.6 cho bóa rơi tự e = 0.8 cho búa điêzen; F = diƯn tÝch tiÕt diƯn, cm2; Ee = m« đun đàn hồi, kG/cm2; J = trọng l|ợng đơn vị, kG/cm3; ký hiệu h, c, p chân Ee , J, F t|ơng ứng cho búa(hammer), đệm cọc(cushion) vµ cäc(pile) øng suÊt kÐo cäc BTCT th|êng dao động khoảng 30 y 40% Vn Nên thiết kế chèng nøt kÐo ë ba cÊp øng suÊt kÐo lµ 50, 55 vµ 60 kG/cm2 Phơ lơc D www.vncold.vn 35 Trang web Hội Đập lớn Việt Nam TI£U CHUÈN x©y dùng viƯt nam tcxdvn 286 - 2003 36 (tham khảo) Cấu tạo mũ cọc V N Mũ cọc có vai trò quan trọng công tác thi công cọc đóng, vừa đảm bảo cho cọc không bị nứt, vỡ, mà giữ cho sabô búa không bị h| hại Thông th|ờng sở sản xuất búa cung cấp đồng giàn búa loại mũ cọc t|ơng ứng Tuy nhiên, điều kiện n|ớc ta ch|a chế tạo đ|ợc dàn búa, thay mũ cọc chế sẵn cách tự gia công hàn Phụ lục giới thiệu thành phần cấu tạo mũ cọc để gia công đ|ợc mũ cọc cần thiết O LD Khi đóng cọc búa đơn động búa đi-ê-zen kiểu ống nên dùng mũ cọc dạng chữ H đúc hàn có khoang khoang d|ới Khi đóng cọc búa đi-ê-zen kiểu cần búa song động dùng mũ cọc dạng chữ U cã m×nh khoang d|íi( xem h×nh vÏ) NC Mị cäc phải có lỗ tai vòng treo để ngoắc vào đầu búa t| thẳng đứng cáp Khoang th|ờng có dạng hình tròn sâu 100 y150 mm cho búa 200y300 mm cho búa đi-ê-zen Khoang chứa giảm chấn để giảm tải trọng động lên búa nh| lên mũ cọc Đ|ờng kính khoang th|ờng rộng đ|ờng kính sabô búa khoảng 10 y 15 mm không nhỏ kích cỡ búa .V Giảm chấn th|ờng đ|ợc làm từ loại gỗ cứng (sồi, thông, sến, táu, lát ) cắt dọc thớ, đặt vuông góc chuẩn với trục Bề dày giảm chấn phụ thuộc vào trọng W l|ợng phần đập búa; với búa đi-ê-zen kiểu ống có trọng l|ợng phần đập 1250, 1800, 2500, 3500, 5000 kG chiều dày đệm không nhỏ t|ơng ứng 150, 200, 200, 250, 300 mm; với búa không nhỏ 250 y 300 mm Nghiêm cấm việc dùng giảm chấn đà bị giập nát, xảy nhát đập trùc tiÕp cđa bóa vµo mị thÐp W W KÝch cì khoang d|íi cđa mị cäc th|êng chØ réng h¬n kÝch th|íc tiÕt diƯn coc cm ChiỊu s©u khoang d|íi kho¶ng 500 - 600 mm TÊm gi¶m chÊn d|íi làm từ vật liệu khác nhau( xem bảng phụ lục 8) Bề dày đệm d|ới đóng cọc bê tông cốt thép phụ thuộc vào vật liệu đệm, tính kỹ thuật búa cọc, đặc điểm đất xác định nhờ tính to¸n (xem phơ lơc C) www.vncold.vn Trang web Hội Đập lớn Việt Nam TI£U CHN x©y dùng viƯt nam b) 6 7 c) c) Cho búa đơn động d) 10 b) Cho búa Điezen kiểu cần d) Để đóng cäc èng BTCT - Bóa; - Khoang trªn; - Giảm trấn trên; - Vành 1 3 a) Cho búa Điezen kiểu ống N Sơ đồ mò cäc V 8 - Khoang dới; - Đai; 10 - Lỗ đục giảm chấn dới đầu búa; 11 - Lõi nón trụ NC 11 - Vách ngang; - Vành dới; - Gi¶m chÊn díi; O LD a) tcvn 286 - 2003 W W W V KÝch cì khoang d|íi cđa mị cäc th|êng chØ réng h¬n kÝch th|íc tiÕt diện coc cm Chiều sâu khoang d|ới khoảng 500 - 600 mm Tấm giảm chấn d|ới làm từ vật liệu khác nhau( xem bảng phụ lục C) Bề dày đệm d|ới đóng cọc bê tông cốt thép phụ thuộc vào vật liệu đệm, tính kỹ thuật búa cọc, đặc điểm đất xác định nhờ tính toán (xem phụ lôc C) www.vncold.vn 37 Trang web Hội Đập lớn Việt Nam TI£U CHN x©y dùng viƯt nam tcxdvn 286 - 2003 38 Phơ lơc E (tham kh¶o) BiĨu ghi ®é chèi ®ãng cäc NC O LD V N LÇn đo: Ng|ời đo: Kỹ thuật Nhà thầu: T| vấn giám sát: W W W V Ví dụ: Biểu ghi độ chối cọc đóng Nhà máy xi măng Nghi Sơn www.vncold.vn Trang web Hội Đập lớn Việt Nam