Thông tin tài liệu
TRƯỜNG ĐẠI HỌC GIAO THÔNG VẬN TẢI CS II BỘ MƠN CƠNG TRÌNH CS II BÁO CÁO TỔNG KẾT ĐỀ TÀI NGHIÊN CỨU KHOA HỌC SINH VIÊN NGHIÊN CỨU ĐÁNH GIÁ KẾT QUẢ XÁC ĐỊNH SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC BẰNG THÍ NGHIỆM BIẾN DẠNG LỚN (PDA), SO SÁNH VỚI TIÊU CHUẨN 22TCN 272-05 GVHD: Th.S Nguyễn Thanh Tâm SVTH: Nguyễn Thành Phong CĐB1-K52 Lê Đức Hòa CĐB1-K52 Nguyễn Lưu Huỳnh CĐB1-K52 La Anh Quốc CĐB1-K52 Hà Phong Vũ CĐA- K52 TP.HCM, tháng năm 2014 ĐỀ TÀI NGHIÊN CỨU KHOA HỌC SINH VIÊN MỤC LỤC MỞ ĐẦU Tổng quan lĩnh vực nghiên cứu Mục tiêu nghiên cứu đề tài : Đánh giá sức chịu tải cọc thí nghiệm Biến dạng lớn (PDA), so sánh với tính tốn theo tiêu chuẩn 22 TCN 272-05 Đối tượng nghiên cứu: 4 Phạm vi nghiên cứu Phương pháp nghiên cứu CHƯƠNG I: NỘI DUNG CỦA PHƯƠNG PHÁP THÍ NGHIỆM XÁC ĐỊNH SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC BẰNG PHƯƠNG PHÁP BIẾN DẠNG LỚN (PDA) 1.1- Khái quát chung Phương pháp thí nghiệm xác định sức chịu tải cọc phương pháp biến dạng lớn (PDA): 1.1.1 Nguyên lý thí nghiệm 1.1.2 Thiết bị thí nghiệm 1.1.3 Quy trình thí nghiệm 1.1.3.1 Công tác chuẩn bị 1.1.3.2 Tiến hành thí nghiệm .11 1.1.3.3 Xử lý kết thí nghiệm .11 1.1.4 Các phương pháp phân tích 12 1.1.4.1 Phương pháp CASE .12 1.1.4.2 Phương pháp phân tích CAPWAP 13 2.2- Tình hình áp dụng Phương pháp thí nghiệm xác định sức chịu tải cọc phương pháp biến dạng lớn (PDA) xây dựng Việt Nam 14 2.2.1 Khái quát chung 14 2.2.2 Ưu điểm PDA 15 2.2.3 Nhược điểm PDA 17 CHƯƠNG II: NGHIÊN CỨU ĐÁNH GIÁ CÁC KẾT QUẢ THÍ NGHIỆM THỰC TẾ 18 2.1- Phân tích kết thí nghiệm PDA thực tế 18 2.1.1- Cọc bêtông cốt thép đổ chỗ (cọc khoan nhồi) 18 2.1.2- Cọc bêtông cốt thép đúc sẵn tiết diện hình vng (BTCT) 22 2.1.3- Cọc bêtông cốt thép đúc sẵn tiết diện hình vành khăn (cọc ống BCT) 25 2.2- Kết tính tốn sức chịu tải cọc theo tiêu chuẩn 22 TCN 272-05 27 2.2.1 Tính sức kháng cọc theo 22 TCN 272-05 27 2.2.2 Cọc bêtông cốt thép đổ chỗ (cọc khoan nhồi) 27 SVTH: Nguyễn Thành Phong Cầu đường – K52 ĐỀ TÀI NGHIÊN CỨU KHOA HỌC SINH VIÊN 2.2.3.Cọc bêtông cốt thép đúc sẵn tiết diện hình vng 28 2.2.4 Cọc bêtông cốt thép đúc sẵn tiết diện hình vành khăn (cọc ống BCT) 28 3.3- Lập bảng so sánh kết thí nghiệm tính tốn 28 Kết luận chương II: 32 CHƯƠNG III: KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ 32 PHỤ LỤC 33 PHỤ LỤC 49 PHỤ LỤC 58 SVTH: Nguyễn Thành Phong Cầu đường – K52 ĐỀ TÀI NGHIÊN CỨU KHOA HỌC SINH VIÊN MỞ ĐẦU Tên đề tài : Nghiên cứu đánh giá kết xác định sức chịu tải cọc thí nghiệm Biến dạng lớn (PDA),so sánh với tính tốn theo tiêu chuẩn 22 TCN 272-05 Tổng quan lĩnh vực nghiên cứu Đất nước ngày phát triển, nhu cầu phát triển sở hạ tầng phục vụ cho ngành kinh tế quốc dân ngày lớn Yêu cầu chất lượng cơng trình xây dựng địi hỏi ngày cao Vì việc kiểm tra chất lượng cơng trình đặc biệt hệ thống móng cọc chiếm phần quan trọng việc kiểm tra tổng thể cơng trình Ngày có nhiều phương pháp để tiến hành kiểm tra đánh giá sức chịu tải cọc chất lượng cọc sau thi công Các phương pháp kiểm tra chất lượng xác định sức chịu tải cọc: - Thí nghiệm nén tĩnh - Thí nghiệm tải trọng động - Thí nghiệm nén ngang - Thí nghiệm PIT - Thí nghiệm PDA Trong q trình học tập, nhóm sinh viên nghiên cứu nhận thấy phương pháp thí nghiệm thử động biến dạng lớn (PDA) phương pháp đánh giá mức độ khuyết tật cọc sức chịu tải cọc Đề tài thực nhằm đáp ứng yêu cầu thực tế thí nghiệm kiểm tra chất lượng cọc phương pháp biến dạng lớn PDA Mục tiêu nghiên cứu đề tài : Đánh giá sức chịu tải cọc thí nghiệm Biến dạng lớn (PDA), so sánh với tính toán theo tiêu chuẩn 22 TCN 272-05 Đối tượng nghiên cứu: Đánh giá sức chịu tải cọc thí nghiệm Biến dạng lớn (PDA), so sánh với tính toán theo tiêu chuẩn 22 TCN 272-05 Phạm vi nghiên cứu - Đưa kết luận sai khác kết thí nghiệm tính tốn theo quy trình –Tìm quy luật khác biệt loại đất khác SVTH: Nguyễn Thành Phong Cầu đường – K52 ĐỀ TÀI NGHIÊN CỨU KHOA HỌC SINH VIÊN Phương pháp nghiên cứu Lý thuyết kết hợp với kết thí nghiệm thực tế Nhóm nghiên cứu tiến hành thu thập tím hiểu tài liệu từ nhiều nguồn khác để có nhìn tổng qt phương pháp thí nghiệm kiểm tra chất lượng cọc xác định sức chịu tải cọc phương pháp biến dạng lớn (PDA) Để kết nghiên cứu mang tính khách quan, xác sát với thực tế, nhóm sinh viên thu thập số liệu, bảng đánh giá kết thí nghiệm số cọc thực tế Ngày 10 tháng năm 2014 Sinh viên chịu trách nhiệm thực đề tài (ký, họ tên) Nhận xét người hướng dẫn đóng góp khoa học sinh viên thực đề tài (phần người hướng dẫn ghi): Ngày 10 tháng năm 2014 Xác nhận trường đại học Người hướng dẫn (ký tên đóng dấu) (ký, họ tên) SVTH: Nguyễn Thành Phong Cầu đường – K52 ĐỀ TÀI NGHIÊN CỨU KHOA HỌC SINH VIÊN CHƯƠNG I: NỘI DUNG CỦA PHƯƠNG PHÁP THÍ NGHIỆM XÁC ĐỊNH SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC BẰNG PHƯƠNG PHÁP BIẾN DẠNG LỚN (PDA) 1.1- Khái quát chung Phương pháp thí nghiệm xác định sức chịu tải cọc phương pháp biến dạng lớn (PDA): 1.1.1 Nguyên lý thí nghiệm Thí nghiệm biến dạng lớn thực theo tiêu chuẩn ASTM D 4945 – 00 “ Standard Test Method for High-Strain Dynamic Testing of Piles” Cơ sở phương pháp dựa vào: Phương trình truyền sóng cọc; Phương pháp Case; Mơ hình hệ búa – cọc – đất Smith; phần mềm CAPWAPC; Hệ thống phân tích đóng cọc PDA Phương pháp biến dạng lớn dựa lý thuyết truyền sóng ứng suất chiều đàn hồi gây tác động lực xung va chạm để gây biến dạng đủ lớn nhằm phát huy sức kháng lớn hệ cọc đất Khi tác dụng lực đỉnh cọc, sóng ứng suất truyền xuống theo thân cọc với vận tốc sóng (C) khơng đổi, hàm modul đàn hồi cọc (E) tỷ trọng (), C2 = E/ Thời gian cần thiết cho sóng ứng suất truyền tới mũi cọc phản hồi trở lại đỉnh cọc tỉ lệ với khoảng cách tới nguồn gây sóng phản hồi t = 2L/C (Hình 1) Khi sóng ứng suất (Wi) gặp thay đổi kháng trở học từ Z1 = 1.A1.C tới Z2=2.A2.C, phần sóng phản hồi lên (Wu) phần lại truyền xuống (Wd) để hai điều kiện tương thích cân sau thỏa mãn: Wd = Wi[ Z2 / (Z2 + Z1)] Wu = Wi[ ( Z2 - Z1) / (Z2 + Z1)] Tại đầu mũi tự (Z2 = 0), sóng nén phản hồi tồn ngược dấu, cọc đồng (Z1 = Z2) sóng nén lan truyền với biên độ khơng đổi Bằng cách bố trí thiết bị đo xác định giá trị vận tốc lực đầu cọc thời điểm khác (bao gốm đầu đo gia tốc đầu đo biến dạng) phán SVTH: Nguyễn Thành Phong Cầu đường – K52 ĐỀ TÀI NGHIÊN CỨU KHOA HỌC SINH VIÊN đốn tình trạng khuyết tật phân bố sức kháng cảu đất dọc theo thân cọc (sức chu ti ca cc) Điểm va chạm t1 chiều dài cäc t1+2x/c t1+2L/c Rd x Ru Rx Hình Sơ đồ sóng gây lực kháng độ sâu x 1.1.2 Thiết bị thí nghiệm a ThiÕt bÞ đo Sử dụng thiết bị chuyên dụng PDA hÃng Pile Dynamics, Inc.(PDI) USA sản xuất, máy gồm phận sau: - 02 đầu đo gia tốc - 02 ®Çu ®o lùc - Bé ®iỊu khiĨn : Pile Driving Analyzer, Model PAK b Thiết bị tạo xung Thit b tạo xung: Dùng búa diesel để đóng (đối với cọc đường kính nhỏ 60cm) SVTH: Nguyễn Thành Phong Cầu đường – K52 ĐỀ TÀI NGHIÊN CỨU KHOA HỌC SINH VIÊN 1.1.3 Quy trình thí nghiệm Cơng tác thí nghiệm thực khi: - Bê tơng cọc đảm bảo cường độ thiết kế - Cọc đủ thời gian nghỉ quy ước để sức kháng đất xung quanh cọc phục hồi đầy đủ - Thí nghiệm tiến hành theo bước sau: - Lập đề cương thí nghiệm - Thí nghiệm trường - Phân tích số liệu, lập báo cáo thí nghiệm 1.1.3.1Công tác chuẩn bị - Chuẩn bị đầu cọc: Đầu cọc phải làm phẳng phải gia cố tốt đảm bảo chịu lực phát sinh va chạm Trường hợp đầu cọc có chất lượng xấu thiết phải có biện pháp gia cường trước thí nghiệm - Khoan gắn đầu đo biến dạng đầu đo gia tốc vào thân cọc Khoảng cách từ vị trí gắn đầu đo đến đầu cọc khơng nhỏ 1.5D, D bề rộng tiết diện cọc Các cặp đầu đo bố trí cao độ mặt đối xứng qua tâm cọc (xem hình vẽ) Các vị trí lắp đầu đo phải đảm bảo tiếp xúc tốt đầu đo vật liệu cọc - Nối đầu đo với thiết bị IMS-PDA chống nhiễu điện từ Đưa vào máy lưu thông tin trường, đặc điểm cọc, búa … - Dùng búa tạo xung va chạm đầu cọc để kiểm tra tình trạng hoạt động thiết bị thí nghiệm SVTH: Nguyễn Thành Phong Cầu đường – K52 ĐỀ TI NGHIấN CU KHOA HC SINH VIấN D Đầu đo biến dạng Đầu đo gia tốc 1.5D Đầu đo biến dạng Đầu đo gia tốc Đầu đo biến dạng Đầu đo gia tốc Sơ đồ bố trí đầu đo cọc Thân cọc 76mm2mm 64mm12mm Vị trí lỗ bulơng lắp đặt đầu đo SVTH: Nguyễn Thành Phong Cầu đường – K52 ĐỀ TÀI NGHIÊN CỨU KHOA HỌC SINH VIÊN Hình Cọc vng Hình Cọc khoan nhồi SVTH: Nguyễn Thành Phong Cầu đường – K52 10 ĐỀ TÀI NGHIÊN CỨU KHOA HỌC SINH VIÊN SVTH: Nguyễn Thành Phong Cầu đường – K52 52 ĐỀ TÀI NGHIÊN CỨU KHOA HỌC SINH VIÊN Cơng trình: Đường vào kho ngoại quan Logitic Kết PDA Cọc thử tải số SVTH: Nguyễn Thành Phong Cầu đường – K52 53 ĐỀ TÀI NGHIÊN CỨU KHOA HỌC SINH VIÊN SVTH: Nguyễn Thành Phong Cầu đường – K52 54 ĐỀ TÀI NGHIÊN CỨU KHOA HỌC SINH VIÊN SVTH: Nguyễn Thành Phong Cầu đường – K52 55 ĐỀ TÀI NGHIÊN CỨU KHOA HỌC SINH VIÊN Cọc vuông BTCT tính toán theo 22TCN272-05 Cọc thử tải số CƠNG TRÌNH : ĐƯỜNG VÀO KHOA NGOẠI QUAN (LOGISTIC) HẠNG MỤC : CỐNG HỘP BTCT TÍNH SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC Mãng : KiÓu cäc tÝnh chung Số hiệu cọc CốNG ĐK:300(mm) ('1' = đúc sẵn, '2'= đổ chỗ) Số liệu đầu vào: Hệ số an toàn yêu cầu Cao độ đáy bệ cọc Cao độ tầng đá Cao độ mũi cọc Cao độ mặt đất Chiều cọc ngàm đất Chu vi mặt cắt ngang cọc FS= Diện tích mặt cắt ngang cọc Cờng độ bêton cọc At= f'c= Trọng lợng đơn vị bêtong c= L= P= 2.000 -2.050 -18.062 -18.000 3.100 15.950 1.200 m m m m m m 0.090 m2 29 Mpa 24.5 KN/m3 Tính toán 1/Tính ma sát mặt bên a) Sức kháng thành bên cọc đúc sẵn đất (Theo 22TCN 272-05 ) NÕu cäc ®Êt sÐt : qs=Su NÕu cọc đất cát : qs= Lớp đất Độ sâu hi Su m m Mpa 2.00 2.000 0.050 1.00 0.0500 0.56 67.20 4.00 2.000 0.050 1.00 0.0500 0.56 67.20 6.00 2.000 0.050 1.00 0.0500 0.56 67.20 7.40 1.400 0.100 1.00 0.1000 0.56 94.08 9.40 2.000 0.100 1.00 0.1000 0.56 134.40 11.40 2.000 15.0 0.0285 0.36 24.62 13.40 2.000 15.0 0.0285 0.36 24.62 14.20 0.800 15.0 0.0285 0.36 9.85 Qs 489.18 SVTH: Nguyễn Thành Phong N qSi (bóa/300) Mpa Cầu đường – K52 qs QSi KN 56 ĐỀ TÀI NGHIÊN CỨU KHOA HỌC SINH VIÊN b) Søc kh¸ng mịi cäc: Cọc đóng vào lớp đá phong hóa nứt nẻ mạnh qu =0.8Mpa Q p = qp A p = Søc kháng đỡ tính toán cọc QR = Qn = p Qp + sQs = SVTH: Nguyễn Thành Phong Cầu đường – K52 180 KN 18.35 tÊn 588.178 KN 59.96 tÊn 57 ĐỀ TÀI NGHIÊN CỨU KHOA HỌC SINH VIÊN PHỤ LỤC (Số liệu cọc ống) SVTH: Nguyễn Thành Phong Cầu đường – K52 58 533.33 1266.67 -200.00 0.00 0.00 14 2000.00 tons ) m ( m t n e m 5.00 c e l a 10.00 i s p 20.00 15.00 D 90.00 180.00 Load (tons) 270.00 360.00 Ru = Rs = Rb = Dy = Dmx = Pile Top Bottom Force Msd Force Cpt 314.6 254.0 60.6 18.9 19.9 tons tons tons mm mm L/c 74 ms 360 270 180 90 14 21 28 -200.00 533.33 1266.67 14 2000.00 tons s / m n t o s Cầu đường – K52 n SVTH: Nguyễn Thành Phong t o HUNG NGHIEP NHA MAY DIEN CHU TRINH HON HOP NHON TRACH 2; Pile: CCT1; COC DONG D500-300MM;L=32M; BN: 10 (Test: 21-Dec-2009) 74 L/c Pile Forces at Ru Shaft Resistance Distribution For Msd Vel Msd ms CAPWAP® Ver 2000-1 23-Dec-2009 ĐỀ TÀI NGHIÊN CỨU KHOA HỌC SINH VIÊN Kết thí nghiệm PDA cọc ống BTCT Cơng trình: Nhà máy điện Nhơn Trạch 59 ĐỀ TÀI NGHIÊN CỨU KHOA HỌC SINH VIÊN NHA MAY DIEN CHU TRINH HON HOP NHON TRACH 2; Pile: CCT1 COC DONG D500-300MM;L=32M; Blow: 10 HUNG NGHIEP Test: 21-Dec-2009 CAPWAP® Ver 2000-1 CAPWAP FINAL RESULTS Total CAPWAP Capacity: Soil Sgmnt No 314.6; along Shaft 254.0; at Toe Dist Below Gages m Depth Below Grade m Ru Force in Pile tons tons Sum of Ru tons 3.1 5.1 7.1 9.2 11.2 13.2 15.3 17.3 19.3 21.4 23.4 25.4 27.5 29.5 1.9 3.9 5.9 8.0 10.0 12.0 14.1 16.1 18.1 20.2 22.2 24.2 26.3 28.3 1.3 2.7 5.5 6.3 8.8 9.4 11.3 16.8 23.5 26.1 25.5 36.3 38.1 42.4 314.6 313.3 310.6 305.1 298.8 290.0 280.5 269.2 252.4 228.9 202.9 177.4 141.1 103.0 60.6 1.3 4.1 9.5 15.8 24.6 34.1 45.4 62.2 85.7 111.8 137.3 173.5 211.6 254.0 10 11 12 13 14 Avg Skin Unit Unit Resist Resist (Depth) (Area) tons/m tons/m2 18.1 Toe Case Damping Factor Unloading Quake (% of loading quake) Reloading Level (% of Ru) Unloading Level (% of Ru) Resistance Gap (included in Toe Quake) (mm) 3.43(Wave Up Match) 2.000 mm; blow count = 0.999 mm; blow count = Smith Damping Factor s/m Quake mm 0.42 0.85 1.71 1.98 2.75 2.95 3.55 5.27 7.34 8.16 7.98 11.35 11.92 13.27 0.615 0.615 0.615 0.615 0.615 0.615 0.615 0.615 0.615 0.615 0.615 0.615 0.615 0.615 4.180 4.182 4.182 4.182 4.182 4.182 4.182 4.182 4.182 4.182 4.182 4.182 4.182 4.182 8.98 5.68 0.615 4.182 308.61 1.315 3.380 Skin Toe 1.244 67 100 0.634 55 100 0.090 500 b/m 1001 b/m Page SVTH: Nguyễn Thành Phong tons 0.66 1.34 2.69 3.11 4.33 4.64 5.57 8.27 11.53 12.81 12.53 17.83 18.72 20.84 60.6 Soil Model Parameters/Extensions CAPWAP match quality: Observed: final set = Computed: final set = 60.6 Analysis: 23-Dec-2009 Cầu đường – K52 60 ĐỀ TÀI NGHIÊN CỨU KHOA HỌC SINH VIÊN NHA MAY DIEN CHU TRINH HON HOP NHON TRACH 2; Pile: CCT1 COC DONG D500-300MM;L=32M; Blow: 10 HUNG NGHIEP Test: 21-Dec-2009 CAPWAP® Ver 2000-1 EXTREMA TABLE Pile Sgmnt No 10 12 14 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 Absolute Dist Below Gages m max Force 1.0 2.0 4.1 6.1 8.1 10.2 12.2 14.2 16.3 17.3 18.3 19.3 20.3 21.4 22.4 23.4 24.4 25.4 26.4 27.5 28.5 29.5 325.2 327.8 333.3 336.7 335.3 335.2 333.3 332.0 327.8 336.7 316.3 326.3 294.1 298.5 258.5 265.6 239.5 250.8 206.3 212.3 166.4 168.1 tons 11.2 19.3 SVTH: Nguyễn Thành Phong Page Force max max Comp Tens Stress Stress tons tons/cm2 tons/cm2 -0.4 -0.4 -1.3 -2.8 -4.1 -7.0 -11.3 -15.1 -18.3 -21.5 -21.8 -23.9 -22.3 -23.4 -20.9 -21.8 -19.9 -20.7 -17.3 -18.0 -14.7 -15.4 0.259 0.261 0.265 0.268 0.267 0.267 0.265 0.264 0.261 0.268 0.252 0.260 0.234 0.238 0.206 0.211 0.191 0.200 0.164 0.169 0.132 0.134 -0.000 -0.000 -0.001 -0.002 -0.003 -0.006 -0.009 -0.012 -0.015 -0.017 -0.017 -0.019 -0.018 -0.019 -0.017 -0.017 -0.016 -0.016 -0.014 -0.014 -0.012 -0.012 0.273 -0.019 Cầu đường – K52 max Trnsfd Energy tonne-m max Veloc max Displ m/s mm 3.51 3.49 3.41 3.28 3.08 2.87 2.62 2.37 2.12 2.07 1.83 1.78 1.51 1.46 1.21 1.18 0.98 0.96 0.74 0.73 0.55 0.39 2.4 2.4 2.4 2.4 2.3 2.2 2.1 2.1 2.0 1.9 1.8 1.7 1.7 1.6 1.5 1.5 1.4 1.3 1.3 1.3 1.3 1.2 14.839 14.540 13.896 13.180 12.401 11.571 10.693 9.781 8.900 8.463 8.034 7.584 7.165 6.736 6.351 5.966 5.635 5.301 5.024 4.743 4.532 4.320 (T = (T = 27.7 ms) 48.8 ms) Analysis: 23-Dec-2009 61 ĐỀ TÀI NGHIÊN CỨU KHOA HỌC SINH VIÊN SVTH: Nguyễn Thành Phong Cầu đường – K52 62 400.00 950.00 -150.00 Cầu đường – K52 0.00 0.00 14 1500.00 tons HUNG NGHIEP ) m ( m t n e m 7.00 c e l a 14.00 i s p 28.00 21.00 D 100.00 200.00 Load (tons) 300.00 400.00 Ru = Rs = Rb = Dy = Dmx = Pile Top Bottom Force Msd Force Cpt 371.1 314.8 56.3 22.1 23.8 L/c tons tons tons mm mm 74 ms 100 15 23 30 -150.00 400.00 950.00 400 300 200 14 1500.00 tons s / m n t o s n t o SVTH: Nguyễn Thành Phong NHA MAY DIEN NHON TRACH 2; Pile: STG32; COC DONG D=500-300 MM;L=37M; BN: (Test: 05-Jan-2010) Pile Forces at Ru Shaft Resistance Distribution For Msd Vel Msd 74 L/c ms CAPWAP® Ver 2000-1 16-Jan-2010 ĐỀ TÀI NGHIÊN CỨU KHOA HỌC SINH VIÊN Keát thí nghiệm PDA cọc ống BTCT Cơng trình: Nhà máy điện Nhơn Trạch 63 ĐỀ TÀI NGHIÊN CỨU KHOA HỌC SINH VIÊN NHA MAY DIEN NHON TRACH 2; Pile: STG32 COC DONG D=500-300 MM;L=37M; Blow: HUNG NGHIEP Test: 05-Jan-2010 CAPWAP® Ver 2000-1 CAPWAP FINAL RESULTS Total CAPWAP Capacity: Soil Sgmnt No 371.1; along Shaft 314.8; at Toe Dist Below Gages m Depth Below Grade m Ru Force in Pile tons tons Sum of Ru tons 2.0 4.0 6.0 8.0 10.0 12.0 14.0 16.0 18.0 20.0 22.0 24.0 26.0 28.0 30.0 32.0 34.0 36.0 1.5 3.5 5.5 7.5 9.5 11.5 13.5 15.5 17.5 19.5 21.5 23.5 25.5 27.5 29.5 31.5 33.5 35.5 1.4 2.2 3.8 6.1 9.1 13.7 19.6 23.3 22.3 17.7 19.2 23.0 23.1 24.2 23.8 21.4 25.9 34.8 371.1 369.7 367.5 363.7 357.6 348.5 334.8 315.2 291.9 269.6 251.9 232.6 209.6 186.5 162.3 138.4 117.0 91.1 56.3 1.4 3.6 7.5 13.6 22.6 36.3 55.9 79.2 101.5 119.2 138.5 161.5 184.6 208.9 232.7 254.1 280.0 314.8 10 11 12 13 14 15 16 17 18 Avg Skin 17.5 Toe Case Damping Factor Reloading Level Unloading Level Soil Plug Weight CAPWAP match quality: (% of Ru) (% of Ru) (tons) 5.07(Wave Up Match) Cầu đường mm; blow count =bộ 1.452 mm; blow count = SVTH: Nguyễn Observed: final Thành set = Phong 0.600 Computed: final set = Page Unit Unit Resist Resist (Depth) (Area) tons/m tons/m2 tons Smith Damping Factor s/m Quake mm 0.72 1.10 1.91 3.05 4.53 6.86 9.81 11.63 11.14 8.87 9.62 11.51 11.57 12.11 11.92 10.71 12.93 17.41 0.46 0.70 1.22 1.94 2.88 4.37 6.24 7.41 7.09 5.65 6.13 7.33 7.37 7.71 7.59 6.82 8.23 11.08 0.348 0.348 0.348 0.348 0.348 0.348 0.348 0.348 0.348 0.348 0.348 0.348 0.348 0.348 0.348 0.348 0.348 0.348 1.420 1.420 1.420 1.420 1.420 1.420 1.420 1.420 1.420 1.420 1.420 1.420 1.420 1.420 1.373 1.224 1.065 0.915 8.87 5.57 0.348 1.318 286.85 1.016 1.490 56.3 Soil Model Parameters/Extensions 56.3 Skin Toe 0.946 100 0.494 100 0.28 64 –1667 K52b/m 689 b/m Analysis: 16-Jan-2010 ĐỀ TÀI NGHIÊN CỨU KHOA HỌC SINH VIÊN NHA MAY DIEN NHON TRACH 2; Pile: STG32 COC DONG D=500-300 MM;L=37M; Blow: HUNG NGHIEP Test: 05-Jan-2010 CAPWAP® Ver 2000-1 EXTREMA TABLE Pile Sgmnt No 10 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 31 32 33 34 35 36 Absolute Dist Below Gages m max Force 1.0 2.0 4.0 6.0 8.0 10.0 12.0 14.0 16.0 18.0 20.0 22.0 24.0 26.0 28.0 30.0 31.0 32.0 33.0 34.0 35.0 36.0 260.3 262.9 267.6 273.7 279.8 283.4 281.8 271.8 255.1 235.0 217.7 206.9 194.7 178.9 163.9 140.4 126.6 138.4 121.4 122.3 97.7 98.1 tons 10.0 33.0 SVTH: Nguyễn Thành Phong Force max max Comp Tens Stress Stress tons tons/cm2 tons/cm2 -0.5 -0.5 -0.5 -0.5 -0.5 -0.5 -0.5 -0.5 -0.5 -0.5 -0.5 -0.5 -0.5 -0.5 -0.5 -0.5 -0.5 -0.5 -0.5 -0.5 -0.5 -0.5 0.225 0.227 0.231 0.236 0.241 0.244 0.243 0.234 0.220 0.203 0.188 0.178 0.168 0.154 0.141 0.121 0.109 0.119 0.105 0.105 0.084 0.085 -0.000 -0.000 -0.000 -0.000 -0.000 -0.000 -0.000 -0.000 -0.000 -0.000 -0.000 -0.000 -0.000 -0.000 -0.000 -0.000 -0.000 -0.000 -0.000 -0.000 -0.000 -0.000 0.244 -0.000 Cầu đường – K52 max Trnsfd Energy tonne-m max Veloc max Displ m/s mm 2.74 2.72 2.63 2.52 2.39 2.22 2.03 1.79 1.52 1.25 1.02 0.85 0.69 0.54 0.41 0.31 0.24 0.22 0.17 0.16 0.11 0.07 2.0 2.0 1.9 1.9 1.8 1.8 1.7 1.6 1.4 1.3 1.2 1.1 1.0 0.9 0.8 0.8 0.7 0.7 0.7 0.6 0.6 0.6 13.311 12.958 12.224 11.452 10.650 9.827 8.995 8.173 7.379 6.624 5.908 5.200 4.516 3.907 3.327 2.812 2.560 2.293 2.068 1.838 1.662 1.490 (T = (T = 28.0 ms) 0.2 ms) 65 ĐỀ TÀI NGHIÊN CỨU KHOA HỌC SINH VIÊN SVTH: Nguyễn Thành Phong Cầu đường – K52 66
Ngày đăng: 31/05/2023, 08:25
Xem thêm:
