Tính toán thiết kế động cơ đốt trong (dsv6 0316) chương 1 tính toán xây dựng bản vẽ đồ thị

Tính tốn thiết kế động đốt (DSV6-0316) MỤC LỤC CHƯƠNG 1: TÍNH TỐN XÂY DỰNG BẢN VẼ ĐỒ THỊ 1.1 CÁC THÔNG SỐ TÍNH .1 1.2 ĐỒ THỊ CÔNG .2 1.2.1 Các thông số xây dựng đồ thị .2 1.2.2 Cách vẽ đồ thị 1.3 ĐỒ THỊ BRICK 1.3.1 Phương pháp 1.3.2 Đồ thị chuyển vị 1.4 XÂY DỰNG ĐỒ THỊ VẬN TỐC V(α) 1.4.1 Phương pháp 1.4.2 Đồ thị vận tốc V(α) 10 1.5 ĐỒ THỊ GIA TỐC 11 1.5.1 Phương pháp 11 1.5.2 Đồ thị gia tốc j = f(x) .11 1.6 VẼ ĐỒ THỊ LỰC QUÁN TÍNH 13 1.6.1 Phương pháp 13 1.6.2 Đồ thị lực quán tính 13 1.7 ĐỒ THỊ KHAI TRIỂN: PKT, PJ, P1 – α 15 1.7.1 Vẽ Pkt – α 15 1.7.2 Vẽ Pj – α 15 1.7.3 Vẽ p1 – α 15 1.7.4 Đồ thị khải triển Pkt, Pj, P1 – α 16 1.8 XÂY DỰNG ĐỒ THỊ T, Z, N – α 18 1.8.1 Sơ đồ lực tác dụng lên cấu trục khủy truyền 18 1.9 ĐỒ THỊ ∑T – α 24 1.10 ĐỒ THỊ PHỤ TẢI TÁC DỤNG LÊN CHỐT KHUỶU 25 1.11 ĐỒ THỊ KHAI TRIỂN Q(α) .27 1.12 ĐỒ THỊ PHỤ TẢI TÁC DỤNG LÊN ĐẦU TO THANH TRUYỀN .30 1.13 ĐỒ THỊ MÀI MÒN CHỐT KHUỶU .32 SVTH: Nguyễn Tấn Hữu – Lớp 13C4B Tính tốn thiết kế động đốt (DSV6-0316) CHƯƠNG 2: PHÂN TÍCH ĐẶC ĐIỂM KẾT CẤU CHUNG ĐỘNG CƠ THAM KHẢO 35 2.1 CHỌN ĐỘNG CƠ THAM KHẢO .35 2.2 GIỚI THIỆU CHUNG 36 2.3.CÁC CƠ CẤU VÀ HỆ THỐNG TRONG ĐỘNG CƠ SA6D140E-3 36 2.3.1 Hệ thống làm mát 36 2.3.2 Hệ thống bôi trơn 37 2.3.3 Cơ cấu phân phối khí 39 2.3.4 Cơ cẩu trục khuỷu truyền 40 2.3.5 Hệ thống nhiên liệu 42 CHƯƠNG 3: THIẾT KẾ CƠ CẤU PHÂN PHỐI KHÍ 44 3.1 NHIỆM VỤ, YÊU CẦU, SƠ ĐỒ NGUYÊN LÝ .44 3.2 NGUYÊN LÝ LÀM VIỆC 44 3.3.TÍNH TỐN CÁC THƠNG SỐ CỦA CƠ CẤU PHÂN PHỐI KHÍ 45 3.3.1 Tỷ số truyền cấu phân phối khí: .45 3.3.2 Tiết diện lưu thông xupap: 45 3.3.3 Xác định trị số “thời gian- tiết diện”: 46 3.4 KẾT CẤU CỦA CÁC CHI TIẾT TRONG CƠ CẤU PHÂN PHỐI KHÍ 46 3.4.1 Xupap: 46 3.4.2 Đế xupap 47 3.4.3 Ống dẫn hướng xupap .48 3.4.4 Lò xo xupap: .49 3.4.5 Con đội: 49 3.4.6 Trục cam phân phối khí: 50 3.4.7 Đũa đẩy 50 3.4.8 Đòn bẩy: 51 TÀI LIỆU THAM KHẢO .52 SVTH: Nguyễn Tấn Hữu – Lớp 13C4B Tính tốn thiết kế động đốt (DSV6-0316) CHƯƠNG 1: TÍNH TỐN XÂY DỰNG BẢN VẼ ĐỒ THỊ 1.1 CÁC THƠNG SỐ TÍNH Các thơng số cho trước THÔNG SỐ KỸ THUẬT Nhiên liệu Số xilanh/Số kì/Cách bố trí Thứ tự làm việc Tỷ số nén Đường kính x Hành trình Piston Cơng suất cực đại ứng với số vòng quay Tham số kết cấu Áp suất cực đại Khối lượng nhóm piston Khối lượng nhóm truyền Góc phun sớm Góc phân phối khí Hệ thống nhiên liệu Hệ thống bôi trơn Hệ thống làm mát Hệ thống nạp Hệ thống phân phối khí Ký Hiệu Giá trị Đơn Vị Diesel i / τ/ 6/4/In-Line 1-5-3-6-2-4 ε 16,5 DxS 136x165 mm Ne 306 Kw n 2600 v/p λ 0,25 pz 9,0 MN/m2 mpt 2,1 kg mtt 2,7 kg φs 15 độ α1 17 độ α2 58 độ α3 40 độ α4 20 độ CRDI Cưỡng cascte ướt Cưỡng bức, sử dụng môi chất lỏng Turbo Charger Intercooler 12 valve, OHV Các thông số cần tính tốn Xác định tốc độ trung bình động cơ: C m= −3 S n 16 10 600 = =14.3(m/s) 30 30 Trong đó: S (m) : Hành trình dịch chuyển piston xilanh N (vòng/phút) : Tốc độ quay động Do Cm > m/s nên động động tốc độ cao hay động cao tốc Chọn trước: n1 = 1,35 n2 = 1,27 SVTH: Nguyễn Tấn Hữu – Lớp 13C4B Tính tốn thiết kế động đốt (DSV6-0316)  Áp suất khí cuối kỳ nạp: Chọn áp suất đường nạp (tăng áp tuabin khí): pk = 0,12 [MN/m2] Đối với động bốn kỳ tăng áp ta chọn: pa = (0,9 - 0,96)pk Vậy chọn: pa = 0,9pk = 0,135 [MN/m2]  Áp suất cuối kì nén: pc = pa.εn1 = 0,108.16,51,35 = 4.75 [MN/m2]  Chọn tỷ số giãn nở sớm(động diesel): ρ = 1,5  Áp suất cuối trình giãn nở sớm: pb = pz δ n2 = pz = ( ερ ) ( n2 16 ,5 1, ) 1,27 =0 , 43[ MN ] m2  Thể tích cơng tác: 2 π D V h =S [ dm ] 1,65 3,14∗1,36 =2.4 [dm 2] 4 =  Thể tích buồng cháy: V c= Vh ε−1 [ dm ] 2.4 = 16.5−1 =1,15  Vận tốc góc trục khuỷu: ω= π n π⋅2060 = =215 , 72 ω= 3,14.2600 =272.27 30 30 [rad/s] 30  Áp suất khí sót (động cao tốc) chọn: Áp suất trước tuabin: pth = 0,97pk = 0,97.0,12 = 0,132 [MN/m2] Áp suất khí sót (chọn): pr = 1,07pth = 1,07.0,146= 0,108 [MN/m2] 1.2 ĐỒ THỊ CÔNG 1.2.1 Các thông số xây dựng đồ thị a Các thông số cho trước Áp suất cực đại: pz = [MN/m2] Góc phun sớm: φs = 15o Góc phân phối khí: α1 = 17o α2 = 58o SVTH: Nguyễn Tấn Hữu – Lớp 13C4B Tính tốn thiết kế động đốt (DSV6-0316) α3 = 40o α4 = 20o b Xây dựng đường nén Gọi Pnx , Vnx áp suất thể tích biến thiên theo q trình nén động cơ.Vì trình nén trình đa biến nên: n Pnx V nx1 =const n n 1  Pnx V nx =PC V C  Pnx= Đặt i= V nx V C , ta có : Pnx = ( ) n1 V PC C V nx PC n i1 Để dễ vẽ ta tiến hành chia Vh thành  khoảng , i = 1, , 3,  c Xây dựng đường giãn nở Gọi Pgnx , Vgnx áp suất thể tích biến thiên theo q trình giãn nở động cơ.Vì trình giãn nở trình đa biến nên ta có: Pnx V nnx =const n n 2  Pgnx V gnx =P Z V Z  Pgnx= ( ) n2 VZ PZ V gnx PZ Đặt i=  Pgnx = V gnx V C , ta có : PZ ( ) ( ) V gnx Ta có : VZ = .VC = n2 VZ Pgnx = PZ ρ i V gnx ρ V C n2 n2 n21 Để dể vẽ ta tiến hành chia Vh thành  khoảng , i = 1, , 3,  d Biểu diễn thông số - Biểu diễn thể tích buồng cháy: Chọn Vcbd = 10 [mm] SVTH: Nguyễn Tấn Hữu – Lớp 13C4B Tính tốn thiết kế động đốt (DSV6-0316)  μV = Vc V cbd [dm /mm] = 0,159 =0 , 0159 10 [dm3/mm] - Biểu diễn thể tích công tác: V hbd = 2,438 =153 μV [mm] 0,0159 [mm] Vh = - Biểu diễn áp suất cực đại: pzbd = 160 - 220 [mm] Chọn pzbd = 200 [mm] μ p=  pz 9,2 p zbd [MN/(m2.mm) => μ p =200 =0 , 046 [MN/(m2.mm)] Về giá trị biểu diễn ta có đường kính vịng trịn Brick AB giá trị biểu diễn Vh, nghĩa giá trị biểu diễn cửa AB = Vhbd  μS = S V hbd [ ] mm mm =1,0653 [mm/mm] + Giá trị biểu diễn oo’: oo ,bd= , oo μS [mm] Bảng 1.1: Bảng giá trị Đồ thị công động diesel Vx i 0,159 0,207 0,318 0,478 0,637 0,797 0,956 1,115 1,274 1,434 1,593 1,752 1,912 2,072 2.231 2.390 2.549 1,3 10 11 12 13 14 15 16 i 1.425 2.549 4.407 6.498 8.782 11.233 13.831 16.564 19.419 22.387 25.461 28.635 31.902 35.259 38.701 42.224 n1 Đường nén 1/in1 0.70174 0.39229 0.22692 0.15389 0.11387 0.08902 0.07229 0.06037 0.05149 0.04466 0.03927 0.03492 0.03134 0.02836 0.02583 0.02368 SVTH: Nguyễn Tấn Hữu – Lớp 13C4B pn=pc/i 5.845 4.102 2.293 1.326 0.900 0.666 0.520 0.423 0.353 0.301 0.261 0.230 0.204 0.183 0.166 0.151 0.138 n1 i 1.388 2.378 3.948 5.657 7.477 9.391 11.386 13.454 15.588 17.783 20.033 22.335 24.685 27.081 29.52 32 n2 Đường giãn nở 1/in2 pgn=pz*ρn2/in2 1.000 11.960 0.720 8.617 0.421 5.029 0.253 3.029 0.177 2.114 0.134 1.600 0.106 1.274 0.088 1.050 0.074 0.889 0.064 0.767 0.056 0.673 0.050 0.597 0.045 0.535 0.041 0.485 0.037 0.442 0.034 0.405 0.031 0.374 Tính tốn thiết kế động đốt (DSV6-0316) 2.597 16,3 43.297 0.02309 SVTH: Nguyễn Tấn Hữu – Lớp 13C4B 0.135 32.752 0.031 0.365 Tính tốn thiết kế động đốt (DSV6-0316) 1.2.2 Cách vẽ đồ thị Xác định điểm đặc biệt: Hình 1.1: Các điểm đặc biệt cần xác định đồ thị công động diesel + Từ bảng giá trị ta tiến hành vẽ đường nén đường giản nở + Vẽ vòng tròn độ thị Brick để xác định điểm đặc biệt: - Điểm a (Va ; pa): Va = Vc+ Vh = 0,159 + 2,438=2,597 [dm3]  Vabd = 163 [mm] pa = 0,135 [MN/m2]  pabd = 0,135/0,046 = 2,9[mm] abd (163;2,9) - Điểm b (Vb; pb): Vb = Va = 2,5977 [dm3]  Vbbd = 163[mm] pb = 0,39 [MN/m2]  pbbd = 0,39/0,046 = 8,5 [mm] bbd (163;8,5)  Điểm phun sớm : c’ xác định từ Brick ứng với s;  Điểm c(Vc;Pc) = c(10;127,1)  Điểm bắt đầu trình nạp : r(Vc;Pr) => r(10; 3,5)  Điểm mở sớm xu páp nạp : r’ xác định từ Brick ứng với α1  Điểm đóng muộn xupáp thải : r’’ xác định từ Brick ứng với α4  Điểm đóng muộn xupáp nạp : a’ xác định từ Brick ứng với α2  Điểm mở sớm xupáp thải : SVTH: Nguyễn Tấn Hữu – Lớp 13C4B b’ xác định từ Brick ứng với α3 Tính tốn thiết kế động đốt (DSV6-0316)  Điểm y (Vc, Pz) => y(10; 200)  Điểm áp suất cực đại lý thuyết: z (Vc, Pz) => z(13; 200)  Điểm áp suất cực đại thực tế: z’’(/2Vc, Pz) => z’’(11.5; 200)  Điểm c’’ : cc” = 1/3cy  Điểm b’’ : bb’’=1/2ba Bảng 1.2: Các điểm đặc biệt Giá trị thật V (dm3) 2.597 0.159 0.213 2.597 0.159 0.159 Giá trị vẽ Điểm p (MN/m ) V (mm) p (mm) a (Va, pa) 0.090 163 2.9 c (Vc, pc) 3.897 10 127.1 z (Vz, pz) 9.200 13 200 b (Vb, pb) 0.390 163 8.5 r (Vr, pr) 0.107 10 3.5 y(Vc, pz) 9.200 10 200 c’’ 10 151.4 b’’ 163 5.7 z''(ρ/2vc;pz) 0.186 9.200 12 200 Bảng 1.3: Các giá trị biểu diễn đường nén đường giãn nở Giá trị vẽ Vx pnén 127 10 13 89.2 20 49.8 30 28.8 40 19.6 50 14.5 60 11.3 70 9.2 80 7.7 90 6.5 10 5.7 11 5.0 12 4.4 13 4.0 SVTH: Nguyễn Tấn Hữu – Lớp 13C4B pgiản nở p0 200 2.2 200 109.3 65.8 45.9 34.8 27.7 22.8 19.3 16.7 2.2 2.2 2.2 2.2 2.2 2.2 2.2 2.2 2.2 14.6 2.2 12.9 2.2 11.6 2.2 10.5 2.2 Tính tốn thiết kế động đốt (DSV6-0316) 14 3.6 9.6 2.2 15 3.3 8.8 2.2 16 3.0 8.1 2.2 16 2.9 7.9 2.2 + Sau có điểm đặc biệt tiến hành vẽ đường thải đường nạp , tiến hành hiệu chỉnh bo tròn hai điểm z’’ b’’ 1.3 ĐỒ THỊ BRICK 1.3.1 Phương pháp Hình 1.2: Phương pháp vẽ đồ Brick + Vẽ vịng trịn tâm O , bán kính R Do AD = 2R = S =163 [mm] Điểm A ứng với góc quay =00(vị trí điểm chết trên) điểm D ứng với =1800 (vị trí điểm chết dưới) - Chọn tỷ lệ xích đồ thị Brick: μs = S V hbd =S μv 0,0159 =163 =1,065 [ mm/mm ] Vh 2,438 + Từ O lấy đoạn OO’ dịch phía ĐCD Hình 1.2 , với : Rλ 81 ,5 0,26 OO’ = = = 10,6 [mm] OO ' λ R 10,6 Giá trị biểu diễn : OO ' bd= μ = μ = 1,065 =9.945 [ mm ] s s SVTH: Nguyễn Tấn Hữu – Lớp 13C4B 10 Tính tốn thiết kế động đốt (DSV6-0316) 2.3.5 Hệ thống nhiên liệu Hệ thống nhiên liệu có nhiệm vụ: Hệ thống nhiên liệu động chứa nhiên liệu dự trữ đảm bảo cho động hoạt động liên tục theo khoảng thời gian quy định Hệ thống nhiên liệu có nhiệm vụ lọc nước tạp chất học lẫn nhiên liệu, cung cấp lượng nhiên liệu cần thiết cho chu trình ứng với chế độ làm việc động Cung cấp nhiên liệu đồng vào xi lanh theo trình tự lam việc quy định động cung cấp vào xilanh lúc theo quy luật định Để đảm bảo chức trên, bầu lọc, bơm cung cấp nhiên liệu, thùng chứa hệ thống ống dẫn phải đảm bảo tốt đóng vai trị quan trọng bơm phân phối nhiên liệu Sơ đồ hệ thống nhiên liệu động SA6D140E-3.Có dạng hình 2.10 Hình 2.10 Sơ đồ hệ thống nhiên liệu 1- Thùng dầu; 2- Bơm cao áp; 2B- Bơm cao áp; 2C- Bơm tay; 2D- Bơm chuyển;2EVan chiều; 2F- Cảm biến; 2A- Nhánh bơm cao áp; 3- Lọc dầu; 4- Van an toàn; 5Van phân phối nhiên liệu; 6- Ống dầu hối +Van an toàn; 7- Đường dâu cao áp; 8- Vòi phun; 9- Bộ phận lảm mát dầu;10- Hệ thống điều khiển; l- Cảm biến Khác với hệ thống phun nhiên liệu diesel truyền thống trước vòi phun cung cấp nhiên liệu bơm cáo áp độc lập, bơm phân phối dẫn động động cung cấp nhiên liệu theo đường độc lập đến vòi phun SVTH: Nguyễn Tấn Hữu – Lớp 13C4B 49 Tính tốn thiết kế động đốt (DSV6-0316) Ở động SA6D140E-3 hệ thống cung cấp nhiên liệu sử dụng công nghệ CRDI Với hệ thống nhiên liệu nhiên liệu tích trữ ống phân phối chung hay ống (Common rail) áp suất trì cấp độ cao bơm cao áp riêng Từ ống phân phối này, nhiên liệu phân phối tới vòi phun cao áp Với cải tiến này, so với động diesel hệ cũ hệ thống Common rail tạo áp suất phun tới 1350 bar số vòng tua máy thấp Việc tạo nhiên liệu có áp suất cao trì áp suất tốc độ động thay đổi đồng thời cung cấp lượng nhiên liệu vào tất vịi phun q trình phức tạp Đó q trình kết hợp làm việc nhịp nhàng phận sau, bơm cao áp, van điều chỉnh áp suất, ống phân phối, cảm biến áp suất nhiên liệu, van hạn chế áp suất, ECU Đầu tiên cảm biến áp suất gắn ống phân phối ghi nhận tình trạng áp suất nhiên liệu ống phân phối Sau gửi thơng tin áp suất nhiên liệu ống phân phối ECU tín hiệu điện ECU xử lý tín hiệu ECU vận hành van điều khiển áp suất làm việc cách hợp lý để giữ cho áp suất nhiên liệu ống phân phối khoảng giới hạn hợp lý Ngoài để giữ cho phận hệ thống nhiên liệu ln an tồn ống phân phối có gắn van giới hạn áp suất cuối ống phân phối SVTH: Nguyễn Tấn Hữu – Lớp 13C4B 50 Tính toán thiết kế động đốt (DSV6-0316) CHƯƠNG 3: THIẾT KẾ CƠ CẤU PHÂN PHỐI KHÍ 3.1 NHIỆM VỤ, YÊU CẦU, SƠ ĐỒ NGUYÊN LÝ -Nhiệm vụ Thực q trình thay đổi khí Thải khí thải khỏi xylanh nạp đầy khí vào xylanh để động làm việc liên tục -Yêu cầu Đảm bảo thải nạp đầy Các xupap đóng mở phải thời điểm quy định Độ mở phải lớn để dịng khí dễ lưu thơng Các xupap phải kín khít, tránh để lọt khí q trình nén cháy giản nở Hệ thống phải làm việc êm dịu Hình 3.1 Sơ đồ nguyên lí hệ thống phân phối khí 3.2 NGUYÊN LÝ LÀM VIỆC Cơ cấu phân phối khí động DSV6-0316 bao gồm chi tiết gồm: trục cam, đội, lăn, đũa đẩy, đòn bẩy(cò mổ), xupap, lò xo xupap chi tiết khác ống dẫn hướng xupap, chén chặn, móng ngựa SVTH: Nguyễn Tấn Hữu – Lớp 13C4B 51 Tính tốn thiết kế động đốt (DSV6-0316) Khi động hoạt động, trục khuỷu dẫn động trục cam phân phối khí thơng qua truyền bánh nghiêng, vấu cam quay tác dụng lên lăn, đội, thông qua đũa đẩy đẩy đầu cò mỗ lên, cò mỗ xoay quanh trục đưa đầu xuống, đẩy xupap xuống mở đường nạp đường thải theo thời điểm xả nạp khí SVTH: Nguyễn Tấn Hữu – Lớp 13C4B 52 Tính tốn thiết kế động đốt (DSV6-0316) 3.3.TÍNH TỐN CÁC THƠNG SỐ CỦA CƠ CẤU PHÂN PHỐI KHÍ 3.3.1 Tỷ số truyền cấu phân phối khí: Hình 3.2 Sơ đồ tính tỉ số truyền cấu phân phối khí Tại thời điểm đó, tỷ số truyền cấu : chiều dài cánh tay đòn đòn bẩy bên tiếp xúc với xupap Với : chiều dài cánh tay đòn đòn bẩy bên tiếp xúc với đũa đẩy : góc tạo phương véc tơ vận tốc đội hình chiếu lên đường tâm đũa đẩy :góc tạo phương vecto vận tốc vịng địn bẩy phía tiếp xúc với đũa đẩy hình chiếu lên đường tâm đũa đẩy Khi đội đũa đẩy, xupap bố trí thẳng đứng cánh tay địn bẫy nằm ngang tỉ số truyền SVTH: Nguyễn Tấn Hữu – Lớp 13C4B 53 Tính tốn thiết kế động đốt (DSV6-0316) =1.5 3.3.2 Tiết diện lưu thơng xupap: Căn vào giả thuyết tính ổn định liên tục dịng khí ta xác định tốc độ dịng khí họng xupap: Vkn = Vp Fp D2 =Vp i f h i d h Trong đó: vkn tốc độ trung bình dịng khí qua họng đế xupap fh tiết diện lưu thơng họng đế xupap dh đường kính họng xupap i số xupap tên xilanh i=1 Vp vận tốc trung bình piston ( =11.19 m/s) Fp diện tích đỉnh piston Chọn vkn=80 m/s Từ rút đường kính họng xupap nạp: dhn = (m) = 51 (mm) Chọn đường kính họng xupap thải dht= 46 (mm) 3.3.3 Xác định trị số “thời gian- tiết diện”: Tốc độ dịng khí qua khe hẹp mặt nấm đế thường lớn từ 1.31.5 lần tốc độ dịng khí qua họng 1,4.80=112 m/s suy 3.4 KẾT CẤU CỦA CÁC CHI TIẾT TRONG CƠ CẤU PHÂN PHỐI KHÍ 3.4.1 Xupap: Xupap thường chia thành phần: Nấm xupap, Thân xupap Đuôi xupap SVTH: Nguyễn Tấn Hữu – Lớp 13C4B 54 Tính tốn thiết kế động đốt (DSV6-0316) -Nấm xupap: Nấm xupap dạng nấm có góc 45 cho xupap thải 30º cho xupap nạp đảm bảo khí lưu thơng dễ dàng kín khít với đế xupap Chiều rộng mặt côn nấm xupáp : b = (0,05 ÷ 0,12)dn Chọn chiều rộng mặt nấm xupáp nạp b = 0,05dn =0,05.51= 2,5 (mm) Chọn chiều rộng mặt côn nấm xupáp thải b = 0,07dt = 0,=3,22 (mm) Đường kính nấm xupáp nạp dn = 51 (mm) Đường kính nấm xupáp thải dt = 46 (mm) Hình 3.3 xupap Thường chịu lực khí thể lớn, chịu tải trọng nhiệt va đập với đế xupap nên dễ gây biến dạng Vì vật liệu chế tạo xupap thường thép có độ bền lớn thép croom, 40Cr9Si2 (xupap nạp) thép chịu nhiệt 40Cr10Si (xupap thải) SVTH: Nguyễn Tấn Hữu – Lớp 13C4B 55 Tính tốn thiết kế động đốt (DSV6-0316) -Thân xupap: Thân xupap có nhiệm vụ dẫn hướng tản nhiệt cho xupap Đường kính thân xupap dt=(0,16-0,25)dn Đường kính thân xupap nạp d=0,195.51=10 mm Đường kính thân xupap thải d=0,25.46=10mm -Đi xupap: Đi xupap có nhiều kiểu khác tất có nhiệm vụ định vị đĩa lị xo xupap sau lắp ráp 3.4.2 Đế xupap Đối với cấu phân phối khí xupap treo đường nạp đường thải bố trí nắp xi lanh Để giảm hao mịn cho nắp xilanh chịu lực va đập xupap người ta dùng đế xupap ép vào đường thải đường nạp Kết cấu đế xupap đơn giản, vịng hình trụ có vát với mặt côn để tiếp xúc với mặt côn nấm xupap Đế xupap làm thép hợp kim Chọn đường kính đế xupap nạp Chọn đường kính đế xupap thải =47mm =42mm Chọn đường kính ngồi đế xuppap nạp =56mm Chọn đường kính ngồi đế xuppap thỉa =53mm Chiều dày đế nằm khoảng (0,08 ÷ 0,12 )d0 Chọn chiều dày đế xupáp nạp = 0,1.47= 4,7 (mm) SVTH: Nguyễn Tấn Hữu – Lớp 13C4B 56 Tính tốn thiết kế động đốt (DSV6-0316) Chọn chiều dày đế xupáp thải = 0,1.42= 4,2 (mm) Chiều cao đế xupap khoảng (0,18 ÷ 0,25)d0 Chọn chiều cao đế xupáp nạp = 0,2.47= 9,4 (mm) Chọn chiều cao đế xupáp thải = 0,25.42=8.4 (mm) Đường kính họng đế xupáp nạp d0n =47 (mm) Đường kính họng đế xupáp thải d0t =42 (mm) Hình 3.4 Đế xupap 3.4.3 Ống dẫn hướng xupap Để dễ sửa chữa tránh hao mòn cho thân máy nắp xilanh chỗ lắp xupap, người ta lắp ống dẫn hướng xupap chi tiết máy Ống dẫn hướng có dạng hình trụ Khe hở thân xupáp nạp ống dẫn hướng (0,005 ¿ 0,01) =0,08.10=0,08(mm) Khe hở thân xupap thải ống dẫn hướng 0.06 Chiều dày ống thường vào khoảng 2(mm) Chiều dài ống dẫn hướng phụ thuộc vào đường kính chiều dài thân xupáp có trị số vào khoảng Chiều dài ống dẫn hướng xupáp nạp: ln = 1,6.51=81,7 (mm) Chiều dài ống dẫn hướng xupáp thải: lt = 1,55.46=72 (mm) Đường kính ống dẫn hướng xupap nạp 10,2(mm) Đường kính ống dẫn hướng xupap thải 10,2(mm) SVTH: Nguyễn Tấn Hữu – Lớp 13C4B 57 Tính tốn thiết kế động đốt (DSV6-0316) Hình 3.5 Kết cấu ống dẫn hướng 3.4.4 Lị xo xupap: Lị xo xupap dùng để đóng kín xupap đế xupap, đảm bảo xupap chuyển động theo quy luật cam phân phối khí Lị xo chịu tải trọng đột ngột theo chu kỳ nên vật liệu chế tạo lò xo thường dùng thép có hàm lượng cacbon cao( thép hợp kim) 60Si2; 65Mn50Si2 Động DSV6-0316 dùng lò lo xupap, lị xo có bước xoắn thay đổi, hai đầu quấn sít mài phẳng để tránh tượng cộng hưởng làm việc SVTH: Nguyễn Tấn Hữu – Lớp 13C4B 58 Tính tốn thiết kế động đốt (DSV6-0316) Hình 3.6 Lị xo xupap 3.4.5 Con đội: Con đội chi tiết máy truyền lực trung gian phương pháp dẫn động xupap kiểu dáng tiếp, biến chuyển động quay vấu cam thành chuyển động tịnh tiến xupap Động DSV6-0316 sử dụng đội lăn Phía đội có lắp lăn để giảm ma sát tiếp xúc tình làm việc Do đội tiếp xúc với mặt cam lăn nên ma sát đội với cam ma sát lăn nên ma sát sinh đội cam nhỏ Hình 3.7 Con đội lăn 3.4.6 Trục cam phân phối khí: SVTH: Nguyễn Tấn Hữu – Lớp 13C4B 59 Tính tốn thiết kế động đốt (DSV6-0316) -Nhiệm vụ: Trục cam dùng để dẫn động xupap đóng mở theo quy luật Trục cam thường bao gồm phần cam nạp,cam thải cổ trục Ngồi trục cam cịn có cam dẫn động bơm cao áp bánh dẫn động bơm dầu Hình 3.8 Trục cam liền trục Kích thước cam chế tạo liền trục thường nhỏ đường kính cổ trục, loại cam thường lắp theo kiểu đút luồn qua ổ trục thân máy Trục cam cấu phân phối khí dẫn động gián tiếp, thường lắp ổ trục thân máy, số cổ trục thường (đối với động xilanh), tuân theo công thức Z=i+1 với i số xi lanh, z số cổ trục Để trục cam không dịch chuyển theo chiều dọc trục (khi trục cam, thân máy giãn nở), người ta thường dùng ổ chắn dọc trục 3.4.7 Đũa đẩy Đũa đẩy động DSV6-0316 dùng dài, rỗng dùng để truyền lực từ đội đến đòn bẫy SVTH: Nguyễn Tấn Hữu – Lớp 13C4B 60 Tính tốn thiết kế động đốt (DSV6-0316) Hình 3.9 Đũa đẩy 3.4.8 Địn bẩy: Hình 3.10 Địn bẩy Địn bẫy chi tiết truyền lực trung gian, đầu tiếp xúc với đũa đẩy đầu tiếp xúc với đuôi xupap Khi trục cam nâng đội lên, đũa đẩy đẩy đầu đòn bẩy lên, đầu đòn bẩy nén lò xo xupap xuống mở xupap Do có địn bẫy nên xupap đóng mở theo pha phân phối khí Đầu tiếp xúc với đũa đẩy thường có vít điều chỉnh để điều chỉnh khe hở nhiệt, sau vít hãm đai ốc Đầu SVTH: Nguyễn Tấn Hữu – Lớp 13C4B 61 Tính tốn thiết kế động đốt (DSV6-0316) tiếp xúc với xupap thường có mặt tiếp xúc hình trụ tơi cứng, dùng vít để mịn dễ thay Đòn bẫy lắp trục rỗng đặt nắp máy, địn bẫy có khoan lỗ dẫn dầu để bôi trơn bề mặt tiếp xúc đuôi xupap đũa đẩy Chiều dài hai đòn đẩy khác Chiều dài đòn bẩy xuppap thải dài đòn bẩy xupap nạp SVTH: Nguyễn Tấn Hữu – Lớp 13C4B 62 Tính tốn thiết kế động đốt (DSV6-0316) TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] Nguyễn Văn Bình, Nguyễn Tất Tiến “Nguyên lý Động đốt trong” Nhà xuất giáo dục, năm 1994 [2] Nguyễn Bốn, Hoàng Ngọc Đồng “Nhiệt kỹ thuật” Nhà xuất giáo dục, năm 1999 [3] Hồ Tấn Chuẩn, Nguyễn Đức Phú, Trần Văn Tế, Nguyễn Tất Tiến “Kết cấu tính tốn Động đốt trong, Tập 1” Nhà xuất Đại học Trung học chuyên nghiệp, năm 1979 [4] Hồ Tấn Chuẩn, Nguyễn Đức Phú, Trần Văn Tế, Nguyễn Tất Tiến “Kết cấu tính tốn Động đốt trong, Tập 2” Nhà xuất Đại học Trung học chuyên nghiệp, năm 1979 [5] Hồ Tấn Chuẩn, Nguyễn Đức Phú, Trần Văn Tế, Nguyễn Tất Tiến “Kết cấu tính tốn Động đốt trong, Tập 3” Nhà xuất Đại học Trung học chuyên nghiệp, năm 1979 [6] Bùi Văn Ga, Văn Thị Bông, Phạm Xuân Mai, Trần Văn Nam, Trần Thanh Hải Tùng “Ơtơ nhiễm môi trường” Nhà xuất giáo dục, năm 1999 [7] Nguyễn Phước Hoàng, Phạm Đức Nhuận, Nguyễn Thạch Tân, Đinh Ngọc Ái, Đặng Huy Chí “Thủy lực máy thủy lực” Nhà xuất giáo dục, năm 1996 [8] Tài liệu động D6GA tài liệu liên quan SVTH: Nguyễn Tấn Hữu – Lớp 13C4B 63