(Tiểu luận) đề tài trường cao đẳng công nghiệp huế

~1~ ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD:Ths NGUYỄN ĐÌNH PHI LỜI CẢM ƠN Trong trình học tập, nhằm phục vụ việc đánh giá khả sinh viên, thực đồ án tốt nghiệp xem kiểm tra giúp sinh viên vận dụng kiến thức truyền đạt để xây dựng cơng trình cho riêng thân Qua đó, thầy giảng viên dõi theo giám sát bảo điểm thiếu sót để bồi dưỡng kiến thức cho sinh viên Vì vậy, việc thực đồ án quan trọng cần thiết Tuy nhiên, thời gian làm đồ án, giúp đỡ giảng viên hướng dẫn Ths Nguyễn Đình Phi, bảo giảng dạy thầy cô khác, em phần hoàn thiện phần đồ án Mặc dù cố gắng nhiều song kiến thức cịn hạn chế, kinh nghiệm chưa có nên chắn em khơng tránh khỏi sai sót Kính mong thầy đóng góp để em hồn thiện phần đề tài mình, bổ sung cho vốn kiến thức hạn chế thân Với phần lực thân, cộng với cho phép Khoa Kỹ thuật Cơng trình trường Đại học Tôn Đức Thắng với cô giảng viên hướng dẫn chính, em định thực thiết kế đề tài “ trường cao đẳng công nghiệp Huế” Nội dung : Phần 1: Kiến trúc – Giảng viên hướng dẫn: Th.S Nguyễn Đình Phi Phần 2: Kết cấu – Giảng viên hướng dẫn: Th.S Nguyễn Đình Phi Phần 3: Móng – Giảng viên hướng dẫn: Th.S Nguyễn Đình Phi Phần 4: Thi công – Giảng viên hướng dẫn: Th.S Nguyễn Đình Phi Được bảo tận tình giảng viên hướng dẫn, em có thêm động lực hồn thành Em cảm ơn thầy cô Khoa Kỹ thuật Cơng trình, đặc biệt Th.S Nguyễn Đình Phi người theo sát bảo trình em thực đồ án TP Hồ Chí Minh, ngày tháng năm 2018 Người thực SVTH:PHAN LÊ TUẤN-81301387 h LỚP:13080101 ~2~ ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD:Ths NGUYỄN ĐÌNH PHI LỜI CAM ĐOAN CƠNG TRÌNH ĐƯỢC HỒN THÀNH TẠI TRƯỜNG ĐẠI HỌC TƠN ĐỨC THẮNG Tơi cam đoan cơng trình nghiên cứu riêng tơi hướng dẫn khoa học TH.S NGUYỄN ĐÌNH PHI Các nội dung nghiên cứu, kết đề tài trung thực chưa công bố hình thức trước Những số liệu bảng biểu phục vụ cho việc phân tích, nhận xét, đánh giá tác giả thu thập từ nguồn khác có ghi rõ phần tài liệu tham khảo Ngoài ra, luận văn sử dụng số nhận xét, đánh số liệu tác giả khác, quan tổ chức khác có trích dẫn thích nguồn gốc Nếu phát có gian lận tơi xin hồn tồn chịu trách nhiệm nội dung luận văn Trường Đại học Tôn Đức Thắng không liên quan đến vi phạm tác quyền, quyền gây trình thực ( có ) Thành phố Hồ Chí Minh, ngày tháng năm 2018 Tác giả ( ký tên ghi rõ họ tên ) SVTH:PHAN LÊ TUẤN-81301387 h LỚP:13080101 ~3~ ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD:Ths NGUYỄN ĐÌNH PHI MỤC LỤC CHƯƠNG 1: TỔNG QUAN VỀ KIẾN TRÚC CƠNG TRÌNH 10 1.1 Nhu cầu xây dựng cơng trình 10 1.2 Điều kiện tự nhiên khí hậu khu vực 10 1.2.1 Vị trí đặc điểm khu vực xây dựng cơng trình 10 1.2.2 Điều kiện tự nhiên khí hậu 10 1.3 Giải pháp kiến trúc 11 1.4 Các giải pháp kỹ thuật 11 1.5 Vật liệu sử dụng cho cơng trình : 12 CHƯƠNG : TÍNH TỐN KẾT CẤU SÀN TẦNG 13 2.1 Bố trí dầm phân loại sàn 13 2.2 Sơ kích thước dầm, sàn 13 2.2.1 Sơ kích thước sàn 13 2.2.2 Chọn tiết diện dầm chính, dầm phụ 13 2.3 Phân loại sàn sơ đồ tính 14 2.4 Tải trọng tác dụng lên sàn 15 2.4.1 Tĩnh tải sàn thường 15 2.4.2 Tĩnh tải sàn nhà vệ sinh 16 2.4.3 Tính hoạt tải 16 SVTH:PHAN LÊ TUẤN-81301387 h LỚP:13080101 ~4~ ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD:Ths NGUYỄN ĐÌNH PHI 2.4.4 Tải trọng tường gây sàn S1 : 17 2.4.5 Tổng tải trọng tác dung lên ô sàn : 17 2.5 Tính thép sàn 17 2.5.1 Sàn phương (chọn sàn S4 để tính ví dụ) 17 2.5.2 Sàn phương (Chọn sàn số S2 để tính ví dụ) 19 2.5.3 Chiều dài đoạn neo, nối cốt thép lan: 22 CHƯƠNG 3: CẦU THANG 25 3.1 Tính cầu thang 25 3.1.1 Sơ tiết diện thang 25 3.1.2 Tĩnh tải tác dụng lên chiếu nghỉ: 26 3.1.3 Tĩnh tải tác dụng lên thang theo phương vng góc 26 3.1.4 Tĩnh tải tác dụng lên thang theo phương thẳng đứng: 28 3.1.5 Tổng tải 28 3.1.6 Mô cầu thang 28 3.1.7 Tính thép 30 3.2 Tính dầm chiếu nghỉ 31 3.2.1 Xác định tải trọng tác dụng lên dầm chiếu nghỉ 31 3.2.2 Mô dầm chiếu nghỉ 31 3.2.3 Tính thép cho dầm chiếu nghỉ 32 SVTH:PHAN LÊ TUẤN-81301387 h LỚP:13080101 ~5~ ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD:Ths NGUYỄN ĐÌNH PHI CHƯƠNG : BỂ NƯỚC MÁI 35 4.1 Xác định kích thước bể nước mái 35 4.1.1 Xác định lưu lượng tính tốn 35 4.1.2 Xác định sơ kích thước hồ nước mái 35 4.2 Bản nắp 36 4.2.1 Tải trọng 36 4.2.2 Tính thép nắp 37 4.2.3 Tính tốn thép lỗ thăm 37 4.3 Bản thành 37 4.3.1 Tải trọng 37 4.3.2 Mô thành sap 38 4.3.3 Tính thép thành 39 4.4 Bản đáy 39 4.4.1 Tải trọng 40 4.4.2 Tính thép đáy 40 4.5 Tính khung bể nước 41 4.5.1 Tải trọng truyền vào dầm nắp 41 4.5.2 Tải trọng truyền vào dầm đáy 42 4.5.3 Tính cốt thép cho dầm bể nước 48 SVTH:PHAN LÊ TUẤN-81301387 h LỚP:13080101 ~6~ ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD:Ths NGUYỄN ĐÌNH PHI 4.5.4 Tính cốt thép cho cột bể nước 52 CHƯƠNG 5: TÍNH TỐN KHUNG TRỤC 12 61 5.1 Tính tốn nội lực khung trục từ tầng đến tầng 61 5.1.1 Các loại tải trọng tác dụng lên khung 61 5.1.2 Tính tốn sơ tiết diện cột C3 64 5.1.3 Tính tốn sơ tiết diên cột cịn lại : 67 5.2 Mơ hình etabs 68 5.3 Tính cốt thép cho cột khung trục 12 92 5.3.1 Tính cốt dọc 92 5.3.2 Tính cốt đai 105 5.3.3 Tính tốn đoạn nối cốt thép 105 5.4 Tính thép dầm khung trục 12 105 5.4.1 Tính cốt dọc 105 5.4.2 Tính cốt đai dầm 109 CHƯƠNG : MÓNG CỌC 111 6.1 Các tiêu lý đất 111 6.2 Thiết kê móng M1 112 6.2.1 Tải trọng tác dụng 112 6.2.2 Xác định sơ độ sâu chơn móng 112 SVTH:PHAN LÊ TUẤN-81301387 h LỚP:13080101 ~7~ ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD:Ths NGUYỄN ĐÌNH PHI 6.2.3 Xác định sơ kích thước móng 112 6.2.4 Sức chịu tải cọc theo vật liệu 112 6.2.5 Sức chịu tải cọc theo tiêu lý đất đá 114 6.2.6 Sức chịu tải cọc dựa theo cường độ đất 115 6.2.7 Sức chịu tải cho phép cọc theo đất 116 6.2.8 Thiết kế số lượng cọc 117 6.2.9 Tính phản lực đầu cọc 117 6.2.10 Kiểm tra điều kiện xuyên thủng 119 6.2.11 Kiểm tra theo trạng thái giới hạn thứ 121 6.2.12 Kiểm tra theo trạng thái giới hạn thứ hai 122 6.2.13 Tính tốn cốt thép cho móng cọc 124 6.3 Thiết kế móng 12D 126 6.3.1 Tải trọng tác dụng 126 6.3.2 Sức chịu tải cho phép cọc theo đất 126 6.3.3 Xác định sơ độ sâu chôn móng 127 6.3.4 Xác định sơ kích thước móng 127 6.3.5 Thiết kế số lượng cọc 127 6.3.6 Tính phản lực đầu cọc 128 6.3.7 Kiểm tra điều kiện xuyên thủng 129 SVTH:PHAN LÊ TUẤN-81301387 h LỚP:13080101 ~8~ ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD:Ths NGUYỄN ĐÌNH PHI 6.3.8 Kiểm tra theo trạng thái giới hạn thứ 131 6.3.9 Kiểm tra theo trạng thái giới hạn thứ hai 133 6.3.10 Tính tốn cốt thép cho móng cọc 135 6.4 Thiết kế móng M3 ( móng đơi) 137 6.4.1 Sức chịu tải cho phép cọc theo đất 137 6.4.2 Qui đổi tải trọng 137 6.4.3 Bố trí cọc đài móng 138 6.4.4 Tính phản lực đầu cọc 138 6.4.5 Kiểm tra điều kiện xuyên thủng 141 6.4.6 Kiểm tra theo trạng thái giới hạn thứ 142 6.4.7 Kiểm tra theo trạng thái giới hạn thứ hai 143 6.4.8 Tính tốn cốt thép cho móng cọc 145 6.5 Kiểm tra cẩu dựng cọc 147 6.5.1 Cấu tạo cọc 147 6.5.2 Kiểm tra cẩu lắp 147 6.5.3 Tính tốn cốt thép dọc 148 6.5.4 Tính tốn móc cẩu 149 CHƯƠNG : THI CÔNG 150 7.1 Tải trọng 150 SVTH:PHAN LÊ TUẤN-81301387 h LỚP:13080101 ~9~ ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD:Ths NGUYỄN ĐÌNH PHI 7.1.1 Tải trọng thẳng đứng 150 7.1.2 Tải trọng ngang 151 7.2 Tính cốp pha dầm 152 7.2.1 Tính tốn cốp pha đáy dầm ( với tải trọng đứng ) 152 7.2.2 Tính tốn cốp pha thành dầm ( với tải trọng ngang ) 152 7.2.3 Tính tốn sườn đứng ( với tải trọng ngang ) 153 7.2.4 Tính tốn sườn ngang ( với tải trọng đứng ) 154 7.2.5 Tính tốn chống xiên 154 7.3 Tính cốp pha sàn 155 7.3.1 Tính tốn ván cốp pha sàn 155 7.3.2 Tính tốn sườn đỡ cốp pha 156 7.3.3 Tính tốn dầm đỡ sườn 157 7.3.4 Tính tốn chống 157 7.4 Tính tốn cốp pha cột 158 7.4.1 Tính tốn ván khuôn cột 158 SVTH:PHAN LÊ TUẤN-81301387 h LỚP:13080101 ~ 10 ~ ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD:Ths NGUYỄN ĐÌNH PHI CHƯƠNG 1: TỔNG QUAN VỀ KIẾN TRÚC CƠNG TRÌNH 1.1 Nhu cầu xây dựng cơng trình Trong trình hội nhập phát triển, lảnh đạo quan tâm Đảng Nhà nước cần phải có đủ nhân lực trình độ chun mơn cao Vì trường cao đẳng cơng nghiệp Huế nhu cầu cần thiết để đâò tạo nguồn nhân lực phục vụ cho trình phát triển tỉnh nhà nước 1.2 Điều kiện tự nhiên khí hậu khu vực 1.2.1 Vị trí đặc điểm khu vực xây dựng cơng trình Cơng trình nằm thành phố Huế thuộc tỉnh Thừa Thiên Huế Khu đất phẳng rộng lớn Bên cạnh khu đất quy hoạc, nhà dân, trụ sở công ty, nhà tư nhân,… Mật độ xây dựng xung quanh cao Với đặc điểm việc xây dựng cơng trình phát huy hiệu vào hoạt động 1.2.2 Điều kiện tự nhiên khí hậu - Khí hậu : Khí hậu Huế thuộc khu vực nhiệt đới gió mùa mang tính chất chuyển tiếp từ xích đới lên nội chí tuyến gió mùa Do đó, khơng có mùa đơng mùa khơ rõ rệt Nam Bộ hay Bắc Bộ Việt Nam Mùa nóng thường tháng đến tháng ảnh hưởng gió Tây Nam Nhiệt độ trung bình mùa từ 27 – 29 độ C Tháng tháng thường nóng năm lên tới 38 – 40 độ C Trong đó, mùa lạnh thường kéo dài từ tháng 10 đến tháng năm sau Vào thời gian này, ảnh hưởng gió mùa Đơng bắc nên Huế mưa nhiều thời tiết lạnh Nhiệt độ trung bình dao động từ 20 – 22 độ C Thấp hạ xuống cịn độ C - Thủy văn : Hệ thống thuỷ văn Thừa Thiên Huế phức tạp độc đáo Tính phức tạp độc đáo thể chỗ hầu hết sông đan nối vào thành mạng lưới chằng chịt: sơng Ơ Lâu - phá Tam Giang - sông Hương - sông Lợi Nông sông Đại Giang - sông Hà Tạ - sông Cống Quan - sông Truồi - sông Nong - đầm Cầu SVTH:PHAN LÊ TUẤN-81301387 h LỚP:13080101 ~ 145 ~ ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD:Ths NGUYỄN ĐÌNH PHI 0.8 × 2.096  140.36 25.7  βi zi σglh i = × + 116.5 + 68.5 + 40.3 +  = 0.0642m Kiểm 8059   i=1 Ei n S= ∑ tra độ lún S = 0.0642(m) ≤ Sgh = 0.08(m) Vậy thỏa điều kiện chống lún 6.4.8 Tính tốn cốt thép cho móng cọc Phương y Nội lực Pmax = N1 + N + N3 + N = 493.662 + 498.515 + 503.368 + 493.662 = 1990(kN) M max = Pmax L1 = 1990 × 0.75 = 1492.5(kNm) Tính cốt thép αm = M max γ b R b bh 02 = 1492.5 0.9 × 11.5 × 103 × 3.5 × 0.7 = 0.0841 < α R = 0.623 => Cốt đơn ξR = − − 2αm = − − × 0.0841 = 0.088 Astt = ξR γ b R b bh 0.088 × 0.9 × 11.5 × 3500 × 700 = = 7970(mm2 ) Rs 280 Chọn thép d20 có As = 314(mm2) số thép bố trí là: n= 7970 = 26 314 Vậy chọn 26d20 Khoảng cách thép: s= Lm − 2a 3500 − ×100 = = 120(mm) n 26 Vậy chọn 26d20a140 có Asch = 8164(mm2) Phương x SVTH:PHAN LÊ TUẤN-81301387 h LỚP:13080101 ~ 146 ~ ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD:Ths NGUYỄN ĐÌNH PHI P1 = N1 + N5 + N9 = 493.662 + 457.103 + 420.545 = 1371.31(kN) tt P2 = P2tt + P6tt + P10 = 498.515 + 461.957 + 425.398 = 1386(kN) tt P3 = P3tt + P7tt + P11 = 503.368 + 466.81 + 430.252 = 1400.43(kN) tt P4 = P4tt + P8tt + P12 = 493.662 + 457.103 + 420.545 = 1371.31(kN) Mô phần mêm sap Tính cốt thép αm = Mmax γ bR bbh 02 = 12997.12 0.9 ×11.5 ×103 × 2.6 × 0.72 = 0.1 < αR = 0.623 => Cốt đơn ξR = − − 2αm = − − × 0.1 = 0.106 Astt = ξR γ b R b bh 0.106 × 0.9 × 11.5 × 2600 × 700 = = 7132(mm ) Rs 280 Chọn thép d20 có As = 314(mm2) số thép bố trí là: n= 7132 = 23 314 Vậy chọn 23d20 Khoảng cách thép: SVTH:PHAN LÊ TUẤN-81301387 h LỚP:13080101 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP s= ~ 147 ~ GVHD:Ths NGUYỄN ĐÌNH PHI Lm − 2a 2600 − × 100 = = 100(mm) 23 23 Vậy chọn 23d20a100 có Asch = 7222(mm2) 6.5 Kiểm tra cẩu dựng cọc 6.5.1 Cấu tạo cọc Vật liệu Bê tông B20 có: Rb = 11.5( MPa ) ;Rbt = 0.9( MPa ) Thép chịu lực AII ( φ > 10) có: R s = 280 ( MPa ) ;R sw = 225 ( MPa ) Thép đai AI có: Rs = 225( MPa ) ;Rsw = 175( MPa ) ( Loại cọc: cọc vng 300 × 300 ( mm ) → Fc = 300 × 300 = 90000 mm2 ) Chọn chiều dài cọc 18(m) gồm đoạn cọc, đoạn dài 9(m) ( ) Cốt thép cọc không nhỏ 0.8%Fc = 0.8% × 90000 = 720 mm → Chọn 4d18 có ( As = 1018 mm2 ) Đoạn cọc ngàm vào đài 100(mm) Đập đầu cọc lấy thép râu 600(mm) 6.5.2 Kiểm tra cẩu lắp Lực phân bố thân cọc: q = kdAbγbt = 1.5 × 0.09 × 25 = 3.375( kN / m) Với : kd = 1.5 :hệ số kể đến vận chuyển cọc gặp chấn động mạnh cố thi công cọc công trường SVTH:PHAN LÊ TUẤN-81301387 h LỚP:13080101 ~ 148 ~ ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD:Ths NGUYỄN ĐÌNH PHI 0.3L 0.3L L 2 0.045qL 0.045qL 0.025qL Hình 6.9 - Sơ đồ tính cọc vận chuyển 0.3L L 0.045qL 0.041qL Hình 6.10 - Sơ đồ tính cọc cẩu lắp thi cơng 6.5.3 Tính tốn cốt thép dọc Ta có L = (m); q = 3.375 (kN/m) Giả thiết a = 50 ( mm ) → h o = h − a = 300 − 50 = 250 ( mm ) M = 0.0432qL2 = 0.0432 × 3.375 × = 11.81 ( kNm ) SVTH:PHAN LÊ TUẤN-81301387 h LỚP:13080101 ~ 149 ~ ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP → αm = M = γ b R b bh o2 GVHD:Ths NGUYỄN ĐÌNH PHI 11.81 0.9 × 11.5 × 103 × 0.3 × 0.252 = 0.061 → ξ = − − α m = − − × 0.061 = 0.063 → As = ( ξγ b R b bh o 0.063 × 0.9 × 11.5 × 300 × 250 = = 175 mm Rs 280 ( ) ) →Chọn 4d18 có Asc = 1018 mm2 để bố trí cho cọc Kiểm tra hàm lượng cốt thép: µmin = 0.5% ≤ µ = As γ R 1018 100% = ×100% = 1.3% ≤ µmax = ξR b b = 2.22% bho 300 × 270 Rs 6.5.4 Tính tốn móc cẩu Lực kéo móc cẩu lấy nửa trọng lượng cọc: 1 Q = qL = × 3.375 × = 15.2 ( kN ) 2 As,cau = ( ) Q 15.2 ×103 = = 54.3 mm2 →Chọn d14 để làm móc cẩu As = 154(mm2) Rs 280 Tính chiều dài đoạn neo thép: lan   Rs + ∆λan  d  ωan ≥  Rb  ( mm ) lan ≥ lanmin =λand  λan d Với hệ số công thức tra Bảng 36 TCVN 5574-2012 ωan Δλan λan lanmin (mm) 0.7 11 20 250  280  + 11 × 14 = 420 ( mm )  0.7 × 0.9 × 11.5 →  → Chọn lan = 420( mm)  280 ( mm )  SVTH:PHAN LÊ TUẤN-81301387 h LỚP:13080101 ~ 150 ~ ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD:Ths NGUYỄN ĐÌNH PHI CHƯƠNG : THI CÔNG 7.1 Tải trọng ( Dùng gỗ nhóm VI để làm cốp pha sàn dầm với γ go = 4.9 kN / m3 ( Ứng suất uốn [ σ]u = 9.8 ×103 kN / m2 ) ) ( ) Ứng suất kéo [ σ] = 6.74 ×10 ( kN / m ) Mơ đun đàn hồi E = 1.2 ×10 ( kN / m ) Ứng suất nén [ σ]n = 3.04 ×104 kN / m2 k Dùng ván thép để làm cốp pha cột ( Ứng suất uốn [ σ]u = 21×104 kN / m2 ) 7.1.1 Tải trọng thẳng đứng Tải trọng cốp pha: chọn ván dày δvan = 20mm để đóng cốp pha ( Khối lượng thể tích bê tơng cốt thép: γ btct = 26 kN / m3 ) Tải trọng tiêu chuẩn tải trọng tính tốn sàn ( ) × n = 2.6 ×1.2 = 3.12 ( kN / m ) tc qsan = γ btct × hsan = 26 × 0.1 = 2.6 kN / m2 tt tc qsan = qsan Tải trọng tiêu chuẩn tải trọng tính tốn dầm ( ) × n = 13 ×1.2 = 15.6 ( kN / m ) tc qdam = γ btct × h dam = 26 × 0.5 = 13 kN / m2 tt tc qdam = qdam Tải trọng dụng cụ người thi công: ( tc q nguoi = 2.5 kN / m2 ) ( tt tc q nguoi = q nguoi × n = 2.5 ×1.3 = 3.25 kN / m2 Tải trọng đầm rung: ( tc qdamrung = kN / m2 SVTH:PHAN LÊ TUẤN-81301387 h ) ) LỚP:13080101 ~ 151 ~ ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD:Ths NGUYỄN ĐÌNH PHI ( tt tc qdamrung = qdamrung × n = ×1.3 = 2.6 kN / m2 Tổng tải trọng đứng: Sàn: ( tc qsan = 2.6 + 2.5 + = 7.1 kN / m2 ( ) tt qsan = 3.12 + 3.25 + 2.6 = 8.97 kN / m2 Dầm: ( tc q dam = 13 + 2.5 + = 17.5 kN / m2 ( ) ) ) tt qdam = 15.6 + 3.25 + 2.6 = 21.45 daN / m2 ) 7.1.2 Tải trọng ngang Áp lực ngang bê tông đổ vào cốp pha: Tính tốn cho dầm có h =0.5(m): ( ) × n = 12.5 ×1.3 = 16.25 ( kN / m ) tc qdam = γ bt × h dam = 25 × 0.5 = 12.5 kN / m2 tt tc qdam = qdam Tính tốn cho cột có h =4.2(m) ( ) × n = 105 ×1.3 = 136.5 ( kN / m ) tc qcot = γ bt × h cot = 25 × 4.2 = 105 kN / m2 tt tc qcot = qcot Tải trọng chấn động phát sinh đổ bê tơng vào cốp pha: ( ) × n = ×1.3 = 5.2 ( kN / m ) tc qdo = kN / m2 tt tc qdo = qdo Tổng tải trọng ngang Dầm: ( tc qdam = 12.5 + = 16.5 kN / m2 ( ) tt qdam = 16.25 + 5.2 = 21.45 kN / m2 Cột: ( tc qcot = 105 + = 109 kN / m2 SVTH:PHAN LÊ TUẤN-81301387 h ) ) LỚP:13080101 ~ 152 ~ ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD:Ths NGUYỄN ĐÌNH PHI ( tt qcot = 136.5 + 5.2 = 141.7 kN / m2 ) 7.2 Tính cốp pha dầm 7.2.1 Tính tốn cốp pha đáy dầm ( với tải trọng đứng ) Dùng ván có bề rộng 200 mm bề dày δvan = 20mm qtcvan =3.5 kN/m tt qvan =4.29 daN/m 400 400 Lực tác dụng lên cốp pha đáy dầm: tc q tc van = q b = 17.5 × 0.2 = 3.5 ( kN / m ) q ttvan = q tt b = 21.45 × 0.2 = 4.29 ( kN / m ) Kiểm tra bền: M max = W= q tt l 429 × 0.42 = = 8.58 ( daNm ) 8 ( ) bδ2van 0.2 × 0.022 = = 1.33 × 10−5 m3 6 ( ) ( ) M max 8.58 = = 6.5 × 103 kN / m < [ σ ] = 9.8 × 103 kN / m (thỏa) − W 1.33 × 10 Kiểm tra độ võng: σ van = J= ( ) bδ3van 0.2 × 0.023 = = 1.33 × 10−7 m 12 12 tc l qvan 3.5 × 0.44 ×103 l 400 × = × = 0.056mm < f = = = 1mm (thỏa) [ ] 384 EJ 384 1.2 ×108 ×1.33 ×10−7 400 400 7.2.2 Tính tốn cốp pha thành dầm ( với tải trọng ngang ) Dùng ván có bề rộng b = 500 mm bề dày δvan = 20mm fmax = qtcvan =8.25kN/m qttvan =10.725kN/m 500 500 Lực tác dụng lên cốp pha thành dầm: tc q tc van = q b = 16.5 × 0.5 = 8.25 ( kN / m ) q ttvan = q tt b = 21.45 × 0.5 = 10.725 ( kN / m ) SVTH:PHAN LÊ TUẤN-81301387 h LỚP:13080101 ~ 153 ~ ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD:Ths NGUYỄN ĐÌNH PHI Kiểm tra bền: M max q tt l 10.725 × 0.42 = = = 0.2145 ( kNm ) 8 ( ) bδ2van 0.5 × 0.022 = = 3.33.10−5 m3 6 W= ( ) ( ) M max 0.2145 = = 6.45 × 103 kN / m < [ σ] = 9.8 × 103 kN / m (thỏa) − W 3.33 × 10 Kiểm tra độ võng: σ van = ( ) bδ3van 0.5 × 0.023 = = 3.33 × 10−7 m J= 12 12 l4 qtc 8.25 × 0.44 ×103 l 400 × van = × = 0.069mm < f = = = 1mm (thỏa) [ ] 384 EJ 384 1.2 ×108 × 3.33 ×10−7 400 400 7.2.3 Tính tốn sườn đứng ( với tải trọng ngang ) Dùng gỗ có tiết diện (40x80) mm; khoảng cách sườn đứng 0.4m fmax = tc qsd =6.6 kN/m tt qsd =8.58 kN/m 500 500 Lực tác dụng lên sườn đứng: tc qsd = q tcl = 16.5 × 0.4 = 6.6 ( kN / m ) tt qsd = q tt h d = 21.45 × 0.4 = 8.58 ( kN / m ) Kiểm tra bền: M max W= q tt l2 8.58 × 0.52 = = = 0.2682 ( kNm ) 8 ( ) ) < [σ] = 9.8 ×10 ( kN / m ) (thỏa) bh 0.04 × 0.082 = = 4.27 × 10−5 m3 6 ( M max 0.2682 = = 6.28 × 103 kN / m − W 4.27 × 10 Kiểm tra độ võng: σsd = ( ) bh 0.04 × 0.083 J= = = 1.71 × 10−6 m 12 12 SVTH:PHAN LÊ TUẤN-81301387 h LỚP:13080101 ~ 154 ~ ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD:Ths NGUYỄN ĐÌNH PHI qtcl4 6.6 × 0.44 ×103 l 400 = × = 0.011mm < f = = = 1mm (thỏa) [ ] 384 EJ 384 1.2 ×108 ×1.71×10−6 400 400 7.2.4 Tính toán sườn ngang ( với tải trọng đứng ) Dùng gỗ có tiết diện (40x80) mm; khoảng cách sườn ngang 0.4m fmax = tc qsn =7kN/m tc Psn =14 kN/m 500 500 tt qsn =8.58kN/m tt Psn =1.72 kN 500 500 Lực tác dụng lên sườn ngang: tc qsn = q tc × 0.4 = 17.5 × 0.4 = ( kN / m ) tt qsn = q tt × 0.4 = 21.45 × 0.4 = 8.58 ( kN / m ) Quy lực phân bố lực tập trung: tc tc Psn = qsn × b = × 0.2 = 14 ( kN ) tt tt Psn = qsn × b = 8.58 × 0.2 = 1.72 ( kN ) Kiểm tra bền: M max P tt l 1.72 × 0.5 = = = 0.215 ( daNm ) 4 ( ) M 0.215 σsn = max = = 5.05 × 103 ( kN / m ) < [ σ ] = 9.8 × 103 ( kN / m ) (thỏa) −5 W 4.27 × 10 W= bh 0.04 × 0.082 = = 4.27 × 10−5 m3 6 Kiểm tra độ võng: J= ( ) b × h 0.04 × 0.083 = = 1.71 × 10−6 m 12 12 Psntc × l4 14 × 0.54 ×103 l 500 × = × = 0.01mm < f = = = 1.25mm (thỏa) [ ] 48 EJ 48 1.2 ×108 ×1.71×10−6 400 400 7.2.5 Tính tốn chống xiên Dùng chống xiên dài 0.6m, tiết diện (20x30)mm fmax = SVTH:PHAN LÊ TUẤN-81301387 h LỚP:13080101 ~ 155 ~ ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD:Ths NGUYỄN ĐÌNH PHI N=2.145 kN tt q cx 500 N=1.0725 kN tt o α=30 q =8.58 kN/m 500 60 P=2.145 kN P=2.145 kN tt q cx h dam 8.58 × 0.5 = q × 0.4 = 21.45 × 0.4 = 8.58 ( kN / m ) → Pcx = = = 2.145 ( kN ) 2 tt ( ) Lực nén Ncx = Pcx sin α = 2.145 × sin 30o = 1.0725 ( kN ) Kiểm tra bền: N 1.0725 σ= = = 1.79 ×103 kN / m2 < [ σ]n = 3.04 ×104 kN / m2 F 0.02 × 0.03 Kiểm tra ổn định: Hệ số uốn dọc ϕ phụ thuộc vào độ mảnh λ : ( J= ) ( ( ) bh 0.02 × 0.033 = = 4.5 × 10−8 m 12 12 i= J 4.5 × 10−8 = = 8.66 × 10 −3 ( m ) F 0.02 × 0.03 λ= ) lo 0.6  λ   80  = = < → ϕ = − = − × 70 75 0.8 0.8     = 0.488 i 8.66.10−3  100   100  ( → [ σ]n × ϕ = 3.04 ×104 × 0.488 = 1.5 ×104 kN / m2 ( ) ) → σ = 1.79 ×103 < [ σ]n × ϕ = 1.5 ×104 kN / m2 (thỏa) 7.3 Tính cốp pha sàn 7.3.1 Tính tốn ván cốp pha sàn Dùng ván có bề dày δvan = 20mm để đóng cốp pha sàn qtcvan =7.1 kN/m qttvan =8.97 kN/m 500 SVTH:PHAN LÊ TUẤN-81301387 500 h LỚP:13080101 ~ 156 ~ ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD:Ths NGUYỄN ĐÌNH PHI tc Lực phân bố 1m dài cốp pha sàn: q tc van = q × 1m = 7.1( kN / m ) q ttvan = q tt ×1m = 8.97 ( kN / m ) Kiểm tra bền: tt q van l 8.97 × 0.52 = = = 0.281( kNm ) 8 M max W= σsn = ( ) bδ2van 1× 0.022 = = 6.67 × 10−5 m3 6 ( ) ( ) M max 0.281 = = 4.25 × 103 kN / m < [ σ ] = 9.8 × 103 kN / m (thỏa) − W 6.67 × 10 Kiểm tra độ võng: ( ) b × δ3van × 0.023 = = 6.67 × 10−6 m 12 12 J= l4 qtc 7.1× 0.54 ×103 l 500 van fmax = = × = 0.0732mm < [f ] = = = 1.25mm − 384 EJ 384 1.2 ×10 × 6.67 ×10 400 400 (thỏa) 7.3.2 Tính tốn sườn đỡ cốp pha Dùng gỗ có tiết diện (40x80)mm làm sườn đỡ; sườn cách 0.5m tc qsuon =3.6 kN/m tt qsuon =4.485 kN/m 800 800 tc Lực tác dụng lên sườn đỡ cốp pha: qsuon = q tc × 0.5 = 7.1× 0.5 = 3.55 ( kN / m ) tt qsuon = q tt × 0.5 = 8.97 × 0.5 = 4.485 ( kN / m ) Kiểm tra bền: M max = W= tt qsuon l2 4.485 × 0.82 = = 0.359 ( kNm ) 8 ( ) bh 0.04 × 0.082 = = 4.27 × 10−5 m3 6 ( ) ( ) M max 0.359 = = 8.51 × 103 kN / m < [σ ] = 9.8 × 103 kN / m (thỏa) − W 4.27 × 10 Kiểm tra độ võng: σsn = J= ( ) bh 0.04 × 0.083 = = 1.71× 10−6 m 12 12 SVTH:PHAN LÊ TUẤN-81301387 h LỚP:13080101 ~ 157 ~ ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD:Ths NGUYỄN ĐÌNH PHI qtcl4 3.55 × 0.84 ×103 l 800 × = × = 0.1mm < [ f ] = = = 2mm (thỏa) − 384 EJ 384 1.2 ×10 ×1.71×10 400 400 7.3.3 Tính tốn dầm đỡ sườn Dùng gỗ có tiết diện (60x100) mm; khoảng cách dầm đỡ sườn 0.8m fmax = tc tt Pdam =2.84 kN Pdam =3.59 kN 1000 1000 Lực tác dụng lên sườn ngang: P tc = q tc × 0.5 × 0.8 = 7.1× 0.5 × 0.8 = 2.84 ( kN ) Ptt = qtt × 0.5 × 0.8 = 8.97 × 0.5 × 0.8 = 3.59 ( kN ) Kiểm tra bền: M max W= σsn = P tt l 3.59 × = = = 0.9 ( kNm ) 4 ( ) bh 0.06 × 0.12 = = × 10−4 m3 6 ( ) ( ) M max 0.9 = = ×103 kN / m2 < [ σ] = 9.8 ×103 kN / m (thỏa) − W 1×10 Kiểm tra độ võng: ( ) bh 0.06 × 0.13 J= = = × 10−6 m 12 12 tc l Pdam 2.84 ×14 ×103 l 1000 × = × = 0.1mm < [ f ] = = = 2.5mm (thỏa) − 48 EJ 48 1.2 ×10 × ×10 400 400 7.3.4 Tính toán chống Dùng cột chống đơn thép ống có đường kính d=60mm; gồm đoạn có tăng điều chỉnh độ cao fmax = P=7.18 kN SVTH:PHAN LÊ TUẤN-81301387 h LỚP:13080101 ~ 158 ~ ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD:Ths NGUYỄN ĐÌNH PHI Tải trọng đầu chống: tt Pcc = q tt × × 0.5 × 0.8 = 8.97 × × 0.5 × 0.8 = 7.18 ( daN ) Kiểm tra bền: Diện tích mặt cắt ngang: A = ( π D2 − d ) = π × ( 0.06 ( − 0.0542 ) = 5.37 ×10 ) ( −4 (m ) ) N 7.18 = = 1.34 ×104 kN / m2 < R sc = 21×104 kN / m2 (thỏa) − A 5.37 ×10 Kiểm tra ổn định: Hệ số uốn dọc phụ thuộc vào độ mảnh σch = J= ( ) ( ) ( ) π π D4 − d4 = × 0.064 − 0.0544 = 2.19 × 10−7 m 64 64 i= λ= 2.19 × 10−7 J = A 5.37 × 10−4 = 0.02 ( m ) lo 3.7 = = 185 > 75 → ϕ = 0.222 i 0.02 ( R sc ×ϕ = 21×104 × 0.222 = 4.66 ×104 kN / m2 ( ) ( ) ) σch = 1.34 ×104 kN / m2 < R sc × ϕ = 4.66 ×104 kN / m2 (thỏa) 7.4 Tính tốn cốp pha cột 7.4.1 Tính tốn ván khn cột Dùng ván khn thép tiêu chuẩn có bề rộng 500mm 360mm; bề dày δvan = 20mm Lực phân bố mét dài cốp pha: tc q tc van = q × 1m = 109 × = 109 ( daN / m ) 30 300 30 q ttvan = q tt ×1m = 141.7 ×1 = 141.7 ( kN / m ) 30 500 30 Mặt cắt ngang cột SVTH:PHAN LÊ TUẤN-81301387 h LỚP:13080101 ~ 159 ~ ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD:Ths NGUYỄN ĐÌNH PHI qtcvan =109 kN/m qttvan =141.7 kN/m 500 500 Biều đồ tải trọng tác dụng lên ván khuôn cột Kiểm tra bền: M max = q ttvan × l 141.7 × 0.52 = = 4.43 ( kN.m ) 8 ( ) ( ) b × δ2van 1× 0.022 W= = = 6.67 × 10−5 m3 6 M 4.43 σ = max = = 66.42 × 103 kN / m < [ σ] = 21 × 104 kN / m (thỏa) − W 6.67 × 10 Kiểm tra độ võng: J= ( ) ( ) b × δ3van × 0.023 = = 6.67 × 10−7 m 12 12 × l4 qtc 109 × 0.54 ×103 l 500 van = × = 1.11mm < [ f ] = = = 1.25mm fmax = − 384 EJ 384 1.2 ×10 × 6.67 ×10 400 400 (thỏa) Vì ván khn thỏa điều kiện bền biến dạng nên cốp pha cột không cần dùng gông SVTH:PHAN LÊ TUẤN-81301387 h LỚP:13080101