Thiết kế trung tâm thương mại, văn phòng, officetel và căn hộ

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH CNKT CƠNG TRÌNH XÂY DỰNG THIẾT KẾ TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI, VĂN PHÒNG, OFFICETEL VÀ CĂN HỘ GVHD: PGS.TS PHAN ĐỨC HÙNG SVTH: TRẦN HỮU DANH SKL 0 Tp Hồ Chí Minh, tháng 07/2018 BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT TP HCM KHOA XÂY DỰNG VÀ CƠ HỌC ỨNG DỤNG  ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG ĐỀ TÀI: THIẾT KẾ TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI, VĂN PHÒNG, OFFICETEL VÀ CĂN HỘ ( THUYẾT MINH ) GVHD : PGS.TS PHAN ĐỨC HÙNG SVTH : TRẦN HỮU DANH MSSV : 16349004 KHÓA : 2016 TP HỒ CHÍ MINH - 7/2018 TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH KHOA XÂY DỰNG & CƠ HỌC ỨNG DỤNG CỘNG HOÀ XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập – Tự – Hạnh Phúc NHIỆM VỤ ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP : TRẦN HỮU DANH :16349004 : Xây Dựng & Cơ Học Ứng Dụng : Xây Dựng Dân Dụng & Công Nghiệp : TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI, VĂN PHÒNG, OFFICETEL VÀ CĂN HỘ Số liệu ban đầu  Hồ sơ kiến trúc: bao gồm vẽ kiến trúc cơng trình  Hồ sơ khảo sát địa chất Nội dung phần học lý thuyết tính tốn a Kiến trúc  Thể lại vẽ kiến trúc b Kết cấu  Tính tốn thiết kế sàn tầng điển hình theo phương án sàn khơng dầm  Tính tốn thiết kế cầu thang tầng điển hình  Mơ hình tính tốn thiết kế hai khung trục: khung trục C khung trục c Nền móng  Tổng hợp số liệu địa chất  Thiết kế phương án móng cọc ly tâm ứng suất trước Phần nâng cao: Thuyết minh vẽ  Thuyết minh: bao gồm 01 thuyết minh 01 Phụ lục  Bản vẽ: 13 vẽ A1(02 vẽ kiến trúc, 10 vẽ kết cấu - phương án móng) Cán hướng dẫn : PGS.TS PHAN ĐỨC HÙNG Ngày giao nhiệm vụ : 27/01/2018 Ngày hoàn thành nhiệm vụ : 03/06/2018 Sinh viên MSSV Khoa Ngành Tên đề tài Xác nhận GVHD TP.HCM, ngày tháng năm 2018 Xác nhận BCN Khoa PGS.TS PHAN ĐỨC HÙNG TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH KHOA XÂY DỰNG & CƠ HỌC ỨNG DỤNG CỘNG HOÀ XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập – Tự – Hạnh Phúc BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN Họ tên Sinh viên: TRẦN HỮU DANH MSSV: 16349004 Ngành: Xây dựng dân dụng & công nghiệp Tên đề tài: TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI, VĂN PHÒNG, OFFICETEL VÀ CĂN HỘ Họ tên Giáo viên hướng dẫn: PGS.TS PHAN ĐỨC HÙNG NHẬN XÉT Về nội dung đề tài & khối lượng thực hiện: Ưu điểm: Khuyết điểm: Đề nghị cho bảo vệ hay không? Đánh giá loại: Điểm:……………….(Bằng chữ: ) Tp Hồ Chí Minh, ngày tháng năm 20… Giáo viên hướng dẫn (Ký & ghi rõ họ tên) TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH KHOA XÂY DỰNG & CƠ HỌC ỨNG DỤNG CỘNG HOÀ XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập – Tự – Hạnh Phúc BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN PHẢN BIỆN Họ tên Sinh viên: TRẦN HỮU DANH MSSV: 16349004 Ngành: Xây dựng dân dụng & công nghiệp Tên đề tài: TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI, VĂN PHÒNG, OFFICETEL VÀ CĂN HỘ Họ tên Giáo viên phản biện: ThS NGUYỄN TỔNG NHẬN XÉT Về nội dung đề tài & khối lượng thực hiện: Ưu điểm: Khuyết điểm: Đề nghị cho bảo vệ hay không? Đánh giá loại: Điểm:……………….(Bằng chữ: ) Tp Hồ Chí Minh, ngày tháng năm 20… Giáo viên phản biện (Ký & ghi rõ họ tên) BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT TP.HCM KHOA XÂY DỰNG THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG HỆ ĐÀO TẠO: CHÍNH QUY ĐỀ TÀI: TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI, VĂN PHÒNG, OFFICETEL VÀ CĂN HỘ ĐỊA CHỈ: 39-9B BẾN VĂN ĐỒN PHƯỜNG 12, QUẬN 04, TP.HỒ CHÍ MINH GVHD:PGS.TS PHAN ĐỨC HÙNG SVTH: TRẦN HỮU DANH MSSV:16349004 LỚP: 163490A THÁNG HOÀN THÀNH 6/2018 Trang LỜI CẢM ƠN Em xin bày tỏ lòng kính trọng biết ơn sâu sắc đến thầy PGS.TS Phan Đức Hùng ,khoa xây dựng Trường Đại Học Sư Phạm Kỹ Thuật TP Hồ Chí Minh hướng dẫn tận tình giúp đỡ em suốt trình thực đồ án tốt nghiệp Em xin gửi lời cảm ơn đến tồn thể thầy, Trường Đại Học Sư Phạm Kỹ Thuật TP Hồ Chí Minh, người dạy dỗ, giúp đỡ bảo em suốt trình học tập Mình gởi lời cảm ơn đến tập thể lớp 163490A Đại học Sư Phạm Kỹ Thuật TP Hồ Chí Minh giúp đỡ suốt trình học tập Cuối cùng, xin gởi lời biết ơn đến gia đình, nơi sinh thành, nuôi dưỡng động viên nhiều thời gian qua TP.Hồ Chí Minh, ngày …tháng…năm 2018 Sinh viên thực Trần Hữu Danh Trang CONTENTS CHAPTER PAGE 1.1 OVERVIEW OF THE PROJECT 11 1.1.1 NAME OF PROJECT 11 1.1.2 INVESTOR 11 1.1.3 DESIGN CONSULTANCY .11 1.1.4 NATURAL CONDITION 12 1.1.5 TYPE OF CONSTRUCTION 13 1.1.6 PROJECT PLANNING .13 1.2 EXIGECY CONSTRUCTION 13 1.2.1 CAPABILITY, EXIGEECY .13 1.3 MATERIAL SELECTION 15 CHAPTER 2 ANALYSIS, CHOICE, CALCULATE, DESIGN 16 2.1 STANDARD DESIGN 16 2.2 DESIGN FOUNDATION, STRUCTURE 17 2.2.1 GEOLOGICAL DATA .17 2.2.2 STANDARD LOADS 18 2.2.3 MATERIAL USE 20 2.3 STRUCTURE SOLUTION 21 2.4 PRIORITY DIMENSIONS 22 2.4.1 THICKNESS SLAB 23 2.4.2 COLUMN DIMENSIONS 25 2.4.3 BEAM DIMENSIONS 26 2.4.4 THICKNESS WALL 27 2.4.5 DIMNENSIONAL CONDITION .27 2.4.6 STRUCTURE OF BASEMENT 27 2.4.7 LOADS PARTY 38 CHAPTER 3.1 SALB 41 CHAPTER 4: STAIR 4.1 LOADS, DIMENSIONS 44 4.2 DIMENSIONS PRIORITY 45 4.3 DESIGN STEEL 46 4.4 DESIGN BEAM STAIR 47 4.5 DESIGN STELL BELT .48 CHAPTER 5: DESIGN FRAME 5.1 PRIORITY SECTION, DESIGN FRAME 50 5.1.1 PRIORITY SECTION .50 5.1.2 CHECK MODE SHAPE 50 5.1.3 DETERMINED FORCES 51 Trang 5.2 DESIGN WALL 66 5.2.1 DESIGN STEEL OF WALL .66 CHAPTER 6: DESIGN FOUNDATIONS 6.1 GEOLOGICAL 80 6.1.1 STRATIGRAPHY 80 6.1.2 NATURE OF LAND 82 6.1.3 GROUND WATER OF AFFECT 83 6.2 FOUNDATION SOLUTION 83 6.3 DETERMINE FORCES 83 6.3.1 LOADS 83 6.3.2 STANDARD LOAD .87 6.4 SUPPOSE CALCULATE .87 6.5 PILE DETAIL VÀ PILEWORK 88 6.5.1 PILEWORK 88 6.5.2 PILE 88 6.6 PILE LOAD DESIGN 88 6.6.1 MATERIAL CONDITIONS LOAD 88 6.6.2 MECHANICAL INDICATOR OF GROUND 92 6.6.3 INTENSITY OF GROUND( TCXD 10304-2014) .93 6.7 CHECK CONDITION CREDIT 95 6.8 CALCULATION FOUNDATION BETWEEN M26 96 6.9 CALCULATION FOUNDATION OUTSIDE M42 106 6.10 CALCULATION FOUNDATION CORNER M41 .107 6.11 CALCULATION FOUNDATION CORNER M5 .109 6.12 FOUNDATION WALL 110 Trang DANH MỤC TỪ VIẾT TẮT CÁC ĐẶC TRƯNG HÌNH HỌC b: Chiều rộng tiết diện chữ nhật h: Chiều cao tiết diện chữ nhật a, a': Khoảng cách từ hợp lực cốt thép tương ứng với S S' đến biên gần tiết diện h0: Chiều cao làm việc tiết diện, tương ứng h-a x: Chiều cao vùng bê tông chịu nén : Chiều cao tương đối vùng bê tông chịu nén, x/h0 e0,tot: Độ lệch tâm hợp lực lực dọc N lực nén trước P trọng tâm tiết diện quy đổi e, e': Tương ứng khoảng cách từ điểm đặt lực dọc N đến hợp lực cốt thép S S' l: nhịp cấu kiện l0: Chiều dài tính tốn cấu kiện chịu tác dụng lực nén dọc d: Đường kính danh nghĩa cốt thép As, A's: Tương ứng diện tích tiết diện cốt thép khơng căng S cốt thép căng S'; xác định lực nén trước P - tương ứng diện tích phần tiết diện cốt thép không căng S S' Asw: Diện tích tiết diện cốt thép đai đặt mặt phẳng vng góc với trục dọc cấu kiện cắt qua tiết diện nghiêng : Hàm lượng cốt thép xác định tỉ số diện tích tiết diện cốt thép S diện tích tiết diện ngang cấu kiện bh0, không kể đến phần cánh chịu nén kéo A: Diện tích tồn tiết diện ngang bê tơng Ab: Diện tích tiết diện vùng bê tơng chịu nén Abt: dIỆN tích tiết diện vùng bê tơng chịu kéo CÁC ĐẶC TRƯNG VỊ TRÍ CỐT THÉP TRONG TIẾT DIỆN NGANG CỦA CẤU KIỆN S: Ký hiệu cốt thép dọc: - Khi tồn hai vùng tiết diện bê tông chịu kéo chịu nén tác dụng ngoại lực: S biểu thị cốt thép đặt vùng chịu kéo; - Khi toàn vùng bê tông chịu nén: S biểu thị cốt thép đặt biên chịu nén hơn; - Khi tồn vùng bê tơng chịu kéo: Trang 1500 1500 500 1850 900 500 1500 5500 1500 300 900 500 2300 2300 500 5600 Hình 32: Sơ đồ tính thép đài móng Bảng 64: tính tốn thép đài móng I-I II-II As Chọn M αm ξ (cm2) thép (kNm) 8971.6 0.03464 0.03526 0.98237 172.557 Φ25a150 13578.7 0.05242 0.05387 0.97306 263.667 Φ28a100 As Chọn (cm2) 171.81 264.7 1500 1500 500 5500 1500 500 Chọn 12a 200 đặt cấu tạo lớp 500 2300 2300 500 5600 Hình 33: Mặt bố trí thép Trang 104 1700 900 2350 100 800 100400300 2350 500 500 500 Hình 34:Mặt cắt thép móng C26 6.9 TÍNH TỐN MĨNG CỘT BIÊN M42 1500 500 Tính tốn chi tiết xem phụ lục Khoảng cách cọc theo phương X 3d = 1500mm Khoảng cách cọc theo phương Y 3d = 1500mm Khoảng cách mép cọc tới mép đài chọn d/2 = 250mm 500 1500 800 4000 800 500 1500 1500 500 4000 Hình 35: Mặt bố trí móng cọc M42 Bảng 64: Tính thép đài móng I-I II-II M αm ξ (kNm) 5038.11 0.02723 0.02761 0.98619 5038.11 0.02723 0.02761 0.98619 As (cm2) Chọn thép 96.526 Φ22a100 96.526 Φ22a100 As Chọn (cm2) 98.82 98.82 Chọn 12a 200 đặt cấu tạo lớp Trang 105 800 800 500 1500 1500 500 4000 900 400 300 Hình 36:Mặt bố trí thép móng 500 1500 1500 500 Hình 37: Mặt cắt bố trí thép móng 6.10 TÍNH TỐN MĨNG CỘT GĨC M47 Tính tốn chi tiết xem phụ lục Khoảng cách cọc theo phương X 3.2d = 1600mm Khoảng cách cọc theo phương Y 4.2d = 2200mm Khoảng cách mép cọc tới mép đài chọn d/2 = 250mm Trang 106 500 1600 500 1600 800 4200 800 500 2200 3200 500 Hình 38: Mặt bố trí móng cọc góc M47 Bảng 65: Tính thép đài móng I-I II-II M (kNm) 2333.8 6001.2 As (cm2) αm ξ 0.0158 0.0309 0.0159 0.0314 0.992 0.984 Chọn thép 44.45 Φ18a200 115.2 Φ22a100 As Chọn (cm2) 45.82 114.03 1600 500 Chọn 12 a 200 đặt cấu tạo lớp 500 1600 800 4200 800 500 2200 500 3200 Hình 39: Mặt bố trí thép móng Trang 107 700 900 100 1700 Hình 40: Mặt cắt thép móng 6.11 TÍNH TỐN MĨNG CỘT GIỮA M5 500 Tính toán chi tiết xem phụ lục Khoảng cách cọc theo phương X 4d = 2000mm Khoảng cách cọc theo phương Y 4d = 2000mm Khoảng cách mép cọc tới mép đài chọn d/2 = 250mm 500 500 2000 500 500 2000 500 3000 Hình 41: Mặt bố trí móng cọc biên M5 Bảng 66: Tính thép đài móng I-I II-II As Chọn M αm ξ (cm ) thép (kNm) 1649.59 0.01189 0.01196 0.99402 31.3559 Φ18a200 1649.5 0.01189 0.01196 0.99402 31.3542 Φ18a200 As Chọn (cm2) 33.08 33.08 Chọn 12 a 200 đặt cấu tạo lớp Trang 108 500 500 2000 500 3000 500 500 2000 500 3000 1700 100 900 700 Hình 42: Mặt bố trí thép móng Hình 43: Mặt cắt thép móng 6.12 TÍNH TỐN MĨNG LÕI THANG MLT 6.12.1 Lựa chọn giải pháp móng Với móng lõi thang sinh viên chọn phương án móng bè cọc Vì thang máy xuống đến tầng trệt, tầng hầm sử dụng thang nên không cần thiết kế hố pit âm vào đài Thiết kế mặt đài trùng với mặt hầm code -3.300m đáy đài code -4.600m chiều cao đài 1.6m 6.12.2 Xác định nội lực dùng để tính tốn móng  Tải trọng tính tốn Tải trọng tính tốn sử dụng để tính tốn móng theo TTGH I Tải trọng tính tốn lấy từ Etabs cách gán Pier cho lõi Trang 109 Bảng 67: Tổ hợp tải trọng tính tốn lõi cơng trình.: MLT N Qx Qy Mx (kN) (kN) (kN) (kN.m) Nmax,Mx,My,Qx,Qy N,Mxmax,My,Qx,Qy -172238 2277.79 -104.3 143.14 -1198.57 -3844.38 103643 -114968 N,Mx,Mymax,Qx,Qy -130843.19 N,Mx,My,Qxmax,Qy -90438.96 -2742.37 N,Mx,My,Qx,Qymax -124749.61 104.28 Tổ hợp -2718.4 -949.85 (kN.m) -225201 -1663.4 69852.867 -271426.3 -634.89 36688.834 -5800.65 My -56103.6 -196683.9 -163009.8  Tải trọng tiêu chuẩn Được sử dụng để tính tốn móng theo TTGHII Quy phạm cho phép xác định tải tiêu chuẩn cách chia tải tính tốn cho hệ số vượt tải trung bình n-1,15 6.12.3 Cấu tạo cọc đài cọc Sử dụng loại cọc với móng khung  Đài cọc Bê tông cấp độ bền B40 Rb = 22MPa Cốt thép chịu lực AIII Rs = 365MPa Cốt thép đai AI Rs = 225MPa  Cọc Cọc chọn cọc ly tâm, có đường kính D = 500 mm Dự kiến cọc ngàm vào lớp đất tốt (lớp 4) khoảng 4m Do chiều sâu mũi cọc tính từ lớp đất tự nhiên 1.3 + 12.2 + 9.5 + 7.4 + = 34.4m  chọn đoạn cọc 16m 6.12.4 Sức chịu tải thiết kế cọc đơn Patk  1845.52kN 6.12.5 Sơ cọc bố trí cọc đài Xác định sơ số lượng cọc : n  (1  1.4) N tt Ptk 172238 1845.52 n  (93.3  130) n  (1  1.4) Vậy chọn nc = 96cọc Trang 110 1500 1500 1500 1500 1500 1500 500 17500 1500 1500 1500 1500 1500 500 Khoảng cách cọc theo phương X 4d = 2000mm Khoảng cách cọc theo phương Y 3d = 1500mm Khoảng cách mép cọc tới mép đài chọn d/2 = 250mm 500 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 500 15000 Hình 44: Mặt bố trí cọc Hình 45: Mơ hình móng bè cọc Trang 111 Bảng 68: Phản lực đầu cọc TABLE: Node Text 257 324 Nodal Reactions Point OutputCase Text Text 257 COMB18 324 COMB18 CaseType Text Combination Combination Fx kN Fy kN 0 Fz kN 1418.154 300.73 Mx kN-m 0 My kN-m 0 Mz kN-m 0 Hình 46: Kiểm tra phản lực đầu cọc safe 6.12.6 Kiểm tra tải trọng tác dụng lên cọc  Kiểm tra với tổ hợp Nmax thành phần tương ứng + Dùng phần mềm safe mơ hình đài móng bè cọc, tải trọng xuất từ etabs Độ cứng lò xo cọc ki  Pi 1845.52   26.36kN / mm Si 70 Trong đó: Pi - phản lực đầu cọc thứ i  thiên an toàn lấy Pi  Patk  1845.52kN Si - Độ lún cọc thứ i , Si  cm  pmax  TLBTcoc   Ptk   pmin  Điều kiện kiểm tra:  Chiều cao đài giả thuyết chọn hd 1.6m 6.12.7 Kiểm tra cọc làm việc nhóm  n1 ( n2  1)  n2 ( n1  1)   90.n1 n2     1  Trong đó: Trang 112 d    500      arctg    arctg    14 2' s 2000 + n1 - số hàng cọc nhóm + n2 - số cọc hàng + s – khoảng cách hai cọc tính từ tim   (12 1)  12  (8  1)    0.86 90  12      14   Ta có: Pmax TLBTcoc 1519.5(kN) .Ptk  0.861845.52 1587.14(kN) Vậy thỏa điều kiện 6.12.8 Kiểm tra áp lực đất đáy khối móng quy ước Góc ma sát ttrung bình lớp đất theo chiều dài cọc: tan tb 10.4 110 25' 9.5 13015' 7.4 150 20' 16030'   23' 4(10.4  9.5  7.4  4) Diện tích khối lượng móng quy ước tính theo cơng thức:  Fqu  Lqu Bqu Trong đó: Bqu  15   31.3  tan(30 23')  18.28m Lqu  17.5   31.3  tan(30 23')  20.781m Fqu  18.28  20.78  379.89m2 Hình 47: kích thước móng khối quy ước Trọng lượng móng khối quy ước Khối lượng đất móng quy ước: G1  Fqu  i hi  379.89  718  272758.7kN Khối lượng đất bị cọc dài chiếm chổ: G2  n.Ap  i hi  Vdai   96  0.1152  718 15 17.5 1.6  25  20096.88kN Khối lượng cọc đài bê tông G3  n Ap Lc  bt  Ad  bt  96  0.1152  31.3   18.28  20.78 1.6  25  15195.47 kN Trọng lượng khối móng quy ước: G  G - G  G  7 - 0 8   kN Kiểm tra điều kiện làm việc đàn hồi khối móng qui ước Tải trọng quy đáy khối móng quy ước 172238 Ntcqu   267857.3  417629kN 1.15 Trang 113 103643  90124kN m 1.15 225201  M ytc  1.15  195827kN m Momen chống uốn móng khối qui ước M Wx  tc x  Bqu L2qu  B qu Lqu 15 17.52  1315.7m3 152 17.5  1157.4m3 6 Cường độ tiêu chuẩn đất đáy đài mm RIItc   Ab   B.h. tb  D.c  ktc Wy   Trong đó: + k tc - hệ số độ tin cậy, k tc  tiêu lý đất lấy theo số liệu thí nghiệm trực tiếp đất; + m1 = 1.1 , m2 = 1.2 +   10.5kN / m3 +  tb  10.4  20  10.2  9.5  10.4  7.4  10.5   13.54 kN / m 31.3 + cII = 9.4 Kn/m2 + mũi cọc lớp thứ có   16030'  A  0.3945, B  2.300, C  4.84 1.1  1.2  0.395  18.2  10.5  2.3  31.3  13.54  4.84  9.4   14467 kN / m Ứng suất đáy khối móng quy ước: R tc  ptbtc  p tc N tc 417629   1099.4kN / m Aqu 379.89 tc tc N tc M xqu M yqu 90124 195287     1099.4    998.6kN / m Aqu Wx Wy 1315.7 1157.4 tc pmax  tc tc N tc M xqu M yqu 90124 195287    1099.4    1200kN / m Aqu Wx Wy 1315.7 1157.4  ptbtc  1099.4kN / m2  Rtc  1446.7kN / m2  tc   pmax  1200kN / m2  1.2Rtc  1736kN / m2  tc  pmin  998.6kN / m  Vậy điều kiện đất thỏa Do lớp đất đáy móng coi việc đàn hồi tính tốn độ lún theo quan niệm biến dạng tuyến tính Trang 114 6.12.9 Kiểm tra độ lún cho khối móng quy ước Độ lún móng cọc xem độ lún khối quy ước Bảng 69: Trọng lượng thân theo chiều dày lớp đất  Bề dày Lớp đất (m) (kNm3 12.2 20 9.5 19.7 7.4 20.3 4 20.4  bt ứng suất BT  bt (kN/m2) 244 187.15 150.22 81.6 662.97 Ứng suất gây lún đáy khối móng quy ước  zgl  ptbtc   bt  1099.4  662.97  436.43kN / m Độ lún móng bè cọc 0.12 pB 0.12  436.43  18.2 S   0.07 cm E 12387.6 Trong đó: p - Áp lực trung bình lên đáy đài B - chiều rộng đường kính móng E – modun biến dạng trung bình lớp chịu nén mặt mũi cọc với chiều dày B:  E1h1k1  E h2 k   Ei ( B   hi  1) k i  B = 12420  0.3   13920  40  0.4   12387.6 kN / m 18.28 E Trong đó: E1, E2, Ei - modun biến dạng lớp 1,2 lớp i  E1  12420kN / m2 , E2  13920kN / m h1, h2, hi - chiều dày lớp 1, lớp i  h1= 0.3m, h2 = 40m k1, k2 , ki - hệ số kể đến độ sâu lớp (tra bảng phụ lục C TCXD 9362:2012) k1 1, k2  0.4  Độ lún tổng cộng S = 7cm < [S] = 8cm 6.12.10 Tính thép đài cọc Xem bè cọc sàn phẳng lật ngược với cột cọc, chia dãy cột dãy nhịp để xác định nội lực tính tốn cốt thép cho đài móng  Chia dãy Trang 115 Dùng phần mềm safe 12.3.0 để mơ hình chia dãy sau Hình 48: Chia dãy theo phương X,Y  Nội lực Hình 49: momen dãy X Hình 50: momen dãy Y Trang 116 Bảng 70: Giá trị nội lực Strip OutputCase P V2 T M3 Text Text kN kN kN-m kN-m CSA12 COMBBAO -4.088 -566.308 -242.145 1738.449 MSB7 COMBBAO -7.893 652.069 851.3386 3188.663  Tính thép Giả thiết a = 150mm, nên ho = h-a = 1450mm m  M M ,     2m ,    0.5 , As  Rb b.h0 Rs  h0 Bảng71: Bảng tính thép M (kNm) I-I II-II αm ξ As (cm2) Chọn thép 1738.45 0.05011 0.05143 0.97428 33.7145 Φ25a100 3188.66 0.06894 0.07149 0.96425 62.4821 Φ28a100 As Chọn (cm2) 34.3 61.5 Trang 117 S K L 0