Nghiên cứu khoa học công nghệ NGHIÊN CỨU KẾT HỢP CƠNG NGHỆ THẤM NITƠ THỂ KHÍ VÀ PHỦ PVD CHO THÉP BỀN NĨNG SKD61 NGUYỄN VĂN THÀNH (1,3), ĐỒN THANH VÂN (2), TRỊNH VĂN TRUNG (3), VŨ VĂN HUY (2), NGUYỄN MẠNH HIẾU (4) ĐẶT VẤN ĐỀ Chốt tạo lỗ khuôn đúc nhôm áp lực cao chế tạo từ thép bền nóng SKD61 theo tiêu chuẩn Nhật Bản Vị trí chốt chu trình làm việc khuôn đúc áp lực cao máy đúc 250 Toshiba mơ tả hình Mỗi chu trình dập thực khoảng 60 giây, bước cuối chu trình đúc, kim loại bị ép với áp suất 78 MPa Tốc độ ép khoảng 50 m/s điều kiện nhiệt độ trung bình khoảng 680oC [1] Như khuôn đúc áp lực, chốt làm việc điều kiện chịu mài mòn liên tục nhiệt độ cao nên yêu cầu bề mặt có độ cứng lớn hệ số ma sát nhỏ Hình Vị trí chốt sơ đồ quy trình làm việc khn đúc áp lực cao [1] Trong q trình đúc nhơm áp lực cao, tượng hàn dính (Soldering effect) nhà sản xuất nghiên cứu đặc biệt quan tâm Cụ thể, nhiệt độ cao, sau nhơm nóng chảy tác dụng trực tiếp với lịng khn thép sinh pha liên kim giòn (Al4FeSi, Al15Fe6Si5, Al12Fe6Si5), làm khả chống bám dính chống ăn mịn lớp bề mặt khn Hiện tượng hàn dính chiếm tới 60% thời gian ngừng sản xuất để khắc phục lỗi thực tế đúc nhôm áp lực cao [1-2] Để nâng cao tuổi thọ chi tiết khuôn, số phương pháp xử lý bề mặt thấm nitơ, phủ PVD ứng dụng Giải pháp cho vấn đề nước tiên tiến nghiên cứu từ lâu tiếp tục hoàn thiện Nguyên lý chung dựa việc lựa chọn sử dụng vật liệu khuôn phù hợp (thường thép SKD61) kết hợp với biến tính bề mặt vật liệu kỹ thuật khác Giải pháp đại sử dụng là: 148 Tạp chí Khoa học Công nghệ nhiệt đới, Số 28, 12-2022 Nghiên cứu khoa học công nghệ - Thấm nitơ phủ PVD cho chốt tạo lỗ sau nhiệt luyện - Xử lý bề mặt chốt tạo lỗ cơng nghệ duplex, kết hợp cơng nghệ hóa nhiệt luyện (thấm N, thấm C, v.v.) làm lớp nền, phủ màng cứng (TiN, CrN, AlTiN, AlTiBN, v.v.) phương pháp PVD [3-8] Trong cơng nghệ phủ đa lớp, ví dụ nhiều lớp Cr-CrN thép nhiệt luyện chứng tỏ khả chống dính nhơm cho mẫu chốt thử nghiệm Tuy nhiên Việt Nam chưa thấy công trình cơng bố ứng dụng cơng nghệ thép SKD61 Nghiên cứu tập trung so sánh đặc tính bề mặt mẫu sau thấm nitơ, phủ PVD truyền thống ứng dụng công nghệ duplex (phủ PVD thép SKD61 thấm nitơ) VẬT LIỆU VÀ PHƯƠNG PHÁP NGHIÊN CỨU 2.1 Chế tạo mẫu, nhiệt luyện xử lý bề mặt Phơi thép bền nóng SKD61 có đường kính Ø22 nhà cung cấp Daido (Nhật) có thành phần khối lượng nguyên tố sau: 0,379 %C, 13,49 %Cr, 0,833 %Si, 0,219 %V, 0,1 %Mo, 0,427 %Mn, lại Fe Tiến hành cắt dây phơi thép thành mẫu thép nhỏ có kích thước Ø22x mm Tiến hành (1030oC/90 phút) ram hai lần (580oC/2 giờ) lị tơi chân khơng Turbo Treater M Chi tiết khuôn đúc nhôm áp lực cao thường nhiệt luyện ram cao để đạt độ cứng khoảng 44÷48 HRC [9] Sau nhiệt luyện mẫu, mẫu thử nghiệm chi tiết mài đến giấy nhám 1200 grit đánh bóng bột Cr2O3 cho độ nhám bề mặt mẫu sau ram nhỏ 0,63 µm Thấm nitơ thể khí thực 520 o giờ, sử dụng khí thấm NH3 với thấm cao (độ phân hủy thấp 65±5 %) Các loại mẫu trước phủ PVD mài qua giấy nhám # 800, 1000, 1200, 2000, sau đánh bóng bột kim cương cỡ hạt m để đảm bảo độ nhám bề mặt chi tiết Ra khoảng 0,03 m để đảm bảo khả che phủ lớp phủ PVD vốn dày khoảng m Trước phủ, mẫu làm học, đặt cồn tẩy rửa sóng âm Thực phủ CrN máy phủ hồ quang Dreva-400 (Đức) Quá trình phủ thực nhiệt độ 300oC, áp suất 2,4×10−2 Pa, lưu lượng khí Ar 20 sccm Dịng hồ quang trì khoảng 60 A, thiên áp đế -40 V Thiên áp đế lựa chọn nhằm giảm hạt macro bề mặt mẫu phủ Thực phủ đa lớp 10 lần (Cr/CrN) với thời gian tạo lớp lót Cr lớp CrN sau: + Phủ lớp lót Cr khoảng phút, khơng cấp khí N2; + Phủ lớp CrN thời gian phút, cấp khí N2 với lưu lượng 350 sccm để tạo lớp phủ hợp thức CrN Để đơn giản, báo tạm gọi lớp phủ đa lớp theo quy trình “lớp phủ CrN” Bảng quy ước kí hiệu mẫu nghiên cứu báo Tạp chí Khoa học Công nghệ nhiệt đới, Số 28, 12-2022 149 Nghiên cứu khoa học cơng nghệ Bảng Kí hiệu mẫu nghiên cúu Mẫu Mẫu thép trạng thái nhà cung cấp Kí hiệu CC Mẫu thép sau tơi Mẫu thép sau tôiram Mẫu thép thấm nitơ Mẫu phủ PVD thép nhiệt luyện Mẫu phủ PVD thép thấm nitơ T H H-N H-CrN H-N-CrN 2.2 Phân tích đặc tính lớp thấm, phủ Các lớp thấm, phủ sau phân tích, sử dụng kỹ thuật khác Thành phần pha lớp thấm, phủ thực kỹ thuật phân tích nhiễu xạ tia X (XRD), sử dụng thiết bị PANalytical X’Pert Pro Mẫu kim tương mặt cắt ngang mẫu thử nghiệm tẩm thực quan sát kính hiển vi quang học Axiovert 40 MAT, kính hiển vi điện tử quét JSM-6510LV với phổ kế tán xạ lượng EDS (INCAx-act) Kính hiển vi soi Keyence (VHX-7000) sử dụng để chụp ảnh bề mặt mẫu sau phủ xác định độ nhám bề mặt mẫu sau phủ Độ cứng bề mặt độ cứng tế vi đo thiết bị Furture FM- 700e Độ bám dính lớp phủ đo theo tiêu chuẩn VDI 3198 với đầu đo HRC gia tải 150 kg lên bề mặt mẫu nghiên cứu, sử dụng thiết bị 751-Wilson Wolpert, sau chụp ảnh bề mặt vết ấn kính hiển vi quang học Axioplan Hình ảnh chụp vết ấn đối chiếu với thang phân loại tiêu chuẩn VDI 3198 [10] hình Tiêu chí đối chiếu với thang phân loại dựa hình dạng, số lượng vết nứt tế vi xuyên tâm, mức độ bong tróc lớp phủ vị trí xung quanh đường bao trịn bên vết ấn Giá trị HF nhỏ độ bám dính lớp phủ tốt Phương pháp đo gọi “Mercedes test” tài liệu nước ngồi Hình Xác định độ bám dính theo tiêu chuẩn VDI 3198 [10] 150 Tạp chí Khoa học Cơng nghệ nhiệt đới, Số 28, 12-2022 Nghiên cứu khoa học công nghệ Đo điện hóa quét đường cong phân cực thực thiết bị AUTOLAB PGSTAT302N Dung dịch điện ly NaCl 3,5 % khử oxi cách sục khí nitơ 60 phút Bình đo điện hóa sử dụng loại ba điện cực tiêu chuẩn với điện cực đối platin điện cực so sánh calomel bão hòa, điện cực làm việc nối với mẫu cần đo Trước đo, mẫu lắp vào hệ điện cực ngâm phút bình chứa dung dịch điện ly Diện tích tiếp xúc mẫu 1,7663 cm2 với khoảng quét từ -0,6 V đến 1,5 V so với mạch hở VOCP Thử nghiệm thực với tốc độ quét mV/s Từ đường cong phân cực, điện ăn mòn Ecorr mật độ dòng ăn mòn jcorr xác định phương pháp ngoại suy biểu đồ Tafel Thử nghiệm ma sát bi phẳng (ball on flat) thực theo tiêu chuẩn ASTM G133-05, sử dụng thiết bị CETR UMT-2 với độ lớn tải N, biên độ chuyển động bi 10 mm, tần số Hz KẾT QUẢ VÀ BÀN LUẬN 3.1 Phân tích thành phần pha Kết chụp nhiễu xạ tia X thể hình Đối với mẫu thép nhiệt luyện H, thành phần pha ngồi mactenxit cịn có austenit dư chuyển biến austenit thành mactenxit chưa xảy hoàn toàn Cacbit sơ cấp (tồn mẫu thép trạng thái nhà cung cấp) Cr7C3 V8C7 chưa bị hịa tan vào thép nhiệt độ austenit hóa 1030oC Hình Kết phân tích XRD (a) H; (b) H-N; (c) H-N-CrN Đối với mẫu thép sau thấm nitơ H-N phát pha sắt giàu nitơ Fe3N, thành phần pha lớp trắng Trong giản đồ nhiễu xạ XRD mẫu phủ CrN thấm nitơ H-N-CrN, ngồi pha cịn xuất tín hiệu CrN lớp phủ Như chế độ phủ sử dụng tạo hợp thức CrN Do lớp phủ mỏng (cỡ m) nên giản đồ nhiễu xạ xuất thành phần pha thép Fe3N 3.2 Phân tích mặt cắt ngang Hình thể ảnh chụp mẫu kim tương mặt cắt ngang lớp thấm lớp phủ Chiều dày lớp thấm nitơ đạt 80 m, sau mài đánh bóng lớp thấm mẫu H-N-CrN có độ dày khoảng 75 m Lớp thấm có cấu trúc gồm lớp trắng mỏng cùng, tiếp đến lớp khuếch tán Do lớp trắng nên phân tích XRD (hình 3), thành phần pha thu lớp thấm có pha giàu nitơ (ε-Fe3N) Lớp phủ đa lớp Cr/CrN có độ dày khoảng m (hình 4b) Tạp chí Khoa học Cơng nghệ nhiệt đới, Số 28, 12-2022 151 Nghiên cứu khoa học công nghệ (a) (b) Lớp trắng Lớp khuếch tán 80 m Lớp phủ đa lớp Cr/CrN m Nền thép nhiệt luyện Nền thép thấm nitơ Hình Hình ảnh mặt cắt ngang mẫu thử nghiệm a) Mẫu thấm nitơ H-N; b) Mẫu xử lý kép H-N-CrN 3.3 Kết xác định độ cứng Độ cứng mẫu nghiên cứu thể hình Mẫu sau đạt độ cứng tối đa khoảng 772 HV0,1 (tương đương 55 HRC) thép SKD61 Tuy nhiên thép sau tơi thường khơng sử dụng giịn ứng suất dư lớn Do thép ram để có độ cứng thấp (597 HV0,1) độ bền tăng nhằm đảm bảo cho ứng dụng yêu cầu độ dai va đập cao chốt tạo lỗ Thép sau thấm nitơ có độ cứng khoảng 1155 HV0,1 giúp chi tiết thấm có khả chống mài mịn cao Ngồi lớp thấm với thành phần pha gồm nitrua giảm phần trăm sắt bề mặt, từ làm giảm khả tạo pha liên kim sắt với nhơm Nói cách khác, thấm nitơ phương pháp xử lý bề mặt hiệu để nâng cao khả chống dính nhơm Sau phủ CrN, độ cứng bề mặt tăng lên so với Lớp phủ PVD cứng thị trường thường có chiều dày khơng q m Do độ cứng đo bề mặt lớp phủ hình bị ảnh hưởng độ cứng Giá trị độ cứng đo bề mặt mẫu phủ trực tiếp nhiệt luyện H-CrN thấm nitơ H-N-CrN 1538 HV0,1 1755 HV0,1 Điều giải thích giá trị độ cứng mẫu H-CrN H-N-CrN chịu ảnh hưởng thép, thép nhiệt luyện có độ cứng thấp thép thấm nitơ nên giá trị độ cứng bề mặt mẫu phủ H-CrN thấp H-N-CrN Về bản, độ cứng tuyệt đối lớp phủ CrN hai mẫu phải Việc so sánh thực phép đo độ cứng nano (nanohardness, đơn vị GPa), nước, chúng tơi chưa tìm đơn vị thực thử nghiệm Lớp thấm với pha nitrua có độ cứng tương đối cao (1115 HV0,1) có vai trị chuyển tiếp độ cứng từ lớp phủ có độ cứng cao (cỡ 1700 HV0,1) đến thép nhiệt luyện (579 HV0,1), giúp cải thiện độ bám dính lớp phủ với thép nhiệt luyện (kết mục 3.4) 152 Tạp chí Khoa học Công nghệ nhiệt đới, Số 28, 12-2022 Nghiên cứu khoa học cơng nghệ Hình Độ cứng bề mặt mẫu nghiên cứu 3.4 Kết xác định độ bám dính Độ bám dính mẫu phủ kép H-N-CrN tốt mẫu phủ thơng thường HCrN (hình 6): Đối chiếu hình ảnh vết ấn theo tiêu chuẩn VDI 3198, mẫu phủ H-NCrN đạt độ bám dính HF1-HF2, mẫu H-CrN đạt độ bám dính HF6 Ngun nhân giải thích lớp thấm nitơ có vai trò làm giảm chênh lệch độ cứng lớp phủ với Cụ thể chênh lệch độ cứng lớp phủ so với mẫu H-CrN H-N-CrN 941 HV0,1 600 HV0,1 Hình Hình ảnh sau thử nghiệm bám dính theo tiêu chuẩn VDI 3198 a) Mẫu H-CrN; b) Mẫu H-N-CrN (Độ phóng đại 500x) 3.5 Kết đo hệ số ma sát Kết đo hệ số ma sát thể hình cho thấy hệ số ma sát mẫu tỷ lệ thuận với độ cứng bề mặt mẫu Như độ cứng hệ số ma sát hai tiêu chí đặc trưng cho khả chống mài mòn mẫu Khả chống mài mòn mẫu tăng theo thứ tự CC (trạng thái cung cấp), T (tôi), H (nhiệt luyện tôi-ram), H-N (thấm nitơ), H-CrN (phủ CrN thép nhiệt luyện) H-N-CrN (phủ CrN thép thấm nitơ) Tạp chí Khoa học Công nghệ nhiệt đới, Số 28, 12-2022 153 Nghiên cứu khoa học công nghệ Một điểm đáng ý mẫu phủ CrN nhiệt luyện H-CrN có hệ số ma sát lớn so với mẫu phủ kép H-N-CrN Hệ số ma sát mẫu phủ đơn H-CrN kép H-N-CrN 0,274 0,205 Ngun nhân giải thích mẫu phủ nhiệt luyện có độ bám dính kém, q trình thử ma sát, lớp phủ bị bong tróc làm tăng độ nhám bề mặt tiếp xúc, ngồi lớp phủ bong tróc, vỡ đóng vai trị hạt mài chuyển chế mịn dính (adhesive wear) thành mịn hạt mài (abrasive wear) Trong điều kiện mẫu thử có độ nhám bề mặt tương đồng, lớp phủ kép có độ bám dính cao lớp phủ đơn độ cứng tương đối bề mặt cao nên có hệ số ma sát nhỏ Hình Kết xác định hệ số ma sát mẫu thép trạng thái xử lý bề mặt khác 3.6 Kết thử nghiệm điện hóa phương pháp quét động Kết đo ăn mịn điện hóa phương pháp qt động thể hình Bằng kỹ thuật ngoại suy đường phân cực Tafel xác định mật độ dịng ăn mịn (hình 9a) hiệu điện ăn mịn (hình 9b) Kết xác định mật độ dòng ăn mòn cho thấy mẫu trạng thái cung cấp CC (đã ủ) có mật độ dịng ăn mòn thấp (0,35 x 10-6 A/cm2), mẫu ram H có mật độ dịng ăn mịn lớn (0,81 x 10-6 A/cm2) ngược lại mẫu tơi T có dịng ăn mịn lớn Điều giải thích mẫu cung cấp trạng thái ủ, hạt đồng phân bố nên mật độ dịng ăn mịn nhỏ Ở trạng thái tơi, pha xen lẫn mactenxit, austenit dư cacbit chưa hoà tan hoàn toàn dẫn đến việc chênh lệch ăn mịn, ngồi ứng suất dư sau tơi làm cho q trình ăn mịn xảy nhanh nhất; mẫu ram, có tượng tiết cacbit biên hạt dẫn tới chênh lệch nồng độ nguyên tố hoá học biên hạt bên hạt, làm tăng tốc độ ăn mòn so với trạng thái ủ Mẫu thép thấm nitơ H-N có dịng ăn mịn lớn mẫu thép ram H Điều giải thích q trình thấm 520oC giờ, phần nguyên tố có lực cao với cacbon nitơ crom tiết dạng cacbit tạo thành hợp chất nitrit làm nghèo crom vùng lân cận, đặc tính chống ăn mịn mẫu thép thấm nitơ bị suy giảm so với thép ram 154 Tạp chí Khoa học Cơng nghệ nhiệt đới, Số 28, 12-2022 Nghiên cứu khoa học công nghệ Mật độ dòng ăn mòn jcorr 010 009 008 007 006 005 004 003 002 001 000 Thế ăn mòn Ecorr 00 009 000 001 001 001 002 Thế ăn mòn Ecorr (V) Mật độ dòng ăn mòn jcorr (x10-6 A/cm2) Hình Đường cong phân cực mẫu thử nghiệm 00 00 00 000 00 000 -01 -01 a) 000 -001 -001 -001 b) Hình Kết ngoại suy đường Tafel a) Mật độ dòng ăn mòn; b) Điện ăn mịn Tạp chí Khoa học Cơng nghệ nhiệt đới, Số 28, 12-2022 155 Nghiên cứu khoa học công nghệ Xét ảnh hưởng lớp phủ CrN tới độ bền ăn mòn thép ram thép thấm nitơ, thấy mật độ dịng ăn mòn mẫu sau phủ CrN (HCrN H-N-CrN) nhỏ đáng kể so với mẫu tương ứng, tức mẫu thép ram H thép thấm nitơ H-N Ngoài ra, so sánh khả chống ăn mòn lớp phủ CrN thép ram, tức mẫu H-CrN, mẫu phủ CrN thấm nitơ H-NCrN cho thấy mẫu H-CrN có mật độ dịng ăn mịn nhỏ mẫu H-N-CrN Điều giải thích thí nghiệm ăn mịn điện hố, dung dịch NaCl 3,5% xâm nhập vào khuyết tật dạng lỗ sau phủ CrN, mà điều kiện phủ CrN, số khuyết tật dạng lỗ bề mặt mẫu H-CrN H-N-CrN tương đương nhau, khả chống ăn mòn mẫu phủ CrN phụ thuộc vào nền; mặt khác, kết cho thấy thép ram H có mật độ dòng ăn mòn nhỏ thép thấm nitơ H-N, nên mẫu H-CrN có mật độ dịng ăn mịn nhỏ mẫu H-N-CrN KẾT LUẬN - Nghiên cứu tiến hành thấm nitơ thể khí thép nhiệt luyện SKD61 Các kết cho thấy lớp thấm nitơ tạo thành với độ dày khoảng 80 µm độ cứng khoảng 1155 HV0,1 với thành phần pha lớp trắng ε-Fe3N Lớp phủ đa lớp 10 lần Cr-CrN có độ dày khoảng µm phủ lên thép SKD61 nhiệt luyện thép thấm nitơ phương pháp hồ quang catot Phân tích XRD chứng tỏ chế độ phủ chọn tạo hợp thức CrN thép thấm nitơ - Độ bám dính lớp phủ CrN có quan hệ chặt chẽ với độ chênh lệch độ cứng lớp phủ nền: Độ bám dính lớp phủ thép thấm nitơ đạt giá trị HF1-HF2, độ bám dính lớp phủ thép nhiệt luyện HF6 - Lớp phủ đa lớp Cr/CrN có khả cải thiện khả chống ăn mòn thép nhiệt luyện thép thấm nitơ Kết thử nghiệm ghi nhận suy giảm khả chống ăn mòn thép SKD61 sau nhiệt luyện thấm nitơ thể khí Lời cảm ơn: Bài báo hỗ trợ kinh phí từ Bộ Khoa học Cơng nghệ khuôn khổ đề tài “Nghiên cứu ứng dụng công nghệ xử lý bề mặt tiên tiến (thấm nitơ mạ PVD) chế tạo chốt khuôn đúc áp lực cao hợp kim nhôm” TÀI LIỆU THAM KHẢO 156 Gulizia S., Jahedi M Z., Evaluation of PVD coatings for industrial applications, 6th International Tooling Conference, 2002, p 881-892 Joshi V., Srivastava A., Shivpuri R., Investigation tribochemical behavior of nitrided die casting die surfaces, 6th International Tooling Conference, 2002, p 961-977 Fazlalipour F., Naghashnejad M., Niki Nushari M., Evaluation of adhesion and erosion/ corrosion resistance of nano-composite and nano-multilayer thin films in molten aluminum alloy, SN Applied Sciences, 2019, 10(1):1-11 Sun Y., Bell T., Combined Plasma Nitriding and PVD Treatments, Transactions of the IMF, 1992, 70(1):38-44 Jehn H.A., Improvement of the corrosion resistance of PVD hard coatingsubstrate systems, Surface and Coatings Technology, 2000, 125:212-217 Tạp chí Khoa học Công nghệ nhiệt đới, Số 28, 12-2022 Nghiên cứu khoa học công nghệ Faghani G., Rabiee S M., Nourouzi S., Elmkhah H., Corrosion behavior of TiN-CrN nanoscale multi-layered coating in Ringer's solution, International Journal of Engineering, 2020, 33(2):329-336 Chaolin T., Kesong Z., Tongchun K., LiY., MaW., Novel performances of in situ plasma nitriding-PVD duplex-treated nanocrystalline TiN coatings, Surface Engineering, 2018, 34:520-526 Eugenia L D., Cabo A., Halabi J., Moreira R D., Silva K., Bruhl S P., Mechanical and corrosion behavior of TiN coatings deposited on nitrided AISI 420 stainless steel, Key Engineering Materials, 2019, 813:135-140 Wallace J., Schwam D., Extending H13 die life through heat treat optimization, Die Casting Engineer(USA), 46(3):73-75 10 Verein Deutscher Ingenieure NormenVDI 3198, VDI-Verlag, Dusseldorf, 1991 SUMMARY A RESEARCH ON THE COMBINATION OF GAS NITRIDING AND PVD COATING FOR SKD61 HOT WORKING STEEL This article presents the results of research on surface treatments for SKD61 steel aiming to fabricate the core-pin used in high pressure aluminum casting The tempered SKD61 sample with a surface hardness of 597 HV0,1 was nitrided to obtain a surface hardness of 1155 HV0,1 and the thickness of the nitrided layer was 80 µm The Cr/CrN multilayer coatings were deposited by cathodic Arc-PVD on nitrided and tempered SKD61 substrates so that the hardness reached 1538 and 1755 HV0,1 respectively The coating thickness obtained was approximately µm for both coating samples The results showed that the Cr/CrN multilayer coating significantly improved the corrosion and abrasion resistance of the tempered steel substrate and the gas-nitrided substrate The PVD coating on nitrided substrate exhibited adhesion to the substrate HF1-HF2 level, while the coating on the tempered substrate only obtained HF6 level according to VDI 3198 standard Keywords: Core-pin, duplex treatment, multilayer coating, nitriding; Chốt tạo lỗ, xử lý bề mặt kép, phủ đa lớp, thấm nitơ Nhận ngày 03 tháng năm 2022 Phản biện xong ngày 10 tháng năm 2022 Hoàn thiện ngày 18 tháng 10 năm 2022 (1) Trung tâm Quang - Điện tử, Viện Nghiên cứu Ứng dụng, Bộ KHCN Chi nhánh Phía Nam, Trung tâm Nhiệt đới Việt - Nga (3) Viện Khoa học Kỹ thuật Vật liệu, Trường Đại học Bách khoa Hà Nội (4) Viện Hóa học Mơi trường quân sự, Binh chủng Hóa học (2) Liên hệ: Đồn Thanh Vân Chi nhánh Phía Nam, Trung tâm Nhiệt đới Việt - Nga Số 3, đường tháng 2, Phường 11, Quận 10, TP.HCM Điện thoại: 0961.674.489; Email: doanvan.ttndvn@gmail.com Tạp chí Khoa học Cơng nghệ nhiệt đới, Số 28, 12-2022 157