Đồ án chi tiết máy

ĐẠI HỌC BÁCH KHOA TP.HCM ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY MỤC LỤC Lời nói đầu PHẦN PHÂN TÍCH PHƯƠNG PHÁN – CHỌN ĐỘNG CƠ ĐIỆN – PHÂN PHỐI TỈ SỐ TRUYỀN I Phân tích phương án II Chọn động điện III Phân phối tỉ số truyền IV Xác định công suất, mômen số vòng quay trục PHẦN TÍNH TỐN BỘ TRUYỀN XÍCH I Thơng số II Tính tốn truyền xích III Kiểm nghiệm độ bền IV Thông số truyền xích 10 PHẦN THIẾT KẾ BỘ TRUYỀN BÁNH RĂNG TRỤ RĂNG NGHIÊNG I Thông số 11 II Tính tốn thiết kế 11 III Kiểm nghiệm độ bền 14 IV Thông số truyền bánh 17 PHẦN TÍNH TỐN THIẾT KẾ CÁC TRỤC VÀ THEN A Thiết kế trục I Chọn vật liệu 19 II Chọn sơ đường kính trục 19 III Xác định chiều dài trục 20 GVHD: GS.TS NGUYỄN THANH NAM | SVTH: HUỲNH GIA HUY ĐẠI HỌC BÁCH KHOA TP.HCM ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY IV Tính tốn thiết kế 21 V Kiểm nghiệm trục độ bền mỏi 25 VI Kiểm nghiệm trục độ bền tĩnh 27 B Kiểm nghiệm then 28 PHẦN TÍNH TỐN VÀ CHỌN Ổ LĂN, NỐI TRỤC I chọn ổ lăn 29 II chọn nối trục 33 PHẦN CHỌN DẦU BÔI TRƠN .34 Kết luận 35 Tài liệu tham khảo 36 GVHD: GS.TS NGUYỄN THANH NAM | SVTH: HUỲNH GIA HUY ĐẠI HỌC BÁCH KHOA TP.HCM ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY LỜI NÓI ĐẦU Đất nước ta đà phát triển khoa học kĩ thuật đóng vai trò quan trọng đời sống người Việc áp dụng khoa học kĩ thuật làm tăng suất lao động đồng thời góp phần khơng nhỏ việc thay sức lao động người lao động cách có hiệu nhất, bảo đảm an toàn cho họ trình làm việc Các hệ thống khí thay tuyết vời cho sức người việc tự động hóa sản xuất tăng suất lao động Kết hợp với việc điều khiển chúng, ta góp phần vào cơng tự động hóa đại hóa mà đất nước Việt Nam thực Đồ án môn học Chi tiết máy môn học giúp cho sinh viên chuyên ngành Cơ Điện tử có kiến thức việc thiết kế hệ thống truyền động khí, để từ có cách nhìn hệ thống sản xuất, việc điều khiển hệ thống tự động nhà máy, xí nghiệp hay phân xưởng Trong phạm vi đồ án, kiến thức từ môn sở Nguyên Lý Máy, Cơ lý thuyết, Vẽ kỹ thuật…được áp dụng giúp sinh viên có nhìn tổng quan hệ thống dẫn động khí Từ đây, cộng với kiến thức chuyên ngành, em tiếp cận với hệ thống thức tế, có nhìn tổng quan để chuẩn bị cho đồ án luận văn tốt nghiệp Em xin chân thành cảm ơn GS.TS Nguyễn Thanh Nam tận tâm hướng dẫn em hoàn thành đồ án chi tiết máy Đồng thời em xin cám ơn tập thể lớp CK17CD2, bạn nhiều giúp đỡ em hồn thiện đồ án Đây đồ án thiết kế hệ thống khí nên khơng tránh thiếu sót thiếu kinh nghiệm việc tính tốn, chọn lựa chi tiết Em kính mong dẫn thêm quý thầy cô để em củng cố kiến thức đúc kết thêm kinh nghiệm quý báu phục vụ cho công việc sau GVHD: GS.TS NGUYỄN THANH NAM | SVTH: HUỲNH GIA HUY ĐẠI HỌC BÁCH KHOA TP.HCM ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY PHẦN PHÂN TÍCH PHƯƠNG ÁN – CHỌN ĐỘNG CƠ ĐIỆN – PHÂN PHỐI TỈ SỐ TRUYỀN I PHÂN TÍCH PHƯƠNG ÁN Trục II Trục I Trục III Số liệu thiết kế theo phương án 5: Lực vịng xích tải F, N: 10000 Vận tốc xích tải v, m/s: 0,60 Bước xích tải pc, mm: 38,1 Số đĩa xích z: Thời gian phục vụ L, năm: Quay chiều, làm việc hai ca Số ngày làm việc năm: 300 ngày, ca làm việc GVHD: GS.TS NGUYỄN THANH NAM | SVTH: HUỲNH GIA HUY ĐẠI HỌC BÁCH KHOA TP.HCM ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY II CHỌN ĐỘNG CƠ Xác định công suất động cơ: Xác định công suất phận cơng tác xích tải: Pct  Ft v 10000.0,60   kW 1000 1000 Hiệu suất chung hệ thống truyền động: ch   xbrol 2nt Trong hiệu suất truyền ta chọn từ Bảng 3.3 tài liệu [3]: : hiệu suất truyền xích  x  0,93 br  0,97 ol  0,99 nt  : hiệu suất truyền bánh trụ nghiêng cấp Ta được: ch  0,93.0,97.0,992.1  0.88 : hiệu suất cặp ổ lăn (2 cặp ổ lăn) : hiệu suất nối trục Công suất cần thiết động cơ: Pdc  Pct ch   6,786 kW 0,88 Xác định số vòng quay đồng bộ: Số vịng quay xích tải: 60000v 60000.0,60 nlv    135vg / ph z p 38,1.7 Tỉ số truyền chung xác định theo công thức: uch  uhubr  ndb nlv Từ Bảng 3.2 tài liệu [3] ta chọn sơ tỉ số truyền sau: uh  , ux   uch  uhubr  3.3  Do số vịng quay đồng động cơ: ndb  nlvuch  135.9  1215vg / ph Chọn số vòng quay sơ động cơ: ndb  1500vg / ph Động chọn phải thỏa mãn điều kiện sau: Pdc  Pct ndb  nlv Theo Bảng P1.3, Phụ lục tài liệu [1] với ta chọn động sau có thông số sau: Công Vận tốc Kiểu động suất quay (kW) (vòng/phút) 4A132S4Y3 7,5 1455 0,86 87,5% 2,2 2,0 GVHD: GS.TS NGUYỄN THANH NAM | SVTH: HUỲNH GIA HUY ĐẠI HỌC BÁCH KHOA TP.HCM ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY III PHÂN PHỐI TỈ SỐ TRUYỀN: Tỉ số truyền thực sự: n 1455 uch  dc   10,78 nlv 135  Hộp giảm tốc: Tỉ số truyền chọn uh   Bộ truyền xích: Tỉ số truyền xích tính lại u x  uch 10,78   3,59 uh IV XÁC ĐỊNH CƠNG SUẤT, MƠMEN VÀ SỐ VỊNG QUAY TRÊN CÁC TRỤC: Tính tốn cơng suất trục: PII  PI  Pct   6,517 kW 0,93.0,99 PII  6,517  6,786 kW 0,97.0,99  xol brol Pdc  PI nt  6,786  6,786 kW Tính số vịng quay trục: n 1455 nII  dc   485vg / ph uh nIII  nII 485   135vg / ph ux 3,59 Tính momen xoắn trục: P 6,786 TI  9,55.106 I  9,55.106  44540, 41( N mm) nI 1455 TII  9,55.106 PII 6,517  9,55.106  128324, 43( Nmm) nII 485 TIII  9,55.106 Pct  9,55.106  424444, 44( Nmm) nct 135 GVHD: GS.TS NGUYỄN THANH NAM | SVTH: HUỲNH GIA HUY ĐẠI HỌC BÁCH KHOA TP.HCM ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY Bảng thơng số tính tốn: Trục Động I II III Công suất (kW) 6,786 6,786 6,517 Số vịng quay (vg/ph) 1455 1455 485 135 Thơng số Tỷ số truyền Momen xoắn (Nmm) 44540,41 GVHD: GS.TS NGUYỄN THANH NAM 44540,41 | 3,59 128324,43 SVTH: HUỲNH GIA HUY 424444,44 ĐẠI HỌC BÁCH KHOA TP.HCM ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY PHẦN TÍNH TỐN BỘ TRUYỀN XÍCH I THƠNG SỐ CƠ BẢN Bộ truyền xích lăn dãy Với : - Công suất PII  6,517kW - Số vòng quay bánh dẫn nII  485vg / ph - Tỉ số truyền ux  3,59 II TÍNH TỐN BỘ TRUYỀN XÍCH 1- Chọn loại xích: Ta chọn xích lăn dãy, tải trọng va đập nhẹ, bôi trơn nhỏ giọt, làm việc hai ca, trục đĩa xích điều chỉnh được, đường nối tâm trục nghiêng với phương ngang góc 20 độ, khoảng cách trục chọn a  40 pc 2- Chọn số đĩa xích dẫn theo cơng thức: z1  29  2ux  29  2.3,59  23 3- Tính số đĩa xích lớn theo cơng thức: z2  ux z1  3,59.23  83 ( z2  zmax  120 răng) 4- Xác định hệ số điều kiện sử dụng xích K theo công thức K  Kr Ka Ko Kdc Kb Klv  1.1.1.1.1.1,12  1,12 Trong đó: K r  1- hệ số tải trọng động: dẫn động động điện tải trọng tác động lên truyền tương đối êm K a  - hệ số xét đến ảnh hưởng khoảng cách trục: a  (30  50) pc Ko  - hệ số xét đến ảnh hưởng cách bố trí truyền: đường nối hai tâm đĩa xích hợp với đường nằm ngang góc 20o K dc  - hệ số xét đến ảnh hưởng khả điều chỉnh lực căng xích: trục điều chỉnh Kb  - hệ số xét đến điều kiện bôi trơn: bôi trơn nhỏ giọt Klv  1,12 - hệ số xét đến chế độ làm việc: làm việc hai ca Hệ số vòng quay Kn  n01 / nII  600 / 485  1,237 Hệ số K z  z01 / z1  25 / 23  1,087 Chọn xích dãy, K x  5- Tính cơng suất tính tốn Pt : Pt  KK z K n PII 1,12.1,087.1, 237.6,517   9,814kW Kx GVHD: GS.TS NGUYỄN THANH NAM | SVTH: HUỲNH GIA HUY ĐẠI HỌC BÁCH KHOA TP.HCM ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY 6- Theo Bảng 5.4 tài liệu [3], tra theo cột n01  600vg / ph Pt  [ P]  11,4kW Ta chọn: Bước xích: pc  19,05mm Đường kính chốt:  5,96mm Chiều dài ống: bo  17,75mm 7- Xác định vận tốc trung bình v xích: n zp 485.23.19,05 v  II c   3,542m / s 60000 60000 8- Tính tốn kiểm nghiệm bước xích pc với [ po ] chọn theo Bảng 5.3 tài liệu [3] 23,5MPa pc  600 PII K 6,517.1,12  600  18,185mm z1nII [ po ]K x 23.485.23,5.1 Do pc  19,05mm nên điều kiện thỏa 9- Chọn khoảng cách trục sơ a  40 pc  40.19,05  762mm Số mắt xích X theo công thức: 2a z1  z2  z2  z1  pc 2.762 23  83  83  23  19,05 X       135, 28   pc 2  2  a 19,05  2  762 Chọn X  136 mắt xích Chiều dài xích L  pc X  19,05.136  2590,8mm 2 Tính xác khoảng cách trục: 2  z1  z2 z1  z2    z2  z1    a  0, 25 pc X   X    8  2     2    2  23  83 23  83  83  23      0, 25.19,05 136   136    8    769,06mm 2  2        Để tránh xích khơng chịu lực căng q lớn, ta cần giảm khoảng cách trục (0,002  0,004)a  1,538  3,076 Ta chọn a  767mm 10- Số lần va đập xích giây: i z1nII 23.485   5, 47  [i]  25 15 X 15.136 Theo Bảng 5.6 tài liệu [3] với bước xích pc  19,05mm , ta chọn [i]  25 III KIỂM NGHIỆM ĐỘ BỀN Lực vịng có ích: Ft  1000 PII 1000.6,517   1839,92 N v 3,542 GVHD: GS.TS NGUYỄN THANH NAM | SVTH: HUỲNH GIA HUY ĐẠI HỌC BÁCH KHOA TP.HCM ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY Kiểm tra xích theo hệ số an tồn: s Q F1  Fv  Fo Tải trọng phá hủy Q tra theo Bảng 5.1 tài liệu [3] với pc  19,05mm Q  29,5kN  29500 N Lực nhánh căng F1  Ft  1839,92 N Lực căng lực ly tâm gây nên: Fv  qmv  1,6.3,5422  20,07 N Lực căng ban đầu xích: Fo  K f aqm g  3.0,767.1,6.9,81  36,12 N Trong đó: Tải trọng phá hủy Q tra theo Bảng 5.1 tài liệu [3] với pc  19,05mm Q  29,5kN  29500 N [s]  (8,4  9,4) : hệ số an toàn cho phép, phụ thuộc vào số vòng quay bước xích chọn Bảng 5.7 tài liệu [3] : khối lượng mét xích, kg / m tra Bảng 5.1 tài liệu [3] qm  1,6 : vận tốc vòng, m / s v  3,542 : chiếu dài đoạn xích tự gần khoảng cách trục, m a  0,767 : gia tốc trọng trường, m / s g  9,81 Kf  : góc nghiêng đường tâm trục phương nằm ngang nhỏ 40o 29500  15,56  [ s]  (8,  9, 4) 1839,92  20,07  36,12 Vậy truyền xích thỏa điều kiện bền s IV THƠNG SỐ BỘ TRUYỀN XÍCH Tính lực tác dụng lên trục: Fr  Km Ft  1,15.1839,92  2115,91N Giả sử truyền xích nghiêng với phương ngang góc 20 Fx  Fr cos 20  2115,91.cos 20  1988,31N Fy  Fr sin 20  2115,91.sin 20  723,68 N Trong đó: K m  1,15 : hệ số trọng lượng xích: góc nghiêng đường nối tâm hai trục phương nằm nganh nhỏ 40o Đường kính đĩa xích: d1  pc z1   19,05.23   139, 47mm ; d  pc z2   19,05.83   503,3mm da1  d1  0,7 pc  139,47  0,7.19,05  152,81mm da  d2  0,7 pc  503,3  0,7.19,05  516,64mm GVHD: GS.TS NGUYỄN THANH NAM | SVTH: HUỲNH GIA HUY 10 ĐẠI HỌC BÁCH KHOA TP.HCM ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY Trong mặt thẳng đứng zx, phương trình cân mơmen: M YA  M  Fr1.51  YB 102   14030,037  675,473.51  YB 102   YB  200,19 N  YA  475,283N  Chọn tiết diện trục Ứng suất cho phép    65MPa Mômen tương đương tiết diện j: M tdj  M j  0,75T j ; M j  M xj  M yj Với M xj M yj mô men uốn hai mặt phẳng vng góc tới tiết diện j Cơng thức tính đường kính trục tiết diện j: dj  M tdj 0,1   GVHD: GS.TS NGUYỄN THANH NAM M xj  M yj  0,75T j 0,1  | SVTH: HUỲNH GIA HUY 22 ĐẠI HỌC BÁCH KHOA TP.HCM ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY Các biểu đồ mơmen tiết diện nguy hiểm D: M tdD  M XD  M YD  0,75T  58245,82  24239, 432  0,75.44540, 412  73946 Nmm Đường kính trục xác định theo công thức: dD  M tdD 73946 3  22, 49mm 0,1  0,1.65 Chọn d D  30mm M tdA  0,1  M XA2  M YA2  0,75T 0,1.65 dA   25628,752  02  0,75.44540, 412  19, 24mm 0,1.65 3 Chọn d A  25mm M tdC dC   0,1  M XC  M YC  0,75T  0,1.65 02  02  0,75.44540, 412 0,1.65 M XB  M YB  0,75T  0,1.65 02  02  0,75.02  0mm 0,1.65  18,11mm Chọn dC  35mm M tdB dB   0,1  Chọn d B  d A  25mm cho trùng với đường kính ổ lăn tiết diện A  Trục II Phương trình cân lực theo trục y: F   X A  X B  Fx  Ft   X A  X B  Fx  Ft  1988,31  1781,616  3769,926 N X Phương trình cân lực theo trục x: F Y  YA  YB  Fr  Fy  GVHD: GS.TS NGUYỄN THANH NAM | SVTH: HUỲNH GIA HUY 23 ĐẠI HỌC BÁCH KHOA TP.HCM ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY  YA  YB  Fr  Fy  675,473  723,68  1399,153N Trong mặt thẳng đứng zy, phương trình cân mơmen: M XA   Fx 67,5  Ft 51  X B 102   1988,31.67,5  1781,616.51  X B 102   X B  424,96 N  X A  4194,886 N Trong mặt thẳng đứng zx, phương trình cân mômen: M YA  M  Fr 51  YB 102  Fy 67,5   14030,037  675,473.51  YB 102  723,68.67,5   YB  278,72 N  YA  1677,873N  Chọn tiết diện trục Các biểu đồ mơmen tiết diện nguy hiểm A: GVHD: GS.TS NGUYỄN THANH NAM | SVTH: HUỲNH GIA HUY 24 ĐẠI HỌC BÁCH KHOA TP.HCM ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY M tdA  M XA2  M YA2  0,75T  134210,9252  48848, 42  0,75.128324,312  180967 Nmm Đường kính trục xác định theo công thức: dA  M tdA 180967 3  30,31mm 0,1  0,1.65 Chọn d A  35mm M tdD  0,1  M XD  M YD  0,75T 0,1.65 dD   21675,552  14214,594  0,75.128324, 432  26mm 0,1.65 3 Chọn d D  30mm M tdC dC   0,1  M XC  M YC  0,75T  0,1.65 02  02  0,75.128324, 432 0,1.65 M XB  M YB  0,75T  0,1.65 02  02  0,75.02  0mm 0,1.65  25,76mm Chọn dC  30mm M tdB dB   0,1  Chọn d B  d A  35mm cho trùng với đường kính ổ lăn tiết diện A V KIỂM NGHIỆM TRỤC VỀ ĐỘ BỀN MỎI Trục vừa thiết kế kiểm nghiệm độ bền mỏi theo công thức sau đây: sj  s j s j s j  s j   s Trong đó:  s  - hệ số an toàn cho phép, lấy giá trị 3, ta không cần kiểm nghiệm trục theo độ cứng s j , s j - hệ số an toàn xét riêng cho ứng suất uốn ứng suất xoắn, xác định theo công thức sau: GVHD: GS.TS NGUYỄN THANH NAM | SVTH: HUỲNH GIA HUY 25 ĐẠI HỌC BÁCH KHOA TP.HCM ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY s j   1 K  a   s j  K a      m  1    m Với giới hạn mỏi uốn thép Cácbon (vật liệu chế tạo trục) là:  1  0,43 b  0,43.600  258MPa Giới hạn xoắn uốn là:  1  0,23 b  0,23.600  138MPa Trong đó:  b  600MPa - giới hạn bền vật liệu  a , m , a , m - biên độ giá trị trung bình ứng suất Do trục quay nên ứng suất uốn thay đổi theo chu kì đối xứng: M  aj   maxj  j , mj  Wj Trong M j mơmen uốn tổng M j  M xj  M yj W j mơmen cản uốn tính cho trục có then: Wj   d j3 32  bt1  d j  t1  2d j Ứng suất xoắn thay đổi theo chu kì mạch động trục quay chiều:  T  aj   mj  maxj  j 2Woj Trong T j mômen xoắn tiết diện j Woj mơmen cản xoắn tính cho trục có then: Woj   d j3 32  bt1  d j  t1  2d j Với: t1 - chiều sâu rãnh then; b - chiều rộng then   0,05;   - hệ số xét đến ảnh hưởng ứng suất trung bình đến độ bền mỏi, tra Hình 2.9 tài liệu [3] Thép carbon mềm  ,  - hệ số kích thước tra theo Bảng 10.3 tài liệu [3]   1,7 - hệ số tăng bền bề mặt tra theo Bảng 10.4 tài liệu [3] phương pháp tăng bền Phun bi GVHD: GS.TS NGUYỄN THANH NAM | SVTH: HUỲNH GIA HUY 26 ĐẠI HỌC BÁCH KHOA TP.HCM ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY K  1,75; K  1,5 - hệ số xét đến ảnh hưởng tập trung tải trọng đến độ bền mỏi, tra bảng Bảng 10.8 tài liệu [3] đối trục có rãnh then, then Ta lập bảng thông số sau để kiểm nghiệm độ bền mỏi trục: Vị Then trí b x h Trục (tiết x t1 diện) 14 x C 9x (35) 5.5 D 8x7 (30) x4 I A (25) B (25) A (35) B (35) II C 8x7 (30) x4 D 8x7 (30) x4 a a 2,98 0,81 27,55 4,51 8,01 0,9 0,85 16,71 7,26 13,50 18,31 10,86 0,9 0,85 0   Wj Woj 3251,97 7461,2 0,865 0,795 2290,18 4940,9 0,88 1533,98 3067,96 1533,98 3067,96 4209,24 8418,49 0,865 0,795 33,93 7,62 4209,24 8418,49 0,865 0,795 0 2290,18 4940,9 0,88 0,91 12,99 2290,18 4940,9 0,88 0,91 s s s 51,17 6,39 28,09 16,32 7,7 5,95 10,96 11,31 12,99 19,50 10,96 9,55 Nhận xét: Tất hệ số an toàn bảng lớn  s   Vậy trục thỏa mãn điều kiện bền mỏi VI KIỂM NGHIỆM TRỤC VỀ ĐỘ BỀN TĨNH Để đề phòng trục bị biến dạng dẻo lớn bị gãy bị tải đột ngột, ta cần phải kiểm nghiệm trục theo điều kiện:  td    3    Trong  , ứng suất uốn xoắn Giá trị xác định theo công thức sau:   T T M max M max  ,   max  max 3 Wo 0, 2d W 0,1d    0,8 ch  0,8.340  272MPa Với: M max , Tmax - mô men uống mô men xoắn tiết diện nguy hiểm tải GVHD: GS.TS NGUYỄN THANH NAM | SVTH: HUỲNH GIA HUY 27 ĐẠI HỌC BÁCH KHOA TP.HCM ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY  Trục I: M max 58245,82  24239, 432    23,36MPa 0,1d 0,1.303 T 44540, 41   max   14, 25MPa 0, 2d 0, 2.253  td    3  23,362  3.14,252  33,98     Trục II:  M max 134210,9252  48848, 42   33,31MPa 0,1d 0,1.353  Tmax 128324, 43   23,76MPa 0, 2d 0, 2.303  td    3  33,312  3.23,762  52,94    Nhận xét: Vậy trục thỏa yệu cầu độ bền tĩnh B KIỂM NGHIỆM THEN Thông số then tra theo Bảng 9.1a tài liệu [1] Điều kiện bền dập điều kiện bền cắt có dạng: d  2T   d   150MPa dlt  h  t1  2T   d   60MPa dlt b Trong đó:  d , d - ứng suất dập ứng suất cắt tính tốn, Mpa; T - mơmen xoắn trục, Nmm; d - đường kính trục tiết diện sử dụng then, mm; lt - chiều dài then, mm; h - chiều cao then, mm; t1 - chiều sâu rãnh then, mm Ta lập bảng kiểm nghiệm: d  Trục I II Đường kính d 35 30 30 30 b x h x t1 14 x x 5.5 8x7x4 8x7x4 8x7x4 lt d d 50 36 40 36 14,54 27,49 71,29 79,21 3,63 10,31 26,73 29,70 Nhận xét: Tất giá trị ứng suất then đạt yêu cầu GVHD: GS.TS NGUYỄN THANH NAM | SVTH: HUỲNH GIA HUY 28 ĐẠI HỌC BÁCH KHOA TP.HCM ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY PHẦN TÍNH TOÁN VÀ CHỌN Ổ LĂN, NỐI TRỤC I CHỌN Ổ LĂN  Trục I Thơng số biết trước: Số vịng quay ổ: n1  1455vg / ph Đường kính vịng trong: d  25mm Thời gian làm việc ổ: Lh  28800 Do trục chịu lực dọc trục Fa1  519,631N nên ta chọn ổ đũa côn trục đầu vào, phân bố theo hình “” Chọn sơ ổ cỡ trung, theo phụ lục P2.11 tài liệu [1] Kí hiệu ổ 7305 d, mm 25 D, mm 62 B , mm 17 T,mm 18,25 r, mm 2,0 C, kN 29,6 Co, kN 20,9 α (o) 13,50 Sơ đồ phân bố lực: 1- Tải trọng hướng tâm tác dụng lên ổ B: FrB  YB  X B  200,192  1142,072  1159,58N Tải trọng hướng tâm tác dụng lên ổ A: FrA  YA2  X A2  475,2832  286,052  554,72 N 2- Thành phần lực dọc trục sinh lực hướng tâm gây nên FsB  0,83eFrB  0,83.0,36.1159,58  346,48N FsA  0,83eFrA  0,83.0,36.554,72  165,75N Trong : e  1,5tg  1,5tg13,50  0,36 - hệ số tải trọng dọc trục Tổng lực dọc trục A:  FaA  FsB  Fa1  346,48  519,631  866,11N Vì F aA  866,11N  FsA  165,75N nên FaA   FaA  866,11N Tổng lực dọc trục B: Vì F aB F aB  FsA  Fa1  165,75  519,631  353,88N  353,88N  FsB  346,48 N nên FaB  FsB  346,48N 3- Xét tỉ số: FaA 866,11   1,56  e  0,36 VFrA 1.554,72 GVHD: GS.TS NGUYỄN THANH NAM | SVTH: HUỲNH GIA HUY 29 ĐẠI HỌC BÁCH KHOA TP.HCM ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY Theo Bảng 11.3 tài liệu [3] tra được: X  0,4;Y  0,4cotg13,50  1,67 FaB 346, 48   0,30  e  0,36 VFrB 1.1159,58 Theo Bảng 11.3 tài liệu [3] tra được: X  1;Y  Với V  - hệ số tính đến vịng quay, vòng quay K  1,1 - hệ số xét đến ảnh hưởng đặc tính tải trọng đến tuổi thọ ổ, áp dụng cho hệ thống dẫn động máy nâng chọn theo Bảng 11.2 tài liệu [3] Kt  - hệ số xét đến ảnh hưởng nhiệt độ đến tuổi thọ ổ, t C  100 4- Tải trọng động quy ước ổ: QA   XVFrA  YFaA  K Kt   0,4.1.554,72  1,67.866,111.1,1  1835,12 N QB   XVFrB  YFaB  K Kt  1.1.1159,58  0.346,481.1,1  1275,54 N Vì QA  QB nên ta tính tốn ổ theo thơng số A 5- Tuổi thọ tính triệu vòng quay: L 60 Lh n1 60.28800.1455   2514, 24 triệu vòng 106 106 6- Khả tải động tính tốn: 10 C  QA m L  1835,12 2514, 24  19221, 46 N  19, 22kN  C  29,6kN Trong đó: m  10 / - số mũ ổ đũa 7- Tuổi thọ ổ xác định theo công thức: m 10/3 C  29600  L     1835,12  Q  10603 triệu vòng quay Tuổi thọ tính giờ: 106 L 106.10602,89   121454 60n1 60.1455 8- Kiểm nghiệm khả tải tĩnh: Đối với ổ đũa côn, tra từ Bảng 11.6 tài liệu [3] ta có: X o  0,5;Yo  0,22cotg13,50  0,92 Tải trọng tĩnh quy ước Qo xác định theo công thức: Lh  Qo  X o FrA  Yo FaA  0,5.554,72  0,92.866,11  1074,18N  FrA  Qo  1074,18N  Co  20900 N Vậy ổ thỏa khả tải tĩnh  Trục II Thông số biết trước: Số vòng quay ổ: n2  485vg / ph Đường kính vịng trong: d  35mm GVHD: GS.TS NGUYỄN THANH NAM | SVTH: HUỲNH GIA HUY 30 ĐẠI HỌC BÁCH KHOA TP.HCM ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY Thời gian làm việc ổ: Lh  28800 Do trục chịu lực dọc trục Fa1  519,631N nên ta chọn ổ đũa côn trục đầu ra, phân bố theo hình “>