Mục lục Quá trình reforming xúc tác xăng nặng MụC LC Mở ĐầU Chơng I: Vài nét công nghƯ chÕ biÕn dÇu má 1.1 Giíi thiƯu chung dầu mỏ .6 1.2 Xăng phơng pháp nâng cao chất lợng xăng .7 1.3 Vai trò trình Reforming cracking công nghệ chÕ biÕn dÇu má 12 Chương II: q trình reforming xúc tác xăng nặng 14 2.1 Nguyªn liệu trình 15 2.2 Các phản ứng xảy trình 16 2.3 Xúc tác trình Reforming xúc tác 21 2.3.1 Đặc điểm chung xúc tác reforming 21 2.3.2 Vai trò xúc tác việc cải tiến trình 25 2.3.3 Sự thay đổi xúc tác trình làm việc 25 2.4 Các yếu tố ảnh hởng đến trình Reforming xúc tác 30 Đồ án tốt nghiệp Trang Mc lc 2.4.1 Chất lợng nguyên liệu .30 2.4.2 ¸p suÊt .33 2.4.3 ảnh hởng nhiệt độ 35 2.4.4 ảnh hởng tốc độ thể tích 36 2.4.5 ảnh hởng tỷ lệ khí H2 tuần hoàn nguyên liệu (bội số tuần hoàn khÝ) 37 2.4.6 ¶nh hëng cđa hiƯu øng nhiệt 38 2.5 Công nghệ Reforming xúc tác .39 Chơng III: Tính thiết bị phản ứng 45 3.1 Tính công nghệ 3.1.1 46 Cân chất nhiệt .46 3.1.2 Tính thông số cần thiết: 52 3.1.3 Phần viết chơng trình ngôn ngữ PASCAL 54 3.1.4 Phần chạy chơng trình 59 3.2 TÝnh c¬ khÝ 63 3.2.1 Tính thân thiết bị 63 3.2.2 Tính đáy (nắp) thiết bị 66 3.2.3 TÝnh tai treo .67 3.2.4 Tính bích nắp đáy (loại bích phẳng hàn) .69 3.2.5 Tính bulông lắp nắp-thân 70 3.2.6 Tính hệ thống đỡ xúc tác 72 3.2.7 TÝnh hƯ thèng ph©n phèi khÝ 75 3.2.8 TÝnh bÝch cưa n¹p liƯu 76 3.2.9 Tính ống dẫn sản phẩm bích nối ống cửa sản phẩm .76 Đồ án tốt nghiệp Trang Mục lc Chng IV: Tính lò đốt 4.1 78 Tính công nghƯ 78 4.1.1 TÝnh lỵng dầu FO cần đốt .78 4.1.2 Tính chiều dài ống xoắn, số lợng ống xoắn 81 4.2 TÝnh khí giàn ống lò 89 4.2.1 TÝnh vßi phun 90 4.2.2 TÝnh lß 96 Chơng V: An toàn lao động 106 5.1 Các biện pháp an toàn thiết bị .106 5.2 Các yêu cầu an toàn đặt kỹ s thiÕt kÕ 106 Kết luận 108 Tài liệu tham khảo 109 Đồ án tốt nghiệp Trang Mở đầu MỞ ĐẦU Xăng sản phẩm chủ yếu có giá trị cao q trình chế biến dầu mỏ, chiếm hàm lượng lớn nhà máy chế biến dầu mỏ Hiện với yêu cầu chất lượng số lượng ngày cao xăng việc phát triển ngành cơng nghiệp chế biến dầu mỏ đặc biệt sản xuất xăng chất lượng cao chiến lược phát triển kinh tế nước ta Trong đồ án tốt nghiệp em đượcgiao nhiệm vụ tính tốn thiết kế hệ thống sản xuất xăng chất lượng cao(xăng có trị số octan cao) từ nguyên liệu xăng nặng(xăng q trình chưng cất trực tiếp từ dầu thơ) với suất 400.000 xăng nặng/năm dây chuyền công nghệ reforming xúc tác (Catalytic reforming) sử dụng xúc tác Platin kim loại chất mang xúc tác Al2O3 Nội dung mà đồ án đề cập đến: Chương I: Vài nét công nghệ chế biến dầu khí Chương II: Q trình reforming xúc tác xăng nặng Chương III: Tính tốn, thiết kế thiết bị reforming xúc tác Chương IV: Tính tốn lò đốt dầu FO để cấp nhiệt cho hỗn hợp phản ứng Dưới hướng dẫn tận tình, chu đáo PGS.TS Mai Xuân Kỳ với nỗ lực thân, em hoàn thành đồ án theo thời gian quy định Do thiếu kinh nghiệm thực tế nên q trình tính tốn chắn em mắc phải thiếu sót, em mong Đồ án tốt nghiệp Trang Mở đầu nhận đóng góp phê bình q thầy cô hội đồng bảo vệ tốt nghiệp Em xin chân thành cảm ơn PGS.TS Mai Xuân Kỳ nhiệt tình hướng dẫn em thực đồ án Cảm ơn thầy cô giáo thuộc môn Máy & Thiết bị Cơng Nghiệp Hố Chất-Dầu khí tạo điều kiện tốt cho em hoàn thành đề tài tốt nghiêp Em xin chân thành cảm ơn! Hà nội, ngày 20 tháng năm 2004 Sinh viên thiết kế Võ Anh Tuấn Đồ án tốt nghiệp Trang Mở đầu Đồ án tốt nghiệp Trang Chương 1: Vài nét công nghệ chế biến dầu mỏ Chương I: VÀI NÉT VỀ CÔNG NGHỆ CHẾ BIẾN DẦU MỎ 1.1 GIỚI THIỆU CHUNG VỀ DẦU MỎ Dầu mỏ hỗn hợp phức tạp gồm hàng trăm cấu tử khác Mỗi loại dầu mỏ đặc trưng thành phần riêng, song chúng chứa Hydrocabon thành phần chính, chiếm 60 90% trọng lượng dầu cịn lại chất chứa ơxi, lưu huỳnh, nitơ, phức kim loại Trong dầu mỏ cịn chứa khí trơ nh He, Ar … Nhìn chung dầu mỏ chứa nhiều Hydrocabon Ýt thành phần dị nguyên tố chất lượng tốt loại dầu có giá trị cao Hydrocabon thành phần dầu mỏ, chúng chia thành nhóm: parafin, naphten, aromat, hỗn hợp naphen-arcomat Hydrocabon thơm thường gặp loại vòng đồng đẳng chúng (benzen, toluen, xyren) chất thường nằm phần nhẹ cấu tử làm tăng khả chống kích nổ xăng Dầu mỏ muốn ứng dụng phải tiến hành phân chia thành phân đoạn Dầu mỏ khai thác lên từ mỏ dầu lòng đất chất lỏng đặc sánh sử dụng Trong hỗn hợp dầu thô lấy từ mỏ dầu lên có chứa nước, muối khống tạp chất khác Trước lúc đem dầu thô vào chưng luyện người ta phải tiến hành tách nước, muối khoáng tạp chất khác Quá trình chưng luyện trực tiếp phân chia dầu thô thành phân đoạn nhỏ có khoảng nhiệt độ sơi hẹp Đầu tiên khai thác dầu có giảm áp nên phân đoạn khí tách thường từ C đến C4 Ngồi cịn lượng Ýt C5, C6 bay theo Sau tuỳ thuộc vào giới hạn nhiệt độ sơi mà ta thu phân đoạn sau: - Phân đoạn xăng: nhiệt độ nhỏ 1800C bao gồm thành phần từ C5 đến C10, C11 - Phân đoạn Kerosen: nhiệt độ sôi từ 180 350 0C chứa thành phần từ C16 đến C20, C21 Đồ án tốt nghiệp Trang Chương 1: Vài nét công nghệ chế biến dầu mỏ - Phân đoạn Gudron với nhiệt độ sôi 500 0C gồm thành phần có số nguyên tố Carbon từ C41 trở lên Các phân đoạn ứng dụng nhiều mục đích khác chủ yếu dùng làm nhiên liệu sản phẩm hoá học 1.2 XĂNG VÀ CÁC PHƯƠNG PHÁP NÂNG CAO CHẤT LƯỢNG XĂNG Với khoảng nhiệt độ sôi 180 0C, phân đoạn xăng bao gồm Hydrocabon từ C5 đến C10, C11 Cả ba loại Hydrocabon Parafin, naphtenic, aromatic có mặt phân đoạn xăng Tuy nhiên thành phần, số lượng Hydrocabon khác nhau, phụ thuộc vào nguồn gốc dầu thô ban đầu Chẳng hạn từ họ dầu parafinic ta thu xăng có chứa parafin Cịn từ dầu naphtenic ta thu xăng có nhiều cấu tử vịng no Ngồi Hydrocabon, phân đoạn xăng chứa hợp chất S, N2 O2 Mét tính chất quan trọng xăng phải có khả chống lại kích nổ Đặc trưng gọi trị số octan Trị sè octan đo phần trăm thể tích izooctan (2,2,4 trimetyl pentan) hỗn hợp chuẩn với n - heptan (n – C 7H16) tương đương với khả chống kích nổ nhiên liệu điều kiện tiêu chuẩn Sử dụng thang chia từ 100 n - heptan có trị số octan 0, cịn izootan quy ước 100 Có hai phương pháp xác định trị số octan: - Phương pháp nghiên cứu (RON): số vịng quay mơtơ thử nghiệm 600 vịng/phút - Phương pháp mơtơ (MON): số vịng quay mơtơ thử 900 vịng/phút Thường trị số octan tính theo RON thường cao tính theo MON Mức chênh lệch phản ảnh: mức tính chất nhiên liệu thay đổi chế độ làm việc động thay đổi Cho nên mức chênh lệch cịn gọi độ nhạy nhiên liệu chế độ làm việc thay đổi Đồ án tốt nghiệp Trang Chương 1: Vài nét công nghệ chế biến dầu mỏ động Mức chênh lệch MON RON thấp tốt Mỗi loại xăng khác có khả chống kích nổ khác Các hydrocarbon phân tử nhỏ nh parafin mạch nhánh, aromat cháy điểm hoả nghĩa loại có khả chống kích nổ tốt Các n parafin dễ dàng cháy mặt lửa chưa truyền tới gây cháy kích nổ Khả chống kích nổ Hydrocarbon xếp theo thứ tự giảm dần: Hydrocarbon thơm > Olefin mạch nhánh > parafin nhánh > naphten có nhánh > olefin mạch thẳng > naphten > parafin mạch thẳng > parafin mạch thẳng lớn Các phương pháp nghiên cứu chất lượng xăng Phân đoạn xăng lấy trực tiếp dầu mỏ có Ýt izoparafin trị số octan thấp (khoảng 30 60) Trong yêu cầu trị số octan xăng động phải lớn 10 Điều có nghĩa xăng lấy trực tiếp từ chưng cất dầu thô không dùng cho động mà ta phải sử dụng phương pháp chế biến hoá học, lý học để biến đổi thành phần xăng nhằm thu xăng có trị số octan cao thoả mãn yêu cầu kỹ thuật động chạy xăng Một số phương pháp phổ biến a Phương pháp phụ gia Mục đích phương pháp dùng hố chất cho vào xăng nhằm hạn chế q trình oxi hố hydrocarbon không gian trước buồng lửa cháy động Có hai nhóm phụ gia: + Phơ gia chì: bao gồm chất nh tetrametyl chì (TML), tetraetyl chì (TEL) có tác dụng phá huỷ tạp chất trung gian hoạt động giảm khả chống kích nổ dẫn đến trị số octan xăng tăng lên + Phơ gia khơng chì: chì phụ gia cho vào xăng làm tăng trị Đồ án tốt nghiệp Trang Chương 1: Vài nét công nghệ chế biến dầu mỏ số octan lớn (từ đến 12 đơn vị octan) dùng xăng có pha chì lượng chì khói thải động chạy xăng (xe máy, ôtô…) ảnh hưởng xấu tới môi trường chì chất gây ngộ độc người Chính độc hại xăng pha chì mà nhiều quốc gia giới có Việt Nam khuyến khích người sử dụng xăng khơng chì (unlead petrol) Có mét số giải pháp hữu hiệu để đạt tới trị số octan cao khơng sử dụng chì: - Pha trộn xăng có trị số octan cao (nh xăng alkyl hoá, izome hoá…) với nhiên liệu có trị số octan thấp - Nâng cấp đưa thêm thiết bị lọc dầu để sản xuất hỗn hợp xăng có trị số octan cao - Sử dụng chất phụ gia khơng chữa chì nh hợp chất chứa oxi: etanol, MTBE, TAME… b Phương pháp hoá học Biện pháp tăng trị số octan xăng việc sử dụng phụ gia chì biện pháp tạm thời Giải pháp lâu dài phải tìm cách chế biến hố học kinh tế để tăng hiệu suất xăng Nguyên tắc chung phương pháp hoá học chuyển hoá hydrocarbon mạch thẳng thành mạch nhánh thành hydrocarbon vòng no, vịng thơm có trị số octan cao Các phương pháp hoá học - Cracking nhiệt: trình phân huỷ tác dụng nhiệt thực điều kiện nhiệt độ 470 540 0C áp suất từ 20 70 at Nguyên liệu cho trình cracking nhiệt phân đoạn xăng nặng đến cặn, chủ yếu hay dùng gasoil cặn Sản phẩm trình xăng cracking nhiệt chiếm hàm lượng lớn hydrocarbon thơm olefin so với xăng chưng cất trực tiếp Trị số octan nằm khoảng 66 68 pha thêm phụ gia chì tăng Đồ án tốt nghiệp Trang 10 Chương 4: Tính lị đốt Trong đó: Pt: áp suất khơng khí cuối ống lavan Pđ: áp suất khơng khí ban đầu S2, W2: khối lượng riêng tốc độ khơng khí cuối ống phun lavan Tốc độ chuyển động hỗn hợp dầu khơng khí (CT 3.62 - VI) Thay số vào ta được: Whh = 247 (m/s) Năng lượng chuyển thành nhiệt va chạm không đàn hồi (CT 3.60 - VI) U0 = 6,3 (KJ/s) Lượng nhiệt nung hỗn hợp dầu khơng khí Theo phương trình cân nhiệt, nhiệt độ hỗn hợp (CT 3.88 _ VI) Trong đó: t1: nhiệt độ nung trước dầu t2: nhiệt độ khơng khí cuối ống lavan C1, C2: nhiệt dung trung bình dầu khơng khí C1 = 2,1 KJ/Kg.độ ; C2 = 1,01 KJ/Kg.độ Thay vào: Đồ án tốt nghiệp Trang 100 Chương 4: Tính lị đốt Hay: Thh = 308 K Với nhiệt độ 308 K áp suất môi trường lị Pmt = 92,2 KN/m2 Khối lượng riêng khơng khí khỏi mỏ phun: Lưu lượng thể tích dầu khơng khí Coi lưu lượng thể tích dầu không đáng kể tiết diện miệng ống hỗn hợp là: Đường kính miệng ống hỗn hợp là: Khi góc mở ống hỗn hợp coi góc mở ống phun lavan chiều dài ống hỗn hợp Đường kính trung bình hạt bụi dầu: (CT 3.67 - VI) Thay số vào ta được: d = 0,00298 (mm) = 2,98 m Đồ án tốt nghiệp Trang 101 Chương 4: Tính lị đốt 4.2.2 Tính lị Lị xây gạch chịu lửa gạch cách nhiệt mái hình vịm xây gạch vát Chiều rộng buồng đốt: z = 1,5 m Chiều dày vách ngăn gạch: = 200 mm Khoảng cách từ đầu ống đến vách ngăn tường 200 mm Chiều rộng lò đốt: D = Z + + 0,2 + a = 1,5 + 0,2 + 0,4 + = 4,1 (m) Việc tính góc tâm phụ thuộc vào khoảng cách từ vách ngăn đến lị, khoảng cách định tốc độ khói lị qua khe giới hạn đỉnh vách lị Nếu coi vận tốc khói lị qua khe là: W = 10 m/s chiều cao khe: Trong đó: mK, SK: lưu lượng khối lượng khối lượng riêng khói lị L: chiều dài lị Thay số vào: Mơ hình lị đốt: Đồ án tốt nghiệp Trang 102 Chương 4: Tính lị đốt Theo sơ đồ ta có: AB = AI + IB = D = 4,1 (m) Bán kính đường trịn ngoại tiếp ABC: Ta có: Suy ra: = 520 4.2.2.1 Tính số gạch xây lị Các số liệu: Đồ án tốt nghiệp Trang 103 Chương 4: Tính lị đốt - Nóc cong có góc tâm: = 520 - Chiều rộng nóc: S = 4,1 (m) - chiều dày nóc: s = 230 (mm) - Chiều dày mạch xây: d = (mm) - Chiều dài nóc: L = 8,42 m - Dùng gạch thẳng: 230 x 113 x 65 mm - Gạch vát: 230 x 65 x 55 mm Theo bảng 36 - VI với = 520, tỷ số: Tổng số gạch xây vòng cung: (CT 4.7 - VI) Trong đó: b: chiều dày lớn viên gạch b = 65 mm Thay số liệu vào ta có: viên Độ chênh cung cung (CT 4.8 - VI) Thay số vào: Độ chênh chiều dày hai viên gạch vát: l1 = 65 - 55 = 10 mm Số lượng gạch vát: Đồ án tốt nghiệp Trang 104 Chương 4: Tính lị đốt (CT 4.9 - VI) (viên) Số lượng gạch thẳng: nt = n - nV = 67 - 21 = 46 viên Số lượng gạch vát thẳng tính cho tồn lị: (viên) (viên) Chọn gạch chân vịm có chiều dày viên gạch 115 mm Tổng số gạch chân vịm: (viên) 4.2.2.2 Tính khung lị Để giữ cho kích thước, trạng thái thể xây ổn định q trình làm việc lị thường bố trí khung kim loại phía ngồi thể xây Trong q trình làm việc, khung lị ln chịu tác dụng tải trọng khối lượng gạch xây lò sinh lực giãn nở gạch Để tiếp nhận lực tác dụng khối lượng lị, khung lị có đặt dầm thép chân vịm để đảm bảo cho lị khơng bị biến dạng Dầm chân van thường dùng thép chữ U L * Tính lực tác dụng lên chân vịm Chiều dài trung bình cung vịm (CT 4.13 - VI) Trong đó: Đồ án tốt nghiệp Trang 105 Chương 4: Tính lị đốt Suy ra: Trọng lượng gạch lị bước cột G = Ltb s a (CT 4.14 - VI) Trong đó: : khối lượng riêng gạch = 1,9 T/m3 a: khoảng cách cột theo chiều dài lò: a = 1,2 m Suy ra: G = 4,37 0,212 1900 = 1995 (KG) Lực thẳng đứng: H = 0,5G (CT 4.15 - VI) H = 0,5 1995 = 997,5 (KG) Lực ngang tác dụng lên chân vòm (CT 4.16 - VI) Trong đó: f: chiều cao vịm Đối với cung trịn thì: nên: Do nhiệt độ lị < 9000C nên theo bảng 37 - VI chọn hệ số K = Lực ngang thực tế lò làm việc Pt = K P = 2160 = 4320 (KG) * Tính dầm chân vịm Mơ men uốn cực đại Đồ án tốt nghiệp Trang 106 Chương 4: Tính lị đốt (CT 4.20 - VI) Mơ men chống uốn cần thiết: (CT 4.21 - VI) Trong đó: [t]: giới hạn bền kéo thép dầm Chọn thép dầm CT3 có [t] = 1200 Kg/cm2 Suy ra: Tra bảng 39 - VI ta chọn thép chữ U sè 12 có Nx = 57,7 cm3 làm dầm chân vịm Dầm có kích thước: h = 120 (mm); b = 53 (mm); d = 5,6 (mm) * Tính cột khung lị: Mơ men uốn cực đại cột lị: (CT 4.22 - VI) Trong đó: h1, h2: khoảng cách từ dầm chân vịm đến giằng phía h1 = (m); h2 = 5,5 (m) Suy ra: Mơ men chống uốn cần thiết tính theo CT: Đồ án tốt nghiệp Trang 107 Chương 4: Tính lị đốt (CT 4.23 - VI) Theo bảng 39 chọn thép chữ U Chọn cột lò gồm thép chữ U sè 20a có Nx = 178 (cm3) Kích thước bản: h = 200 mm; b = 73; d = mm * Tính giằng lị Tiết diện giằng: (CT 4.24 - VI) Tiết diện giằng Theo bảng 43 - VI chọn giằng thép tròn cho với F = 3,14 cm2 ứng với đường kính d = 20 (mm) 4.2.2.3 Tính xây tường lị Tường gồm lớp: lớp tiếp xúc với khói lị gạch chịu lửa với chiều dày 250 mm Xây gạch thường xa mốt C (tra bảng 33 - VI) Có kích thước: a x b x c = 65 x 171 x 230 mm (Tra bảng 32 - VI) Lớp cách nhiệt phía ngồi xây gạch cách nhiệt với chiều dày 250 mm, xây gạch cách nhiệt thường Các viên gạch thường xây nằm, mạch xây không trùng áp dụng với tường tiếp đầu góc lị Để xây lệch mạch ta dùng gạch có kích thước 1/2 3/4 gạch chuẩn Đồ án tốt nghiệp Trang 108 Chương 4: Tính lị đốt Vữa để xây lị vữa sa mốt đặc gần 70 75% bét sa mốt cộng với đất sét chịu lửa (25 - 30%) mạch xây dày mm 4.2.2.4 Đáy lò Đáy lò xây trực tiếp thép có dầm đỡ phía dưới, dầm đỡ đặt cột bê tơng Đáy lị gồm nhiều lớp Lớp thường gạch cách nhiệt (sa mốt nhẹ, điatômit) lớp gạch chịu lửa Lớp gạch xây nằm lớp xây nằm nghiêng lớp xây nghiêng đứng Khi xây đáy lò cần bắt chéo mạch Đối với hàng lớp hàng đặt lệch hàng 1/4 viên gạch Còn để bắt lệch mạch lớp đặt lệch xoay góc 45 900 Tiến hành xây gạch từ tâm xung quanh 4.2.2.5 Hệ thống cột bê tơng cốt thép xây tồn Do yêu cầu đặt vòi phun dầu thẳng đứng từ đáy lị lên nên đáy lị khơng xây trực tiếp mặt đất mà xây cách mặt đất khoảng đủ để thao tác vịi phun Tồn lị nâng hệ thống cọc bê tơng cắm xuống lịng đất Mỗi góc lị bố trí trụ bê tơng cốt thép có tiết diện hình vng cạnh a = 400 mm Ở lò đặt hệ thống cột bê tơng cốt thép có cạnh a x a = 400 x 400 mm Mỗi trụ cách m Do ống góp có chiều dài lớn (8,42 m) nên để giữ vững ống góp ta xây trụ cột bê tông chịu nhiệt ống góp đặt lên trụ 4.2.2.6 Cửa khói Do yêu cầu nâng nhiệt hỗn hợp phản ứng lấy từ 3190C lên 5250C nên khói lị cịn có nhiệt độ cao, đưa dẫn sang phận sản xuất nước Èng dẫn khói lị có đường kính Dt = 0,8 m Vận tốc khói lị ống: Đồ án tốt nghiệp Trang 109 Chương 4: Tính lị đốt Kích thước bích nối ống cửa khói lị: Tra bảng I - 65 - XVI ta có: - Đường kính ngồi bích: 975 mm - Đường kính qua tâm bu lơng: 920 mm - Chiều dày bích: 27 mm - Đường kính bu lơng: 27 mm - Sè bu lơng: 24 bu lông Đồ án tốt nghiệp Trang 110 Chương 5: An toàn lao động Đồ án tốt nghiệp Trang 111 Kết luận Đồ án tốt nghiệp Trang 112 Tài liệu tham khảo IX Nguyễn Khắc Liêm Vận hành sửa chữa lị cơng nghiệp NXB Khoa học - Kỹ thuật 1991 X Lê Văn Hiếu Công nghệ chế biến dầu mỏ NXB Khoa học - Kỹ thuật 2000 XI WL MELSON Petroleum refinery engineering XII S.W.Curry Platium catalysts in petroleum refining April 1957 XIII N.J.EmmS.Canad Catalytic reforming J.Chem.Engr, 1958 XIV Chemical engineering hand book T1, T2 Đồ án tốt nghiệp Trang 113 Tài liệu tham khảo XV Hoàng Kim Cơ Tính tốn kỹ thuật nhiệt lị CN - T2 NXB KH KT, 1986 XVI Lương Quý Cường Hướng dẫn thiết kế chi tiết thiết bị Đại Học Bách Khoa Hà Nội, 2001 XVII Tính tốn, thiết kế chi tiết thiết bị hoá chất XVIII PGS.PTS Phạm Lê Dần, PTS Nguyễn Cơng Hân Cơng nghệ lị mạng nhiệt NXB Khoa học Kỹ thuật-1999 XIX PGS.TS Mai Xuân Kỳ Bài giảng Công Nghệ chế biến dầu mỏ Đồ án tốt nghiệp Trang 114 ... đồ án tốt nghiệp em đượcgiao nhiệm vụ tính tốn thiết kế hệ thống sản xuất xăng chất lượng cao (xăng có trị số octan cao) từ nguyên liệu xăng nặng (xăng q trình chưng cất trực tiếp từ dầu thơ) với. .. hợp nguyên liệu có hàm lượng naphten cao hiệu suất hydrocarbon thơm cần nhận cao Khi nguyên liệu chứa tạp chất N 2, S, O hiệu suất trình trị số octan xăng sản phẩm giảm xuống Do hàm lượng chất nguyên. .. đoạn xăng nặng có t 0s = 105 180 0C Ảnh hưởng thành phần hydrocarbon nguyên liệu đến hiệu suất chất lượng xăng hiệu suất khí H2 thể Bảng IV-c Bảng IV-c Hiệu suất sản phẩm tính theo nguyên liệu