BỘ GIAO THÔNG VẬN TẢI BOÄ GIAO THOÂNG VAÄN TAÛI TRÖÔØNG ÑAÏI HOÏC GIAO THOÂNG VAÄN TAÛI TP HCM KHOA KYÕ THUAÄT XAÂY DÖÏNG ÑOÀ AÙN TOÁT NGHIEÄP KHAÙCH SAÏN HUØNG VÖÔNG P TAÂN BÌNH, ÑOÀNG XOAØI, TÆNH BÌ[.]
BỘ GIAO THÔNG VẬN TẢI TRƯỜNG ĐẠI HỌC GIAO THÔNG VẬN TẢI TP HCM KHOA KỸ THUẬT XÂY DỰNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHÁCH SẠN HÙNG VƯƠNG P TÂN BÌNH, ĐỒNG XOÀI, TỈNH BÌNH PHƯỚC (PHẦN: PHỤ LỤC) Ngành: KỸ THUẬT CÔNG TRÌNH XÂY DỰNG Chuyên ngành: XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP Hệ: VỪA LÀM VỪA HỌC SV thực hiện: Lớp: MSSV: GV hướng dẫn: VƯƠNG VIẾT LƯNG XC12T 1131160209 THS ĐỖ HOÀNG HẢI TP.HCM, tháng năm 2018 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP XC12T GVHD: Th.S ĐỖ HOÀNG HẢI PHẦN A KIẾN TRÚC 5% SVTH: VƢƠNG VIẾT LƢỢNG – MSSV 1131160209 Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP XC12T GVHD: Th.S ĐỖ HOÀNG HẢI CHƯƠNG 1: GIỚI THIỆU KẾT CẤU CHO CƠNG TRÌNH A Qui mơ cơng trình Cơng trình: Khách sạn thuộc cơng trình cấp III Gồm tầng: trệt, lầu - Tầng cao 4,2m - Các tầng lại cao 3,6m Địa điểm: Đồng Xồi, Tỉnh Bình Phƣớc Lƣới cột cơng trình Chọn lƣới cột hệ lƣới cột cho tịa nhà, việc chọn lựa lƣới cột dựa cách tính tốn thể khơng gian kiến trúc ngƣời thiết kế Vật liệu sử dụng cho cơng trình Sàn, dầm ,cột, móng sử dụng BTCT Tƣờng bao gạch ống dày 200mm , tƣờng ngăn phòng bên gạch ống dày 100mm Trần thạch cao, 50 daN/m2 Phƣơng án kết cấu mái Khu vực mái xà gồ sử dụng kết cấu thép hộp, mái ngói Dầm sử dụng BTCT Các qui phạm tiêu chuẩn để làm sở cho việc thiết kế Tiêu chuẩn thiết kế kết cấu bê tông cốt thép TCVN 356 –2005 Tiêu chuẩn thiết kế tải trọng tác động TCVN 2737 - 1995 Tiêu chuẩn thiết kế móng cọc TCVN 205 - 1998 Phƣơng án kết cấu khác Cầu thang, ô văng, bể nƣớc mái, sê nô sử dụng BTCT Cƣờng độ tính tốn vật liệu Bê tông : Mác 300: Rn = 130 daN / cm2 Eb = 290000 daN / cm2 Cốt thép Cốt thép A-II Dùng cho lõi cứng khung BTCT móng, có đƣờng kính > 10 mm : Rs = Rsc = 2800 daN / cm2 Cốt thép A-I Dùng cho khung hệ sàn BTCT móng , có đƣờng kính < = 10 mm Rs = Rsc = 2250 daN / cm2 1.2 Tải trọng đứng tác động lên cơng trình : Chiều dày sàn chọn dựa yêu cầu: Về mặt truyền lực: đảm bảo cho giả thiết sàn tuyệt đối cứng mặt phẳng (để truyền tải ngang, chuyển vị…) u cầu cấu tạo: Trong tính tốn khơng xét việc sàn bị giảm yếu lỗ khoan treo móc thiết bị kỹ thuật (ống điện, nƣớc, thơng gió,…) u cầu cơng năng: hệ tƣờng ngăn (khơng có hệ đà đỡ riêng) thay đổi vị trí mà khơng làm tăng đáng kể nội lực độ võng sàn Ngồi cịn xét đến yêu cầu chống cháy sử dụng… SVTH: VƢƠNG VIẾT LƢỢNG – MSSV 1131160209 Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP XC12T GVHD: Th.S ĐỖ HỒNG HẢI LỐI VÀO PHUÏ NK NK S2 NK S3 NK S3 NK S1 NK S1 NK S3 NK NK S3 S3 NK S1 NK S1 S1 D KHO HỒ NƯỚC P.NGHỈ NV P.NGHỈ NV G D1 G GIẶT PHÒNG G D2 TỦ TỦ PHÒNG G G G D2 G G D1 D1 D1 G D1 G D1 G F3 D2 D1 G D1 G D1 G D1 G D1 D1 C G TỦ D2 TỦ TỦ SWC PHÒNG G D2 G D1 PHOØNG G D2 WC D2 NK PHOØNG BẾP TẮM D2 NK D1 G D2 G NK S5 G TIẾP TÂN SÂN PHƠI G D2 F1 TỦ TỦ PHÒNG 12 G G D2 PHÒNG 11 NK NK S1 F2 SẢNH ĐÓN TỦ TỦ G D2 PHÒNG SẢNH CHỜ NK S1 D2 PHÒNG S1 G D2 PHÒNG 10 NK S1 G TỦ TỦ D2 PHÒNG NK SWC A NK S1 B NK PHOØNG NK S1 G D2 TỦ S1 A' MẶT BẰNG TẦNG TRỆT TỈ NK NK S2 NK S1 L EÄ : / 10 NK S1 NK S1 NK S2 NK S2 NK S1 NK S1 S1 D 11 13 11 9 13 15 17 19 15 PHÒNG 25 PHÒNG 23 G G D1 G TỦ D1 G D1 G D1 G D1 G G D2 PHOØNG 26 D2 PHÒNG 24 NK G TỦ TỦ G G D2 D2 G TỦ G D2 PHÒNG 19 NK S1 NK SWC PHÒNG 13 S1 TỦ TỦ G D1 G D1 D1 D2 NK S1 PHOØNG 15 D1 G D1 PHÒNG 20 NK S1 LỐI PHỤC VỤ TỦ G PHÒNG 22 NK S1 PHOØNG 17 D2 D1 D1 D2 19 G TỦ TỦ G NK 17 PHÒNG 21 D2 S4 G NK D1 G D1 D2 PHÒNG 18 G TỦ TỦ G D2 B PHÒNG 14 NK S1 NK S5 G PHOØNG 16 NK S1 G G D2 C G D2 NK SWC A NK S1 S1 A' LỐI VÀO KHÁCH SẠN MẶT BẰNG TẦNG LẦU 1-4 TỈ L Ệ : / 10 SVTH: VƢƠNG VIẾT LƢỢNG – MSSV 1131160209 Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP XC12T GVHD: Th.S ĐỖ HOÀNG HẢI PHẦN B KẾT CẤU PHẦN THÂN 65% SVTH: VƢƠNG VIẾT LƢỢNG – MSSV 1131160209 Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP XC12T GVHD: Th.S ĐỖ HỒNG HẢI CHƯƠNG 2: TÍNH TỐN SÀN TẦNG I MẶT BẰNG SÀN TẦNG - Trong cơng trình nhà chiều dày thƣờng lớn để đảm bảo yêu cầu sau: Trong tính tốn khơng tính đến việc sàn bị yếu khoan lỗ để treo thiết bị kỹ thuật nhƣ đƣờng ống điện lạnh thơng gió, cứu hỏa nhƣ đƣờng ống đặt ngầm sàn - Tƣờng ngăn phịng có dầm đở tƣờng II XÁC ĐỊNH SƠ BỘ CHIỀU DÀY BẢN SÀN-KÍCH THƢỚC DẦM CHÍNH VÀ DẦM PHỤ Chiều dày sàn: - - - Quan niệm tính: Xem sàn tuyệt đối cứng mặt phẳng ngang Sàn không bị rung động, không bị dịch chuyển chịu tải trọng ngang Chuyển vị điểm sàn nhƣ chịu tác động tải trọng ngang Chọn chiều dày sàn phụ thuộc vào nhịp tải trọng tác dụng Có thể chọn chiều dày sàn xác định sơ theo công thức hs = L1= 3,50 m: chiều dài cạnh ngắn ô S4 (3500 x5000) hs = ( ) Vậy lấy chiều dày toàn tầng sàn h = 0,8 cm Kích thƣớc dầm chính-dầm phụ: 2.1 Dầm khung: D12 (L= 4,8m) - 1 hd = L 14 1 hd = 3500 = (437 250) 14 Chọn hd= 40cm bdầm= (0,25 0,5) hd Chọn bd = 20 cm Dầm có nhịp L = 4,8m chọn dầm có tiết diện: D12(300x500) Các dầm dọc cịn lại chọn dầm có tiết diện: (200x400) 2.2 Dầm phụ: - 1 hdp = L bdp= (0,25 0,5) hdp 14 Chọn dầm phụ có kích thƣớc tiết diện 200x300 Các hệ dầm phụ đƣợc thề hình vẽ MB dầm SVTH: VƢƠNG VIẾT LƢỢNG – MSSV 1131160209 Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP XC12T 400X200 400X200 GVHD: Th.S ĐỖ HOÀNG HẢI 400X200 400X200 400X200 400X200 400X200 400X200 D 400X200 400X200 400X200 200X200 S1 200X200 C S6 400X200 B 500X250 500X250 200X200 S8 400X200 S10 400X200 S6 400X200 500X250 S10 400X200 S1 500X250 500X250 200X200 200X200 S1 S10 200X200 S2 400X200 400X200 S8 400X200 200X200 S2 400X200 400X200 S10 200X200 500X250 S4 S8 400X200 S10 S2 S2 200X200 S2 400X200 200X200 S1 400X200 500X250 500X250 500X250 400X200 S5 400X200 400X200 500X250 500X250 500X250 S2 400X200 S1 S14 500X250 200X200 S1 S8 400X200 S10 S10 500X250 S1 S10 400X200 400X200 S2 400X200 S2 400X200 200X200 S1 400X200 500X250 S2 S8 400X200 S10 500X250 S10 500X250 500X250 S12 400X200 S1 400X200 S10 200X200 200X200 S10 500X250 200X200 400X200 S1 S2 500X250 200X200 400X200 S11 200X200 500X250 S13 S2 200X200 400X200 S2 500X250 400X200 S1 400X200 200X200 S1 400X200 200X200 S3 500X250 500X250 500X250 500X250 S11 S 400X200 A A' LỐI VÀO KHÁCH SẠN LỐI PHỤC VỤ MẶT BẰNG SÀN TẦNG LẦU 2-4 T Ỉ L EÄ : / 10 III XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG - Các số liệu tải trọng lấy theo TCVN 2737 – 1995: Tải trọng tác động - tiêu chuẩn thiết kế - Hệ số vƣợt tải lấy theo bảng 1, trang 10 – TCVN 2737 - 1995 Tĩnh tải - Theo yêu cầu sử dụng, khu vực có chức khác có cấu tạo sàn khác nhau, tĩnh tải sàn tƣơng ứng có giá trị khác Các kiểu cấu tạo sàn tiêu biểu sàn khu (P.khách, P ăn + bếp, P ngủ), sàn ban công, sàn hành lang sàn vệ sinh Các loại sàn có cấu tạo nhƣ sau: 1.1 Sàn phịng – sàn ban cơng – sàn hành lang GẠCH CERAMIC DÀY 1cm LỚP VỮA LÓT cm SÀN BTCT DÀY 80 mm LỚP VỮA TRÁT TRẦN DÀY 15mm SVTH: VƢƠNG VIẾT LƢỢNG – MSSV 1131160209 Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP XC12T GVHD: Th.S ĐỖ HOÀNG HẢI TĨNH TẢI SÀN KHU Ở –HÀNH LANG – BAN CÔNG Các lớp cấu tạo sàn Lớp gạch ceramic Lớp vữa lót Lớp sàn BTCT Lớp vữa trát trần d g (m) (daN/ m3) 0.01 2000 0.02 1800 0.08 2500 0.015 1800 Tổng tĩnh tải tính tốn gtc (daN/m2 ) 20 36 200 27 gstt ( daN/m2 ) 22 43,2 220 32,4 317,6 n 1.1 1.2 1.1 1.2 1.2 Sàn vệ sinh LỚP GẠCH CERAMIC NHÁM DÀY cm LỚP VỮA LÓT SÀN TẠO DỐC 3cm QUÉT LỚP CHỐNG THẤM DÀY 3cm LỚP SÀN BTCT DÀY 80 mm TRẦN THẠCH CAO CHỊU ẨM mm TĨNH TẢI SÀN VỆ SINH: d g Cấu tạo sàn (m) (daN/m3) Lớp gạch ceramic 0,01 2000 Lớp vữa lót tạo dốc 0,03 1800 Lớp chống thấm 0.03 2200 Lớp sàn BTCT 0.08 2500 Trần thạch cao 0,009 Đƣờng ống, thiết bị Tổng tĩnh tải tính tốn - gtc (daN/m2 ) 20 54 66 200 n 1.1 1.2 1.2 1.1 gstt (daN/m2 ) 22 64,8 79,2 220 50 60 496 Thơng thƣờng dƣới tƣờng thƣờng có kết cấu dầm đỡ nhƣng để tăng tính linh hoạt việc bố trí tƣờng ngăn số tƣờng khơng có dầm đỡ bên dƣới Do xác định tải trọng tác dụng lên ô sàn trọng ta phải kể thêm trọng lƣợng tƣờng ngăn, tải đƣợc quy phân bố toàn ô sàn Đƣợc xác định theo công thức : (daN/m2) Trong Ht: Chiều cao tƣờng (m) lt: Chiều dài tƣờng(m) Trọng lƣợng riêng tƣờng xây 100:t =180 (daN/m3) SVTH: VƢƠNG VIẾT LƢỢNG – MSSV 1131160209 Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP XC12T GVHD: Th.S ĐỖ HOÀNG HẢI S: diện tích sàn có tƣờng (m2) n: hệ số vƣợt tải TĨNH TẢI SÀN DO TƢỜNG TRUYỀN VÀO Ô SÀN Ht (m) lt (m) S (m2) t ( daN/m3) N q (KG/m2) S3 3,52 1,749 16,8 180 1.2 79,1 S4 3,52 0,75 17,5 180 1.2 32,6 180 1.2 416,3 S10 3,52 1,7 3,105 TỔNG TĨNH TẢI TÁC DỤNG LÊN SÀN: gtt gttt gstt (daN / m2 ) gtts gttt gtt gtts gttt gtt Ô sàn 2 (KG/m ) (KG/m2) (KG/m2) (KG/m ) (KG/m2) (KG/m2) S1 317,6 317,6 S8 317,6 317,6 S2 496 317,6 S9 317,6 317,6 S3 317,6 79,1 396,7 S10 317,6 416,3 733,9 S4 317,6 32,6 496 S11 317,6 317,6 S5 317,6 317,6 S12 317,6 317,6 S6 496 317,6 S13 317,6 317,6 S7 317,6 317,6 1.3 Hoạt tải - Giá trị hoạt tải đƣợc chọn dựa theo chức sử dụng loại phòng Hệ số độ tin cậy n, tải trọng phân bố xác định theo điều 4.3.3 trang 15 TCNV 2737 – 1995: Ô sàn IV Khi ptc < 200 (daN/m2) n = 1.3 Khi ptc ≥ 200 (daN/m2) n = 1.2 Chức phòng ptc (daN/m2) n pttsàn (daN/m2) Hành lang 300 1.2 360 P Khách 200 1.2 240 WC Phòng ngủ Phịng ăn Sảnh Cầu thang Ban cơng 200 200 200 300 300 300 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 240 240 240 360 360 360 SVTH: VƢƠNG VIẾT LƢỢNG – MSSV 1131160209 Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP XC12T GVHD: Th.S ĐỖ HOÀNG HẢI Hạng mục Tải trọng tiêu chuẩn Ptt (daN/m2) Ban cơng Phịng vệ sinh Phịng nghỉ 200 1,2 240 Hành lang Cầu thang Sảnh 300 1,2 360 Hệ số vƣợt tải Tải trọng tính tốn n Ptt(daN/m2) HOẠT TẢI TRÊN TỪNG Ô SÀN: Ô sàn Ptt(KG/m2) Ô sàn Ptt(KG/m2) S1 240 S8 360 S2 240 S9 360 S3 240 S10 240 S4 240 S11 240 S5 240 S12 360 S6 240 S13 360 S7 360 BẢNG THỐNG KÊ PHÂN LOẠI Ơ SÀN Tên L1 (m) L2 (m) S1 3.5 3.5 1.00 phƣơng S2 1.75 1.8 1.03 phƣơng S3 3.5 4.75 1.36 phƣơng S4 3.5 1.43 phƣơng S5 2.6 3.3 1.25 phƣơng S6 1.8 2.65 1.47 phƣơng S7 1.67 phƣơng S8 1.2 3.5 2.92 phƣơng SVTH: VƢƠNG VIẾT LƢỢNG – MSSV 1131160209 PHÂN LOẠI Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP XC12T GVHD: Th.S ĐỖ HOÀNG HẢI Móng: Xác định tiêu lý đất a Lớp đất số A: Đất mặt: sét pha lẫn sỏi sạn, xác thực vật Bề dày lớp từ 0,5m đến 1m hố khoan b Lớp đất số 1: Lớp có mặt tất hố khoan.Thành phần chủ yếu cát pha, màu xám vàng- xám trắng, kết cấu chặt- chặt vừa Bề dày bé lớp đạt 12,3 m hố khoan HK3, lớn đạt 19,4 hố khoan HK Giá trị SPT N30 đạt từ N = 4÷17 búa Hố khoan HK1 chƣa khoan qua lớp Các tiêu lý đặc trƣng nhƣ sau: c Độ ẩm tự nhiên: w = 21,05% Dung trọng ƣớt: Dung trọng đẩy nổi: Lực dính đơn vị: C = 0,092 (kG/cm2) Góc ma sát trong: Lớp đất số 2: Lớp có mặt HK1 HK2 Thành phần chủ yếu sét, màu nâu vàng- nâu đỏ- xám trắng, trạng thái cứng Bề dày bé đạt 5,0m hố khoan HK2, lớn đạt 6,3 m hố khoan HK3 Giá trị SPT đạt từ 26 đến 31 búa hố khoan chƣa khoan qua lớp Các tính chất lý đặc trƣng nhƣ sau: SVTH: VƢƠNG VIẾT LƢỢNG – MSSV 1131160209 Trang 84 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP XC12T GVHD: Th.S ĐỖ HOÀNG HẢI Độ ẩm tự nhiên: w = 22,47% Dung trọng ƣớt: Dung trọng đẩy nổi: Lực dính đơn vị: C = 0,653 (kG/cm2) Góc ma sát trong: II Xác định sức chịu tải cọc Súc chịu tải theo vật liệu - Trong đó: (m2): (diện tích cọc bê tơng tiết diện ngang) : (diện tích tiết diện ngang cốt dọc) Sức chiu tải theo tiêu lý đất Phục lục A TCXD (205-1998) : Sức chịu tải cho phép tính tốn theo phuc lục A : Sức chịu tải tieu chuẩn : Hệ số an toàn lấy = 1.4 ∑ ) Trong đó: + : Cƣờng độ chịu tải đất dƣới mũi cọc (T/m2) + : Thành phần ma sát đất với cọc (T/m2) + m: Hệ số điều kiện làm việc cọc đất, lấy + hệ số điều kiện làm việc đất mũi cọc mặt phƣơng pháp hạ cọc + : diện tích tiết diện đầu cọc + u: chu vi thân cọc = 0,7 u= Lớp đất Độ sét Li(m) Z(m) Lớp A 1.2 0.5 0.25 1,5 3,5 (13,2m) 5,5 Cát pha, màu xám trắng - xám vàng 0,46 7,5 Kết cấu kém, chặt vừa 9,5 11,5 1,2 13,1 (6,3 m) 14,7 SVTH: VƢƠNG VIẾT LƢỢNG – MSSV 1131160209 xung quanh cọc có kể đến fsi(T/m2) 3,850 5,050 5,700 6,100 6,350 6,710 6,941 7,172 mf 1 mffsili 7,7 10,1 11,4 12,2 12,7 13,4 8,3 14,3 Trang 85 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP XC12T GVHD: Th.S ĐỖ HOÀNG HẢI Sét màu nâu vàng – xám trắng – nâu đỏ Trạng thái cứng ∑ 90,2 (T/m) Tại độ sâu 14,5 (m) tra bảng phụ lục A1 TCXD 205:1998 ta có: ∑ ) (T) Sức chịu tải cọc theo tiêu cƣờng độ đất theo chi tiêu cƣờng độ đất nền: Phụ lục B - TCXD (205-1998) Trong đó: F : hệ số an toàn cho ma sát, lấy = 1.5 F : hệ số an toàn cho mũi, lấy = : Đất dƣới mũi cọc : Đƣờng kính hay cạnh cọc : Lực dính đất dƣới mũi cọc Nf, Nq, Nc (sách học đất) Ta có { Ứng suất hữu theo phƣơng đƣớng mũi cọc = (1,028 C Xác định ∑ Mà: : Ứng suất theo phƣơng ngang hữu : Ứng suất hữu theo phƣơng thẳng đứng, độ sâu mũi cọc trọng lƣợng thân lớp đất gây Ca : Lực dính cọc đất SVTH: VƢƠNG VIẾT LƢỢNG – MSSV 1131160209 Trang 86 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP XC12T GVHD: Th.S ĐỖ HỒNG HẢI Góc cọc đất = Ca = C Lớp đất stt ∑ (T/m3) z C(T/m2) 1 6,6 1,028 6,785 24,57 0,584 3,964 0,92 2 14,2 1,49 21,158 19,33 0,669 14,155 6,53 2,73 13,2 36,06 11,495 22,99 (T/m) ∑ =1 (T) F F Vậy chọn: Qtk = 33,5 (T) Theo đề ta có nội lực chân cột = 57,134(T) III Xác định số lƣợng cọc móng (M1) - Áp lực tính toán phản lực đầu cọc gây - Diện tích sơ đài cọc - Trọng lƣợng tính tốn sơ đài đất đài cọc Chiều cao đài: hđ = Chọn hđ = 0,6 - Số lƣợng cọc sơ Chọn n = cọc - Diện tích đài thực tế: SVTH: VƢƠNG VIẾT LƢỢNG – MSSV 1131160209 Trang 87 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP XC12T GVHD: Th.S ĐỖ HOÀNG HẢI (m2) chon cột 0,3 (m) - Trọng lƣợng đất đài thực tế - Lực truyền xuống đầu cọc Lực truyền xuống cọc ∑ ∑ Kiểm tra lực truyền xuống cọc thỏa điều kiện yêu cầu IV Kiểm tra chiều cao đài cọc Dựa vào điều kiện chọc thủng Trong đó: : Tổng phản lực đầu cọc mằm phạm vi tháp xuyên thủng : Cƣờng độ chịu kéo bêtông : Chiều cao làm việc cua đài cọc : Chu vi xuyên thủng tháp xuyên thủng hđ = h0 = hđ – a Do cọc nằm tháp xuyên thủng nên không cần kiểm tra xuyên thủng KIỂM TRA BIẾN DẠNG ĐẤT NỀN Lc L hñ hm Ltt Ltb Lqu + ∑ ∑ Diện tích khối móng quy ƣớc (m) SVTH: VƢƠNG VIẾT LƢỢNG – MSSV 1131160209 Trang 88 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP XC12T GVHD: Th.S ĐỖ HOÀNG HẢI (m2) Với: ) ∑ - ∑ ( Tổng lực dọc đáy khối móng quy ƣớc - - ) Xác định ứng xuất gây lún đáy khối móng quy ƣớc: ứng suất gây lún đáy khối móng quy ƣớc ( ) ứng suất thân đáy móng quy ƣớc - ∑ Tính lún khối móng quy ƣớc theo phƣơng pháp cộng lớp phân tố S =∑ stt 1,25 Z (m) 0,62 0,4 1,24 0,529 Vậy ∑ V Tính cốt thép đài móng: Tính cốt thép theo phƣơng cạnh dài (kG/cm2) 0,201 1,639 SVTH: VƢƠNG VIẾT LƢỢNG – MSSV 1131160209 e1i e2i si 0,4597 0,4579 0,15 Trang 89 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP XC12T GVHD: Th.S ĐỖ HOÀNG HẢI N M Q 1000 500 1000 Ta xác định phản lực đầu cọc theo công thức ∑ ∑ ∑ ∑ ∑ Trong ta có: ; xmax =0,375 ∑ ∑ ∑ ∑ ∑ - theo phƣơng cạnh dài có momen (T.m) = - = 0,25 (m) cốt thép theo cạnh dài đƣợc tính theo cơng thức Chọn lớp bảo vệ: a = (cm) Chọn thép AII: Ta chọn VI kiểm tra cọc vân chuyển lắp dựng a Trƣờng hợp lắp dựng Sơ đồ tính SVTH: VƢƠNG VIẾT LƢỢNG – MSSV 1131160209 Trang 90 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP XC12T GVHD: Th.S ĐỖ HOÀNG HẢI s SƠ ĐỒ CẨU CỌC M = 0,043ql.l 0.207l 0.207l - Trọng lƣợng phân bố cọc 1m đài Khi momen cẩu lắp cọc đƣợc tính với cơng thức = 0,043 x 0, 156 x = 0,3292 (T.m) - Diện tích cốt thép dùng cho cẩu lắp + Tính tốn cọc nhƣ cấu kiện chiệu uốn có tiế diện (bxh) = 25x25 (cm) Có a = 40 mm 250 – 40= 210 (mm) = 0,026 √ = 0,0263 =0,57 (cm2) b Trƣờng hợp dựng cọc Sơ đồ tính M 20 l = 08 6q l l Trọng lƣợng phân bố cọc 1m dài Khi momen cẩu lắp cọc đƣợc tính với cơng thức =0,6573 (T.m) Diện tích cốt thép dùng cho cẩu dựng + Tính tốn cọc nhƣ cấu kiện chiệu uốn có tiế diện (bxh) = 25x25 (cm) Có a = 40mm 250 – 40 = 210 (mm) =0,052 √ = 0,053 SVTH: VƢƠNG VIẾT LƢỢNG – MSSV 1131160209 Trang 91 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP XC12T GVHD: Th.S ĐỖ HOÀNG HẢI = 1,15 (cm2) c Tính tốn móc cẩu P = = 0,273 (T) - Diện tích cốt thép móc = 0,0975 (cm2) SVTH: VƢƠNG VIẾT LƢỢNG – MSSV 1131160209 Trang 92 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP XC12T VII GVHD: Th.S ĐỖ HOÀNG HẢI Xác định số lƣợng cọc móng (M2) = 90,262(T) (T) (T/m) - Áp lực tính tốn phản lực đầu cọc gây - Diện tích sơ đài cọc - Trọng lƣợng tính toán sơ đài đất đài cọc Chiều cao đài: hđ = Chọn hđ = 0,8 - Số lƣợng cọc sơ Chọn n = cọc - Diện tích đài thực tế: (m2) chon cột 0,4 (m) - Trọng lƣợng đất đài thực tế - Lực truyền xuống đầu cọc - Lực truyền xuống cọc ∑ - ∑ Kiểm tra lực truyền xuống cọc thỏa điều kiện yêu cầu VIII Kiểm tra chiều cao đài cọc SVTH: VƢƠNG VIẾT LƢỢNG – MSSV 1131160209 Trang 93 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP XC12T - GVHD: Th.S ĐỖ HOÀNG HẢI Dựa vào điều kiện chọc thủng Trong đó: : Tổng phản lực đầu cọc mằm phạm vi tháp xuyên thủng : Cƣờng độ chịu kéo bêtông : Chiều cao làm việc cua đài cọc : Chu vi xuyên thủng tháp xuyên thủng hđ = h0 = hđ – a - Do cọc nằm tháp xuyên thủng nên không cần kiểm tra xuyên thủng KIỂM TRA BIẾN DẠNG ĐẤT NỀN Lc L hñ hm Ltt Ltb Lqu ∑ + ∑ Diện tích khối móng quy ƣớc (m) (m2) + + Với: ) ∑ - ∑ ( - ) Tổng lực dọc đáy khối móng quy ƣớc Xác định ứng xuất gây lún đáy khối móng quy ƣớc: SVTH: VƢƠNG VIẾT LƢỢNG – MSSV 1131160209 Trang 94 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP XC12T GVHD: Th.S ĐỖ HOÀNG HẢI ứng suất gây lún đáy khối móng quy ƣớc - ( ) ứng suất thân đáy móng quy ƣớc - ∑ - Tính lún khối móng quy ƣớc theo phƣơng pháp cộng lớp phân tố S =∑ Z (m) (kG/cm2) (kG/cm 1,64 0,82 0,4 0,7786 0,405 1,68 1,64 2,46 0,12 0,3092 0,161 1,923 Vậy ∑ IX tính cốt thép đài móng tính cốt thép theo phƣơng cạnh dài stt e1i cm2 0,4597 0,4586 e2i cm2 0,4560 0,4568 si cm2 0,41 0,20 N M Q 1000 - - 500 1000 Ta xác định phản lực đầu cọc theo công thức ∑ ∑ ∑ ∑ ∑ Trong ta có: SVTH: VƢƠNG VIẾT LƢỢNG – MSSV 1131160209 Trang 95 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP XC12T GVHD: Th.S ĐỖ HOÀNG HẢI ; xmax =0,75 ∑ - ∑ ∑ ∑ ∑ theo phƣơng cạnh dài có momen (T.m) = - = 0,625 (m) cốt thép theo cạnh dài đƣợc tính theo cơng thức Chọn lớp bảo vệ: a = (cm) Chọn thép AII: Ta chọn Theo phƣơng cạnh ngắn: - Ta xác định phản lực đầu cọc theo công thức ∑ ∑ ∑ ∑ ∑ - Trong ta có: ; ymax =0,38 ∑ - ∑ ∑ ∑ ∑ theo phƣơng cạnh ngắn có momen (T.m) = - = 0,255 (m) cốt thép theo cạnh ngắn đƣợc tính theo cơng thức SVTH: VƢƠNG VIẾT LƢỢNG – MSSV 1131160209 Trang 96 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP XC12T GVHD: Th.S ĐỖ HOÀNG HẢI Chọn lớp bảo vệ: a = (cm) Chọn thép AII: Ta chọn kiểm tra cọc vân chuyển lắp dựng a Trƣờng hợp lắp dựng - Sơ đồ tính SƠ ĐỒ CẨU CỌC M = 0,043ql.l 0.207l 0.207l - Trọng lƣợng phân bố cọc 1m đài Khi momen cẩu lắp cọc đƣợc tính với cơng thức = 0,043 x 0, 156 x = 0,3292(T.m) - Diện tích cốt thép dùng cho cẩu lắp + Tính tốn cọc nhƣ cấu kiện chiệu uốn có tiế diện (bxh) = 25x25 (cm) Có a = 40 mm 250 – 40= 210 (mm) = 0,026 √ = 0,0263 =0,57 (cm2) b Trƣờng hợp dựng cọc - Sơ đồ tính SVTH: VƢƠNG VIẾT LƢỢNG – MSSV 1131160209 Trang 97 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP XC12T - GVHD: Th.S ĐỖ HOÀNG HẢI M 20 l = 08 6q l l Trọng lƣợng phân bố cọc 1m dài momen cẩu lắp cọc đƣợc tính với cơng thức =0,6573 (T.m) - Diện tích cốt thép dùng cho cẩu dựng + Tính tốn cọc nhƣ cấu kiện chiệu uốn có tiế diện (bxh) = 25x25 (cm) Có a = 40mm 250 – 40 = 210 (mm) =0,052 - √ = 0,053 = 1,15 (cm2) d Tính tốn móc cẩu P = = 0,273 (T) - Diện tích cốt thép móc = 0,0975 (cm2) SVTH: VƢƠNG VIẾT LƢỢNG – MSSV 1131160209 Trang 98 ... CƠNG TRÌNH A Qui mơ cơng trình Cơng trình: Khách sạn thuộc cơng trình cấp III Gồm tầng: trệt, lầu - Tầng cao 4,2m - Các tầng lại cao 3,6m Địa điểm: Đồng Xồi, Tỉnh Bình Phƣớc Lƣới cột cơng trình. .. LỐI VÀO KHÁCH SẠN LỐI PHUÏC VUÏ MẶT BẰNG SÀN TẦNG LẦU 2-4 T Ỉ L EÄ : / 10 III XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG - Các số liệu tải trọng lấy theo TCVN 2737 – 1995: Tải trọng tác động - tiêu chuẩn thiết kế - Hệ... GVHD: Th.S ĐỖ HỒNG HẢI - Lớp vữa lót dày 2cm: - Lớp gạch xây: - Lớp bê tông cốt thép: - Lớp vữa trát: Thành phần Lớp gạch ceramic dày 20 Lớp vữa lót dày 20mm Lớp gạch xây Bản BTCT dày 120 Lớp