THÔNG TIN TÀI LIỆU
BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THUYẾT MINH TÍNH TỐN TÊN ĐỀ TÀI: KHÁCH SẠN LIBERTY CENTRAL SAIGON CENTRE GVHD: Th.S LÊ PHƯƠNG BÌNH GVPB: TS NGUYỄN THẾ ANH SVTH: NGUYỄN HỮU NGHIÊM MSSV: 17149232 Thành Phố Hồ Chí Minh, tháng 7, năm 2022 TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH KHOA XÂY DỰNG BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIẢNG VIÊN HƯỚNG DẪN Họ tên sinh viên: NGUYỄN HỮU NGHIÊM – MSSV: 17149232 Ngành: CÔNG NGHỆ KỸ THUẬT CÔNG TRÌNH XÂY DỰNG Tên đề tài: KHÁCH SẠN LIBERTY CENTRAL SAIGON CENTRE Họ tên giảng viên hướng dẫn: ThS LÊ PHƯƠNG BÌNH NHẬN XÉT: Về nội dung đề tài khối lượng thực hiện: ……………………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………………… Ưu điểm: ……………………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………………… Khuyết điểm: ……………………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………………… Đề nghị cho bảo vệ hay không ? ……………………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………………… Đánh giá loại: ……………………………………………………………………………………………… Điểm: …………… (Bằng chữ): …………………………………………………… Thành phố Hồ Chí Minh, ngày …., tháng … , năm 2022 Giảng viên hướng dẫn (Kí ghi rõ họ tên) ThS LÊ PHƯƠNG BÌNH TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH KHOA XÂY DỰNG BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIẢNG VIÊN PHẢN BIỆN Ho tên sinh viên: NGUYỄN HỮU NGHIÊM – MSSV: 17149232 Ngành: CƠNG NGHỆ KỸ THUẬT CƠNG TRÌNH XÂY DỰNG Tên đề tài: KHÁCH SẠN LIBERTY CENTRAL SAIGON CENTRE Họ tên giảng viên phản biện : TS NGUYỄN THẾ ANH NHẬN XÉT: Về nội dung đề tài khối lượng thực hiện: ……………………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………………… Ưu điểm: ……………………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………………… Khuyết điểm: ……………………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………………… Đề nghị cho bảo vệ hay không ? ……………………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………………… Đánh giá loại: ……………………………………………………………………………………………… Điểm: …………… (Bằng chữ): …………………………………………………… Thành phố Hồ Chí Minh, ngày …., tháng … , năm 2022 Giảng viên phản biện (Kí ghi rõ họ tên) TS NGUYỄN THẾ ANH LỜI CẢM ƠN Luận văn tốt nghiệp dự án lớn đời bạn sinh viên ngành xây dựng hành trang để chuẩn bị kết thúc trình học tập trường đại học, đồng thời mở trước mắt người hướng tương lai Thơng qua q trình làm luận văn góp phần tạo điều kiện giúp cho sinh viên rèn luyện, tổng hợp lại kiến thức học đồng thời thu thập bổ sung kiến thức mà sinh viên thiếu Là hội để thân phát triển tư duy, tìm tịi học hỏi xử lý vấn đề từ lý thuyết đến thực tiễn cơng việc Để đến ngày hôm nay, sinh viên xin gửi lời cảm ơn chân thành đến toàn thể quý Thầy Cơ khoa Xây dựng nói riêng q Thầy Cơ trường Đại học Sư Phạm Kỹ Thuật TPHCM nói chung, người trực tiếp dạy dỗ sinh viên từ ngày đầu bước chân vào trường hôm Sinh viên xin gửi lời cảm ơn đặc biệt sâu sắc thầy ThS LÊ PHƯƠNG BÌNH, giảng viên hướng dẫn, xin gửi đến thầy với tất biết ơn sinh viên Thầy không ngại khó khăn, sức khoẻ để hết lịng giúp đỡ sinh viên hoàn thành đồ án cách tốt nhất.Tuy hướng dẫn online giúp đỡ, bảo tận tình thầy phương hướng niềm động lực để sinh viên hồn thành khối lượng cơng việc đồ án Những điều thầy dạy sinh viên khơng qn, tất điều vốn sống, vốn kiến thức quý báu cho sinh viên sau trường Do vốn kiến thức thân nhiều hạn chế mà khối lượng đồ án tương đối lớn Nên đồ án tốt nghiệp chắn khơng thể tránh khỏi thiếu sót Rất mong thơng cảm dạy, góp ý Thầy Cơ Lời cuối cùng, em kính chúc Ban lãnh đạo khoa, quý Thầy Cô lời chúc sức khỏe, thành công công tác sống Em xin chân thành cảm ơn! TP Hồ Chí Minh, ngày 15, tháng 7, năm 2022 Sinh viên ký tên Nguyễn Hữu Nghiêm NHIỆM VỤ ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP HỌ VÀ TÊN SINH VIÊN: NGUYỄN HỮU NGHIÊM MSSV: 17149232 KHOA: XÂY DỰNG NGÀNH: CƠNG NGHỆ KỸ THUẬT CƠNG TRÌNH XÂY DỰNG TÊN ĐỀ TÀI: KHÁCH SẠN LIBERTY CENTRAL SAIGON CENTRE GIẢNG VIÊN HƯỚNG DẪN: ThS LÊ PHƯƠNG BÌNH NGÀY NHẬN ĐỀ TÀI: 01/3/2022 NGÀY NỘP BÀI: 15/7/2022 NỘI DUNG THỰC HIỆN Các số liệu, tài liệu ban đầu (Giảng viên hướng dẫn kiểm tra hiệu chỉnh) - Hồ sơ thiết kế kiến trúc (Thay đổi kích thước kiến trúc cơng trình) - Hồ sơ khảo sát địa chất Nội dung thực đề tài 2.1 Kiến trúc - Chỉnh sửa vẽ thể vẽ kiến trúc theo số liệu 2.2 Kết cấu - Mơ hình, phân tích, tính tốn, thiết kế sàn tầng điển hình (Phương án sàn dầm); - Mơ hình, phân tích, tính tốn, thiết kế cầu thang điển hình - Mơ hình, phân tích, tính tốn, thiết kế hệ khung bao gồm: Hệ dầm sàn tầng điển hình, vách, cột khung hai trục vng góc (GVHD định), lõi thang máy (GVHD định) - Mô hình, phân tích, tính tốn, thiết kế móng cho hai trục khung vng góc tính trước đó, phương án móng cọc khoan nhồi Sản phẩm - 01 tập thuyết minh 01 tập phụ lục - Bản vẽ A1 (Bao gồm … vẽ kiến trúc, ….kết cấu …thi công) Tp.HCM, Ngày … tháng năm 2022 Xác nhận GVHD Xác nhận Khoa ………………………………… ………………………………… TÓM TẮT NỘI DUNG THỰC HIỆN ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Giới thiệu phần kiến trúc - Tên công trình: Khách Sạn Liberty Central Saigon Centre - Địa điểm xây dựng: 179 Lê Thánh Tôn, Phường Bến Thành, Quận 1, Thành phố Hồ Chí Minh - Cơng sử dụng cơng trình dạng nhà khách sạn, nhằm phục vụ nhu cầu chỗ nghỉ ngơi du lịch cho người dân khách du lịch, đặc biệt du khách nước Cơng trình xây dựng trung tâm thành phố, có vị trí đặc biệt vơ thuận lợi cho việc phát triển mảng du lịch Quy mô cơng trình bao gồm 20 tầng, gồm tầng hầm 19 tầng Giới thiệu phần kết cấu cơng trình - Nhìn chung mặt cơng trình tương đối lớn, với chiều dài 35(m), rộng 30(m), kích thước nhịp trục cột từ đến 10(m), có phần biên sàn bo cong (bán kính cong 2.5m 1.3m), phương án kết cấu sàn sinh viên lựa chọn thiết kế dạng sàn dầm, đồng thời có bố trí thêm dầm phụ nhằm giảm bớt chiều dày sàn, chiều dày sàn tầng 150 (mm) nhằm đảm bảo yêu cầu sử dụng cơng trình giúp giảm tiếng ồn, chống rung, chiều dày ô sàn nhà vệ sinh 100 (mm) (hạ cote 50mm), đáy sàn giúp thuận tiện trình ghép cốp pha thi cơng - Chiều cao tầng điển hình 3.4 (m), trừ chiều cao dầm 0.7 (m) khoảng đóng trần thạch cao chiều cao thơng thủy cịn lại từ 2.5 -2.7(m), đảm bảo không gian sử dụng thơng thống cho cơng trình - Về phương án kết cấu phần thân, cơng trình sử dụng hệ vách-lõi thang để chịu tải trọng ngang, kể từ Tầng Lửng (Cao độ +4.000), trục D thay đổi phương án kết cấu từ cột chuyến sang vách, từ giúp cho việc bố trí khơng gian mặt trở nên rộng rãi nhiều, nhiên việc thay đổi phương án kết cấu phải cần sử dụng thêm kết cấu hệ dầm chuyển phía bên để đỡ hệ vách phía bên trên, kích thước dầm chuyển sinh viên sơ 1500x1500 (mm), sinh viên dựng lại mơ hình kết cấu để phân tích nội lực khơng tính tốn thiết kế cấu kiện dầm chuyển - Về phương án kết cấu móng, cơng trình khu vực trung tâm thành phố, đường xá cơng trình lân cận đan xen nhiều, phương án sử dụng móng cọc đóng – ép gặp nhiều khó khăn việc di chuyển, lắp dựng thi công , đồng thời quy mơ cơng trình lớn nên phương án móng cọc khoan nhồi cho nhiều ưu điểm khả chịu lực thuận tiện thi công nhiều Nhược điểm chi phí xây dựng tăng lên nhiều Bên nội dung tóm tắt điểm bật phần làm sinviên, mong nhận nhiều góp ý từ thầy cô Em xin chân thành cảm ơn ! MỤC LỤC BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIẢNG VIÊN HƯỚNG DẪN i BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIẢNG VIÊN PHẢN BIỆN ii LỜI CẢM ƠN iii NHIỆM VỤ ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP iv TÓM TẮT NỘI DUNG THỰC HIỆN ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP .v MỤC LỤC vi DANH MỤC HÌNH ẢNH x DANH MỤC BẢNG BIỂU xii CHƯƠNG TỔNG QUAN VỀ KIẾN TRÚC CƠNG TRÌNH 1 TỔNG QUAN VỀ KIẾN TRÚC CƠNG TRÌNH 1.1 Giới thiệu cơng trình .1 1.2 Mục đích xây dựng cơng trình 1.3 Quy mô xây dựng cuả công trình 1.3.1 Phân cấp cơng trình .1 1.3.2 Cơng sử dụng cơng trình .1 1.3.3 Hệ thống giao thơng cơng trình .2 1.3.4 Các giải pháp kỹ thuật cơng trình 1.4 Vị trí đặc điểm xây dựng cơng trình 1.5 Điều kiện tự nhiên khu vực xây dựng 1.5.1 Địa hình 1.5.2 Khí hậu CHƯƠNG TỔNG QUAN VỀ KẾT CẤU CƠNG TRÌNH TỔNG QUAN VỀ KẾT CẤU CƠNG TRÌNH 2.1 Cơ sở tính tốn kết cấu 2.1.1 Cơ sơ thực 2.2 Quan điểm tính tốn kết cấu 2.2.1 Giả thuyết tính tốn .7 2.2.2 Ngun tắc tính tốn 2.2.3 Phần mềm tính tốn thể vẽ 2.3 Lựa chọn phương án thiết kế kết cấu 2.3.1 Giải pháp kết cấu phần thân 2.3.2 Giải pháp kết cấu móng .10 2.3.3 Vật liệu xây dựng sử dụng cho cơng trình 10 2.4 Sơ kích thước cấu kiện cơng trình 13 CHƯƠNG THIẾT KẾ CẦU THANG BỘ 16 THIẾT KẾ CẦU THANG BỘ ĐIỂN HÌNH 16 3.1 Giới thiệu mô tả .16 3.2 Quy trình thiết kế cầu thang vế tầng điển hình (Lầu – 14) 16 3.3 Vật liệu sử dụng 17 3.4 Số liệu tính tốn 17 3.5 Quan điểm tính tốn 19 3.6 Tải trọng tác dụng .20 3.6.1 Tĩnh tải .20 3.6.2 Hoạt tải 21 3.6.3 Tổ hợp tải trọng 21 3.7 Mơ hình phân tích cầu thang .21 3.8 Kiểm tra độ võng cầu thang 24 3.9 Tính toán cốt thép thang .24 3.9.1 Kiểm tra khả chịu cắt thang 24 3.9.2 Tính toán cốt thép chịu moment 24 3.10 Tính tốn thiết kế dầm chiếu nghỉ 25 3.10.1 Số liệu đầu vào mơ hình tính tốn 25 3.10.2 Tính toán cốt thép dầm 26 CHƯƠNG TẢI TRỌNG TÁC ĐỘNG LÊN CƠNG TRÌNH 29 TẢI TRỌNG TÁC ĐỘNG LÊN CƠNG TRÌNH .29 4.1 Tải trọng tác dụng theo phương đứng 29 4.1.1 Do trọng lượng lớp cấu tạo sàn .29 4.1.2 Hoạt tải 33 4.1.3 Tĩnh tải tường xây .33 4.1.4 Tải trọng bể nước mái 36 4.1.5 Tải trọng lõi thang máy .36 4.2 Tải trọng tác dụng theo phương ngang .36 4.2.1 Tải trọng gió 36 4.2.2 Tải trọng động đất .49 4.3 Tổ hợp tải trọng 65 4.3.1 Các trường hợp tải trọng 65 4.3.2 Tổ hợp tải trọng 65 CHƯƠNG THIẾT KẾ SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH .68 TÍNH TỐN THIẾT KẾ PHƯƠNG ÁN SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH 68 5.1 Tính tốn phương án sàn dầm .68 5.1.1 Vật liệu sử dụng 68 5.1.2 Mơ hình phân tích kích thước cấu kiện 68 5.1.3 Cấu tạo cấu kiện 68 5.1.4 Tải trọng tác dụng 69 5.1.5 Tổ hợp tải trọng 69 5.1.6 Kiểm tra sàn theo TTGH II 74 5.1.7 Tính tốn cốt thép sàn 81 CHƯƠNG KIỂM TRA ỔN ĐỊNH TỔNG THỂ CƠNG TRÌNH 88 KIỂM TRA ỔN ĐỊNH TỔNG THỂ CƠNG TRÌNH 88 6.1 Kiểm tra điều kiện chuyển vị đỉnh 88 6.2 Kiểm tra gia tốc đỉnh 88 6.3 Kiểm tra chuyển vị lệch tầng 89 6.4 Kiểm tra hiệu ứng bậc hai P-Delta 93 6.5 Kiểm tra điều kiện chống lật cơng trình 96 CHƯƠNG TÍNH TỐN THIẾT KẾ KẾT CẤU KHUNG .97 TÍNH TỐN THIẾT KẾ KẾT CẤU KHUNG .97 7.1 TÍNH TỐN THIẾT KẾ DẦM TẦNG ĐIỂN HÌNH 97 7.1.1 Vật liệu sử dụng .97 7.1.2 Mơ hình phân tích thơng số kích thước cấu kiện .97 7.1.3 Cấu tạo cấu kiện .98 7.1.4 Điều kiện biên tính tốn 98 7.1.5 Kết nội lực .99 7.1.6 Tính tốn chi tiết dầm điển hình 101 7.1.7 Tính tốn gia cường cốt thép treo cho dầm 104 7.1.8 Tính tốn neo nối cốt thép dầm 106 7.1.9 Kết tính tốn cốt thép dầm tầng điển hình .109 7.2 TÍNH TỐN THIẾT KẾ VÁCH CỨNG BÊ TÔNG CỐT THÉP 111 7.2.1 Vật liệu sử dụng 111 7.2.2 Kích thước sơ vách 111 7.2.3 Tổng quan phương pháp tính tốn 112 7.2.4 Tính tốn cốt thép cho vách đơn phẳng 117 7.2.5 Tính tốn cốt thép vách tổ hợp .121 7.3 TÍNH TỐN THIẾT KẾ CỘT BÊ TƠNG CỐT THÉP 133 7.3.1 Vật liệu sử dụng 133 7.3.2 Phương pháp tính tốn 133 7.3.3 Lý thuyết tính toán .134 7.3.4 Thông số đầu vào 134 7.3.5 Tính tốn thực hành ví dụ cột điển hình .138 CHƯƠNG TÍNH TỐN THIẾT KẾ MĨNG 146 TÍNH TỐN THIẾT KẾ KẾT CẤU MĨNG .146 8.1 Số liệu địa chất .146 8.2 Thông số thiết kế móng 150 8.3 Sức chịu tải cọc khoan nhồi D1000 .150 8.3.1 Sức chịu tải theo vật liệu làm cọc .150 8.3.2 Sức chịu tải cọc theo tiêu lý đất 152 8.3.3 Sức chịu tải cọc theo tiêu cường độ đất 154 8.3.4 Sức chịu tải cọc theo tiêu SPT 158 8.3.5 Sức chịu tải thiết kế cọc khoan nhồi D1000 160 8.4 Xác định độ lún cọc đơn .162 8.5 Mặt định vị cọc đài móng .164 8.6 Thiết kế móng cột M5 164 8.6.1 Sơ kích thước móng 164 8.6.2 Kiểm tra tải trọng tác dụng lên cọc 165 8.6.3 Kiểm tra ổn định độ lún đáy khối móng quy ước .166 8.6.4 Kiểm tra xuyên thủng đài móng 170 8.6.5 Tính tốn cốt thép đài móng 172 8.7 Thiết kế móng cột M4 172 8.7.1 Sơ kích thước móng 172 8.7.2 Kiểm tra tải trọng tác dụng lên cọc 173 8.7.3 Kiểm tra ổn định độ lún đáy khối móng quy ước .174 8.7.4 Kiểm tra điều kiện chống xuyên thủng 176 8.7.5 Tính cốt thép đài móng .177 8.8 Thiết kế móng lõi thang .178 8.8.1 Sơ kích thước móng 178 8.8.2 Kiểm tra phản lực đầu cọc 179 8.8.3 Kiểm tra ổn định độ lún đáy khối móng quy ước .181 8.8.4 Kiểm tra điều kiện chống xuyên thủng 183 8.8.5 Tính cốt thép cho đài móng 185 TÀI LIỆU THAM KHẢO 188 Hình Phản lực đầu cọc Fz móng M4 Sức chịu tải cọc STT cọc Loại tổ hợp Phản lực Fz Kiểm tra Rc,a (kN) %(Fz/Rc,a) 89 COMBBAO 3520 4800 73% ĐẠT 90 COMBBAO 3519 4800 73% ĐẠT 93 COMBBAO 3635 4800 76% ĐẠT 92 COMBBAO 3607 4800 75% ĐẠT Kết luận: Fzmax = 3635 < Rc,a = 4800 Fzmin = 3519 > Cọc thõa mãn điều kiện không bị phá hủy nhổ 8.7.3 Kiểm tra ổn định độ lún đáy khối móng quy ước Bảng 19 Bảng kiểm tra ổn định đất đáy khối móng quy ước móng M4 Giá trị Kết Góc ma sát trung bình lớp đất mà cọc qua II,tb = l l II,i i II,tb = 19.13 i i góc ma sát lớp đất dày li mà cọc xuyên qua li bề dày đoạn cọc lớp đất i Kích thước khối móng quy ước Chiều rộng Bqu = (B − d) + 2Lc tan Chiều dài Lqu = (L − d) + 2Lc tan Bqu = 9.41 (m) Lqu = 9.41 (m) Hqu = 37.00 (m) Chiều cao Hqu = Lcọc + Hđài Trọng lượng khối móng quy ước betong = 25 (kN/m3) Wqu = Pcọc + đài móng + Pđất sub,tb = 10.24 (kN/m3) + Trọng lượng cọc đài Pcọc + đài móng = 3987.11 (kN) 174 Giá trị Kết Pcọc + đài móng = [Vcọc + Vđài móng ]×betong Pđất = 33570.34 (kN) + Trọng lượng lớp đất khối móng quy ước Wqu = 37557.46 (kN) Pđất = Bqu×Lqu×Hqu×sub,tb N tc = 11270.90(kN) Tải trọng tiêu chuẩn tác dụng lên khối móng quy ước M xtc = 363.85(kNm) M tty N tt M xtt tc tc N = ; Mx = ; My = 1.15 1.15 1.15 tc M tcy = 73.46 (kNm) Áp lực tiêu chuẩn đáy khối móng quy ước tc max P N tc + Wqu 6e x 6e y = 1 + + Lqu Bqu Lqu Bqu tc Pmin = tc Pmax = 554.13 (kN) tc Pmin = 547.80 (kN) N tc + Wqu 6e x 6e y 1 − − Lqu Bqu Lqu Bqu Với e x = Ptbtc = 550.96 (kN) M tcy M xtc ; e = N tc + Wqu y N tc + Wqu ex = 0.0075 ey = 0.0015 tc tc Pmax + Pmin P = tc tb Khả chịu tải đáy khối móng quy ước (Theo Mục 4.6.9 TCVN 9362-2012) m m R II = tc ( ABqu II + Bh 'II + Dc II − II h ) k m1 = 1.1, m2 = 1.2, ktc = A = 0.422, B = 2.689, D = 5.271 + m1, m2 (Tra bảng 15) ktc Mục 4.6.11 + A, B, D tương ứng với = 19.13 (tra Bảng 14, TCVN 93622012) + II, ’ trị trung bình trọng lượng lớp đất nằm phía đáy móng quy ước chiều sâu đặt cọc - II = 11.4 (kN/m3) II’ = 10.18 (kN/m3) h = 40.3 (m) h0 = 2.56 (m) c =58.5 (kN/m2) RII = 1884.42 (kN) tc Pmax 1.2R II tc Kiểm tra điều kiện: Pmin (thõa) P tc R II tb Kiểm tra điều kiện thỏa, nên đất khối móng quy ước thỏa điều kiện ổn định - Kiểm tra lún đáy khối móng quy ước: Chia lớp đất đáy khối móng quy ước thành nhiều lớp có chiều dày hi = (m) Tính ứng suất gây lún thỏa điều kiện ibt 5igl (vị trí ngừng tính lún) ibt = ibt−1 + i h i ; igl = k 0i 0igl Trong đó: 175 + k0i tra bảng C.1, TCVN 9362 - 2012, phụ thuộc vào tỉ số Wqu 0bt = + N tc 11270.90 = = = 127.18 (kN/m2 ) Bqu Lqu 9.41 9.41 Bqu Lqu Bqu Z Bqu 37557.46 = 424.15 (kN/m ) 9.41 9.41 + = Lqu gl Theo mục C.1.6, TCVN 9362 - 2012, độ lún tính theo phương pháp cộng tác dụng: - n σgl ×h i i=0 Ei S = β Sgh Trong đó: + = 0.8 - Hệ số không thứ nguyên + hi - Chiều dày lớp đất thứ i + Ei - Mô đun biến dạng lớp đất thứ i S gh = 10(cm) - Độ lún giới hạn móng theo phụ lục E, TCVN 10304 -2014 + - - Vì kết khoan khảo sát địa chất, độ sâu hố khoan giới hạn sâu đến -45.7 (m), sinh viên giả thuyết phần đất bên đáy khối móng quy ước ổn định tính chất với lớp đất số Dừng tính lún lớp phân tố thứ 5, độ sâu -8m tính từ đáy khối móng quy ước, độ lún S = 3.17 cm < [S] => Thõa điều kiện lún Bảng 20 Bảng tính lún móng M4 Lớp phân tố hi (m) Zi (m) Z/B k0 0.00 2 σibt gi σigl E 2 σibt/σigl Si [kN/m ] [kN/m ] [kN/m ] [kN/m ] [cm] 1.0000 11.4 423.79 127.18 29865 3.33 0.681 0.21 0.9853 11.4 446.59 125.31 29865 3.56 0.671 0.42 0.9658 11.4 469.39 121.02 29865 3.88 0.648 0.64 0.9876 11.4 492.19 119.52 29865 4.12 0.640 0.85 0.8273 11.4 514.99 98.88 29865 5.21 0.530 Tổng độ lún S 3.17 Kiểm tra S ≤ [S] Thõa 8.7.4 Kiểm tra điều kiện chống xuyên thủng - Kiểm tra tương tự phần tính móng trước, bên sinh viên trình bày tóm tắt kết 176 Hình Vùng biên chống xuyên đài móng M4 - Kiểm tra chọc thủng: + Chiều cao đài cọc Hđ = 2.0 (m) => h0 = 2.0 – 0.15 = 1.85 (m) + Số lượng cọc đài: cọc + Số lượng cọc nằm biên chống xuyên: cọc N tt 12961.54 k = = 12961.54 (kN) + Lực xuyên thủng: F = nc + Lực xuyên thủng giới hạn: F b,u = Rbt uh0 = Rbt (bc + hc + 2h0 )h0 = 12961.54 (kN) + Moment uốn tập trung giới hạn: ▪ ▪ b + h0 M bx ,u = Rbt (bc + h0 )h0 hc + h0 + c = 20072.96 (kNm) h + h0 M by ,u = Rbt (hc + h0 )h0 bc + h0 + c = 21221.81 (kNm) Với bc = 0.7 (m) bể rộng cổ cột, hc = (m) chiều dài tiết diện cổ cột, Rbt cường độ chịu nén bê tông B30, Rbt = 1.5Mpa, h0 = 1.85 (m) + Điều kiện kiểm tra: M ytt M xtt F 12961.54 418.43 84.48 + + = + + = 0.59 Fb,u M bx ,u M by ,u 22977 20072.96 21221.81 Thõa điều kiện chống xuyên thủng đài móng 8.7.5 Tính cốt thép đài móng - Chiều dày bê tơng bảo vệ đài móng a0 = 50(mm) Giả thiết agt = 65 (mm), => h0 = h – a = 2000 – 65 = 1935 (mm) 177 - Áp dụng cơng thức tính tốn: αm = M ξ×R b ×b×h o , ξ=1- 1-2×α m , As = R b ×b×h o Rs Hình 8.Biểu đồ moment Strip theo phương X Y đài móng M4 Bảng 21 Bảng tính thép móng M4 Phương M3 [kNm] Width Strip [m] As [cm2] Thép chọn As chọn μchon [cm2] [%] X -53 0.63 Ø18a100 25.45 0.13 Y -51 0.61 Ø18a100 25.45 0.13 X 1787 22.73 Ø18a100 25.45 0.14 Y 1860 23.67 Ø18a100 25.45 0.14 8.8 Thiết kế móng lõi thang 8.8.1 Sơ kích thước móng Bảng 22 Nội lực thiết kế móng lõi thang Móng Combo Trường hợp MLT1 Comb29 Nmax, M tương ứng - Ntt max Mtt x Mtty [kN] [kNm] [kNm] -62279.19 50661.52 3622.20 Số lượng cọc sơ chọn theo công thức: n = (1.0 1.4) N tt 62279.19 = 1.4 = 16.15 (cọc) Rc ,a 5400 Trong Rc,a sức chịu tải cho phép trường hợp đài móng có từ 11-20 cọc Chọn móng có 20 cọc khoan nhồi đường kính 1000 (mm) (D1000) 178 - Bố trí cấu tạo, khoảng cách cọc hình vẽ: + Khoảng cách tim cọc: Bố trí 3D = 3000 (mm), D đường kính cọc + Khoảng cách tim cọc tới mép đài: Bố trí 1D = 1000 (mm; + Bề rộng đài móng: Bđ = 11.0 (m); + Chiều dài đài móng: Lđ = 14.0 (m); + Chiều cao đài móng chọn sơ bộ: 3.5 (m); đài hố pit thang máy dày 2.0 (m) + Độ sâu chơn móng: Df = -6.8 (m) Hình Mặt móng lõi thang 8.8.2 Kiểm tra phản lực đầu cọc - Sử dụng phần mềm SAFE để mơ hình đài móng, vị trí cọc ta gán Point Springs, kết kiểm tra phản lực đầu cọc móng Fz: 179 Hình 10 Phản lực đầu cọc Fz móng lõi thang máy Bảng 23 Bảng kiểm tra phản lực đầu cọc móng lõi thang Sức chịu tải cọc STT cọc Loại tổ hợp Phản lực Fz Kiểm tra Rc,a (kN) %(Fz/Rc,a) 346 COMBBAO 4927 5400 91% ĐẠT 347 COMBBAO 5024 5400 93% ĐẠT 348 COMBBAO 4999 5400 93% ĐẠT 349 COMBBAO 4809 5400 89% ĐẠT 350 COMBBAO 4636 5400 86% ĐẠT 356 COMBBAO 4428 5400 82% ĐẠT 357 COMBBAO 4467 5400 83% ĐẠT 360 COMBBAO 4251 5400 79% ĐẠT 361 COMBBAO 4308 5400 80% ĐẠT 362 COMBBAO 4439 5400 82% ĐẠT 363 COMBBAO 4458 5400 83% ĐẠT 364 COMBBAO 4167 5400 77% ĐẠT 365 COMBBAO 4153 5400 77% ĐẠT 366 COMBBAO 4020 5400 74% ĐẠT 367 COMBBAO 4166 5400 77% ĐẠT 180 Sức chịu tải cọc STT cọc Loại tổ hợp Phản lực Fz Kiểm tra Rc,a (kN) %(Fz/Rc,a) 368 COMBBAO 4196 5400 78% ĐẠT 369 COMBBAO 4325 5400 80% ĐẠT 370 COMBBAO 4352 5400 81% ĐẠT 371 COMBBAO 4235 5400 78% ĐẠT 372 COMBBAO 4021 5400 74% ĐẠT Kết luận: Fzmax = 5024 < Rc,a = 5400 Fzmin = 4020 > Cọc thõa mãn điều kiện không bị phá hủy nhổ 8.8.3 Kiểm tra ổn định độ lún đáy khối móng quy ước Bảng 24 Bảng kiểm tra ổn định đất đáy khối móng quy ước móng lõi thang Giá trị Kết Góc ma sát trung bình lớp đất mà cọc qua II,tb = l l II,i i II,tb = 19.13 i i góc ma sát lớp đất dày li mà cọc xuyên qua li bề dày đoạn cọc lớp đất i Kích thước khối móng quy ước Chiều rộng Bqu = (B − d) + 2Lc tan Chiều dài Lqu = (L − d) + 2Lc tan Bqu = 15.58 (m) Lqu = 18.58 (m) Hqu = 37.00 (m) Chiều cao Hqu = Lcọc + Hđài Trọng lượng khối móng quy ước betong = 25 (kN/m3) Wqu = Pcọc + đài móng + Pđất sub,tb = 10.66 (kN/m3) + Trọng lượng cọc đài Pcọc + đài móng = [Vcọc + Vđài móng ]×betong + Trọng lượng lớp đất khối móng quy ước Pđất = BqLqHqsub,tb Tải trọng tiêu chuẩn tác dụng lên khối móng quy ước M tty M xtt N tt tc tc N = ; Mx = ; My = 1.15 1.15 1.15 tc Áp lực tiêu chuẩn đáy khối móng quy ước 181 Pcọc + đài móng = 26571.51 (kN) Pđất = 114248.32 (kN) Wqu = 140819.84 (kN) N tc = 54155.82(kN) M xtc = 44053.50(kNm) M tcy = 3149.74 (kNm) tc Pmax = 7126.73(kN) Giá trị Kết tc max N tc + Wqu 6e x 6e y = 1 + + Lqu Bqu Lqu Bqu tc N tc + Wqu 6e x 6e y = 1 − − Lqu Bqu Lqu Bqu P P Với e x = tc Pmin = 620.09(kN) Ptbtc = 673.41(kN) ex = 0.2259 tc y tc x M M ; e y = tc N + Wqu N + Wqu ey = 0.0162 tc Ptbtc = tc tc Pmax + Pmin Khả chịu tải đáy khối móng quy ước (Theo Mục 4.6.9 TCVN 9362-2012) m m R II = tc ( ABqu II + Bh 'II + Dc II − II h ) k m1 = 1.1, m2 = 1.2, ktc = A = 0.482, B = 2.941, D = 5.54 + m1, m2 (Tra bảng 15) ktc Mục 4.6.11 + A, B, D tương ứng với = 19.13 (tra Bảng 14, TCVN 93622012) + II, ’ trị trung bình trọng lượng lớp đất nằm phía đáy móng quy ước chiều sâu đặt cọc - II = 11.4 (kN/m3) II’ = 10.18 (kN/m3) c =58.5 (kN/m2) RII = 2049.9 (kN) Kiểm tra điều kiện: tc Pmax 1.2R II tc Pmin P tc R II tb Kiểm tra điều kiện thỏa, nên đất khối móng quy ước thỏa điều kiện ổn định - Kiểm tra lún đáy khối móng quy ước: Chia lớp đất đáy khối móng quy ước thành nhiều lớp có chiều dày hi = (m) Tính ứng suất gây lún thỏa điều kiện ibt 5igl (vị trí ngừng tính lún) ibt = ibt−1 + i h i ; igl = k 0i 0igl Trong đó: + k0i tra bảng C.1, TCVN 9362 - 2012, phụ thuộc vào tỉ số + 0bt = Wqu Bqu Lqu = 140819.84 = 486.36 (kN/m2 ) 15.58 18.58 182 Lqu Bqu Z Bqu 0gl = + N tc 54155.82 = = 187.04 (kN/m2 ) Bqu Lqu 15.58 18.58 Theo mục C.1.6, TCVN 9362 - 2012, độ lún tính theo phương pháp cộng tác dụng: - n σgl ×h i i=0 Ei S = β Sgh Trong đó: + = 0.8 - Hệ số không thứ nguyên + hi - Chiều dày lớp đất thứ i + Ei - Mô đun biến dạng lớp đất thứ i S gh = 8(cm) - Độ lún giới hạn móng theo phụ lục E, TCVN 10304 -2014 + - Vì kết khoan khảo sát địa chất, độ sâu hố khoan giới hạn sâu đến -45.7 (m), sinh viên giả thuyết phần đất bên đáy khối móng quy ước ổn định tính chất với lớp đất số 4, dừng tính lún lớp phân tố thứ 7, độ sâu -12m tính từ đáy khối móng quy ước, độ lún S = 6.12 cm < [S] => Thõa điều kiện lún Bảng 25 Bảng tính lún móng lõi thang Lớp phân tố hi (m) Zi (m) Z/B k0 0.00 2 σibt gi σigl E 2 σibt/σigl Si [kN/m ] [kN/m ] [kN/m ] [kN/m ] [cm] 1.0000 11.4 486.36 187.04 29865 2.60 1.002 0.13 0.9890 11.4 509.16 184.98 29865 2.75 0.991 0.26 0.9780 11.4 531.96 180.91 29865 2.94 0.969 0.39 0.9680 11.4 554.76 175.12 29865 3.17 0.938 0.51 0.9270 11.4 577.56 162.34 29865 3.56 0.870 10 0.64 0.8810 11.4 600.36 143.02 29865 4.20 0.766 12 0.77 0.8350 11.4 623.16 119.42 29866 5.22 0.640 Tổng độ lún S 6.18 Kiểm tra S ≤ [S] Thõa 8.8.4 Kiểm tra điều kiện chống xuyên thủng 183 Hình 11 Vùng biên chống xun móng lõi thang - Kiểm tra chọc thủng: + Xét trường hợp chiều cao đài cọc = hố pit = Hđ = 2.0 (m) => h0 = 2.0 – 0.15 = 1.85 (m) + Số lượng cọc đài: 20 cọc + Số lượng cọc nằm biên chống xuyên: 14 cọc + Lực xuyên thủng: F = N tt 62279.19 k = 14 = 43595.43 (kN) nc 20 + Lực xuyên thủng giới hạn: F b,u = Rbt uh0 = Rbt (bc + hc + 2h0 )h0 = 69994.75 (kN) + Moment uốn tập trung giới hạn: ▪ ▪ b + h0 M bx ,u = Rbt (bc + h0 )h0 hc + h0 + c = 183381.64 (kNm) h + h0 M by ,u = Rbt (hc + h0 )h0 bc + h0 + c = 199130.45 (kNm) Với bc = 5.7 (m) chiều rộng lõi thang quy đổi, hc = 7.05 (m) chiều dài lõi thang quy đổi, Rbt cường độ chịu nén bê tông B30, Rbt = 1.5Mpa, h0 = 1.85 (m) + Điều kiện kiểm tra: M ytt M xtt F 43595.43 50661.52 3622.2 + + = + + = 0.92 Fb,u M bx ,u M by ,u 69994.75 183381.64 199130.45 184 Thõa điều kiện chống xuyên thủng đài móng 8.8.5 Tính cốt thép cho đài móng - Giả thiết a1gt = 200 (mm), h0 = h – a = 3500 – 200 = 3200 (mm), a2gt = 65 (mm) Áp dụng cơng thức tính tốn: αm = M ξ×R b ×b×h o , ξ=1- 1-2×α m , As = R b ×b×h o Rs Bảng 26 Bảng tính cốt thép móng lõi thang Phương M3 [kNm] Width Strip [m] As [cm2] Thép chọn As chọn μchon [cm2] [%] X_lõi -229.00 1.53 Ø22a100 38.01 0.11 Y_lõi -504.00 3.38 Ø22a100 38.01 0.11 X_lõi 6882.00 49.76 Ø28a100 61.58 0.19 Y_lõi 6038.00 43.40 Ø28a100 61.58 0.19 X_hopit -100.00 1.19 Ø22a100 38.01 0.20 Y_hopit -44.00 0.52 Ø22a100 38.01 0.20 X_hopit 69.00 0.90 Ø28a100 61.58 0.35 Y_hopit 948.00 12.51 Ø28a100 61.58 0.35 185 Hình 12 Moment dãy Strip phương X móng lõi thang Hình 13 Moment dãy Strip phương Y móng lõi thang 186 Hình 14 Moment dãy strip đài móng hố pit 187 TÀI LIỆU THAM KHẢO TCVN 2737-1995: Tải trọng tác động – Tiêu chuẩn thiết kế TCVN 9386-2012: Thiết kế cơng trình chịu tải trọng động đất TCVN 5574-2018: Thiết kế công trình bê tơng bê tơng cốt thép TCVN 9394-2012: Đóng, ép cọc thi cơng nghiệm thu TCVN 9362-2012: Tiêu chuẩn thiết kế nhà công trình TCVN 9395-2012: Cọc khoan nhồi thi cơng nghiệm thu TCVN 10304-2014: Móng cọc Tiêu chuẩn thiết kế TCXD 198-1997: Nhà cao tầng – Thiết kế Bê Tơng Cốt Thép tồn khối TCXD 229-1999: Chỉ dẫn tính tốn thành phần động tải gió 10 TCXDVN 375:2006: Thiết kế kết cấu nhà cao tầng bê tông cốt thép chịu động đất 11 QCVN 06-2010/BXD: Quy chuẩn kỹ thuật quốc gia an toàn cháy cho nhà cơng trình 12 Nguyễn Đình Cống, “Hướng dẫn tính tốn cột Bê Tơng Cốt Thép”, NXB Xây Dựng – Hà Nội 2007 13 Kết cấu nhà cao tầng – Võ Bá Tầm – NXB ĐHQG TPHCM 2012 188 ... HIỆN ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Giới thiệu phần kiến trúc - Tên công trình: Khách Sạn Liberty Central Saigon Centre - Địa điểm xây dựng: 179 Lê Thánh Tôn, Phường Bến Thành, Quận 1, Thành phố Hồ Chí Minh. .. XÂY DỰNG TÊN ĐỀ TÀI: KHÁCH SẠN LIBERTY CENTRAL SAIGON CENTRE GIẢNG VIÊN HƯỚNG DẪN: ThS LÊ PHƯƠNG BÌNH NGÀY NHẬN ĐỀ TÀI: 01/3/2022 NGÀY NỘP BÀI: 15/7/2022 NỘI DUNG THỰC HIỆN Các số liệu, tài liệu... cơng trình - Tên dự án: Khách Sạn Liberty Central Saigon Centre - Địa chỉ: 179 Lê Thánh Tơn, Phường Bến Thành, Quận 1, Thành phố Hồ Chí Minh - Chủ đầu tư: Công Ty Cổ Phần Quản Lý Khách Sạn Odyssea
Ngày đăng: 09/03/2023, 19:12
Xem thêm: