(Đồ án hcmute) thiết kế công trình trung tâm thương mại bờ hồ thành phố thanh hóa

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT TP.HCM KHOA XÂY DỰNG VÀ CƠ HỌC ỨNG DỤNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH CÔNG NGHỆ KỸ THUẬT CƠNG TRÌNH XÂY DỰNG THIẾT KẾ CƠNG TRÌNH TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI BỜ HỒ THÀNH PHỐ THANH HÓA GVHD: TS PHẠM ĐỨC THIỆN SVTH: TRẦN MINH KHOA MSSV: 11149076 SKL 0 3 Tp Hồ Chí Minh, tháng 1/2016 an TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH KHOA XÂY DỰNG & CƠ HỌC ỨNG DỤNG CỘNG HOÀ XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập – Tự – Hạnh Phúc BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN Họ tên Sinh viên: TRẦN MINH KHOA MSSV: 1114076 Ngành: Cơng nghệ kỹ thuật cơng trình xây dựng Tên đề tài: TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI BỜ HỜ Họ tên Giáo viên hướng dẫn: TS PHẠM ĐỨC THIỆN NHẬN XÉT Về nội dung đề tài & khối lượng thực hiện: Ưu điểm: Khuyết điểm: Đề nghị cho bảo vệ hay không? Đánh giá loại: Điểm:……………….(Bằng chữ: ) Tp Hồ Chí Minh, ngày tháng năm 2015 Giáo viên hướng dẫn i an TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH KHOA XÂY DỰNG & CƠ HỌC ỨNG DỤNG CỘNG HOÀ XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập – Tự – Hạnh Phúc BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN PHẢN BIỆN Họ tên Sinh viên: TRẦN MINH KHOA MSSV: 1114076 Ngành: Công nghệ kỹ thuật cơng trình xây dựng Tên đề tài: TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI BỜ HỒ Họ tên Giáo viên phản biện: NHẬN XÉT Về nội dung đề tài & khối lượng thực hiện: Ưu điểm: Khuyết điểm: Đề nghị cho bảo vệ hay không? Đánh giá loại: Điểm:……………….(Bằng chữ: ) Tp Hồ Chí Minh, ngày tháng năm 2015 Giáo viên phản biện ii an LỜI CẢM ƠN Đồ án tốt nghiệp kết thúc trình học tập trường đại học, đồng thời mở cho chúng em hướng vào sống thực tế tương lai Quá trình làm đồ án giúp chúng em tổng hợp nhiều kiến thức học học kỳ trước thu thập kiến thức mà cịn thiếu sót, qua rèn luyện khả tính tốn giải vấn đề phát sinh thực tế, bên cạnh cịn kinh nghiệm q báu hỗ trợ chúng em nhiều bước đường thực tế sau Trong trình làm luận văn tốt nghiệp, em nhận hướng dẫn, giúp đỡ tận tình thầy hướng dẫn thầy cô Em xin chân thành cảm ơn hướng dẫn tận tình q thầy Những kiến thức kinh nghiệm mà thầy, cô truyền đạt cho em tảng để em hoàn thành đồ án hành trang cho chúng em sau Qua em xin gởi lời cảm ơn chân thành đến quý thầy cô khoa Xây Dựng & Cơ Học Ứng Dụng nói chung Ngành Xây Dựng nói riêng - người truyền đạt kiến thức trình học tập Dù đồ án tốt nghiệp thực với tất nỗ lực thân giúp đỡ thầy gia đình Nhưng kiến thức hạn chế chắn khơng tránh khỏi sai sót hay khiếm khuyết Cho nên em kính mong lời đóng góp chân thành để em ngày hoàn thiện kiến thức Cuối cùng, em xin chúc q thầy nhiều sức khỏe để tiếp tục nghiệp truyền đạt kiến thức cho hệ mai sau Em xin chân thành cảm ơn! Tp.HCM, tháng năm 2015 Sinh viên thực Trần Minh Khoa iii an TRƯỜNG ĐẠI HỌC SPKT TP HCM KHOA ĐÀO TẠO CHẤT LƯỢNG CAO CỘNG HÒA XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập – Tự – Hạnh phúc NGÀNH XÂY DỰNG & CHƯD NHIỆM VỤ ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Sinh viên Khoa Ngành Tên đề tài : Trần Minh Khoa MSSV: 11149076 : Xây Dựng & Cơ Học Ứng Dụng : Xây Dựng Dân Dụng & Công Nghiệp : Trung tâm thương mại bờ hồ Số liệu ban đầu • Hồ sơ kiến trúc (đã chỉnh sửa kích thước theo GVHD) • Hồ sơ khảo sát địa chất Nội dung phần học lý thuyết tính tốn a Kiến trúc • Thể lại vẽ theo kiến trúc b Kết cấu • Tính tốn, thiết kế sàn tầng điển hình • Tính tốn, thiết kế cầu thang bể nước mái • Mơ hình, tính tốn, thiết kế khung trục D trục c Nền móng • Tổng hợp số liệu địa chất • Thiết kế phương án móng khả thi Thuyết minh vẽ • 01 Thuyết minh 01 Phụ lục • 16 vẽ A1 ( Kiến trúc, 11 Kết cấu, Nền móng) Cán hướng dẫn : TS PHẠM ĐỨC THIỆN Ngày giao nhiệm vụ : 14/09/2014 Ngày hoàn thành nhiệm vụ : 07/01/2015 Xác nhận GVHD Tp HCM ngày 07 tháng năm 2015 Xác nhận BCN Khoa TS Phạm Đức Thiện iv an M ỤC L ỤC T I Ê U ĐỀ BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN……………………………… i BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN PHẢN BIỆN………………………………… ii LỜI CẢM ƠN………………………………………………………………… ……… iii NHIỆM VỤ ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP………………………………………………….….iv PHẦN : TỔNG QUAN ……………………………………………………………… CHƯƠNG : TỔNG QUAN…………………………………………………………… 1.1.Giới thiệu chung…………………………………………………………… 1.2.Tải trọng tác động………………………………………………………….….3 1.2.1.Tải đứng…………………………………………………………………… 1.2.1.Tải ngang………………………………………………………………… 1.3.Giải pháp thiết kế…………………………………………………………… 1.4.Vật liệu sử dụng…………………………………………………………….…4 1.5.Tài liệu tham khảo…………………………………………………………… 1.6.Chương trình ứng dụng phân tích tính tốn…………………………… PHẦN :THIẾT KẾ KẾT CẤU PHẦN THÂN ………………………………………….6 CHƯƠNG : THIẾT KẾ SÀN……………………………………………………………7 2.1.Kích thước sàn…………………………………………………………… 2.2.Cấu tạo sàn ………………………………………………………………….…8 2.3.Tải trọng……………………………………………………………………… 2.3.1.Tĩnh tải………………………………………………………………… .8 2.3.2.Hoạt tải…………………………………………………………… 10 2.4.Vật liệu sử dụng…………………………………………………………….…11 2.5 Xác định nội lực…………………………………………………………… 11 2.6.Thiết kế sàn……………………………………………………………………16 CHƯƠNG : THIẾT KẾ CẤU THANG…………………………………………………18 3.1.Mặt cầu thang……………………………………………………………18 3.2.Kích thước cầu thang …………………………………………………………18 3.3.Tải trọng……………………………………………………………………….18 3.3.1.Tĩnh tải………………………………………………………………… 18 3.3.2.Hoạt tải…………………………………………………………… .20 3.4.Xác định nội lực………………………………………………………………20 3.5.Thiết kế cầu thang…………………………………………………………….22 CHƯƠNG : THIẾT KẾ HỒ NƯỚC MÁI…………………………………………… 23 4.1.Mặt bể nước mái……………………………………………………… 23 4.2.Kích thước bể nước mái …………………………………………………… 23 4.2.1.Dung tích bể nước……………………………………………………… 23 4.2.2.Kích thước bể nước……………………………………………………… 23 4.3.Vật liệu sử dụng………………………………………………………………24 4.4.Thiết kế bể nước mái………………………………………………………….24 4.4.1.Thiết kế đáy…………………………………………………………….24 4.4.2.Thiết kế dầm đáy……………………………………………………………26 4.4.3.Thiết kế nắp…………………………………………………………….28 4.4.4.Thiết kế dầm nắp……………………………………………………………30 4.4.5.Thiết kế thành bể……………………………………………………………30 CHƯƠNG 5:TÍNH TỐN KHUNG…………………………………………………… 32 v an 5.1.Mơ hình hệ khung……………………………………………………… 32 5.2 Vật liệu sử dụng …………………………………………………………… 34 5.3.Tải trọng……………………………………………………………………….34 5.3.1.Tĩnh tải………………………………………………………………… 34 5.3.2.Hoạt tải…………………………………………………………… .35 5.3.3.Tải gió…………………………………………………………… .35 5.3.3.1.Thành phần tĩnh gió………………………………………… .35 5.3.3.2 Thành phần động gió …………………………………… 36 5.3.4.Động đất………………………………………………………… 55 5.3.4.1.Quy trình tính tốn……………………………………………… .55 5.3.4.2.Tổ hợp tần số dao động………………………………………… 56 5.4.Kiểm tra chuyển vị đỉnh gia tốc đỉnh………………………… 71 5.5.Tính tốn thiết kế hệ khung trục D 4………………………… 73 5.5.1.Kết nội lực khung trục D 4………………………………………… 73 5.5.2.Thiết kế hệ dầm khung trục D 4………………………………………….86 5.5.2.1.Tính cốt dọc……………………………………………………………….86 5.5.2.2.Tính cốt đai……………………………………………………………….101 5.5.2.3.Đoạn neo nối thép…………………………………………………… 103 5.5.3.Thiết kế hệ cột khung trục D 4………………………………………….104 5.5.3.1.Tính cốt dọc…………………………………………………………… 104 5.5.3.2.Tính cốt đai……………………………………………………………….112 5.5.4.Thiết kế vách khung trục D……………………………………………… 112 5.5.4.1.Các giả thiết tính tốn……………………………………………………112 5.5.4.2.Cơ sở tính tốn vách cứng……………………………………………….112 5.5.4.3.Các bước tính tốn……………………………………………………….112 5.5.4.4.Kết tính tốn…………………………………………………………114 CHƯƠNG 6:TÍNH TỐN MÓNG…………………………………………………… 118 6.1.Số liệu địa chất……………………………………………………… 118 6.2 Phương án móng cọc ép BTCT ………………………………………… 120 6.2.1.Vật liệu sử dụng………………………………………………………… 120 6.2.2.Kích thước đài cọc…………………………………………………… 120 6.2.3.Tính tốn sức chịu tải cọc…………………………………………… 121 6.2.3.1.Sức chịu tải cọc theo đất nền…………………………………………….121 6.2.3.2.Sức chịu tải cọc theo tiêu cường độ đất nền…………………………123 6.2.3.3.Sức chịu tải cọc theo vật liệu làm cọc………………………………… 126 6.2.4.Sức chịu tải thiết kế cọc…………………………………………… 127 6.2.5.Kiểm tra cẩu lắp………………………………………………………… 127 6.2.6.Tính móng chân cột……………………………………………… 127 6.2.6.1.Chọn số lượng cọc cho móng cột……………………….… 130 6.2.6.2.Tính tốn,thiết kế móng chân cột……………………….… 130 6.2.6.2.1.Tính tốn,thiết kế móng chân cột 4D…………………… 131 6.2.6.2.2.Tính tốn,thiết kế móng chân cột 2C…………………… 138 6.2.6.3.Tính tốn,thiết kế móng lõi thang……………………….… 144 6.3 Phương án móng cọc khoan nhồi ………………………………….….….163 6.3.2.Kích thước đài cọc…………………………………………………… 163 6.3.3.Tính tốn sức chịu tải cọc theo đất nền……………………………… 164 6.3.3.1.Sức chịu tải cọc theo đất nền…………………………………………….164 6.3.3.2.Sức chịu tải cọc theo tiêu cường độ đất nền…………………………167 vi an 6.3.3.3.Sức chịu tải cọc theo vật liệu làm cọc………………………………… 170 6.3.3.4.Sức chịu tải thiết kế cọc………………………………………… 171 6.3.4.Tính móng chân cột……………………………………………… 172 6.3.4.1.Chọn số lượng cọc cho móng cột……………………….… 172 6.3.4.2.Tính tốn,thiết kế móng chân cột……………………….… 173 6.3.4.2.1.Tính tốn,thiết kế móng chân cột 4D…………………… 173 6.3.4.2.2.Tính tốn,thiết kế móng chân cột 2C…………………… 179 6.3.4.3.Tính tốn,thiết kế móng lõi thang……………………….… 187 vii an MỤC LỤC CÁC BẢNG TÍNH THÉP KẾT CẤU CHƯƠNG 2:Thiết kế sàn Bảng2.5 tính thép sàn ……………………………………………………………………15 CHƯƠNG 3: Thiết kế cầu thang Bảng3.5 tính thép cầu thang …………………………………………………………… 21 CHƯƠNG 4: Thiết kế bể nước mái Bảng tính thép bể nước mái Bảng 3.7 tính thép đáy……………………………………………………….25 Bảng 3.8 tính thép dầm đáy………………………………………………………26 Bảng 3.10 tính thép nắp………………………………………………………28 Bảng 3.11tính thép dầm nắp…………………………………………………… 29 Bảng 3.13 tính thép thành…………………………………………………….31 CHƯƠNG 5: Thiết kế khung trục Bảng5.24 tính thép dầm khung trục 4……………………………………………88 Bảng 5.25 tính thép dầm khung trục D………………………………………… 96 Bảng 5.28 tính thép cột khung trục 4……………………………………………107 Bảng 5.29 tính thép cột khung trục D……………………………………………110 Bảng 5.30 tính thép vách lõi thang trục D………………………………………115 CHƯƠNG 6: Thiết kế móng Phương án cọc ép: Bảng 6.2.4 chọn số lượng cọc……………………………………………………129 Bảng 6.2.10 tổng hợp thép đài móng cột 4D C……………………… 142 Bảng 6.2.15 tính thép đài móng lõi thang ………………………………….161 Phương án cọc khoan nhồi: Bảng 6.3.4 chọn số lượng cọc……………………………………………………171 Bảng 6.3.10 tổng hợp thép đài móng cột 4D C……………………… 185 Bảng 6.3.15 tính thép đài móng lõi thang ………………………………….200 viii an PHẦN TỔNG QUAN Trang an Kiểm tra điều kiện làm việc móng đài thấp: Với tải trọng ngang lớn : Httmax = 18956.6 KN hm=6.6m ≥ hmin = 0.7tg(45-φ/2 =0.7tg(45-24.9/2) = 3.63 m Vậy móng thỏa điều kiện làm việc đài thấp Kiểm tra ổn định đất lún móng Xác định móng khối quy ước: Góc ma sát trung bình lớp đất mà cọc qua: ∑ϕ h = ∑h i i ϕ tb i=2 = ϕ h + ϕ h3 + ϕ h + ϕ h5 h + h3 + h + h5 i = 20 Chiều dài đoạn mở rộng: X= Lcọc tg(φtb/4) = 4.52 m Chiều dài , chiều rộng, chiều cao móng khối quy ước : Bqu= 13.6 + × 4.52 – 0.8 = 21.84 m Lqu = 18.6 + × 4.52 - 0.8 = 26.84 m Hqu = Lcọc + Hm = 49.5 - 0.6 + = 50.9 m Kiểm tra áp lực đáy móng khối quy ước: Tải trọng tiêu chuẩn tác dụng: Ntc=Ntt/1.2 = 173661/1.2 = 144717.5 KN Mtcx = Mttx/1.2 = 70.195/ 1.2 = 58.5 KN.m Mtcy = Mtty/1.2 = 3980.992/ 1.2 = 3317.5 KN Trọng lượng móng khối quy ước: Wqu= (Bqu Lqu – ncọcAc)∑γihi =(21.84x26.84-48x0.503)x(1.4x17.2+1.2x19.7+3.8x9.7+16x9.12+21x9.8+7.5x9.48) = 285180 KN Trọng lượng đài cọc: Wđ,c=(Ncọc× Lcọc× Acọc + Lđài × Bđài × Hđài) ×γbt =(48x49.5x0.503 + 21.84x26.84x2) x25 = 59188 KN Momen kháng uốn móng khối quy ước: Wx = (LquB2qu)/6 = (26.84 x 21.842)/6 = 2134 m3 Wy = (BquL2qu)/6 = (21.84 x 26.842)/6 = 2622 m3 Áp lực tiêu chuẩn đáy móng khối quy ước: tc σ max tc σ = = N tc + Wqu + Wđ,c L qu × Bqu N tc + Wqu + Wđ,c tc => σ tb = L qu × Bqu M tcy M tc x + + = 836KN/m2 Wx Wy M tcy M tc x − − = 833KN/m2 Wx Wy tc tc σ max + σ = 834.5 KN/m2 Khả chịu tải cọc: Trang 192 an R tc = m1 × m (A × Bm × γ ' II + B × Zm × γ 'I + D × c − γ I × h ) k tc Trong đó: ktc: 1.0 - 1.1 (lấy ktc = 1.0, Vì tiêu lý lấy theo số liệu thí nghiệm trực tiếp đất) m1 = 1.2, m2 = 1.1 Lớp đất cọc tỳ vào lớp cát chặt vừa có: c = 3.8 kN/m2 γ ‘II = 9.48 kN/m3 (dung trọng đẩy lớp đất mũi cọc) φ = 28.3o Với φ = 28.3o→ A = 1.006; B = 5.026; D = 7.477 ∑ γ i hi = 9.91 KN/m γ 'I = ∑ hi dày lớp đất thứ i hγi' :: bề I Dung trọng đất từ đáy khối móngquy ước trở lên γ I : Dung trọng đất tự mặt móng tới đáy sàn tầng hầm h0: độ sâu sàn tầng hầm Vậy: Rtc =1.1x1.2x(1.006x21.84x9.48+5.026x55.5x9.91+7.477x3.8-17.2x3.6)=3880 KN/m2 Nhận thấy: σtcmax=836 KN/m2 < 1.2Rtc = 4656 KN/m2 σtcmin=833 KN/m2 > σtctb =834.5 KN/m2 < Rtc = 3880 KN/m2 =>Vậy đất móng khối quy ước ổn định Kiểm tra sức chịu tải nhóm cọc Khi cọc làm việc chung, khoảng cách cọc không đảm bảo đủ lớn để vùng làm việc cọc đơn hoàn toàn độc lập Để đảm bảo an toàn, tính tốn, ta xét tới ảnh hưởng hiệu ứng Đối với móng cọc ép vào đất hạt thơ trạng thái rời chặt vừa, đất sẻ chặt lên, cải thiện sức chịu tải cọc, η≈ Đối với cọc ép vào dất dính, cấu trúc đất bị xáo động, sức chịu tải giảm nhiều Sau thời gian cọc nghỉ, sức kháng cắt sẻ phục hồi dần phục hồi 100% Vì vậy, η≈ 0.8 ÷ 0.9 Từ hồ sơ địa chất nhận định phân tích trên, với cọc ép vào 2/3L vào đất sét, 1/3L vào đất cát (mũi cọc đất cát), bố trí cọc với khoảng cách tối thiểu 3D, ta lấy hệ số kể đến ảnh hưởng cọc làm việc nhóm: η = 0.9 Qn=ɳ n Qa = 0.9x48x5115 = 220968 KN Qn=220968 KN > Pmax= 173661 KN=> thỏa điều kiện chịu lực Kiểm tra lún móng khối quy ước: Độ lún móng khối quy ước tính móng đơn với đài móng khối quy ước Độ lún tính độ lún cố kết đất nên kể đến tải trọng tiêu chuẩn tác dụng dài hạn Áp lực thân móng khối quy ước: hi(m) Lớp γi(KN/m3) σbt(KN/m2) 1.4 17.2 24.08 1.2 19.7 47.72 3.8 9.7 84.58 16 9.12 230.5 21 9.8 436.3 9.48 512.14 Trang 193 an Ứng suất gây lún đáy khối móng quy ước: Ntc= Nttcombo1/1.2= 103976.4/1.2 = 86647 KN σtb=(Ntc+Wqu+Wđ,c) / (LquBqu)=(86647+121289+39971) / (17.2x24.1)=589kN/m2 σgl= σtb – σbt = 834.5 – 512.14 = 322.36 kN/m2 Chia lớp đất đáy móng khối quy ước thành nhiều lớp với chiều dày zi=1m Tính ứng suất gây lún thỏa điều kiện tắt lún σbt ≥ 5σgl , với σibt= σi-1bt +γizi σgl=koi x σz=0gl koi:tra bảng phụ thuộc vào tỉ số Lqu/Bqu Z/Bqu Bảng 6.3.12 Độ lún móng lõi thang LT1 Vị trí Z(m) Z/Bqu Lqu/Bqu ko 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 0.0458 0.0916 0.1374 0.1832 0.2289 0.2747 0.3205 0.3663 0.4121 0.4579 0.5037 0.5495 0.5952 0.641 0.6868 0.7326 0.7784 0.7242 0.87 0.9158 1.2289 1.2289 1.2289 1.2289 1.2289 1.2289 1.2289 1.2289 1.2289 1.2289 1.2289 1.2289 1.2289 1.2289 1.2289 1.2289 1.2289 1.2289 1.2289 1.2289 1.2289 0.9996 0.9966 0.9889 0.9752 0.9551 0.9288 0.8972 0.8614 0.8228 0.7824 0.7414 0.7006 0.6607 0.6221 0.5851 0.55 0.5169 0.4859 0.4568 0.4296 σibt kN/m2 512.14 521.62 531.1 540.58 550.06 559.54 569.02 578.5 587.98 597.46 606.94 616.42 625.9 635.38 644.86 654.34 663.82 673.3 682.78 692.26 701.74 σigl kN/m2 322.36 322.22 321.25 318.78 314.4 307.9 299.4 289.2 277.7 265.3 252.2 239 225.86 212.98 200.53 188.62 177.3 166.64 156.62 147.24 138.48 E kN/m2 44320 44320 44320 44320 44320 44320 44320 44320 44320 44320 44320 44320 44320 44320 44320 44320 44320 44320 44320 44320 44320 σibt/ σigl 1.6 1.62 1.65 1.7 1.75 1.82 1.9 2.12 2.25 2.41 2.58 2.8 2.98 3.22 3.47 3.74 4.04 4.36 4.7 5.07 si (cm) 0.583 0.5828 0.5811 0.5766 0.5686 0.557 0.542 0.523 0.5023 0.48 0.456 0.432 0.41 0.385 0.363 0.341 0.321 0.302 0.283 0.266 0.251 − Tại độ sâu cách đáy móng khối quy ước 20 m σnbt> 5σngl − Độ lún tính theo cơng thức: = 9.31 cm →S = 9.31 cm < [Sgh] = 10 cm →Thỏa điều kiện lún cho phép Trang 194 an Kiểm tra xuyên thủng: Hình 6.3.15.Mặt tháp xun thủng đài móng Nhận thấy cần kiểm tra lực xuyên thủng đài cọc nằm phạm vi Pxt hình vẽ Có cọc phạm vi với tổng phản lực đầu cọc Pxt= nP đó: n số cọc phạm vi cần tính lực xuyên thủng P phản lực đầu cọc cọc lớn n cọc nêu Để an toàn ta chọn P=Ntk=5115KN Pxt= 4x5115=20460 KN Tính lực chống xuyên thủng Pcx=0.75RkScx đó: Rk sức chống cắt bê tơng móng ,lấy Rbt=1.2 MPa Scx diện tích phần gạch chéo kí hiệu hình, phần bê tơng chống xun thủng Trang 195 an Hình 6.3.16 Mặt khu vực gây xuyên thủng cho đài móng Chiều cao làm việc đài : ho = hđ – a = 2-0.2 = 1.8m Tính diện tích mặt xung quanh gần theo diện tích hình chữ nhật Scx=2S1 + 2S2 = 2( L1 ho ) + 2( L2 ho ) = 2(9.7 x1.8 x ) + 2(4 x1.8 x ) = 69.75m Tính Pcx = 0.75x1.2x103x69.75 = 62775 KN > Pxt =19410 KN Vậy cọc không chọc thủng đài Hệ số K cọc Đồ án sử dụng phần mềm SAFE để tính tốn móng Xem cọc lị xo gán tâm cọc Hệ số độ cứng lị xo tính tốn theo phụ lục B TCVN 103040:2014 Độ lún cọc đơn: s cdon = QL D + 100 AE D: đường kính cọc, D = 0.8 m L: chiều dài cọc, L = 49.5 m A: diện tích tiết diện ngang cọc, A = 0.503 m2 E: modun đàn hồi vật liệu làm cọc, E = 32500 Mpa Q: tải trọng tác dụng lên cọc => Q=Pmax/ncoc=173661 / 48= 3618 KN →Scdon = 0.019 m Độ lún nhóm cọc: s g = B g / D s s : độ lún cọc đơn D = 0.8 m Bg = 13.6 m =>Sg = 0.078m Trang 196 an -K cọc đơn: K= Q s cdon = 3618 = 190421kN / m 0.019 Tính thép cho đài móng Mơ hình đài móng phần mềm SAFE, với cọc xem lị xo có độ cứng K Hình 6.3.17 Mặt bố trí lị xo cọc -Với giá trị lò xo cọc gán K = 190421 KN/m phương X,Y xem cứng so với phương Z, gán giá trị lị xo cọc phương lớn nhiều lần so với Kz,gán Kx=Ky=106Kz -Thực chia dãy strip theo phương với bề rộng 1m Trang 197 an Hình 6.3.18 Mặt dãy stripA theo phương X Hình 6.3.19 Mặt dãy stripB theo phương Y Trang 198 an Hình 6.3.20 Phản lực đầu cọc Pmax Hình 6.3.21 Phản lực đầu cọc Pmin Trang 199 an Point Load Fx Fy Fz 30 31 32 33 34 35 36 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164 165 166 167 168 169 170 171 172 173 174 175 176 177 178 179 180 181 182 183 184 185 BAOMAX BAOMAX BAOMAX BAOMAX BAOMAX BAOMAX BAOMAX BAOMAX BAOMAX BAOMAX BAOMAX BAOMAX BAOMAX BAOMAX BAOMAX BAOMAX BAOMAX BAOMAX BAOMAX BAOMAX BAOMAX BAOMAX BAOMAX BAOMAX BAOMAX BAOMAX BAOMAX BAOMAX BAOMAX BAOMAX BAOMAX BAOMAX BAOMAX BAOMAX BAOMAX BAOMAX BAOMAX BAOMAX BAOMAX -33.036 346.079 236.674 -468.795 -326.275 -21.487 394.246 891.056 -44.727 6.789 139.841 -217.735 -250.638 -263.927 762.407 701.224 -85.122 -56.845 95.692 86.255 -40.487 -173.65 84.469 2.235 -35.029 -17.844 42.91 52.575 -26.737 -117.808 62.901 10.664 2.344 7.42 28.718 -197.057 -163.046 -28.445 449.672 1155.445 267.969 135.537 282.907 -121.947 -21.158 -61.743 843.308 1564.975 135.034 -83.13 -146.104 141.347 74.478 732.217 981.067 146.035 192.881 -2.24 -22.108 25.838 108.44 212.755 40.182 -5.684 430.288 64.06 13.394 -11.529 46.758 79.589 -4.444 -400.329 152.923 112.307 163.562 -60.513 4.67 -25.84 4860.947 4508.313 4091.471 3705.368 3383.264 3244.084 3258.667 3365.287 4063.763 3786.117 3449.031 3106.931 2858.72 2782.398 2769.073 2798.398 3199.261 2997.105 2737.766 2470.372 2289.767 2239.886 2202.772 2166.308 2848.219 2665.619 2431.806 2187.451 2027.174 1982.254 1945.872 1905.309 2926.195 2712.336 2457.565 2210.072 2025.526 1959.328 1942.166 Mx 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 My 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Mz 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Bảng 6.3.13 Kết từ SAFE phản lực đầu cọc Pmax(KN) (tiếp) Trang 200 an Point Load Fx Fy Fz 186 187 188 189 190 191 192 193 194 BAOMAX BAOMAX BAOMAX BAOMAX BAOMAX BAOMAX BAOMAX BAOMAX BAOMAX 501.898 20.895 204.291 94.107 -350.357 -220.295 -22.217 265.382 615.577 -421.842 -310.452 42.064 -5.344 -94.819 129.687 29.235 80.461 -355.402 1955.966 2979.87 2730.14 2452.061 2207.372 1994.727 1896.827 1902.515 1970.101 Mx 0 0 0 0 My 0 0 0 0 Mz 0 0 0 0 Bảng 6.3.13 Kết từ SAFE phản lực đầu cọc Pmax(KN) (tiếp) Point Load Fx Fy Fz 30 31 32 33 34 35 36 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164 165 166 167 168 169 170 171 172 BAOMIN BAOMIN BAOMIN BAOMIN BAOMIN BAOMIN BAOMIN BAOMIN BAOMIN BAOMIN BAOMIN BAOMIN BAOMIN BAOMIN BAOMIN BAOMIN BAOMIN BAOMIN BAOMIN BAOMIN BAOMIN BAOMIN BAOMIN BAOMIN BAOMIN BAOMIN -65.793 207.033 100.678 -628.361 -453.685 -25.612 232.051 544.262 -62.46 -21.202 66.724 -279.478 -361.517 -456.023 452.508 429.965 -102.866 -63.225 63.421 60.552 -54.537 -206.833 62.25 -0.848 -37.126 -27.206 756.515 135.822 72.094 186.112 -164.438 -26.224 -97.435 608.31 1021.418 -31.003 -105.088 -217.715 94.975 18.54 362.518 713.874 80.84 101.568 -15.44 -36.486 15.445 9.603 36.17 23.225 -78.819 225.916 2936.563 2681.069 2399.416 2152.702 1943.574 1845.526 1841.062 1891.791 2896.374 2676.824 2420.942 2173.88 1993.676 1929.419 1903.967 1906.068 2836.8 2646.052 2410.147 2174.522 2016.998 1970.598 1931.867 1888.769 2391.655 2239.409 Mx 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 My 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Mz 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Bảng 6.3.14 Kết từ SAFE phản lực đầu cọc Pmin(KN) Trang 201 an Point Load Fx Fy Fz 173 174 175 176 177 178 179 180 181 182 183 184 185 186 187 188 189 190 191 192 193 194 BAOMIN BAOMIN BAOMIN BAOMIN BAOMIN BAOMIN BAOMIN BAOMIN BAOMIN BAOMIN BAOMIN BAOMIN BAOMIN BAOMIN BAOMIN BAOMIN BAOMIN BAOMIN BAOMIN BAOMIN BAOMIN BAOMIN 30.655 45.607 -52.62 -170.675 33.557 1.095 -16.896 -27.642 -54.596 -262.816 -291.897 -117.996 165.613 208.312 -27.357 61.205 -60.694 -515.934 -355.602 -26.478 100.388 256.308 35.201 -12.994 -17.172 -60.941 -135.355 -19.985 -1004 -216.386 83.844 83.651 -113.771 -45.146 -311.576 -709.584 -756.134 -165.246 -89.712 -199.709 84.246 28.674 37.586 -604.203 2043.099 1837.057 1699.873 1654.632 1612.496 1569.991 1644.903 1504.922 1349.925 1213.516 1106.287 1055.923 1025.988 1012.111 918.071 783.247 663.96 582.141 501.367 454.903 444.462 454.822 Mx 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 My 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Mz 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Bảng 6.3.14 Kết từ SAFE phản lực đầu cọc Pmin(KN) (tiếp) Phản lực đầu cọc lớn nhất: Pmax = 4860.947 KN < Qtk=5115 KN Phản lực đầu cọc nhỏ nhất: Pmin = 454.822 KN > Tổng hợp lực ngang đầu cọc lớn : ∑Fx = 2944.762 KN