(Đồ án hcmute) chung cư the manor g2

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH CƠNG NGHỆ KỸ THUẬT CƠNG TRÌNH XÂY DỰNG CHUNG CƯ THE MANOR G2 GVHD: HÀ DUY KHÁNH SVTH: NGUYỄN MINH NHẬT HOÀNG MSSV: 15149020 SKL 0 0 Tp Hồ Chí Minh, tháng 7/2019 an BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ THE MANOR G2 GVHD: TS.HÀ DUY KHÁNH SVTH: NGUYỄN MINH NHẬT HOÀNG MSSV: 15149020 Khóa: 2015-2019 Tp Hồ Chí Minh, Tháng 07 năm 2019 an LỜI CẢM ƠN Trên thực tế khơng có thành cơng mà ko có hồ trợ, giúp đỡ dù trực tiếp hay gián tiếp người khác Trong khoảng thời gian kể từ sinh viên năm em hoàn thành khóa luận tốt nghiệp này, qúy Thầy Cơ môn khoa Xây Dựng giúp đỡ em nhiều, từ việc giảng dạy kiến thức chuyên ngành, thực tế, học sống bổ ích email hướng dẫn tập cho em lúc hành Nhờ mà em có kiến thức bổ ích, bổ sung kiến thức cịn thiếu sót, rèn luyện khả làm việc nâng cao khả giải vấn đề phát sinh thực tế, thực hành trang cần thiết cho em làm Suốt khoảng thời gian thực luận văn mình, em nhận nhiều dẫn, giúp đỡ tận tình Thầy Hà Duy Khánh với quý Thầy Cô môn khoa Xây dựng Em xin gửi lời cảm ơn chân thành, sâu sắc đến quý thầy cô Những kiến thức kinh nghiệm mà thầy cô truyền đạt cho em tảng, chìa khóa để em hồn thành luận văn tốt nghiệp Mặc dù cố gắng hoàn thành luận văn kiến thức kinh nghiệm cịn niều chỗ hạn chế, luận văn tốt nghiệp em khó tránh khỏi thiếu sót, em kính mong nhận dẫn q Thầy Cơ để em cố, hồn kiến thức Cuối cùng, em xin kính chúc quý Thầy Cô thành công dồi sức khỏe để tiếp tục nghiệp truyền đạt kiến thức cho hệ sau Em xin chân thành cám ơn TP.HCM, tháng năm 2019 Sinh viên thực NGUYỄN MINH NHẬT HOÀNG an THANK YOU In fact there is no success without support, whether directly or indirectly by others During the time since I was a freshman until I completed this graduation thesis, Teacher of the Department of Construction has helped me a lot, from teaching knowledge on specialization and real practical, useful life lessons as well as email tutorials for my homework outside office hours Thanks to this, I have gained useful knowledge, supplemented the missing knowledge, trained the ability to work and improve the ability to solve problems arising in practice, those are necessary luggages for me to work Over time of my dissertation, I have received a lot of enthusiastic guidance and help from Mr Ha Duy Khanh as well as my teachers and students in the Department of Construction I would like to express my deepest and sincere thanks to the teachers The knowledge and experience that teachers have conveyed to me is the foundation and key for me to complete this capstone project Even though I took my effort for accomplishing this graduation thesis, with my limited knowledge and practical experience, the mistaken is unavoidable I hope to receive your advice to improve my knowledges Finally, I wish you a good health, happiness and success in your life Thank you! HCMC JULY, 2019 Student NGUYỄN MINH NHẬT HOÀNG an SUMMARY OF THE GRADUATION PROJECT Student : NGUYEN MINH NHAT HOANG ID: 15149020 Faculty : FACULTY FOR HIGH QUALITY TRANING Speciality: CONSTRUCTION ENGINEERING AND TECHNOLOGY Topic : THE MANOR G2 APARTMENT CONTENT THEORETICAL AND COMPUTATIONAL PARTS: a Architecture: Reproduction of Architectural Drawings b Structure: Calculate and Design the Typical Floor Calculate and Design the Typical Staircase Make Model, Calculate and Design the Typical Frame Walls c.Foundation: Synthesis of Geological Data Design of Auger-cast Piles PRESENT AND DRAWING 01 Present and 01 Appendix 17 Drawing A1: ( 05 Architecture, 10 Structure ) INSTRUCTOR : Dr Ha khanh DATE OF START OF THE TASK : 19/01/2019 DATE OF COMPLETION OF THE TASK : 02/07/2019 HCMC June,2019 Confirm of Instructor Confirm of Faculty an TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH KHOA XÂY DỰNG CỘNG HOÀ XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập – Tự – Hạnh Phúc BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN Họ tên Sinh viên: MSSV: Ngành: Tên đề tài: Họ tên Giáo viên hướng dẫn NHẬN XÉT Về nội dung đề tài & khối lượng thực hiện: Ưu điểm: Khuyết điểm: Đề nghị cho bảo vệ hay không? Đánh giá loại: Điểm:……………….(Bằng chữ: ) Tp Hồ Chí Minh, ngày tháng năm 20… Giáo viên hướng dẫn an TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH KHOA XÂY DỰNG CỘNG HOÀ XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập – Tự – Hạnh Phúc BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN PHẢN BIỆN Họ tên Sinh viên: MSSV: Ngành: Tên đề tài: Họ tên Giáo viên phản biện NHẬN XÉT Về nội dung đề tài & khối lượng thực hiện: Ưu điểm: Khuyết điểm: Đề nghị cho bảo vệ hay không? Đánh giá loại: Điểm:……………….(Bằng chữ: ) Tp Hồ Chí Minh, ngày tháng năm 20… Giáo viên phản biện an an Chương 1: Tổng quan giải pháp kiến trúc giới thiệu cơng trình 1.1 Giới thiệu cơng trình 1.1.1 Mục đích sử dụng cơng trình 1.1.2 Vị trí cơng trình: 1.1.3 Quy mơ đặc điểm cơng trình 1.1.4 Công cơng trình 1.2 Giải pháp kiến trúc cơng trình 1.2.1 Giải pháp mặt 1.2.2 Giải pháp mặt đứng 1.2.3 Giải pháp giao thơng cơng trình 1.3 Giải pháp kết cấu kiến trúc 1.4 Các phương pháp kỹ thuật khác 1.4.1 Hệ thống điện thông tin: 1.4.2 Hệ thống cấp thoát nước 1.4.3 Hệ thống thơng gió 1.4.4 Hệ thống chiếu sáng 1.4.5 Hệ thống phòng cháy chữa cháy 1.4.6 Hệ thống chống sét 1.4.7 Hệ thống rác thải 1.4.8 Điều kiện khí hậu thủy văn Chương 2: lựa chọn giải pháp kết cấu 2.1 Giải pháp kết cấu phần thân 2.1.1 Giải pháp kết cấu theo phương đứng 2.1.2 Giải pháp kếu cấu theo phương ngang 2.2 Giải pháp kết cấu móng 2.3 Giải pháp vật liệu 2.4 Bố trí hệ kết cấu chịu lực 2.4.1 Nguyên tắc bố trí kết cấu chịu lực 2.4.2 Sơ kích thước tiết diện 2.4.2.1 Sơ tiết diện dầm khung 2.4.2.2 Sơ tiết diện cột 2.4.2.3 Sơ tiết diện vách lõi thang máy 2.4.2.4 Sơ chiều dày sàn 10 an Chương 3: thiết kế sàn tầng điển hình (tầng 14) 11 3.1 Mặt bẳng kết cấu sàn tầng điển hình 11 3.2 Sơ chiều dày sàn 11 3.3 Tải trọng tác dụng lên sàn 11 3.3.1 Tĩnh tải 11 3.3.2 Hoạt tải 13 3.4 Tính tốn sàn tầng điển hình 16 3.4.1 Mơ hình safe 16 3.4.2 Tính tốn cốt thép 17 3.4.3 Kiếm tra dộ võng san phần mềm safe 27 3.4.3.1 Kiểm tra dộ võng n hồi sàn 28 3.4.3.2 Kiểm tra dộ võng san theo trạng thai giới hạn II 28 3.4.4 Tính tốn kiểm tra nứt theo tcvn 5574-2012 28 3.4.5 Lý tính tốn kiểm tra độ võng theo tcvn 5574-2012 33 Chương 4: thiết kế bể nước ngầm 38 4.1 Địa chất cơng trình 38 4.2 Tính dung tích bể ngầm 38 4.3 Xác định vật liệu sơ kích thước bể 39 4.4 Kiểm tra võng 39 4.5 Kiểm tra sức chịu tải đất 40 4.6 Thiết lập mơ hình 3d bể ngầm sap 41 4.6.1.Các trường hợp tải 41 4.6.2.Tổ hợp tải trọng 41 4.6.3.Nhập tải 41 4.6.4.Tính tốn thép 42 Chương 5: thiết kế kết cấu khung 46 5.1 Tải trọng 46 5.1.1 Tĩnh tải 46 5.1.2 Hoạt tải 46 5.2 Tải trọng gió 47 5.2.1 Tính tốn thành phần tĩnh 47 5.2.1.1 Cơ sở lý thuyết 47 5.2.1.2 Áp dụng tính tốn 47 an 6.6 TÍNH ÁP LỰC, MOMENT, LỰC CẮT LÊN THÂN CỌC Lực tác dụng lên cọc: H  H tt / n  149.59(kN) Moment quán tính tiết diện ngang cọc E b  3.45 107 kN / m2  0.84  0.02m4 12  Kili Hệ số nền: K0   2500kN / m2  li Iy  N M  n y0 0 HH z MH MM M0 =1 z l l HM H0 =1 z l l0 H Hình 44 Sơ đồ tác động moment tải ngang lên cọc Hệ số biến dạng: bc  d   0.8   1.8m (d  0.8m)  bd  K bc 2500  5  0.3733 EbI 3.45  107  0.02 Chiều dài cọc đất tính đổi le   bd l  0.3733  50  18.67m Ao  2.441   Bo  1.621 C  1.751  o Trong hệ số A0, B0, C0 tra bảng G2-TCXD 205-1998 Xác định chuyển vị ngang y0 góc xoay Ψ0 đầu cọc: HH  3bd E b I HM  MH  MM  Ao  6.80  105 (m / kN) 2bd E b I  bd E b I Bo  1.69  105 (m / kN) Co  6.79 106 (m / kN) Trong hệ số A0, B0, C0 tra bảng G2-TCXD 205-1998 144 an Moment uốn lực cắt đầu cọc (z = 0m) H o  H  149.59kN  M o  Chuyển vị ngang y0 góc xoay Ψ0 z=0(m) (tại mặt đất) yo  HoHH  MoHM  0.0100m  1.00cm   yo   1cm o  HoMH  MoMM  0.0025rad  0.1440  0   10 Chuyển vị ngang góc xoay cọc cao trình đặt lực hay đáy đài: Hl30 Ml02   y   l0   3E b I 2E b I   0  Hl02 Ml0  2E b I E b I Vì l0 = – chiều dài cọc từ đáy đài đến mặt đất, cọc đài thấp l0 =   y0  0.01m     0.0252rad Áp lực tính tốn σz, moment uốn Mz lực cắt Qz:    M H K ze  yo A1  o B1  o C1  o D1    bd  bd  bd E b I  bd E b I   H M z   bd EIyo A3   bd EI o B3 +M o C3  o D3  bd z = Qz  3bd EIyo A   bd EI o B4   bd M o C4  Ho D4 Trong z e   bd z chiều sâu tính đổi Các hệ số A1, B1, C1, D1, A3, B3, C3, D3, A4, B4, C4, D4 tra bảng G3-TCXD 205-1998 145 an Bảng 6.56: Bảng tính tốn áp lực ngang z ze A1 B1 C1 0.00 0.00 1.00 0.00 0.00 0.24 0.06 1.00 0.06 0.00 0.48 0.12 1.00 0.12 0.01 0.72 0.18 1.00 0.18 0.02 0.96 0.23 1.00 0.23 0.03 1.20 0.29 1.00 0.29 0.04 1.44 0.35 1.00 0.35 0.06 1.68 0.41 1.00 0.41 0.08 1.92 0.47 1.00 0.47 0.11 2.16 0.53 1.00 0.53 0.14 2.40 0.59 1.00 0.59 0.17 2.64 0.64 1.00 0.64 0.21 2.88 0.70 1.00 0.70 0.25 3.12 0.76 1.00 0.76 0.29 3.36 0.82 1.00 0.82 0.34 3.60 0.88 1.00 0.88 0.39 3.84 0.94 0.99 0.94 0.44 4.08 1.00 0.99 1.00 0.50 4.32 1.06 0.99 1.06 0.56 4.56 1.11 0.99 1.10 0.62 4.80 1.17 0.98 1.16 0.68 5.04 1.23 0.98 1.22 0.75 5.28 1.29 0.97 1.28 0.83 5.52 1.35 0.96 1.33 0.91 5.76 1.41 0.95 1.39 0.99 6.00 1.47 0.94 1.44 1.07 6.24 1.52 0.93 1.49 1.14 6.48 1.58 0.92 1.54 1.23 6.72 1.64 0.90 1.59 1.33 6.96 1.70 0.88 1.63 1.42 7.20 1.76 0.86 1.68 1.52 7.44 1.82 0.84 1.72 1.62 7.68 1.88 0.81 1.76 1.72 7.92 1.93 0.78 1.79 1.80 8.16 1.99 0.74 1.82 1.91 D1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.01 0.01 0.02 0.03 0.03 0.04 0.06 0.07 0.09 0.11 0.14 0.17 0.20 0.23 0.27 0.31 0.36 0.41 0.47 0.53 0.58 0.65 0.73 0.81 0.90 0.99 1.09 1.18 1.29 σZ (kPa) 0.00 0.16 0.31 0.42 0.52 0.60 0.65 0.69 0.71 0.71 0.70 0.68 0.65 0.61 0.56 0.51 0.45 0.39 0.33 0.27 0.21 0.15 0.10 0.05 0.01 -0.03 -0.08 -0.11 -0.14 -0.17 -0.19 -0.21 -0.23 -0.24 -0.26 146 an z 8.40 8.64 8.88 9.12 9.36 9.60 9.84 10.08 10.32 10.56 10.80 11.04 11.28 11.52 11.76 12.00 12.24 12.48 12.72 12.96 13.20 13.44 13.68 13.92 14.16 14.40 14.64 14.88 15.12 15.36 15.60 15.84 16.08 16.32 16.56 ze 2.05 2.11 2.17 2.23 2.29 2.35 2.40 2.46 2.52 2.58 2.64 2.70 2.76 2.81 2.87 2.93 2.99 3.05 3.11 3.17 3.22 3.28 3.34 3.40 3.46 3.52 3.58 3.64 3.69 3.75 3.81 3.87 3.93 3.99 4.05 A1 0.70 0.65 0.60 0.54 0.47 0.40 0.35 0.25 0.16 0.06 -0.05 -0.18 -0.30 -0.41 -0.58 -0.74 -0.90 -1.13 -1.37 -1.61 -1.81 -2.05 -2.29 -2.53 -2.77 -3.05 -3.40 -3.75 -4.04 -4.39 -4.74 -5.09 -5.44 -5.79 -6.15 B1 1.84 1.86 1.88 1.89 1.88 1.88 1.87 1.84 1.80 1.77 1.70 1.62 1.54 1.47 1.33 1.20 1.06 0.81 0.53 0.25 0.02 -0.26 -0.53 -0.81 -1.09 -1.46 -2.02 -2.58 -3.05 -3.61 -4.17 -4.73 -5.29 -5.85 -6.41 C1 2.01 2.12 2.22 2.32 2.42 2.52 2.61 2.70 2.79 2.88 2.95 3.02 3.08 3.13 3.16 3.19 3.22 3.15 3.06 2.97 2.89 2.80 2.71 2.62 2.52 2.33 1.92 1.51 1.17 0.77 0.36 -0.05 -0.45 -0.86 -1.27 D1 1.41 1.53 1.66 1.78 1.89 2.01 2.11 2.29 2.48 2.66 2.84 3.01 3.18 3.32 3.49 3.66 3.83 3.97 4.10 4.24 4.35 4.49 4.62 4.76 4.89 4.96 4.91 4.86 4.82 4.76 4.71 4.66 4.61 4.56 4.50 σZ (kPa) -0.27 -0.28 -0.29 -0.30 -0.31 -0.32 -0.33 -0.34 -0.35 -0.36 -0.37 -0.38 -0.39 -0.40 -0.41 -0.42 -0.43 -0.44 -0.45 -0.46 -0.47 -0.48 -0.49 -0.50 -0.51 -0.52 -0.53 -0.54 -0.55 -0.56 -0.57 -0.58 -0.59 0.41 1.41 147 an Hình 45 Ứng suất phân bố thân cọc 148 an Bảng 6.57: Bảng tính toán giá trị moment dọc theo thân cọc z ze A3 B3 C3 D3 0.00 0.24 0.48 0.72 0.96 1.20 1.44 1.68 1.92 2.16 2.40 2.64 2.88 3.12 3.36 3.60 3.84 4.08 4.32 4.56 4.80 5.04 5.28 5.52 5.76 6.00 6.24 6.48 6.72 6.96 7.20 7.44 7.68 7.92 0.00 0.06 0.12 0.18 0.23 0.29 0.35 0.41 0.47 0.53 0.59 0.64 0.70 0.76 0.82 0.88 0.94 1.00 1.06 1.11 1.17 1.23 1.29 1.35 1.41 1.47 1.52 1.58 1.64 1.70 1.76 1.82 1.88 1.93 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -0.01 -0.01 -0.02 -0.03 -0.03 -0.04 -0.06 -0.07 -0.09 -0.11 -0.14 -0.17 -0.20 -0.23 -0.27 -0.31 -0.36 -0.41 -0.47 -0.53 -0.58 -0.65 -0.73 -0.81 -0.90 -0.99 -1.09 -1.17 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -0.01 -0.01 -0.01 -0.02 -0.03 -0.04 -0.05 -0.07 -0.08 -0.11 -0.13 -0.16 -0.19 -0.23 -0.28 -0.33 -0.39 -0.44 -0.52 -0.60 -0.69 -0.80 -0.91 -1.03 -1.15 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 0.99 0.99 0.99 0.98 0.98 0.97 0.96 0.94 0.93 0.91 0.89 0.87 0.88 0.85 0.77 0.70 0.65 0.58 0.50 0.41 0.33 0.00 0.06 0.12 0.18 0.23 0.29 0.35 0.41 0.47 0.53 0.59 0.64 0.70 0.76 0.82 0.88 0.94 0.99 1.05 1.10 1.16 1.21 1.26 1.32 1.37 1.41 1.45 1.49 1.53 1.57 1.59 1.62 1.63 1.64 Mz (kNm) 0.00 36.74 73.18 109.02 137.84 171.59 203.84 235.40 264.95 293.16 320.02 339.77 362.66 382.63 401.35 417.58 430.36 441.42 450.59 457.74 463.99 468.03 469.85 469.12 467.40 463.31 459.27 453.32 445.62 437.06 426.05 414.80 403.08 392.38 149 an z ze A3 B3 C3 D3 8.16 8.40 8.64 8.88 9.12 9.36 9.60 9.84 10.08 10.32 10.56 10.80 11.04 11.28 11.52 11.76 12.00 12.24 12.48 12.72 12.96 13.20 13.44 13.68 13.92 14.16 14.40 14.64 14.88 15.12 15.36 15.60 15.84 16.08 16.32 16.56 1.99 2.05 2.11 2.17 2.23 2.29 2.35 2.40 2.46 2.52 2.58 2.64 2.70 2.76 2.81 2.87 2.93 2.99 3.05 3.11 3.17 3.22 3.28 3.34 3.40 3.46 3.52 3.58 3.64 3.69 3.75 3.81 3.87 3.93 3.99 4.05 -1.28 -1.39 -1.51 -1.63 -1.76 -1.89 -2.03 -2.14 -2.29 -2.43 -2.57 -2.72 -2.86 -3.01 -3.12 -3.26 -3.39 -3.52 -3.58 -3.62 -3.67 -3.71 -3.75 -3.80 -3.84 -3.89 -3.83 -3.55 -3.27 -3.04 -2.77 -2.49 -2.21 -1.94 -1.66 -1.38 -1.29 -1.46 -1.64 -1.82 -2.02 -2.25 -2.47 -2.66 -2.94 -3.23 -3.51 -3.82 -4.16 -4.49 -4.78 -5.17 -5.55 -5.94 -6.35 -6.78 -7.20 -7.56 -7.98 -8.41 -8.84 -9.26 -9.63 -9.89 -10.16 -10.38 -10.64 -10.90 -11.16 -11.42 -11.69 -11.95 0.22 0.09 -0.06 -0.20 -0.37 -0.57 -0.77 -0.94 -1.22 -1.50 -1.78 -2.18 -2.64 -3.10 -3.47 -3.86 -4.24 -4.62 -5.25 -5.93 -6.61 -7.17 -7.85 -8.53 -9.21 -9.89 -10.64 -11.55 -12.46 -13.22 -14.13 -15.04 -15.95 -16.86 -17.77 -18.68 1.65 1.63 1.61 1.59 1.54 1.47 1.41 1.35 1.22 1.09 0.96 0.77 0.56 0.34 0.14 -0.18 -0.51 -0.84 -1.39 -1.98 -2.58 -3.07 -3.67 -4.27 -4.86 -5.46 -6.22 -7.33 -8.44 -9.36 -10.47 -11.57 -12.68 -13.78 -14.89 -16.00 Mz (kNm) 378.78 363.82 348.60 333.37 317.54 301.11 284.67 270.98 254.85 238.72 222.59 206.89 191.41 175.93 163.18 148.67 134.15 119.63 108.58 98.23 87.88 79.26 68.90 58.55 48.20 37.85 29.72 26.02 22.31 19.23 15.53 11.83 8.13 4.43 0.73 -2.98 150 an Hình 46 Moment phân bố thân cọc 151 an Bảng 6.59: Bảng tính tốn giá trị moment dọc theo thân cọc z ze A4 B4 C4 D4 0.00 0.24 0.48 0.72 0.96 1.20 1.44 1.68 1.92 2.16 2.40 2.64 2.88 3.12 3.36 3.60 3.84 4.08 4.32 4.56 4.80 5.04 5.28 5.52 5.76 6.00 6.24 6.48 6.72 6.96 7.20 7.44 7.68 7.92 0.00 0.06 0.12 0.18 0.23 0.29 0.35 0.41 0.47 0.53 0.59 0.64 0.70 0.76 0.82 0.88 0.94 1.00 1.06 1.11 1.17 1.23 1.29 1.35 1.41 1.47 1.52 1.58 1.64 1.70 1.76 1.82 1.88 1.93 0.00 0.00 -0.01 -0.02 -0.03 -0.04 -0.06 -0.08 -0.11 -0.14 -0.17 -0.21 -0.25 -0.29 -0.34 -0.42 -0.46 -0.50 -0.56 -0.61 -0.68 -0.75 -0.83 -0.90 -0.98 -1.06 -1.13 -1.22 -1.31 -1.40 -1.49 -1.58 -1.67 -1.74 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -0.01 -0.02 -0.02 -0.04 -0.05 -0.07 -0.09 -0.11 -0.15 -0.19 -0.23 -0.28 -0.33 -0.40 -0.46 -0.54 -0.62 -0.71 -0.82 -0.93 -1.05 -1.16 -1.30 -1.47 -1.64 -1.80 -1.97 -2.16 -2.33 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -0.01 -0.01 -0.02 -0.02 -0.03 -0.04 -0.06 -0.08 -0.10 -0.13 -0.16 -0.19 -0.24 -0.29 -0.35 -0.42 -0.49 -0.58 -0.67 -0.78 -0.90 -1.04 -1.15 -1.30 -1.53 -1.72 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 0.99 0.99 0.98 0.97 0.97 0.95 0.94 0.93 0.90 0.88 0.85 0.81 0.77 0.73 0.67 0.60 0.53 0.44 0.34 0.22 0.11 Qz (kN) 149.59 148.49 146.81 143.96 140.71 136.11 130.40 124.32 117.43 110.05 102.18 95.45 87.32 78.47 66.99 50.28 44.10 43.19 34.53 27.39 19.23 11.23 3.37 -3.78 -10.78 -17.68 -23.07 -28.88 -31.38 -32.21 -40.94 -48.07 -51.99 -54.77 152 an z ze A4 B4 C4 D4 8.16 8.40 8.64 8.88 9.12 9.36 9.60 9.84 10.08 10.32 10.56 10.80 11.04 11.28 11.52 11.76 12.00 12.24 12.48 12.72 12.96 13.20 13.44 13.68 13.92 14.16 14.40 14.64 14.88 15.12 15.36 15.60 15.84 16.08 16.32 16.56 1.99 2.05 2.11 2.17 2.23 2.29 2.35 2.40 2.46 2.52 2.58 2.64 2.70 2.76 2.81 2.87 2.93 2.99 3.05 3.11 3.17 3.22 3.28 3.34 3.40 3.46 3.52 3.58 3.64 3.69 3.75 3.81 3.87 3.93 3.99 4.05 -1.83 -1.92 -2.00 -2.08 -2.16 -2.22 -2.29 -2.34 -2.37 -2.40 -2.43 -2.42 -2.39 -2.36 -2.33 -2.21 -2.10 -1.99 -1.66 -1.30 -0.93 -0.63 -0.26 0.10 0.47 0.83 1.40 2.38 3.36 4.18 5.16 6.14 7.12 8.10 9.08 10.06 -2.54 -2.77 -3.01 -3.24 -3.49 -3.75 -4.01 -4.23 -4.50 -4.78 -5.05 -5.32 -5.58 -5.85 -6.06 -6.28 -6.51 -6.73 -6.77 -6.77 -6.77 -6.78 -6.78 -6.78 -6.78 -6.79 -6.53 -5.76 -4.99 -4.35 -3.57 -2.80 -2.03 -1.26 -0.49 0.29 -1.93 -2.19 -2.45 -2.72 -3.02 -3.35 -3.69 -3.97 -4.39 -4.80 -5.22 -5.68 -6.17 -6.66 -7.08 -7.64 -8.19 -8.75 -9.33 -9.91 -10.49 -10.97 -11.56 -12.14 -12.72 -13.30 -13.77 -14.00 -14.23 -14.42 -14.65 -14.88 -15.11 -15.34 -15.57 -15.80 -0.03 -0.22 -0.41 -0.60 -0.83 -1.10 -1.37 -1.59 -1.96 -2.33 -2.70 -3.15 -3.63 -4.12 -4.55 -5.17 -5.79 -6.42 -7.25 -8.13 -9.00 -9.73 -10.61 -11.49 -12.36 -13.24 -14.20 -15.32 -16.43 -17.37 -18.48 -19.60 -20.72 -21.84 -22.95 -24.07 Qz (kN) -57.71 -59.82 -61.78 -63.73 -65.05 -65.74 -66.43 -67.00 -66.55 -66.09 -65.64 -64.61 -63.28 -61.96 -60.72 -58.56 -56.41 -54.25 -51.49 -48.60 -45.71 -43.30 -40.42 -37.53 -34.64 -31.75 -28.61 -24.94 -21.27 -18.21 -14.55 -10.88 -7.21 -3.54 0.13 3.79 153 an Hình 47 Lực cắt phân bố thân cọc 154 an 6.6.1 TÍNH ỔN ĐỊNH ĐẤT NỀN XUNG QUANH CỌC zy  12 ('v tgI  cI ) cosI Vị trí có  zy lớn z = -3.36 so với đáy đài hay z = - 16.36m so với mặt đất  zy  17.95(kPa) Trong đó: 'v  2.31(kPa) cI  15.05 I  27.9o 1  2  Mp  Mv nM p  M v  0.7 Mp, Mv : moment tĩnh tải hoạt tải gây thân cọc   0.3 : cọc nhồi zy  17.95  12 ('v tgI  cI )  25.97(kPa) cosI Vậy, thoả điều kiện đất xung quanh cọc 6.6.2 TÍNH KHẢ NĂNG CHỊU LỰC CỦA CỐT THÉP TRONG CỌC Nhằm đơn giản hóa tính cốt thép cọc khoan nhồi, ta quy đổi tiết diện hình trịn tiết diện hình vng tương đương để tính cốt thép cho cọc nhồi chịu tải trọng ngang: S  d /  b2  b  d /  b  0.8   /  0.71m Tính thép cọc Lớp bê tông bảo vệ cọc nhồi a = 50mm h0 = 0.8 – 0.05 = 0.75m Từ bảng tính ta thấy Mmax = 469.85 kNm 469.852 As   103  1716.35mm2 1 365  0.5 Do lượng thép chọn 18Ø22 (As = 1710.60 mm2) đủ khả chịu moment tải trọng ngang gây (đặt theo hàm lượng cốt thép tối thiểu) Ta tiến hành cắt 50% thép vị trí cách đầu cọc khoảng 2/3 chiều dài cọc 155 an TÀI LIỆU THAM KHẢO I CƠ SỞ THỤC HIỆN Căn Nghị Định số 16/2005/NĐ-CP, ngày 07/02/2005 Chính Phủ quản lý dự án đầu tư xây dựng Căn Nghị Định số 209/2004/NĐ-CP, ngày 16/12/2004 quản lí chất lượng cơng trình xây dựng Căn thơng tư số 08/2005/TT-BXD, ngày 06/05/2005 Bộ Xây Dựng thực nghị định số 16/2005/NĐ-CP Các tiêu chuẩn quy phạm hành Việt Nam II.TIÊU CHUẨN VIỆT NAM TCVN 198-1997: Nhà cao tầng-Thiết kế kết cấu bê tơng cốt thép tồn khối TCVN 2737-1995: Tải trọng tác động-Tiêu chuẩn thiết kế TCVN 229-1999: Chỉ dẫn tính thành phần động tải trọng gió TCVN 5574-2012: Kết cấu bê tông bê tông cốt thép-Tiêu chuẩn thiết kế TCVN 10304-2014: Móng cọc-Tiêu chuẩn thiết kế TCVN 9362–2012: Tiêu chuẩn thiết kế nhà cơng trình TCVN 9386-2012: Thiết kế cơng trình chịu động đất TCXDVN 205:1998 - Móng cọc - Tiêu chuẩn thiết kế - Vật liệu xây dựng III SÁCH THAM KHẢO Nguyễn Đình Cống (2008), Tính tốn thực hành cấu kiện bê tông cốt thép theo tiêu chuẩn TCVN 356-2005 Võ Bá Tầm (2011), Kết cấu bê tông cốt thép, tập 1, Cấu kiện theo TCXDVN 356-2005, NXB Đại học Quốc gia TP.Hồ Chí Minh Võ Bá Tầm (2011), Kết cấu bê tông cốt thép, tập 2, Các cấu kiện nhà cửa theo TCXDVN 356-2005, NXB Đại học Quốc gia TP.Hồ Chí Minh Võ Bá Tầm (2011), Kết cấu bê tông cốt thép, tập 3, Các cấu kiện đặc biệt theo TCXDVN 356-2005, NXB Đại học Quốc gia TP.Hồ Chí Minh Vũ Mạnh Hùng (2010), Sổ tay thực hành kết cấu cơng trình, NXB Xây Dựng, Hà Nội NXB Bộ Xây Dựng (2004), Cấu tạo bê tông cốt thép, Công ty tư vấn xây dựng dân dụng Việt Nam IV PHẦN MỀM ETABS version 17.0.1 AUTOCAD 2015 SAFE 14 SAP2000 version 20 156 an 157 an S an K L 0 ... CHIẾU SÁNG Kết hợp ánh sáng tự nhiên chiếu sáng nhân tạo Chiếu sáng tự nhiên: Các phịng có hệ thống cửa để tiếp nhận ánh sáng từ bên kết hợp ánh sáng nhân tạo đảm bảo đủ ánh sáng phòng Chiếu sáng... Bảng 6.3: Cư? ??ng độ kháng trung bình cọc móng cột theo tiêu cư? ??ng độ 106 Bảng 6.4: Cư? ??ng độ kháng trung bình cọc móng lõi theo tiêu cư? ??ng độ 107 Bảng 6.5: Sức chịu tải thân cọc móng cột theo tiêu... THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ THE MANOR G2 GVHD: TS.HÀ DUY KHÁNH SVTH: NGUYỄN MINH NHẬT HOÀNG MSSV: 15149020 Khóa: 2015-2019 Tp Hồ Chí Minh, Tháng 07 năm 2019 an LỜI CẢM