(Đồ án hcmute) chung cư cao cấp phúc yên garden

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH CƠNG NGHỆ KỸ THUẬT CƠNG TRÌNH XÂY DỰNG THIẾT KẾ CHUNG CƯ CAO CẤP PHÚC YÊN GARDEN GVHD: LÊ ANH THẮNG SVTH:TRẦN MINH TRÍ MSSV:14119319 SKL 0 Tp Hồ Chí Minh, tháng 07/2019 an TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH KHOA ĐÀO TẠO CHẤT LƯỢNG CAO ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ CHUNG CƯ CAO CẤP PHÚC YÊN GARDEN SVTH : TRẦN MINH TRÍ MSSV : 14149319 Khố : 2014-2018 Ngành : CƠNG NGHỆ KỸ THUẬT CƠNG TRÌNH XÂY DỰNG GVHD : TS LÊ ANH THẮNG Tp Hồ Chí Minh, tháng 07 năm 2019 an CỘNG HÒA XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập – Tự – Hạnh phúc *** -Tp HCM, ngày 05 tháng 07 năm 2019 NHIỆM VỤ ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Sinh viên : TRẦN MINH TRÍ MSSV: 14149319 Ngành: Cơng Nghệ Kỹ Thuật Cơng Trình Xây Dựng Lớp: 14149CL2 Giảng viên hướng dẫn: TS LÊ ANH THẮNG ĐT: 0938308076 Ngày nhận đề tài: 22/02/2019 Ngày nộp đề tài: 05/07/2019 Tên đề tài: THIẾT KẾ CHUNG CƯ CAO CẤP PHÚC YÊN GARDEN Các số liệu, tài liệu ban đầu:  Hồ sơ kiến trúc: bao gồm vẽ kiến trúc cơng trình  Hồ sơ khảo sát địa chất Nội dung thực đề tài: 3.1 Kiến trúc  Thể lại vẽ kiến trúc có điều chỉnh kích thước nhịp chiều cao tầng 3.2 Kết cấu  Tính tốn, thiết kế sàn tầng điển hình theo phương án: Sàn sườn tồn khối  Tính tốn, thiết kế cầu thang bể nước mái  Mô hình, tính tốn, thiết kế khung trục khung trục B 3.3 Nền móng  Tổng hợp số liệu địa chất  Thiết kế 01 phương án móng khả thi Thuyết minh vẽ  01 Thuyết minh 01 Phụ lục  Bản vẽ A1 (03 Kiến trúc, 08 Kết cấu, 03 Nền móng) TRƯỞNG NGÀNH GIẢNG VIÊN HƯỚNG DẪN ii an CỘNG HOÀ XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập – Tự – Hạnh Phúc ******* BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN Họ tên Sinh viên: TRẦN MINH TRÍ MSSV: 14149319 Ngành: Cơng Nghệ Kỹ Thuật Cơng Trình Xây Dựng Tên đề tài: CHUNG CƯ CAO CẤP PHÚC YÊN GARDEN Họ tên Giáo viên hướng dẫn: TS LÊ ANH THẮNG NHẬN XÉT Về nội dung đề tài & khối lượng thực hiện: Ưu điểm: Khuyết điểm: Đề nghị cho bảo vệ hay không? Đánh giá loại: Điểm:……………….(Bằng chữ: ) Tp Hồ Chí Minh, ngày.…tháng… năm 2019 Giáo viên hướng dẫn (Ký & ghi rõ họ tên) i an CỘNG HOÀ XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập – Tự – Hạnh Phúc ******* BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN PHẢN BIỆN Họ tên Sinh viên: TRẦN MINH TRÍ MSSV: 14149319 Ngành: Cơng Nghệ Kỹ Thuật Cơng Trình Xây Dựng Tên đề tài: CHUNG CƯ CAO CẤP PHÚC YÊN GARDEN Họ tên Giáo viên phản biện: TS NGUYỄN VĂN HẬU NHẬN XÉT Về nội dung đề tài & khối lượng thực hiện: Ưu điểm: Khuyết điểm: Đề nghị cho bảo vệ hay không? Đánh giá loại: Điểm:……………….(Bằng chữ: ) Tp Hồ Chí Minh, ngày.… tháng… năm 2019 Giáo viên phản biện (Ký & ghi rõ họ tên) an LỜI CẢM ƠN Đối với sinh viên ngành Xây dựng, luận văn tốt nghiệp cơng việc kết thúc q trình học tập trường đại học, đồng thời mở trước mắt người hướng vào sống thực tế tương lai Thơng qua q trình làm luận văn tạo điều kiện để em tổng hợp, hệ thống lại kiến thức học, đồng thời thu thập bổ sung thêm kiến thức mà cịn thiếu sót, rèn luyện khả tính tốn giải vấn đề phát sinh thực tế Trong suốt khoảng thời gian thực luận văn mình, em nhận nhiều dẫn, giúp đỡ tận tình thầy LÊ ANH THẮNG Em xin gửi lời cảm ơn chân thành, sâu sắc đến quý Thầy Em xin gửi lời cảm ơn chân thành đến toàn thể quý Thầy Cô khoa Xây Dựng & Cơ Học Ứng Dụng hướng dẫn em năm học tập rèn luyện trường Những kiến thức kinh nghiệm mà thầy cô truyền đạt cho em tảng, chìa khóa để em hồn thành luận văn tốt nghiệp Xin gửi lời cảm ơn sâu sắc đến ba mẹ, người thân gia đình, giúp đỡ động viên anh chị khóa trước, người bạn thân giúp vượt qua khó khăn suốt q trình học tập hồn thành luận văn Mặc dù cố gắng kiến thức kinh nghiệm hạn chế, luận văn tốt nghiệp em khó tránh khỏi thiếu sót, kính mong nhận dẫn q Thầy Cơ để em cố, hồn kiến thức Cuối cùng, em xin chúc quý Thầy Cô thành công dồi sức khỏe để tiếp tục nghiệp truyền đạt kiến thức cho hệ sau Em xin chân thành cám ơn M, ngày 05 tháng 07 năm 2019 Sinh viên thực an MỤC LỤC LỜI CẢM ƠN CHƯƠNG 1: TỔNG QUAN 11 1.1 GIỚI THIỆU CƠNG TRÌNH 11 1.1.1 Tên công trình 11 1.1.2 Quy mơ cơng trình 11 1.2 KIẾN TRÚC VÀ CÔNG NĂNG 11 1.2.1 Giải pháp mặt 11 1.3 TỔNG QUAN KẾT CẤU 11 1.3.1 Giải pháp kết cấu 11 CHƯƠNG 2: TÍNH TỐN THIẾT KẾ SÀN 13 2.1 TIÊU CHUẨN VÀ PHẦN MỀM TÍNH TỐN 13 2.2 MẶT BẰNG SÀN 13 2.3 CHỌN SƠ BỘ KÍCH THƯỚC 13 2.3.1 Chiều dày sàn 13 2.3.2 Kích thước dầm - dầm phụ 14 2.3.3 Tiết diện vách 15 2.3.4 Tiết diện cột 15 2.4 TẢI TRỌNG 15 2.4.1 Tĩnh tải sàn 15 2.4.2 Hoạt tải sàn 16 2.4.3 Tải tường 17 2.5 Quy tải lên cột 18 2.5.1 Cột 18 2.5.2 Cột biên 18 2.5.3 Cột góc 19 2.6 TÍNH TỐN VÀ BỐ TRÍ CỐT THÉP SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH 20 2.6.1 Kiểm tra độ võng sàn 23 2.6.2 Tính tốn bố trí cốt thép 24 CHƯƠNG 3: TÍNH TỐN - THIẾT KẾ CẦU THANG 30 3.1 Kích thước hình học sơ đồ tính cầu thang 30 an 3.1.1 Cấu tạo cầu thang tầng điển hình 30 3.2 Tải trọng 30 3.2.1 Tĩnh tải 30 3.2.2 Hoạt tải 31 3.3 Sơ đồ tính nội lực 31 3.4 Tính tốn bố trí cốt thép 33 3.5 Kiểm tra độ võng cầu thang 33 CHƯƠNG 4: TÍNH TỐN - THIẾT KẾ HỆ KHUNG 35 4.1 Vật liệu sử dụng 35 4.2 Sơ kích thước 35 4.3 Tính tốn tải trọng 35 4.3.1 Tải gió 35 4.3.2 Tải trọng động đất 43 4.4 Tổ hợp tải trọng 49 4.5 Kiểm tra chuyển vị đỉnh cơng trình 50 4.6 TÍNH TỐN - THIẾT KẾ KHUNG TRỤC VÀ KHUNG TRỤC B 51 CHƯƠNG 5: TÍNH TỐN - THIẾT KẾ MĨNG 83 5.1 SỐ LIỆU ĐỊA CHẤT 83 5.2 LỰA CHỌN PHƯƠNG ÁN MÓNG 84 5.3 CHỌN CHIỀU SÂU CHƠN MĨNG VÀ CHIỀU DÀY ĐÀI 84 5.4 TÍNH TOÁN SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC 86 5.4.1 Sức chịu tải cọc theo cường độ vật liệu 86 5.4.2 Sức chịu tải cọc theo tiêu lí đất (C1) 86 5.4.3 Sức chịu tải theo tiêu cường độ đất (C1) 88 5.4.4 Sức chịu tải cọc theo kết xuyên SPT (C1) 89 5.4.5 Sức chịu tải cọc theo tiêu lí đất (C2) 90 5.4.6 Sức chịu tải theo tiêu cường độ đất (C2) 91 5.4.7 Sức chịu tải cọc theo kết xuyên SPT (C2) 92 5.4.8 Sức chịu tải thiết kế cọc 92 5.5 THIẾT KẾ ĐÀI CỌC CHO MÓNG LÕI THANG 93 5.5.1 Kiểm tra tải trọng tác dụng lên đầu cọc 93 5.5.2 Kiểm tra khả chịu tải đất nên 97 5.5.3 Kiểm tra điều kiện lún 99 5.5.4 Kiểm tra hiệu ứng nhóm cọc 101 an 5.5.5 Kiểm tra độ sâu chơn móng 101 5.5.6 Kiểm tra xuyên thủng 101 5.5.7 Tính tốn thiết kế đài móng 102 5.6 THIẾT KẾ ĐÀI CỌC CHO MÓNG DƯỚI CHÂN CỘT 104 5.6.1 Kiểm tra tải trọng tác dụng lên đầu cọc 104 5.6.2 Kiểm tra khả chịu tải đất nên 108 5.6.3 Kiểm tra điều kiện lún 110 5.6.4 Kiểm tra hiệu ứng nhóm cọc 112 5.6.5 Kiểm tra độ sâu chơn móng 112 5.6.6 Kiểm tra xuyên thủng 112 5.6.7 Tính tốn thiết kế đài móng 113 an DANH MỤC BẢNG BIỂU Bảng 2.1: Tải trọng sàn phòng 15 Bảng 2.2: Tải trọng sàn vệ sinh 16 Bảng 2.3: Hoạt tải sàn 16 Bảng 2.4: Tải tường 100 tác dụng lên sàn 17 Bảng 2.5: Tải tường 200 tác dụng lên dầm 17 Bảng 2.6: Kích thước cột sơ cột 18 Bảng 2.7: Kích thước sơ cột biên 19 Bảng 2.8: Kết tính toán thép sàn 24 Bảng 3.1: Cấu tạo chiếu nghỉ 30 Bảng 3.2: Cấu tạo thang nghiêng 31 Bảng 3.3: Kết tính tốn cốt thép cầu thang 33 Bảng 4.1: Bảng tính tốn gió tĩnh 36 Bảng 4.2: Các mode dao động 39 Bảng4.3: Hệ số tương quan không gian 1 41 Bảng4.4: Kết tính gió động theo phương Y 42 Bảng 4.5: Kết tính gió động theo phương X 42 Bảng 4.6: Bảng thống kê phổ thiết kế Sd 46 Bảng 4.7: Khối lượng hữu hiệu tham gia dao động MODE phương Y 47 Bảng 4.8: Bảng tổng khối lượng hữu hiệu tham gia dao động 47 Bảng 4.9: Bảng tính lực cắt đáy 48 Bảng 4.10: Phân phối lực cắt đáy phương Y lên tầng Mode 48 an - Giá trị moment dương lớn đài M max  2069.96  kNm  - Chiều cao đài h = 2m, h o  2000  150  1850  mm  m  M 2069.96   0.0395  b R b bh o 0.9  17  1000  1 1.852     2 m     0.039  0.0397 As   b R b bh o 0.0397  0.9 17 11.85   3.08  103  m   30.8  cm  Rs 365 Chọn Ø25a150 có As chọn = 34.36 (cm2) - Giá trị moment âm nhỏ đài M  1026.316  kNm  - Chiều cao đài h = 2m, h o  2000  60  1940  mm  m  M 1026.316   0.018  b R b bh o 0.9 17 1000 11.942     2 m     0.018  0.0182 As   b R b bh o 0.0182  0.9  17  1 1.94   1.48  103  m   14.8  cm2  Rs 365 Chọn Ø20a150 có As chọn = 18.84 (cm2) Tính thép đài theo phương y - Giá trị moment dương lớn đài M max  2650.583  kNm  - Chiều cao đài h = 2m, h o  2000  150  1850  mm  m  M 2650.583   0.051  b R b bh o 0.9 17 1000 11.852     2 m     0.051  0.052 As   b R b bh o 0.052  0.9 17 11.85   4.03 103  m   40.3  cm  Rs 365 Chọn Ø30a150 có As chọn = 42.41 (cm2) Giá trị moment âm nhỏ đài M  642.058  kNm  - Chiều cao đài h = 2m, h o  2000  60  1940  mm  m  M 642.058   0.011  b R b bh o 0.9 17 1000 11.942 103 an     2 m     0.011  0.0111 As   b R b bh o 0.0111 0.9 17 11.94   0.9  103  m    cm  Rs 365 Chọn Ø20a200 có As chọn = 15.7 (cm2) THIẾT KẾ ĐÀI CỌC CHO MÓNG DƯỚI CHÂN CỘT Xác định số lượng cọc, chọn cột C1 Xác định nội lực tính móng gồm N max ;M xtu ;M ;Q xtu ;Q 5.6 Bảng 5.15: Giá trị nội lực để xác định số lượng cọc Nội lực Giá trị Load TH10 N max  kN  M 2tu  kNm  M 3tu  kNm  -14440.7 102.004 -40.001 - Giả sử đài có kích thước (dài, rộng, cao)   1.5m Trọng lượng tính tốn đài cọc: W  1.1   1.5  25  660  kN  - Chọn sơ số cọc n  1  1.4  N Ptk Trong đó: + N tải trọng thẳng đứng truyền xuống móng + Ptk giá trị tính tốn sức chịu tải thiết kế cọc đơn  n  1  1.4  14440.7   3.3  4.6  cọc 4384.2 Chọn cọc 5.6.1 Kiểm tra tải trọng tác dụng lên đầu cọc Kiểm tra phản lực đầu cọc thực phần mềm Safe Cọc phần mềm Safe gắn lò xo Q Định nghĩa độ cứng lò xo cọc: k coc  tk S Trong đó: + Q tk sức chịu tải thiết kế cọc đơn + S độ lún cọc đơn Độ lún cọc đơn xác định theo mục 7.4.2 TCVN 10304-2014 [6] 104 an S N G1  L Trong đó:  '  1  '   ' +     1   G  + '  0.17 ln  k n d   G2   k L +  '  0.17 ln  n   d  EA +  G1L2 2.12  3/4 + 1   2.12  3/4 k n cho phép lấy G1 đặc trưng lấy trung bình toàn lớp đất thuộc phạm vi hạ cọc G đặc trưng lấy phạm vi 0.5L từ độ sâu L đến độ sâu 1.5L để từ đỉnh cọc với điều kiện đất mũi cọc than bùn, bùn hay đất trạng thái chảy d đường kính cọc L = 49.3m, d = 1m  1292 15  2670  2.5  4596.67  13.1  13773  8.4  G1  0.4     2115.5  kN / m  15  2.5  13.1  8.4   G  0.4  13773  5509.2  kN / m  EA 32500  103  0.785    7.8 G1L2 2115.5  392 1  2.12  3/4 2.12  7.83/4   0.91  2.12  3/4  2.12  7.83/4 105 an  k L   39  '  0.17 ln  n   0.17 ln    0.74  d     G  2115.5   '  0.17 ln  k n d   0.17 ln      0.045 5509.2    G2   '   0.045   1   ' '    0.045  0.78         0.24 1  0.84 3.56  k coc  Q tk N G  L 2115.5  39     346413.125kN / m N S  0.24  G1  L Do kết cấu đài móng lõi thang máy phức tạp, nên xuất mơ hình từ ETABS sang SAFE sử dụng tính SAFE để giải nội lực tính tốn thép đài móng Khai báo phần tử Point Spring làm đại diện cho cọc với độ cứng k Hình 5.7: Mơ hình lị xo đài 106 an Hình 5.8: Lực lớn nhât tác dụng lên đầu cọc Hình 5.9: Lực nhỏ tác dụng lên đầu cọc Kiểm tra điều kiện Pmax  Q tk  Pmin  Trong đó: + Pmax lực lớn tác dụng lên đầu cọc + Pmin lực bé tác dụng lên đầu cọc 107 an Pmax  3896.569  Qtk  4348.65  Pmin  3241.855  Cọc thỏa điều kiện 5.6.2 Kiểm tra khả chịu tải đất nên Kích thước khối móng quy ước:   Lm   Ld  d   2Lc tg  tb    -   Bm   Bd  d   2Lc  tan  tb    Trong đó: + L d , Bd chiều dài chiều rộng móng + tb góc ma sát trung bình + Lc chiều dài làm việc cọc, Lc  39m 15  3o16' 2.5 11o32' 13.1 13o52' 8.4  29o31' tb   12o 48' 15  2.5  13.1  8.4  12o 48'  Lm    1   39  tan    9m    12o 48'  Bm    1   39  tan    9m   - Diện tích khối móng quy ước: A qu  L m  Bm  81 m  - Trọng lượng đài cọc: Wd  Bd  Ld  Df   bt    1.5  25  937.5  kN  108 an  d  25  3086.6  kN  Trọng lượng lớp đất đáy đài Trọng lượng cọc: Wcoc   39  - Wd2   A qu  A c   15  4.7  4940.1 kN  Wd3   A qu  A c   2.5  9.7  1888.06  kN  Wd4   A qu  A c   13.1 10.5  10709.4  kN  Wd5   A qu  A c   8.4  10.79  6888.75  kN  Trọng lượng khối móng quy ước: - Wqu  937.5  3086.6  4940.1  1888.06  10709.4  6888.75  28450.41 kN  Sức chịu tải đất theo TTGH2 theo TCVN 9362-2012 R m1m Ab II  Bh*II  DcII   II h o   k tc Trong đó: + m1, m2 hệ số điều kiện làm việc đất hệ số điều kiện làm việc cơng trình tác dụng qua lại với đất nền, lấy m1 = 1.2; m2 = + ktc = đặc trưng tính tốn lấy trực tiếp từ thí nghiệm, ktc = 1.1 + A, B, D hệ số không thứ nguyên lấy theo bảng 14 TCVN 9362-2014 + b bề rộng đáy móng + ,  * dung trọng trung bình lớp đất nằm đáy móng + c II giá trị lực dính đất nằm đáy móng + h chiều sâu đặt móng, h = 43.8 + ho = cơng trình có tầng hầm có bề rộng lớn 20m *  14.2  15  19.4  2.5  19.7  13.1  20.3  8.4  17.64  kN / m3  15  2.5  13.1  8.4 Tra bảng hệ số ứng với   29o31'  A  1.108;B  5.425, D  7.813 R 1  1.108   20.8  5.425  43.8 17.64  7.813 14.2   4099.9  kN / m  1.1 Áp lực tiêu chuẩn đáy khối móng quy ước: 109 an Pmax  ex  ey  N tc  Wqu Bm  L m M tcy N  Wqu tc  6e   6e  1  x  y  L m Bm   88.7  2.07  103 14440.7  28450.41 M tcx 34.78   8.1 104 tc N  Wqu 14440.7  28450.41 M tcx  M tcxcc  Q tcycc  h d   40.001  58.91  1.5  / 1.15  111.62  kNm  M tcy  M tcycc  Q tcxcc  h d  102.004  15.56  1.5  / 1.15  108.99  kNm  Pmax  14440.7  28450.41   2.07E 3  8.1E 4   1     530.54  kN  81 9   Pmin  N tc  Wqu  6e x 6e y    1    Bm  L m  L m Bm  N tc  Wqu  6e x 6e y    1    Bm  L m  L m Bm  14440.7  28450.41   2.07E 3  8.1E 4   1     528.5  kN  81 9   Ta có: Pmax  530.54  kN   1.2R tc  4919.88  kN   Ptb  529.52  kN   R tc  4099.9  kN   Pmin  528.5  kN    Móng thỏa điều kiện ổn định 5.6.3 Kiểm tra điều kiện lún Cơng thức tính độ lún: 0.8 S   Si   glzi h i E Điều kiện S  Sgh    cm  - Vị trí dừng tính lún có bt  5gl E  5MPa ,  bt  10gl E  5MPa 110 an - Ứng suất thân đáy khối móng quy ước: - Ứng suất gây lún đáy khối móng quy ước: bt  15  4.7  2.5  9.7  13.1 10.5  8.4  10.79  323.13  kN / m  gl   tctb   bt  529.52  323.13  206.39  kN / m  0.63 0.62 0.61 0.6 0.59 0.58 0.57 0.56 y = 3E-07x2 - 0.0003x + 0.6408 0.55 0.54 50 100 150 200 250 300 350 400 450 Biểu đồ quan hệ e-p lớp đất Bảng 5.16: Bảng tính lún phân lớp Phân Bề tố dày 2 z z/b k 0.111 0.991 0.333 0.861 0.556 0.648 0.778 0.465 0.336 Tổng độ lún  S bt (kPa) 333.92 355.5 377.08 398.66 420.24 gl (kPa) 204.53 177.7 133.74 95.97 69.34 S (m) 0.011 0.010 0.0076 0.0055 0.0040 0.0381 Tại vị trí phân tố có bt  5gl nên dừng tính lún Độ lún khối móng quy ước: S 0.8  gl  h i E Độ lún 3.81 (cm) < (cm) Vậy móng thỏa điều kiện lún 111 an 5.6.4 Kiểm tra hiệu ứng nhóm cọc Với n1  số hàng cọc nhóm cọc n  số cọc hàng d 1   arctan    arctan    18.44 s  3    1     1       18.44     0.795 90     Q nh   n  Q tk  0.795   4348.65  13828.7  kN   N tt  14440.7  kN  Nhóm cọc thỏa mãn điều kiện chịu lực từ cột truyền xuống 5.6.5 Kiểm tra độ sâu chơn móng    2Q 29o31'   58.91  H  0.7 tan  45o    0.7 tan  45o   0.47m   B  9.86    Df  1.5m  H  Thỏa điều kiện độ sâu chôn móng 5.6.6 Kiểm tra xuyên thủng Lực xuyên thủng: Pxt  2P1  2P2   530.54   528.5  2118.08  kN  - Chiều cao làm việc đài móng: h o  h d  a  1500  100  1400  mm  - Góc xuyên thủng: h o 1400   1.244    51o12' c2 1125 Diện tích chống xuyên thủng: h  h   2c  2bc  2c  2h c Scx       2   sin   sin     2h   c1  bc  c2  h c  sin   1.4   1.125  0.75   1 sin(51o12' ) tan   -  13.92(m ) Lực chống xuyên thủng:  Pcx   Scx  R bt  0.9  13.92 1200  0.9  15033.6  kN  - 112 an  Pcx   Pxt  thỏa điều kiện xun thủng 5.6.7 Tính tốn thiết kế đài móng Hình 5.10: Moment theo phương x đài Hình 5.11: Moment theo phương y đài 113 an Tính thép đài theo phương x - Giá trị moment dương lớn đài M max  1822.054  kNm  - Chiều cao đài h = 1.5m, h o  1500  150  1350  mm  m  M 1822.054   0.065  b R b bh o 0.9 17 1000 11.352     2 m     0.065  0.067 As   b R b bh o 0.067  0.9  17  1 1.35   3.79 103  m   37.9  cm  Rs 365 Chọn Ø25a120 có As chọn = 39.26 (cm2) - Giá trị moment âm nhỏ đài M  188.36  kNm  - Chiều cao đài h = 1.5m, h o  1500  60  1440  mm  m  M 188.36   0.0059  b R b bh o 0.9  17  1000  1 1.442     2 m     0.0059  0.00592 As   b R b bh o 0.00592  0.9 17 11.44   0.36 103  m   3.6  cm  Rs 365 Chọn Ø14a200 có As chọn = 9.32 (cm2) Tính thép đài theo phương y - Giá trị moment dương lớn đài M max  1829.4  kNm  - Chiều cao đài h = 1.5m, h o  1500  150  1350  mm  m  M 1829.4   0.065  b R b bh o 0.9 17 1000 11.352     2 m     0.065  0.067 As   b R b bh o 0.067  0.9  17  1 1.35   3.79 103  m   37.9  cm  Rs 365 Chọn Ø25a120 có As chọn = 39.26 (cm2) Giá trị moment âm nhỏ đài M  189.5  kNm  - Chiều cao đài h = 1.5m, h o  1500  60  1440  mm  114 an m  M 189.5   0.0059  b R b bh o 0.9  17  1000  1 1.442     2 m     0.0059  0.00592 As   b R b bh o 0.00592  0.9 17 11.44   0.35 103  m   3.5  cm  Rs 365 Chọn Ø14a200 có As chọn = 9.32 (cm2) 115 an        TÀI LIỆU THAM KHẢO TCVN 2737-1995: Tiêu chuẩn thiết kế tải trọng tác động TCVN 5574-2012: Kết cấu bê tông bê tơng cốt thép TCVN 229-1999: Chỉ dẫn tính tốn thành phần động tải trọng gió theo TCVN 2737-1995 TCVN 9386-2012: Thiết kế cơng trình chịu động đất TCVN 10304-2004: Móng cọc - Tiêu chuẩn thiết kế Võ Bá Tầm - Kết cấu bê tông cốt thép tập (Cấu kiện nhà cửa) - Nhà xuất Đại học Quốc Gia TP.HCM năm 2011 TCVN 192-1997: Nhà cao tầng - Thiết kế kết cấu bê tơng cốt thép tồn khối 116 an S an K L 0 ... HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH KHOA ĐÀO TẠO CHẤT LƯỢNG CAO ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ CHUNG CƯ CAO CẤP PHÚC YÊN GARDEN SVTH : TRẦN MINH TRÍ MSSV : 14149319 Khố : 2014-2018 Ngành :... Hạnh Phúc ******* BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN Họ tên Sinh viên: TRẦN MINH TRÍ MSSV: 14149319 Ngành: Cơng Nghệ Kỹ Thuật Cơng Trình Xây Dựng Tên đề tài: CHUNG CƯ CAO CẤP PHÚC YÊN GARDEN. .. Hạnh Phúc ******* BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN PHẢN BIỆN Họ tên Sinh viên: TRẦN MINH TRÍ MSSV: 14149319 Ngành: Cơng Nghệ Kỹ Thuật Cơng Trình Xây Dựng Tên đề tài: CHUNG CƯ CAO CẤP PHÚC YÊN GARDEN