Tính toán khung bê tông cốt thép có dầm chuyển bằng phương pháp tĩnh phi tuyến theo TCVN 9386 : 2012

Bài viết Tính toán khung bê tông cốt thép có dầm chuyển bằng phương pháp tĩnh phi tuyến theo TCVN 9386 : 2012 trình bày về quy trình và lý thuyết phân tích khung bê tông cốt thép chịu động đất bằng phương pháp tĩnh phi tuyến đẩy dần theo TCVN 9386:2012, thực hiện phân tích đẩy dần cho một khung bê tông cốt thép 7 tầng với dầm chuyển ở tầng 2 được thiết kế chịu động đất với cấp độ dẻo trung bình, từ đó rút ra một số nhận xét về việc thiết kế khung có dầm chuyển chịu động đất.

QUY CHUẨN - TIÊU CHUẨN TÍNH TỐN KHUNG BÊ TƠNG CỐT THÉP CÓ DẦM CHUYỂN BẰNG PHƯƠNG PHÁP TĨNH PHI TUYẾN THEO TCVN 9386 : 2012 PUSHOVER ANALYSIS OF REINFORCED CONCRETE FRAME WITH TRANSFER BEAM ACCORDING TO TCVN 9386 : 2012 VÕ MINH QUANG 1; VÕ MẠNH TÙNG2 1,2 Bộ mơn Cơng trình BTCT, Khoa Xây dựng DD&CN, Trường Đại học Xây dựng Hà Nội E-mail: vo_manhtung@yahoo.com.vn Tóm tắt: Việc thiết kế khung bê tông cốt thép với Phương pháp thơng dụng để phân tích tác động động cấp độ dẻo trung bình (DCM) chịu động đất theo TCVN 9386:2012 phức tạp, đặc biệt với đất lên cơng trình Việt Nam phương pháp Phổ phản ứng kết cấu thiết kế với cấp độ dẻo khung có dầm chuyển, số quy định không thực hợp lý áp dụng với loại kết cấu Trong quy ước Cấp độ dẻo thấp (DCL) cấp độ dẻo trung bình (DCM) cấp độ dẻo thường lựa chọn báo này, chúng tơi trình bày quy trình lý thuyết phân tích khung bê tơng cốt thép chịu động đất Việt Nam cấp độ dẻo cao (DCH) phù hợp cho vùng động đất mạnh [1][2][3] Thiết kế công phương pháp tĩnh phi tuyến đẩy dần theo TCVN 9386:2012, thực phân tích đẩy dần cho trình với DCM giảm lực động đất, nhiên có u cầu tính tốn cấu tạo cốt thép phức tạp khung bê tông cốt thép tầng với dầm chuyển tầng thiết kế chịu động đất với cấp độ dẻo trung để đảm bảo làm việc dẻo khung BTCT bình, từ rút số nhận xét việc thiết kế khung có dầm chuyển chịu động đất Từ khóa: Bê tơng cốt thép (BTCT), dầm chuyển, dàn chuyển, nhà cao tầng, độ võng Abstract: The design of reinforced concrete frames with ductility medium class (DCM) to withstand earthquakes according to TCVN 9386:2012[1] is quite complicated, especially for frames with transfer beams, some regulations are not really reasonable when applied to this type of structure In this paper, we present the process and theory of analyzing reinforced concrete frames subjected to earthquakes by push-over method according to TCVN 9386:2012, performing for a reinforced concrete frame stories with transfer beam on the 2nd floor is designed to withstand earthquakes with DCM, from which some comments are drawn about the design of the frame with transfer beams Keywords: Reinforced concrete, transfer beams, transfer, high-rise buildings, deflection Giới thiệu Theo tiêu chuẩn thiết kế cơng trình kháng chấn Việt Nam, TCVN 9386:2012 [1], khung BTCT có dầm chuyển thường thiết kế với DCL thiết kế theo DCM với yêu cầu chặt chẽ [4][5] Việc tránh sử dụng khung có dầm chuyển làm cấu kiện kháng chấn nhiều trường hợp khơng thể thực độ cứng khung lớn, để làm cấu kiện kháng chấn phụ vi phạm yêu cầu khống chế độ cứng cấu kiện kháng chấn phụ Khi thiết kế khung có dầm chuyển theo DCM, yêu cầu khơng hình thành tầng mềm hay quan niệm «cột khỏe – dầm yếu» áp dụng cho tầng có dầm chuyển khơng hồn tồn hợp lý quan điểm ứng xử khung dầm chuyển thường có kích thước lớn nên điều kiện hình thành khớp dẻo đầu dầm chuyển khơng an tồn xảy Thực tế hệ thống dầm chuyển cột đỡ dầm chuyển có kích thước lớn nhiều so với kích thước cấu kiện tầng dầm chuyển, hệ thống làm việc đàn hồi phần khung phía hình thành khớp dẻo đầu dầm Nghiên cứu ứng xử làm việc dẻo kết cấu khung BTCT có dầm chuyển cần thiết để chứng minh nhận định Phương pháp phân tích tĩnh phi tuyến (pushover) Kết cấu bê tông cốt thép (BTCT) ưa chuộng Việt Nam cho nhà nhiều tầng kết cấu chuyển đề cập nhiều tiêu chuẩn: Eurocode 8[6], lựa chọn để đáp ứng ý tưởng kiến trúc FEMA, ATC[9], phương pháp phân tích phi 68 Tạp chí KHCN Xây dựng - số 3/2022 QUY CHUẨN - TIÊU CHUẨN Thực quy trình lặp để xác định điểm mục tiêu tuyến đánh giá làm việc dẻo kết biểu đồ đường cong khả ESDOF cấu Tuy nhiên, yêu cầu cao độ phức tạp mặt thiết bị phần mềm phương pháp Chuyển đổi thành điểm mục tiêu cho hệ thống chưa sử dụng rộng rãi thực tế MDOF Bài báo sử dụng phương pháp pushover để đánh giá khả chống động đất ứng xử dẻo khung BTCT có dầm chuyển chịu tác động động đất Mục đích báo đánh giá lại mức độ dẻo khung có dầm chuyển thiết kế với cấp độ dẻo trung bình, với việc hình thành khớp dẻo số tầng phía dầm chuyển + Bước 4: Kiểm tra đánh giá tiêu chí tổng thể cục Lý thuyết phân tích khung Pushover theo TCVN 9386:2012 [1] a Chuyển từ hệ nhiều bậc tự MDOF hệ bậc tự tương đương ESDOF 2.3 Xác định chuyển vị mục tiêu Việc xác định chuyển vị mục tiêu tiêu chí kháng chấn tổng thể dạng chuyển vị hệ ESDOF xác định từ phổ phản ứng đàn hồi Quy khung có dầm chuyển đáp ứng độ trình tính tốn theo TCVN 9386:2012 – phần [1] trình bày sau: dẻo yêu cầu 2.1 Mục đích Khối lượng m* hệ ESDOF:  Phân tích Pushover thực cách cho m*  mi i (1) lực ngang tăng lên đặn quan sát chuyển vị đó: mi khối lượng tầng thứ i; i nút định trước (thường đỉnh khung) đến giá chuyển vị chuẩn hóa tầng i cho  n  ; n nút trị chuyển vị mục tiêu tải trọng đứng không thay đổi Chuyển vị mục tiêu chuyển vị ngang lớn kiểm soát m* cơng trình đạt tới q trình chịu động Xác định hệ số chuyển đổi:   (2) đất thiết kế Khi khung đạt đến chuyển vị mục tiêu, mi  i thông số yêu cầu cục cấu kiện kết cấu Lực cắt đáy chuyển vị hệ ESDOF: so sánh với tiêu chí chấp nhận tương ứng cho d F trạng thái làm việc mong muốn (góc xoay giới hạn) F*  b ; d*  n (3)  Theo TCVN 9386:2012, phương pháp Pushover   đó: Fb dn lực cắt chân chuyển vị dùng để kiểm tra cơng cơng trình nút kiểm sốt hệ MDOF hữu thiết kế mới, với mục đích để b Xác định mối quan hệ đàn hồi dẻo lý tưởng kiểm tra đánh giá lại tỷ số vượt cường độ * Lực cắt đáy Fy biểu thị cường độ cực hạn hệ αu/α1 xác định cấu dẻo dự kiến lý tưởng, lực cắt chân lúc hình thành cấu dẻo Độ 2.2 Quy trình cứng ban đầu hệ lý tưởng xác định cho Quy trình tìm chuyển vị mục tiêu hệ kết cấu diện tích nằm đường quan hệ đàn hồi dẻo lý tưởng (biểu đồ đoạn thẳng) quan hệ đàn nhiều bậc tự (MDOF) phương pháp N2 hồi dẻo (đường cong) (xem Hình 1) tóm tắt thành bước sau: Như chuyển vị dẻo hệ ESDOF: + Bước 1: Tạo mơ hình kết cấu phi tuyến; + Bước 2: Tác dụng tải trọng trọng lực không đổi (tĩnh tải hoạt tải đứng);  E*  (4) d y*   d m*  m*    F y   * đó: E m lượng biến dạng thực tế + Bước 3: Đối với dạng tải trọng yêu cầu (thường hình thành cấu dẻo; d m* chuyển vị chảy dẻo phân bố hình tam giác) thực sau: hệ MDOF Chu kỳ hệ ESDOF lý tưởng: Tính tốn đường cong khả cho khung – hệ nhiều bậc tự (MDOF) T  2 * Tính tốn đường cong khả cho hệ bậc tự tương đương (ESDOF) Tạp chí KHCN Xây dựng - số 3/2022 m*d y* Fy* (5) 69 QUY CHUẨN - TIÊU CHUẨN c Xác định chuyển vị mục tiêu hệ ESDOF dt*  det*  TC  * 1   qu  1 *   d et qu  T  đó: (8) Se (T * )m* qu  Fy* - Miền chu kỳ dài ( T * (9) * *  TC ): dt  d et (10) d Xác định chuyển vị mục tiêu dt hệ MDOF d t  d t* (11) 2.4 Xác định góc xoay giới hạn Hình Quan hệ lực – chuyển vị * Chuyển vị mục tiêu hệ kết cấu có chu kỳ T ứng xử đàn hồi không hạn chế xác định: T*  d  Se (T )    2  * et * đó: S e (T * ) (6) phổ gia tốc đàn hồi chu kỳ * T * Để xác định chuyển vị mục tiêu d t cho kết cấu miền chu kỳ ngắn chu kỳ dài, cần khảo sát trường hợp: - Miền chu kỳ ngắn ( T *  TC ) * * Fy* / m*  Se (T * ) - tuyến tính: dt  d ct Nếu Nếu Fy* / m*  Se (T * ) - phi tuyến:  y  y y (7) diện; Khả biến dạng dầm, cột xác định góc xoay dẻo θ Ba cấp độ làm việc xác định theo EC8 phần 3[7] gồm: hạn chế hư hỏng (DL), hư hỏng đáng kể (SD), gần sụp đổ (NC) 2.4.1 Trạng thái hạn chế hư hỏng DL Việc kiểm tra thực điều kiện so sánh biến dạng yêu cầu với khả tương ứng góc xoay dẻo  y phương trình: d f  LV  aV z h   0.0014 1  1.5   y bL y LV  fc  độ cong chảy dẻo đầu mút tiết diện; LV  Khớp dẻo xuất kết cấu bê tông cốt thép ứng suất cốt thép vượt giới hạn chảy Đối với tiết diện dầm, khớp dẻo hình thành momen tiết diện dầm vượt momen khớp dẻo My Đối với tiết diện cột, tham gia lực dọc nên My phụ thuộc vào lực dọc P M tỉ số momen lực cắt đầu mút tiết V aV z biên độ chịu kéo biểu đồ momen uốn, xác định sau: aV  1, M  LVVR ,c ; aV  0, (12) 2.4.2 Trạng thái hư hỏng đáng kể LS Góc xoay dẻo khả tương ứng cho hư hỏng đáng kể SD xác định 75% góc xoay dẻo cuối um 2.4.3 Trạng thái gần sụp đổ CP M  LVVR,c = 0; z chiều dài cánh tay đòn; z  d  d ' cho dầm cột; dbL đường kính cốt Giá trị tồn góc xoay dẻo cực hạn khả cấu kiện tính từ biểu thức sau đây: thép chịu kéo um  đó:  0.5Lpl    y  u   y  Lpl 1   el  LV   el  1.5 cho cấu kiện kháng chấn chính; u     (13) độ cong cực hạn tiết diện đầu mút; L pl chiều dài khớp dẻo, xác định: Lpl  70 d f LV  0.2h  0.11 bl yk 30 f ck (14) Tạp chí KHCN Xây dựng - số 3/2022 QUY CHUẨN - TIÊU CHUẨN Phân tích khung BTCT có dầm chuyển 3.1 Giới thiệu Hình Mặt nhà khung phẳng (a) (b) Hình (a) Tĩnh tải; (b) Hoạt tải (kN, kN.m) Phần nghiên cứu mô hình phân tích khung phẳng có dầm chuyển phương pháp Pushover theo tiêu chuẩn EC8 với quy trình thiết lập phần với mục đích sau: + Xác định cấu dẻo khung BTCT có dầm chuyển xem xét khả xuất biến dạng dẻo tầng chuyển; Tạp chí KHCN Xây dựng - số 3/2022 + Đánh giá lại tỷ số vượt cường độ khung BTCT có dầm chuyển Khung phẳng tính tốn thiết kế kháng chấn phương pháp phân tích phổ phản ứng với cấp độ dẻo trung bình DCM, nhiên tất nút dầm chuyển không cần tuân thủ điều kiện hình thành tầng mềm sau đây: 71 QUY CHUẨN - TIÊU CHUẨN M đó:  M R ,c 1.3 M R,b (15) Thông số khung sau: tổng giá trị thiết kế khả + Khung phẳng bê tơng có sơ đồ Hình chịu mơmen uốn cột quy tụ vào nút; 2; bê tông B40, cốt thép dọc CB500V, cốt thép đai M R ,b R ,c tổng giá trị thiết kế khả chịu mômen uốn dầm quy tụ vào nút Giới hạn nghiên cứu: không xem xét khả xuất khớp dẻo cắt dầm cột CB300V; + Các trường hợp tĩnh tải hoạt tải đứng thể Hình 3.2 Bố trí cốt thép khung Hình Chi tiết cốt thép khung Khung tính tốn thiết kế theo phương pháp phân tích phổ phản ứng với cấp độ dẻo trung bình chịu tải trọng động đất tương ứng với gia tốc agr=0.15g (chu kỳ lặp 475 năm), đất loại B, hệ số ứng xử q=3.9 tương ứng với cấp độ dẻo trung bình Riêng cấu kiện cột liên kết với dầm chuyển tính tốn thiết kế khơng tn thủ theo điều kiện biến dạng dẻo xuất dầm chuyển Bỏ qua tải trọng gió tác dụng vào khung Phân tích nội lực tính tốn cốt thép cho cấu kiện khung tiến hành trực tiếp từ phần mềm ETAB Bố trí cốt thép dầm cột khung thể Hình 3.3 Mơ hình khớp dẻo uốn dầm cột + Tính tốn độ bền uốn dầm: kết tính tốn thơng số momen khớp dẻo dầm khung tính tốn theo Fardis [10] với ký hiệu Hình thể Bảng Hình Cấu tạo tiết diện ngang dầm 72 Tạp chí KHCN Xây dựng - số 3/2022 QUY CHUẨN - TIÊU CHUẨN Bảng Momen khớp dẻo dầm As1 (mm2) As2 (mm2) MRb1 (kN.m) MRb2 (kN.m) a (mm) a’ (mm) 2000 12560 12560 10312 10312 60 60 2000 2000 50240 12560 39486 10312 120 60 435 600 600 4900 2450 1051 539 100 60 435 600 600 2450 1470 531 332 60 60 ID fcd (MPa) fyd (MPa) b (mm) 1-1 26 435 2000 2-2 26 435 3-3 26 4-4 26 h (mm) Hình Cấu tạo tiết diện ngang cột + Tính tốn độ bền uốn cột: Kết tính tốn thơng số momen khớp dẻo cột khung tính tốn theo tài liệu Fardis [10] với ký hiệu Hình thể Bảng Bảng Momen khớp dẻo cột fcd fyd Es b h As1 As2 Av (MPa) (MPa) (MPa) (mm) (mm) (mm2) (mm2) (mm2) 5-5 26 435 200000 1000 1000 10048 10048 6-6 26 435 200000 600 600 1570 1570 ID MRc εc εcu 4800 0.002 0.0035 6394 1256 0.002 0.0035 686 (kN.m) + Tính tốn thơng số góc xoay giới hạn dầm cột: tiến hành tính tốn v ới quy góc xoay giới hạn tính toán tiết diện đầu dầm cột thể Bảng trình thiết lập mục 2.4, thơng số Bảng Giá trị góc xoay ID Trạng thái DL Trạng thái SD Trạng thái NC Góc xoay θ+ Góc xoay θ- Góc xoay θ+ Góc xoay θ- Góc xoay θ+ Góc xoay θ- 1-1 +0.007 -0.007 +0.015 -0.015 +0.019 -0.019 2-2 +0.007 -0.007 +0.01 -0.02 +0.014 -0.027 3-3 +0.007 -0.007 +0.028 -0.018 +0.037 -0.024 4-4 +0.007 -0.007 +0.021 -0.024 +0.028 -0.032 5-5 +0.007 -0.007 +0.018 -0.018 +0.024 -0.024 6-6 +0.006 -0.006 +0.017 -0.017 +0.023 -0.023 Kết mơ hình khớp dẻo uốn dầm cột thể Hình 3.4 Phân tích khung Pushover Tạp chí KHCN Xây dựng - số 3/2022 73 QUY CHUẨN - TIÊU CHUẨN trạng thái gần sụp đổ (NC) tương ứng với chu kỳ lặp 2475 năm với ag=0.25g 3.4.1 Kết phân tích Pushover với tải phân bố Đường cong khả khung thể Hình Trạng thái DL: chuyển vị mục tiêu: dt =136mm (tương ứng với Δ/H=1/243); lực cắt đáy tương ứng V=777 kN; khung chưa hình thành khớp dẻo Trạng thái SD: chuyển vị mục tiêu: dt =171mm (tương ứng với Δ/H=1/194); lực cắt đáy tương ứng V=953 kN; khung chưa hình thành khớp dẻo Trạng thái NC: chuyển vị mục tiêu: dt =294mm (tương ứng với Δ/H=1/113); lực cắt đáy tương ứng V=1447 kN; khung hình thành khớp dẻo (Hình 9(b)) Xác định tỷ số vượt cường độ αu/α1: trạng thái khung hình thành khớp dẻo đầu Hình Mơ hình khớp dẻo Theo u cầu tính tốn tiêu chuẩn [7], phân tích đẩy dần tiến hành với sơ đồ tải trọng ngang: dạng phân bố dạng tam giác Các trạng thái giới hạn cần kiểm tra: tiêu chuẩn quy định kiểm tra theo trạng thái giới hạn sau đây: trạng thái phá hoại hạn chế (DL) tương ứng với chu kỳ lặp 225 năm với ag=0.12g; trạng thái phá hoại đáng kể (SD) tương ứng với chu kỳ lặp 475 năm với ag=0.15g; dầm tầng tương ứng với tổng lực cắt chân 1000kN chuyển vị đỉnh khung 180mm (hình 9(a)); trạng thái trước sụp đổ quy ước trường hợp tương ứng tổng lực cắt chân tương ứng 1538 kN chuyển vị đỉnh 356mm, với trạng thái hình thành khớp dẻo chân tất cột tầng khớp dẻo đầu dầm lan đến tầng (Hình 9(c)) Như tỷ số vượt cường độ αu/α1 tính tỷ số tổng lực cắt chân hai trạng thái trên:  n 1538 =  1.538 1 1000 Hình Đường cong khả với tải phân bố Tỷ số vượt cường độ lớn giá trị tối thiểu 1.3 lớn giá trị tối đa 1.5 quy 74 định tiêu chuẩn chứng tỏ khung BTCT có dầm chuyển đảm bảo độ dẻo yêu cầu Tạp chí KHCN Xây dựng - số 3/2022 QUY CHUẨN - TIÊU CHUẨN (a) step 9th (b) step 13th (c) step 16h Hình Sơ đồ hình thành khớp dẻo khung 3.4.2 Kết phân tích pushover với tải phân bố tam giác Với tải trọng phân bố tam giác trạng thái DL: chuyển vị mục tiêu: dt =131mm (tương ứng với Δ/H=1/253); lực cắt đáy tương ứng V=845 kN; khung chưa hình thành khớp dẻo Trạng thái SD: chuyển vị mục tiêu: dt =164mm (tương ứng với Δ/H=1/202); lực cắt đáy tương ứng V=1037 kN; khung chưa hình thành khớp dẻo Trạng thái NC: chuyển vị mục tiêu: dt =284mm (tương ứng với Δ/H=1/117); lực cắt đáy tương ứng V=1614kN; khung hình thành khớp dẻo Tỷ số vượt cường độ: n = 1.526 lớn giá trị tối 1 thiểu 1.3 lớn giá trị tối đa 1.5 quy định tiêu chuẩn 3.5 Nhận xét - Kết phân tích pushover ví dụ tính tốn cho thấy việc thiết kế khung BTCT kháng chấn phương pháp phân tích phổ phản ứng cho kết tương đối an toàn Ở trạng thái giới hạn hư hỏng hạn chế (DL) hư hỏng rõ rệt (SD), chưa có khớp dẻo xuất khung, đến trạng thái gần phá hoại (NC), số lượng khớp dẻo khung tương đối ít; - Các nút khung có dầm chuyển quy tụ khơng cần thỏa mãn điều kiện hình thành tầng mềm thực tế cột liên kết dầm chuyển làm việc đàn hồi phần khung phía gần sụp đổ Kết luận - Phương pháp phân tích đẩy dần khung BTCT theo TCVN 9386 : 2012 trình bày phần tiêu chuẩn này, quy trình tính tốn tương đối phức tạp cần phải tham khảo cách xác định thông số giới hạn phần EC8; - Khi thiết kế khung BTCT kháng chấn có dầm chuyển với cấp độ dẻo trung bình, dầm chuyển cột đỡ khơng cần tn thủ điều kiện hình thành tầng mềm Trong trường hợp khung khảo sát, tầng có dầm chuyển tầng cứng làm việc hồn tồn đàn hồi, với việc hình thành khớp dẻo đầu dầm tầng phía tầng chuyển khung đạt đến cường độ Tạp chí KHCN Xây dựng - số 3/2022 chuyển vị yêu cầu tất trạng thái giới hạn phân tích phương pháp tĩnh đẩy dần Pushover Hệ số vượt cường độ tìm từ phương pháp lớn giá trị tối thiểu quy định tiêu chuẩn khung BTCT có dầm chuyển sử dụng làm kết cấu kháng chấn với cấp độ dẻo trung bình TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] TCVN 9386:2012: Thiết kế cơng trình chịu động đất – Phần 1: Quy định chung, tác động động đất quy định kết cấu nhà,Tiêu chuẩn quốc gia [2] Nguyễn Lê Ninh, Phan Văn Huệ, (2018), Kết cấu nhà bê tông cốt thép nhiều tầng, Nhà xuất Xây dựng, Hà Nội [3] Võ Minh Quang, Nguyễn Trung Kiên, Võ Mạnh Tùng, (2021), “Một số vấn đề thiết kế khung bê tông cốt thép cấp độ dẻo thấp trung bình theo TCVN 9386:2012”, Tạp chí KHCN Xây dựng - số 4, Viện Khoa học công nghệ xây dựng [4] Đặng Việt Hưng, Nguyễn Đàm Khánh, Nguyễn Trường Thắng (2018), Khảo sát hiệu phân tích dầm chuyển ứng lực trước đồng thời với khung bê tơng cốt thép, Tạp chí Khoa học Công nghệ Xây dựng, Trường Đại học Xây dựng [5] Võ Mạnh Tùng (2019), “Mơ hình tính tốn kết cấu dầm chuyển thiết kế nhà cao tầng”, Tạp chí Khoa học Công nghệ Xây dựng – tập 13 số 4V, Trường Đại học Xây dựng [6] EN 1998-1 (2004): Eurocode 8: Design for earthquake resistance – Part 1: General rules, seismic actions and rules for buildings [7] EN 1998-3 (2005): Eurocode 8: Design for earthquake resistance – Part 3: Assessment and retrofitting of buildings [8] EN 1992-1-1 (2004): Eurocode 2: Design for concrete structures – Part 1-2: General rules and rules for buildings [9] ATC 40 (1996): Seismic Evaluation and Retrofit of Concrete Buildings [10] Fardis, M N (2009) Seismic design, assessment and retrofitting of concrete buildings: based on ENEurocode (Vol 8) Berlin: Springer Ngày nhận bài: 6/9/2022 Ngày nhận sửa:21/9/2022 Ngày chấp nhận đăng: 22/9/2022 75 QUY CHUẨN - TIÊU CHUẨN 76 Tạp chí KHCN Xây dựng - số 3/2022 ... phần mềm ETAB Bố trí cốt thép dầm cột khung thể Hình 3.3 Mơ hình khớp dẻo uốn dầm cột + Tính tốn độ bền uốn dầm: kết tính tốn thơng số momen khớp dẻo dầm khung tính tốn theo Fardis [10] với ký... 1.3 M R,b (15) Thông số khung sau: tổng giá trị thiết kế khả + Khung phẳng bê tơng có sơ đồ Hình chịu mơmen uốn cột quy tụ vào nút; 2; bê tông B40, cốt thép dọc CB500V, cốt thép đai M R ,b R ,c... kết với dầm chuyển tính tốn thiết kế khơng tn thủ theo điều kiện biến dạng dẻo xuất dầm chuyển Bỏ qua tải trọng gió tác dụng vào khung Phân tích nội lực tính tốn cốt thép cho cấu kiện khung tiến