SỔ TAY KỸ THUẬT THI CÔNG Lưu hành nội bộ

SỔ TAY KỸ THUẬT THI CÔNG Lưu hành nội bộ

Sổ tay Kỹ thuật thi công Trường Đại Học Kiến Trúc Tp.HCM Khoa xây dựng SỔ TAY KỸ THUẬT THI CƠNG Lưu hành nội ThS LƯƠNG THANH DŨNG Giảng viên: Ths Lương Thanh Dũng Trang Sổ tay Kỹ thuật thi công HƯỚNG DẪN ĐỒ ÁN THI CÔNG ĐẤT VÀ CÔNG TÁC ĐẤT 1.1 Độ tơi xốp: Độ tơi xốp hệ số đánh giá tăng thể tích đất thi công đào lên so với đất nguyên thổ K V  V0 x100% V0 Trong đó, V0 - thể tích đất nguyên thổ V - thể tích đất sau đào Phân loại: - Độ tơi xốp ban đầu K0 : đất đào lên nằm gàu máy đào, xe chuyên chở hay chất đống chưa đầm nén - Độ tơi xốp cuối K1 : đất đầm chặt - Cấp đất cao độ tơi xốp lớn, đất xốp rỗng có độ tơi xốp nhỏ 1.2 Độ ẩm: Độ ẩm tỷ lệ theo % nước chứa đất G  G0 x100% W  G0 Trong đó, G, G0 - trọng lượng tự nhiên trọng lượng khô mẫu thí nghiệm Phân loại - W < 5% : đất khô, đất cứng khó thi công - 5% 30% : đất ướt, trạng thái lầy lội ảnh hưởng nhiều đến thi công 1.3 Độ dốc tự nhiên mái đất: Độ dốc tự nhiên mái đất góc lớn mái dốc ta đào (với đất nguyên trạng) hay ta đổ đống (đất đắp) mà không gây sụt lở đất Độ dốc tự nhiên mái đất phụ thuộc góc ma sát đất, độ dính đất C, độ ẩm W, tải trọng tác dụng lên mặt đất chiều sâu hố đào H Độ dốc tự nhiên: i  tg  H B m B Độ soải m mái dốc: m    cot g i H B = H H B Trong : i - độ dốc tự nhiên đất;  - góc mặt trượt H - chiều cao hố đào B - chiều rộng mái dốc 1.4 Phân cấp đất : Dựa vào mức độ khó dễ thi công để xếp hạng đất thành nhóm đất Cấp đất cao khó thi công, mức độ chi phí lao động, máy móc lớn Giảng viên: Ths Lương Thanh Dũng Trang Sổ tay Kỹ thuật thi công - Đất thi công thủ công phân làm 09 cấp - Đất thi công giới thi phân làm 04 cấp Phân loại đất theo thi công giới Cấp : Đất trồng trọt, đất bùn, cát pha sét, cuội sỏi có kích thước nhỏ hơ 80 mm Cấp : Đất sét quánh, đất lẫn rễ cây, cát sỏi, cuội sỏi, có kích thước lớn 80 mm Cấp : Đất lẫn sỏi cuội, đất sét rắn Cấp : Đất sét rắn, hoàng thổ rắn chắc, đá làm tơi Khi đào hố tạm thời phải tuân theo độ dốc cho bảng : Loại đất H = 1,5 m : 0,6 : 0,5 : 0,75 1:0 1:0 1:0 Đất đắp Đất cát Đất cát pha Đất thịt Đất sét Sét khô Độ dốc cho phép (H/B) H≤3m 1:1 1:1 : 0,67 : 0,5 : 0,25 : 0,5 H≤5m : 1,25 1:1 : 0,85 : 0,75 : 0,5 : 0,5 XÁC ĐỊNH KHỐI LƯNG ĐẤT ĐÀO 2.1 Tính khối lượng đất hố móng : - Nếu hố đào có kích thước mặt chiều sâu lớn, mặt đáy hố móng phải lấy lớn kích thước mặt xây dựng độ 2m ( khoảng lưu không ) - Nếu rãnh móng nhà chiều rộng rãnh đào phải lấy lớn chiều rộng móng nhà 0,2 – 0,3m - Khối lượng hố móng có mặt mặt hình chữ nhật tính sau: phân thành hình lăng trụ hình tháp để tính thể tích cộng dồn lại c H V  [ ab  (c  a )(b  d )  cd ] Trong : a,b: chiều dài chiều rộng mặt đáy c,d: chiều dài chiều rộng mặt d H b a 2.2 Tính khối lượng đất đào đắp : b1 b2 Khối lượng đất đắp: -h1 +h2 h   a1b1 v1 a1 Vđắp  V1  h tb F  x  h1 a1b1 v3 Khối lượng đất đào: v2 a2   h2  h3  h4  h5   Vđào  V2  V3  l a b   1   +h3 +h4 +h5 Ô đất có khối lượng đất đào đất đắp 2.3 Tính khối lượng đất mái dốc l1 mh1 h l2 mh2 2 Giảng viên: Ths Lương1 Thanh h Dũ ng Ñ A ØO Ñ A ÉP l Trang Sổ tay Kỹ thuật thi công Mái dốc h2 l2 l1 h1 mh1 V1  h2 mh2 l1 m 2 (h1  h2 ) V2  l2 m h2 ) 2.4 Tính khối lượng đống đất đổ  Khối lượng đống đất đổ xác định công thức: V = Va + Vb + Vc = V’a ( + K0a ) + V’b ( + K0b ) + V’c ( + K0c ) Trong đó, -Va, Vb, Vc : thể tích đống đất đổ tương ứng với thể tích đất đào : V’a , V’b , V’c - K0a, K0b, K0c : độ tơi xốp ban đầu loại đất khác  Trường hợp ngược lại, cần xác định khối lượng đất dạng nguyên thể cần để lấp hố đào xác định theo công thức: V  Vc hayV  (Vh  Vc )(1  K ) V  h  K1 Vc Vb Va ' Vb ' Lớpđất a V a Lớpđất b Vc ' Lớpđất c Trong đó, Vh : thể tích hình học hố đào Vc : thể tích hình học công trình hố đào K1 : độ tơi xốp đất sau đầm THI CÔNG ĐẤT BẰNG PHƯƠNG PHÁP CƠ GIỚI : 3.1 Đào đất máy đào gầu thuận ( gầu ngửa ) Giảng viên: Ths Lương Thanh Dũng Trang Sổ tay Kỹ thuật thi công a Đặc điểm máy đào gầu thuận Máy đào gầu thuận có cánh tay gầu ngắn khỏe, máy đào đất cấp I đến cấp IV Máy có khả tự hành cao, làm việc mà không cần loại máy khác hỗ trợ Khi làm việc máy vừa đào, quay, đổ đất lên xe vận chuyển Dung tích gầu máy từ 0,35 đến 6m3 Máy đào gầu thuận làm việc nơi khô Khi đào đất máy đứng hố nên phải mở đường cho máy lên xuống b Các sơ đồ làm việc máy gầu thuận Có hai cách đào máy đào gầu thuận: Đào dọc đào ngang Đào dọc máy tiến theo chiều dài khoang đào Khi chiều rộng hố đào từ 1,5 đến 1,9 lần bán kính đào lớn nhất, bố trí đào dọc đổ vào hai xe hai bên Khi hố đào hẹp 1,5 Rmax có đường cụt dẫn đến chỗ đào, nên bố trí đào dọc đổ sau Đào ngang trục phần quay gầu vuông góc với hướng di chuyển máy Đào ngang áp dụng khoang đào rộng Độ sâu đường đào H phải xác định theo điều kiện đất đổ lên xe thuận tiện H = Hđổ – (Hxe + 0,8m) (4-3) Trong đó: H : chiều cao đường đào Hđổ : chiều cao đổ đất Hxe : chiều cao miệng thùng xe 0,8m : chiều cao dự trữ an toàn Máy đào gầu thuận sử dụng phù hợp đào hố móng sâu, rộng nơi nước ngầm, phá núi hay khai thác mỏ lộ thiên 3.2 Máy đào gầu nghịch Các thông số máy đào gầu nghịch cho hình 4.9 Giảng viên: Ths Lương Thanh Dũng Trang Sổ tay Kỹ thuật thi công a Đặc điểm máy đào gầu nghịch Máy đào gầu nghịch ( gọi gầu xấp) đào hố có chiều sâu không lớn (< 6m) máy sử dụng đào hố móng công trình dân dụng công nghiệp, đào mương, đường hào đặt ống thoát nước Khi đào máy đứng bờ nên đào nơi có nước ngầm Khi đào máy đào gầu nghịch mở đường lên xuống Máy đào hố có vách thẳng đứng mái dốc Dung tích gầu từ 0,15 đến 1m3 b Các sơ đồ đào máy đào gầu nghịch Máy đào gầu nghịch dùng để đào hố móng, mương rãnh theo hai sơ đồ sau: Đào dọc : lượt máy đào hố rộng từ đến 5m Đào ngang : chiều rộng hố hẹp so với sơ đồ đào dọc, theo sơ đồ máy đứng đào ổn định 3.3 NĂNG SUẤT CỦA MÁY ĐÀO : 3.3.1 Năng suất máy đào gầu Các máy đào gầu hoạt động theo chu kỳ nên suất máy xác định theo công thức: PKT  3600 K s q Tck K1 Trong đó: PKT : suất kỹ thuật (m3/h) Tck : chu kỳ hoạt động máy (s) q : dung tích gầu (m3) Ks : hệ số xúc đất K1 : độ tơi ban đầu đất Năng suất thực tế máy: PTD = PKT.Z.Kt Trong đó: PTD : suất thực tế sử dụng máy (m3/ca máy) Z : số làm việc ca Kt : hệ số sử dụng thời gian Muốn nâng cao suất máy, phương diện kỹ thuật ta phải giảm Tck nâng cao hệ số xúc đất Ks Còn phương diện tổ chức cần làm tăng hệ số sử dụng thời gian Kt Giảng viên: Ths Lương Thanh Dũng Trang Sổ tay Kỹ thuật thi công 3.3.2 Năng suất máy đào nhiều gầu Máy có nhiều gầu gắn vào hệ chuyển động dạng xích hay dạng rôto Máy đào nhiều gầu đào liên tục nhờ hệ gầu chuyển động Chiều rộng khoang đào nhiều gầu thường hạn chế nên máy đào nhiều gầu thích dụng cho việc đào hào chạy dài Những hào có thành thẳng đứng, chiều sâu nhỏ 3m có chiều rộng nhỏ 2m Sơ đồ công tác số loại máy đào hình sau Năng suất máy đào nhiều gầu xác định theo công thức (4-7) K PTD  60.Z n.q s K t po Trong đó: n : số gầu đổ đất phút q : dung tích gầu THI CÔNG ÉP CỌC 4.1 Xác định thơng số ép cọc : - Sức chịu tải cọc theo vật liệu : Pvl Sức chịu tải cọc theo đất : ( Pđn ,Qa ) Sức chịu tải tính tốn cọc : Ptt = min( Pđn ,Qa ) Pep : lực ép tối thiểu để hạ cọc đến độ sây thiết kế : Pep = (1,5÷2) x Ptt - Pep max : lực ép lớn cho phép tác dụng lên cọc mà không phá hoại cọc: Pep max = (2÷3) x Ptt - Pđt : đối trọng dùng để ép cọc xuống độ sâu thiết kế Pđt ≥ 1.1 Pep max Trong trường hợp dàn ép lớn vị trí ép lệnh tâm phải tính tốn xác Ví dụ cách tính sau : + Điều kiện chống nhổ: Q  1,1 Pep max + Điều kiện chống lật: Mgiữ  1,15Mlật Giảng viên: Ths Lương Thanh Dũng Trang Sổ tay Kỹ thuật thi công - Kiểm tra lật điểm A:(trường hợp phản lực đầu 0) Sơ đồ tính: * Xét trường hợp bất lợi ép cọc biên đài : 1500 1050 450 Pepmax Q 2100 3000 M1 3000 Y 1000 1000 1000 1000 1400 1000 1000 1000 1000 B X 9400 Q Q A Pepmax 1500 3900 2500 1500 9400 Theo phương x : Kiểm tra lật điểm A : Điều kiện : Mgiữ  1,15 Mlật Theo phương y : Kiểm tra lật điểm B : Điều kiện : Mgiữ  1,15 Mlật Đối trọng lớn : Qmax = nđt x qđt Trong : nđt số cục đối trọng chất lên dàn ép ; qđt trọng lượng cục đối trọng 4.2 Chọn cần trục phục vụ cơng tác ép cọc: *Tính tốn kiểm tra thông số làm việc máy cẩu cẩu đối trọng : Giảng viên: Ths Lương Thanh Duõng Trang Hm hc HL h1 h2 h3 h4 Sổ tay Kỹ thuật thi công r Rmin Chú thích: - HL(m) :chiều cao từ cao trình máy đứng đến điểm đặt cấu kiện (vị trí lắp) - h1(m) : chiều cao nâng cấu kiện cao vị trí lắp đặt h1 = 1,0m - h2(m) : chiều cao cấu kiện - h3(m) : chiều cao thiết bị treo buộc - h4 = 1,5(m) : đoạn dây cáp tính từ móc cẩu đến puli đầu cần - hc = 1,5(m) : khoảng cách từ khớp quay tay cần đến cao trình cần trục - r = 11,5(m) : khoảng cách từ khớp quay tay cần đến trục quay cần trục - Rmin : bán kính làm việc nhỏ cần trục Cần trục cẩu lắp điều kiện khơng có vật cản phía trước Góc nghiêng tay cần chọn    max = 75o Các thơng số kích thước phận: - Chiều cao nâng móc cẩu: Hm = HL+ h1 + h2+ h3 - Chiều cao đỉnh cần: H = Hm + h4 - Chiều dài tay cần tối thiểu: Lmin = (H-hc)/sinαmax - Tầm với gần cần trục: Rmin = r + Lmin.cos  max - Trọng lượng vật cẩu: Q = qck + qtb 4.3 Kiểm tra vận chuyển cẩu lắp cọc Khi cẩu cọc, than cọc phát sinh moment uốn Để việc bố trí cốt thép thuận lợi người ta chọn điểm cẩu cọc cho moment uốn cọc nhỏ Giảng viên: Ths Lương Thanh Dũng Trang Sổ tay Kỹ thuật thi công Đối với cọc ngắn 10m cẩu cọc lên từ điểm 4.4 Điều kiện dừng ép cọc : Cọc công nhận ép xong thoả mãn đồng thời hai điều kiện sau: - Chiều dài cọc ép sâu đất thời điểm cuối cùng: Lmin  Lcọc  Lmax - Trị số lực ép thời điểm cuối phải đạt: Pépmin  PépKT  Pépmax Giảng viên: Ths Lương Thanh Dũng Trang 10 Sổ tay Kỹ thuật thi công THI CƠNG CỌC KHOAN NHỒI ; 5.1 Cách tạo lỗ khoan Khoan đất no nước khoảng cách mép lỗ khoan nhỏ 1,5 m nên tiến hành cách quãng lỗ, khoan lỗ nằm hai cọc đổ bê tơng nên tiến hành sau 24 h từ kết thúc đổ bê tông 5.2 Ống dẫn Ống chống tạm (casing) dùng bảo vệ thành lỗ khoan phần đầu cọc, tránh lở đất bề mặt đồng thời ống dẫn hướng cho suốt trình khoan tạo lỗ Khi hạ ống nên có dưỡng định vị để đảm bảo sai số cho phép Ống chống tạm chế tạo thường từ m đến 10 m xưởng khí chuyên dụng, chiều dày ống thường từ mm đến 16 mm Cao độ đỉnh ống cao mặt đất nước cao tối thiểu 0,3 m Cao độ chân ống đảm bảo cho áp lực cột dung dịch lớn áp lực chủ động đất hoạt tải thi cơng phía bên Cao độ dung dịch khoan lỗ phải giữ cho áp lực dung dịch khoan lớn áp lực đất nước ngầm phía ngồi lỗ khoan để tránh tượng sập thành trước đổ bê tông Cao độ dung dịch khoan nên cao mực nước ngầm 1,5 m Khi có tượng thất dung dịch hố khoan nhanh phải có biện pháp xử lý kịp thời Đo đạc khoan gồm kiểm tra tim cọc máy kinh vĩ đo đạc độ sâu lớp đất qua mùn khoan lấy độ sâu hố khoan theo thiết kế Các lớp đất theo chiều sâu khoan phải ghi chép nhật ký khoan hồ sơ nghiệm thu cọc Khoảng 2,0 m lấy mẫu lần Khi phát địa tầng khác với hồ sơ khảo sát địa chất cơng trình cần báo cho Chủ đầu tư để có biện pháp xử lý kịp thời Khi khoan đến cao độ thiết kế, tiến hành đo độ lắng Độ lắng xác định chênh lệch chiều sâu hai lần đo lúc khoan xong sau 30 Nếu độ lắng vượt quy định cần xử lý kịp thời 5.3 Công tác cốt thép Cốt thép gia công theo vẽ thiết kế thi công Nhà thầu phải bố trí mặt gia cơng, nắn cốt thép, đánh gỉ, uốn đai, cắt buộc lồng thép theo quy định Cốt gia cường thường dùng đường kính với cốt chủ, uốn thành vịng đặt phía cốt chủ khoảng cách từ 2,5 m đến 3,0 m, liên kết với cốt chủ hàn đính dây buộc theo yêu cầu thiết kế Khi chuyên chở, cẩu lắp dùng cách chống tạm bên lồng thép để tránh tượng biến hình Ống siêu âm (thường ống thép đường kính 60 mm) cần buộc chặt vào cốt thép chủ, đáy ống bịt kín hạ sát xuống đáy cọc, nối ống hàn, có măng xơng, đảm bảo kín, tránh rị rỉ nước xi măng làm tắc ống, lắp đặt cần đảm bảo đồng tâm Chiều dài ống siêu âm theo định thiết kế, thông thường đặt cao mặt đất san lấp xung quanh cọc từ 10 cm đến 20 cm Sau đổ bê tông ống đổ đầy nước bịt kín, tránh vật lạ rơi vào làm tắc ống CHÚ THÍCH: Số lượng ống siêu âm cho cọc thường quy định sau: - ống cho cọc có đường kính 60 cm; - ống cho cọc có đường kính từ 60 cm đến 100 cm - ống cho cọc có đường kính lớn 100 cm 5.4 Xử lý cặn lắng Giảng viên: Ths Lương Thanh Dũng Trang 11 Sổ tay Kỹ thuật thi công Sau hạ cốt thép mà cặn lắng quy định phải dùng biện pháp khí nâng (air lift) bơm hút máy bơm Liên tục bổ sung dung dịch khoan để đảm bảo cao độ dung dịch theo quy định, tránh gây sập thành lỗ khoan Cơng nghệ khí nâng dùng để làm hố khoan Khí nén đưa xuống gần đáy hố khoan qua ống thép đường kính khoảng 60 mm, dày từ mm đến mm, cách đáy khoảng từ 50 cm đến 60 cm Khí nén trộn với bùn nặng tạo thành loại bùn nhẹ dâng lên theo ống đổ bê tông (ống tremi) ngoài; bùn nặng đáy ống tremi lại trộn với khí nén thành bùn nhẹ; dung dịch khoan tươi bổ sung liên tục bù cho bùn nặng trào ra; trình thổi rửa tiến hành tiêu dung dịch khoan độ lắng đạt yêu cầu quy định 5.5 Công tác bêtông Bê tông dùng thi công cọc khoan nhồi phải thiết kế thành phần hỗn hợp điều chỉnh thí nghiệm, loại vật liệu cấu thành hỗn hợp bê tông phải kiểm định chất lượng theo tiêu chuẩn Việt Nam hành Có thể dùng phụ gia bê tông để tăng độ sụt bê tông kéo dài thời gian ninh kết bê tơng Ngồi việc đảm bảo u cầu thiết kế cường độ, hỗn hợp bê tơng có độ sụt từ 18 cm đến 20 cm Ống đổ bê tông chế bị nhà máy thường có đường kính từ 219 mm đến 273 mm theo tổ hợp 0,5; 1,0; 2,0; 3,0 6,0 m, ống tạo vát hai bên để làm cửa xả, nối ống ren hình thang khớp nối dây rút đặc biệt, đảm bảo kín khít, khơng lọt dung dịch khoan vào Đáy ống đổ bê tông phải ngập bê tơng khơng 1,5 m Dùng nút dịch chuyển tạm thời (dùng phao bọt biển nút cao su, nút nhựa có vát cơn), đảm bảo cho mẻ vữa bê tông không tiếp xúc trực tiếp với dung dịch khoan ống đổ bê tông loại trừ khoảng chân không đổ bê tông Bê tông đổ không gián đoạn thời gian dung dịch khoan giữ thành hố khoan (thông thường h) Các xe bê tông kiểm tra độ sụt quy định để tránh tắc ống đổ vữa bê tông khô Dừng đổ bê tông cao độ bê tông cọc cao cao độ cắt cọc khoảng m (để loại trừ phần bê tông lẫn dung dịch khoan thi công đài cọc) Sau đổ xong xe, tiến hành đo độ dâng bê tông lỗ cọc, ghi vào hồ sơ để vẽ đường đổ bê tông Khối lượng bê tơng thực tế so với kích thước lỗ cọc theo lý thuyết không vượt 20 % Khi tổn thất bê tông lớn phải kiểm tra lại biện pháp giữ thành lỗ khoan 5.6 Rút ống vách Sau kết thúc đổ bê tông từ 15 đến 20 cần tiến hành rút ống chống tạm (casing) hệ thống day (rút + xoay) máy khoan đầu rung theo phương thẳng đứng, đảm bảo ổn định đầu cọc độ xác tâm cọc Sau rút ống vách từ h đến h cần tiến hành hoàn trả hố khoan cách lấp đất cát, cắm biển báo cọc thi công cấm phương tiện qua lại tránh hỏng đầu cọc ống siêu âm 5.7 Kiểm tra chất lượng cọc Phương pháp siêu âm, tán xạ Gamma, phương pháp động biến dạng nhỏ phương pháp thử không phá hoại khác dùng để đánh giá chất lượng bê tông cọc thi công, tuỳ theo mức độ quan trọng cơng trình, thiết kế định số lượng cọc cần kiểm tra Phương pháp khoan kiểm tra tiếp xúc đáy cọc với đất tiến hành ống đặt sẵn, đường kính từ 102 mm đến 114 mm cao mũi cọc từ m đến m, số lượng ống đặt sẵn để khoan lõi đáy cọc theo quy định Thiết kế Khi mũi cọc tựa vào cuội hịn lớn, bị nước xi măng phần tiếp xúc đáy cọc - cuội sỏi, cần thận trọng đánh giá chất lượng bê tông cọc Bảng 5- Khối lượng kiểm tra chất lượng bê tơng cọc Giảng viên: Ths Lương Thanh Dũng Trang 12 Sổ tay Kỹ thuật thi công Phương pháp kiểm tra - Siêu âm, tán xạ Gamma có đặt ống trước - Phương pháp động biến dạng nhỏ Tỷ lệ kiểm tra tối thiểu, % số cọc 10 đến 25 50 - Khoan lấy lõi (nếu cần thiết) đến - Khoan kiểm tra tiếp xúc mũi cọc-đất đến 5.8 Kiểm tra sức chịu tải cọc đơn Sức chịu tải cọc đơn thiết kế xác định Tuỳ theo mức độ quan trọng công trình tính phức tạp điều kiện địa chất cơng trình mà thiết kế quy định số lượng cọc cần kiểm tra sức chịu tải Số lượng cọc cần kiểm tra sức chịu tải quy định dựa mức độ hồn thiện cơng nghệ Nhà thầu, mức độ rủi ro thi công, tầm quan trọng cơng trình, tối thiểu loại đường kính cọc, tối đa % tổng số cọc Kết thí nghiệm pháp lý để nghiệm thu móng cọc Phương pháp kiểm tra sức chịu tải cọc đơn chủ yếu thử tĩnh (nén tĩnh, nhổ tĩnh, nén ngang) theo tiêu chuẩn hành Đối với cọc thử tĩnh (cọc sơng, biển ) dùng phương pháp thí nghiệm động biến dạng lớn (PDA), Osterberg, Statnamic Tiến hành thử tĩnh cọc trước sau thi công cọc đại trà Để xác định phương án thiết kế tiến hành thử tĩnh cọc ngồi móng cơng trình đến phá hoại trước thi cơng đại trà; để chấp nhận chất lượng thi cơng tiến hành thí nghiệm thi cơng xong Đầu cọc thí nghiệm phải cao mặt đất xung quanh từ 20 cm đến 30 cm có ống thép dày từ mm đến mm, dài khoảng m bao để đảm bảo khơng bị nứt thí nghiệm phản ánh chất lượng thi cơng Thí nghiệm nén tĩnh tiến hành theo TCVN 9393:2012 CÔNG TÁC COFFA 6.1 Tải trọng theo TCVN 4453-95 a Tải trọng thẳng đứng - Gồm tải trọng thân cốp-pha, đà giáo + Khoảng 490 - 600 kg/m3 cốp pha gỗ + Nếu thép theo catalogue nhà sản xuất - Tải trọng bê tông tươi khoảng 2500 kg/m3 - Tải trọng cốt thép lấy theo thiết kế, trường hợp khối lượng cụ thể, lấy khoảng 100kg thép 1m3 bê tông - Tải trọng người máy móc, dụng cụ thi công khoảng 250 Kg/m2 - Tải trọng đầm rung tác động lấy 200 Kg/m2 b Tải trọng ngang - Lấy 50% tải trọng gió cho địa phương - p lực ngang bê tông đổ vào cốp pha: p = H - Tải trọng động tác động lên côp-pha phải kể đến lực xung phương pháp đổ bê tông Biện pháp đổ bê tông Giảng viên: Ths Lương Thanh Dũng Tải trọng ngang tác động vào cốp pha (Kg/m2) Trang 13 Sổ tay Kỹ thuật thi công Đổ máy bơm ống vòi voi đổ trực tiếp đường ống từ máy bê tông Đổ trực tiếp từ thùng có: - Dung tích nhỏ 0,2 m3 - Dung tích nhỏ 0,2-0,8 m3 - Dung tích lớn 0,8 m3 400 200 400 600 c Hệ số vượt tải Khi tính toán phận cốp pha theo khả chịu lực, tải trọng tiêu chuẩn nêu phải nhân với hệ số vượt tải sau đây: Các tải trọng tiêu chuẩn - Trọng lượng thân cốp pha, đà giáo Trọng lượng bê tông cốt thép Tải trọng người phương tiện vận chuyển Tải trọng đầm chấn động p lực ngang bê tông Tải trọng chấn động đổ bê tông vào cốp pha Hệ số vượt tải trọng 1,1 1,2 1,3 1,3 1,3 1,3 d Kiểm tra độ võng -Khi xác định độ võng, chuyển vị dùng tải trọng tiêu chuẩn -Độ võng cốp pha không lớn giá trị sau: + Đối với cốp pha bề mặt lộ kết cấu: 1/400 nhịp phận cốp pha; + Đối với cốp pha bề mặt bị che khuất kết cấu:1/250 nhịp phận cốp pha; + Độ võng đàn hồi gỗ chống cốp pha độ lún gỗ chống cốp pha lấy 1/1000 nhịp tự kết cấu bê tông cốt thép tương ứng + Khi tính toán ổn định cốp pha đà giáo phải xét đến tác động đồng thời tải trọng gío trọng lượng thân Nếu cốp pha lắp liền với cốt thép phải tính khối lượng cốt thép Hệ số vượt tải tải trọng gió 1,2 0,8 tải trọng chống lật + Độ vồng cốp pha kết cấu dầm, vòm có độ lớn 4m xác định theo công thức sau: L- độ kết cấu tính m 3L f  1000 6.2 Tính toán cốp pha, chống 6.2.1 Tính toán cốp pha đứng a Tải trọng - Tải trọng tiêu chuẩn: q tt   H   q d Trong đó, H=0,75m đầm đầm dùi H=2R đầm đầm H=R đầm đầm mặt với R: bán kính tác dụng đầm máy  qd  qd1  qd + qd1: tải trọng đổ bê tông gây nên Giảng viên: Ths Lương Thanh Dũng Trang 14 Sổ tay Kỹ thuật thi công + qd2: tải trọng đầm rung Tuy nhiên với cốp pha đứng, thường đổ không đầm ngược lại tính toán lấy giá trị lớn - Tải trọng tính toán: qtt  n. H   nd qd - n, nd : HS vượt tải Tải trọng phân bố mét dài: qtt  (n. H   nd qd ).b b: chieàu rộng dải tính toán b Sơ đồ tính toán Coi gông (với cột), sườn (cốp pha tường, móng, thành dầm…) gối tựa, cốp pha làm việc dầm liên tục q l Ta có: M c  tt 10 Trong đó, qtt : tải trọng tính toán l: khoảng cách gông sườn Mc : trị số momen chọn để tính toán Từ đó, ta có : l  10 M c / qtt Mặt khác: M   .W Trong đó, : ứng suất cho phép vật liệu làm cốp pha W: momen kháng uốn, b.h W b: chiều rộng dải tính toán h: chiều cao cốp pha gỗ Khi tính toán với cốp pha định hình W tra bảng c Kiểm tra độ võng cốp pha Giảng viên: Ths Lương Thanh Dũng Trang 15 Sổ tay Kỹ thuật thi công Độ võng cốp pha đứng phải thỏa mản điều kiện sau: f  qtc l 3L x  f  128 EJ 1000 6.2.2 Tính toán cốp pha nằm a Tải trọng - Tải trọng tiêu chuẩn: qtc   qbt   qd Trong đó,  qbt q d +Trọng lượng thân cốp pha & Trọng lượng bê tông cốt thép +Tải trọng đổ bê tông, Tải trọng đầm bê tông, Tải trọng người dụng cụ thi công - Tải trọng tính toán: qtt   n.qbt   nd qd Trong đó, n, nd hệ số vượt tải - Tải trọng phân bố mặt cốp pha: qtt  ( n.qbt   nd qd ).b b: chiều rộng dải tính toán b Sơ đồ tính toán Coi đà đỡ lớp (sát cốp pha) gối tựa, ván làm việc dầm liên tục: q l M c  tt  l  10 M c / qtt 10 Các phần tính toán kiểm tra lại tương tự phần cốp pha đứng 6.2.3 Kiểm tra ổn định cột chống -Với chống kim loại, sau tính toán tải trọng lên đầu cột chống, kiểm tra ổn định theo công thức sau: P  P  Trong đó, P: tải trọng đặt lên đầu cột [P]: tải trọng cho phép cột chống - Nếu chống gỗ kiểm tra theo công thức: P   go  F Trong đó, φ : hệ số uốn dọc phụ thuộc vào tra bảng F: diện tích mặt cắt ngang cột chống  go : ứng suất cho phép gỗ làm cột chống Giảng viên: Ths Lương Thanh Dũng Trang 16 Sổ tay Kỹ thuật thi công 6.3 Thời gian tháo coffa sau đúc bêtông 6.3.1 Đối với coffa cột, thành dầm tường Chúng ta tháo dỡ coffa thành đà giáo ( coffa thành bên cột, dầm tường ) bêtông đạt cường độ 50daN/cm2 6.3.2 Đối với coffa sàn, đáy dầm, cầu thang Bảng cường độ bêtông tối thiểu để tháo dỡ coffa đà giáo chịu lực (%R28) chưa chất tải Loại kết cấu Cường độ bêtông tối thiểu cần đạt để tháo coffa, %R28 Thời gian bêtông đạt cường độ để tháo dỡ coffa (ngày) - Bản, dầm, vịm có độ nhỏ 2m 50 - Bản, dầm, vòm có độ từ 2m – 8m 70 10 - Bản, dầm, vịm có độ 90 23 Giảng viên: Ths Lương Thanh Dũng Trang 17 Sổ tay Kỹ thuật thi coâng lớn 8m Ghi : - Các trị số ghi bảng chưa xét đến ảnh hưởng phụ gia - Đối với kết cấu có độ nhỏ 2m, cường độ tối thiểu bêtông đạt để tháo coffa 50%R28 không nhỏ 80daN/cm2 CƠNG TÁC CỐT THÉP Kiểm tra nghiệm thu cốt thép * Cốt thép sau lắp dựng phải nghiệm thu theo vẽ thiết kế theo tiêu chuẩn TCVN4453-1995 Nghiệm thu cốt thép tiến hành đồng thời với nghiệm thu cốp pha, chống Chỉ phép tiến hành công tác sau cốt thép cốp pha nghiệm thu * Kiểm tra công tác bao gồm công việc sau: - Sự phù hợp loại cốt thép đưa vào sử dụng so với thiết kế - Công tác gia công cốât thép: phương pháp cắt, uốn làm bề mặt cốt thép trước gia công Trị số sai lệch cho phép cốt thép gia công - Công tác hàn: bậc thợ, thiết bị, que hàn, công nghệ hàn chất lượng mối hàn Trị số sai lệch cho phép sản phẩm cốât thép gia công hàn - Sự phù hợp việc thay đổi cốt thép so với thiết kế - Vận chuyển lắp dựng cốt thép + Chủng loại, vị trí, kích thước số lượng cốât thép lắp dựng so với thiết kế Trị số sai lệch cho phép công tác lắp dựng cốt thép quy định + Sự phù hợp loại thép chờ chi tiết đặt sẵn so với thiết kế + Sự phù hợp loại vật liệu kê, mật độ điểm kê sai lệch chiều dày lớp bê tông bảo vệ so với thiết kế * Khi nghiệm thu phải có hồ sơ bao gồm: - Các vẽ thiết kế có ghi đầy đủ thay đổi cốt thép trình thi công kèm biên định thay đổi; - Các kết kiểm tra mẫu thử chất lượng thép mối hàn chất lượng gia công cốt thép - Các biên thay đổi cốt thép công trường so với thiết kế; - Các biên nghiệm thu kỹ thuật trình gia công lắp dựng cốt thép - Nhật ký thi công THI CƠNG BÊTƠNG TỒN KHỐI 8.1 Chọn cần trục tháp : - Cần trục tháp chọn cần phải đáp ứng yêu cầu sau : + Độ cao: đưa vật liệu đến vị trí cao cơng trình, đảm bảo an toàn khoảng cách Hmax > Hyc + Tầm với: bao qt tồn phạm vi cơng trường thi công Rmax > Ryc + Sức trục: nâng cấu kiện có trọng lượng lớn với tầm với lớn Giảng viên: Ths Lương Thanh Dũng Trang 18 Sổ tay Kỹ thuật thi công Qmax > Qyc - Vị trí đặt cần trục tháp: đảm bảo thi cơng thuận lợi, khơng làm vướng víu phương tiện thi cơng khác, góc xoay vận chuyển nhỏ Ngồi ra, cịn phải bảo đảm tầm với cần trục vươn tới kho bãi vật liệu, bãi tập kết cấu kiện -Xác định thông số chọn cần trục tháp : Độ cao nâng cần thiết: [H] H = hct+ hrào + hat + hck + h1 Trong : - hct : chiều cao cơng trình - hrào : chiều cao rào bảo vệ ( 1.5m ) - hat : chiều cao an toàn ( 1.0m ) - hck : chiều cao cấu kiện (chọn trường hợp sử dụng cần trục để cẩu dàn giáo) (1.7m) - ht : chiều cao treo buộc ( 1.0m ) Nếu đặt cần trục tháp vị trí thuận lợi tầm với cần trục phải thoã: Rmin  RmaxCT + 8.2 Tính suất máy trộn bêtơng Tính suất máy trộn bêtông giới theo công thức sau : n.v.k1 P k ( m / h) 1000 Trong : P : Cơng suất máy trộn giới (m3/h) v : Dung tích hữu ích máy (lít), lấy 75% dung tích hình học máy n : Số mẻ trộn k1 : Hệ số thành phẩm bêtông ( lấy từ 0,67 đến 0,72 ) k2 : Hệ số sử dụng máy theo thời gian, thường lấy 0,9 đến 0,95 Bảng thời gian trộn hỗn họp bêtông ( phút ) Độ sụt (mm) Dung tích máy trộn (lít) Dưới 500 Từ 500 đến 1000 Trên 1000 Nhỏ 10 2,0 2,5 3,0 10 đến 50 1,5 2,0 2,5 Trên 50 1,0 1,5 2,0 8.3 Chọn xe vận chuyển bêtông : Tính số xe vận chuyển bêtơng theo cơng thức sau : Q L n  max (  T ) V S Trong : n : Số xe vận chuyển bêtông cần Qmax : Năng suất lớn máy bơm (m3/h) S : Vận tốc xe vận chuyển bêtông (25km/h) L : Đoạn đường vận chuyển bêtông (km) T : Thời gian gián đoạn xe (h), thường lấy từ đến 10 phút Giảng viên: Ths Lương Thanh Dũng Trang 19 Sổ tay Kỹ thuật thi công V : Dung tích chứa xe chở bêtông (m3) Bảng thời gian lưu hỗn hợp bêtông vận chuyển ( không phụ gia ) Nhiệt độ (0C) Thời gian vận chuyển cho phép (phút) Lớn 30 30 20 – 30 45 10 – 20 60 - 10 90 8.4 Độ sụt thời gian đầm bêtông : Vữa bêtông phảo đảm bảo yêu cầu thi công : đảm bảo độ sụt, dễ trút khỏi phương tiện chuyên chở, dễ đổ, dễ đầm,… Bảng độ sụt thời gian đầm bêtông Stt Loại kết cấu Độ sụt Thời gian đầm 4cm 15 – 25 giây Bêtơng khối lớn có khơng có cốt thép Cột, dầm, sàn - 6cm 12 – 15 giây Kết cấu nhiều cốt thép – 8cm 10 – 12 giây Bêtông bơm 12 – 14cm - Đổ bêtông kiểu vữa dâng 16 – 18cm - Mái dốc – 6cm - 8.5 Những nguyên tắc đổ bêtông - Nguyên tắc : Chiều cao rơi tự vữa bêtông không vượt 2,5m, để đổ bêtông không bị phân tầng Khi đổ bêtơng có chiều cao lớn 2,5m cần sử dụng biện pháp hỗ trợ sau : + Dùng ống vòi voi ( hay dung ống cao su ) + Dùng máng nghiêng ( máng nghiêng nên sản xuất từ thép để vữa bêtông dễ trượt xuống ) + Mở cửa đổ bêtông - Nguyên tắc : Đổ bêtông từ xuống Đảm bảo nguyên tắc để nâng cao suất lao động Khi đổ bêtông dầm, vữa bêtông trút từ vị trí cao miệng dầm Khi đổ bêtông cột, vữa bêtông phải để cao cửa đổ đỉnh coffa cột Sàn công tác vận chuyển bêtông đổ móng xe cải tiến phải cao mặt đài móng, ….Khi đổ đầm bêtơng khơng va chạm vào cốt thép - Nguyên tắc : Đổ bêtông từ xa gần, nguyên tắc đưa nhằm đảm bảo đổ bêtông xong không lại gây va chạm chấn động vào kết cấu bêtông vừa đổ xong - Nguyên tắc : Khi đổ bêtơng khối lớn, kết cấu có chiều dày lớn phải đổ thành lớp Chiều dày diện tích lớp xác định dựa vào bán kính ảnh hưởng suất loại dầm sử dụng Khi đầm thủ công, chiều dày lớp từ 10 – 15cm Khi dung đầm dùi, chiều dày lớp đổ bêtông nhỏ chiều dài chày đầm 10cm Khi dùng đầm bàn, chiều dầy lớp bêtông nhỏ 20cm 8.6 Tính diện tich đổ bêtơng dầm sàn Giảng viên: Ths Lương Thanh Dũng Trang 20 Sổ tay Kỹ thuật thi công Đổ bêtơng dầm sàn từ đầu đến đầu cơng trình Diện tích dãy đổ sàn xác định theo công thức sau : Q (t1  t ).k F h Trong : F : Diện tích dãy đổ bêtơng (m2) Q : Lượng bêtơng cung cấp (m3/h) t1 : Thời gian bắt đầu ninh kết bêtông (h) t2 : Thời gian vận chuyển vữa bêtông (h) k : hệ số vận chuyển vữa bêtông không đồng ( lấy từ 0,8 đến 0,9 ) h : Chiều dày sàn bêtơng (m) 8.7 Tính suất đầm bêtơng 8.7.1 Tính suất đầm dùi Năng suất lý thuyết đầm dùi tính theo cơng thức sau : 3600 P  2r02 ( m / h) t1  t Trong : P : Năng suất lý thuyết đầm dùi ( m3/h) r0 : Bán kính ảnh hưởng đầm dùi (m) t1 : Thời gian đầm vị trí (s) t2 : Thời gian di chuyển đầm từ vị trí sang vị trí khác ( thường lấy 10s) Năng suất thực tế đầm : Pt = k.P (m3/h) Trong : Pt : Năng suất thực tế đầm k : Hệ số hữu ích ( thường lấy từ 0,6 đến 0,8 ) 8.7.2 Tính suất đầm bàn Năng suất lý thuyết đầm bàn tính theo công thức sau : 3600 ( m / h) P  F t1  t Trong : P : Năng suất lý thuyết đầm bàn ( m3/h) F : Diện tích đầm bàn (m2) t1 : Thời gian đầm vị trí (s) t2 : Thời gian di chuyển đầm từ vị trí sang vị trí khác ( thường lấy 10s) Năng suất thực tế đầm bàn : Pt = k.P (m3/h) Trong : Pt : Năng suất thực tế đầm Giảng viên: Ths Lương Thanh Dũng Trang 21 Sổ tay Kỹ thuật thi công k : Hệ số hữu ích ( thường lấy từ 0,6 đến 0,8 ) 8.8 Thời gian bảo dưỡng ẩm bêtông Bảo dưỡng bêtông phải đảm bảo bề mặt bêtông luôn ướt Thời gian bảo dưỡng cần thiết không nhỏ trị số bảng sau : Vùng khí hậu Vùng A Vùng B Vùng C Mùa Tháng Rth BD %R28 TctBD ngày đêm Hè IV - IX 50 - 55 Đông X - III 40 - 50 Khô II - VII 55 - 60 Mưa VIII - I 35 - 40 Khô XII - IV 70 Mưa V - XI 30 Trong : Rth BD : Cường độ bảo dưỡng tới hạn TctBD : Thời gian bảo dưỡng cần thiết Vùng A : Từ Diễn Châu Bắc Vùng B : Phía đơng Trường Sơn từ Diễn Châu đến Thuận Hải Vùng C : Tây Nguyên Nam Bảo dưỡng bêtông công trường cách tưới nước lên bề mặt bêtông Lần tưới nước thực sau đổ bêtông từ đến tùy theo nhiệt độ ngồi trời Tuyệt đối khơng để bêtơng trắng mặt Giảng viên: Ths Lương Thanh Dũng Trang 22