BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC MỞ TPHCM KHOA KỸ THUẬT – CÔNG NGHỆ ������������ ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG ĐỀ TÀI THIẾT KẾ VĂN PHÒNG CHO THUÊ ĐC 25BIS, NGUYỄN THỊ MINH KHAI, Q3, TPHCM TKHOA[.]
BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC MỞ TPHCM KHOA : KỸ THUẬT – CÔNG NGHỆ ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG ĐỀ TÀI : THIẾT KẾ VĂN PHÒNG CHO THUÊ ĐC : 25BIS, NGUYỄN THỊ MINH KHAI, Q3, TPHCM TKHOA GVHD SVTH MSSV TP.HCM , 12 - 2009 : : : : TS LƯU TRƯỜNG VĂN ThS TRẦN QUANG HỘ TRẦN QUANG ĐẠO 20561049 LỜI MỞ ĐẦU Ngày nay, với việc đất nước giai đoạn đẩy mạnh q trình cơng nghiệp hóa, đại hóa, gắn liền với cơng đổi đất nước hội nhập quốc tế Trên sở đời sống kinh tế, văn hóa, xã hội, sở hạ tầng khơng ngừng nâng lên Chính q trình mà ngành kinh tế, khoa học kỹ thuật ngày không ngừng phát triển hàng ngày, song song với việc góp phần phát triển chung, ngành xây dựng đóng vai trị quan trọng trình phát triển kiến thiết đất nước cụ thể năm gần không thành phố lớn mà kể tỉnh, thành nước cơng trình xây dựng liên tục xây dựng, đặt biệt tòa nhà cao tầng, khu đô thị ngày nhiều, qua nhằm đáp ứng yêu cầu cho hoạt động Luận văn tốt nghiệp kỹ sư khơng mơn học kết thúc q trình đào tạo cho kỹ sư, mà cịn mơn học nhằm giúp cho sinh viên tổng hợp kiến thức khả vận dụng lý thuyết vào cơng trình thật, làm quen với công việc thiết kế sau Bên cạnh cách để sinh viên tiếp cận với lý thuyết, kinh nghiệm thiết kế thực tế việc phân tích, xử lý đưa phương án giải cách có logic, hợp lý hướng dẫn giảng viên hướng dẫn Do việc hồn thành luận văn tốt nghiệp môn học thiếu sinh viên ngành kỹ thuật trước trường LỜI CẢM ƠN Thành phố Hồ Chí Minh trung tâm kinh tế, văn hóa, khoa học kỹ thuật, đời sống xã hội phát triển nước Đời sống người dân ngày nâng cao Thơng qua đó, sở hạ tầng kỹ thuật thành phố ngày phát triển, nhằm đáp ứng yêu cầu phát triển chung thành phố Những năm gần cao ốc văn phòng, tòa nhà, hộ cao cấp mọc lên ngày nhiều Do đó, đời cao ốc văn phòng cho thuê 25 Bis Nguyễn Thị Minh Khai khơng ngồi mục đích Luận văn tốt nghiệp giúp cho em cố kiến thức vận dụng lý thuyết vào thực tế, lấy làm sở tảng trước trở thành kỹ sư Với hướng dẫn, dạy dỗ nhiệt tình thầy, cơ, với lịng biết ơn sâu sắc mình, em xin kính gởi lời cảm ơn đến với • Tồn thể thầy, cô giáo giảng dạy Trường Đại Học Mở Tp.HCM • Thầy, cô khoa Kỹ thuật – công nghệ Trường Đại Học Mở Tp.HCM • Thư viện Trường Đại học Mở Tp.HCM Và Đặc biệt thầy ThS Trần Quang Hộ, khoa Kỹ Thuật xây dựng, Trường ĐH Bách Khoa Tp.HCM, người trực tiếp hướng dẫn, nhằm giúp em hồn thành luận văn tốt nghiệp Con kính gởi đến Ba, Mẹ, gia đình lịng biết ơn đến với gia đình tạo điều kiện thuận lợi để hoàn thành trình học tập Qua đây, tơi cảm ơn tất bạn bè đóng góp ý kiến, kinh nghiệm học tập giúp tơi hồn thành luận văn tốt nghiệp Vì kinh nghiệm, kiến thức cịn nhiều hạn chế nên việc sai sót q trình thiết kế khơng thể tránh khỏi Qua em tự hiểu cần phải cố gắng nhiều để hồn thiện Kính mong q thầy, cơ, bạn bè góp ý bảo thêm Trân trọng kính cảm ơn ! Tp HCM, Ngày Tháng Năm 2009 SV Thực Hiện Trần Quang Đạo NHẬN XÉT PHẦN I KIẾN TRÚC PHẦN II KẾT CẤU PHẦN III NỀN MĨNG PHỤ LỤC KIẾN TRÚC Trang I Cơ sở thực II Giải pháp thiết kế PHẦN I : KEÁT CAÁU PHẦN II : CHƯƠNG I CHỌN SƠ BỘ KÍCH THƯỚC TIẾT DIỆN Kích thước tiết diện vách Kích thước tiết diện cột Kích thước tiết diện sàn Kích thước tiết diện dầm biên CHƯƠNG II THIẾT KẾ SÀN ĐIỂN HÌNH I Giới thiệu II Ngun lý tính tốn III Tính tốn sàn phẳng 13 IV Xác định nội lực 14 V Tính tốn cốt thép 21 VI Kiểm tra độ võng cho sàn 29 VII Kiểm tra xuyên thủng 30 CHƯƠNG III THIẾT KẾ CẦU THANG BỘ I Giới thiệu 33 II Xác định cấu tạo thang 34 III Sơ đồ tính 35 IV Xác định tải trọng 35 V Xác định nội lực 36 VI Tính tốn cốt thép 37 CHƯƠNG IV THIẾT KẾ HỒ NƯỚC MÁI I Giới thiệu 41 II Lý thuyết tính tốn 41 III Tính tốn cụ thể 44 CHƯƠNG V TÍNH TỐN TẢI TRỌNG GIĨ CƠNG TRÌNH I Giới thiệu 57 II Xác định tải trọng gió 57 CHƯƠNG VI TÍNH TỐN CỐT THÉP CHO KHUNG I Giới thiệu 81 II Các trường hợp tải trọng 82 III Tổ hợp tải trọng 82 IV Tính tốn 83 4.1 Cột 84 4.2 Dầm 95 CHƯƠNG IIV THIẾT KẾ VÁCH I Giới thiệu sơ lược 111 II Quan niệm tính 112 III Tính tốn cụ thể 115 NỀN MÓNG PHẦN III : CHƯƠNG IIIV THỐNG KÊ ĐỊA CHẤT I Phương thức thực 121 II Kết khảo sát 122 CHƯƠNG IX THIẾT KẾ CỌC KHOAN NHỒI I Giới thiệu 124 II Tải trọng tác dụng lên móng 124 III Các giả thuyết tính toán 125 IV Vật liệu 125 V Phân loại lựa chọn móng 125 VI Cấu tạo cọc 126 VII Cấu tạo đài cọc 126 VIII Sức chịu tải cọc 128 IX Thiết kế móng cụ thể 140 CHƯƠNG X Móng M1 140 Móng M2 159 Móng M3 178 THIẾT KẾ MÓNG CỌC BARET I Giới thiệu 205 III Tải trọng tác dụng lên móng 206 V Sức chịu tải cọc 208 VII Thiết kế móng cụ thể Móng M1 214 Móng M2 231 Móng M3 240 TÀI LIỆU THAM KHẢO GIÁO TRÌNH : 10 11 12 13 14 Bộ tiêu chuẩn Xây dựng Việt Nam Kết cấu bêtông cốt thép Phần cấu kiện – Phan Quang Minh (chủ biên) Kết cấu bêtông cốt thép Phần kết cấu nhà cửa – Ngô Thế Phong (chủ biên) Thực hành tính tốn cấu kiện – GS Nguyễn Đình Cống Tính tốn tiết diện cột bêtơng cốt thép – GS Nguyễn Đình Cống Kết cấu bêtơng cốt thép theo QP Hoa Kỳ - TS Nguyễn Trung Hịa Tính tốn kết cấu Bêtông cốt thép – Nguyễn Mạnh Tuân Kết cấu bêtông cốt thép 1,2,3 – Ths Võ Bá Tầm Một số phương pháp tính vách phẳng BTCT - DHXDHN Giải pháp móng nhà cao tầng – Ths Trần Quang Hộ Nền Móng – Ths Lê Anh Hồng Nền móng – Châu Ngọc Ẩn Nền móng nhà cao tầng – TSKH Nguyễn Văn Quảng Video hướng dẩn tính tốn động đất gió động – PGS TS Phan Ý Thuận PHẦN MỀM : SAP V12 – Hãng Computer and Structure, Inc (CSI) Etabs V9.05 – Hãng Computer and Structure, Inc (CSI) Safe V8.0.8 – Hãng Computer and Structure, Inc (CSI) AutoCAD 2007 – Hãng Autodesk Bộ Microsoft Office 2003 – Hãng Microsoft ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2005 GVHD : ThS TRẦN QUANG HỘ A = 1.2, B = 5.6, D=8 γ II = 10.07 KN/m3 : Dung trọng đất đáy móng khối quy ước γ I = 9.83 KN/m3 : Dung trọng đất từ đáy móng khối quy ước trở lên - Bề rộng đáy móng khối quy ước Bm = 13.69m - Chiều cao khối móng quy ước hm = 31.2 + = 33.2 m (kể đài) - Lực dính c = 3.1 KN/m2 Rtc = 1.1 × (1.2 × 13.69 × 10.07 + 5.6 × 33.2 × 9.83 + × 3.1) = 2219.61 KN/m2 Như σmax = 437.34 < 1.2R tc = 1.2 × 2219.61 = 2663.52KN / m2 Và σmax > Thỏa điều kiện khả chịu tải đất Kiểm tra lún nhóm cọc: Chia lớp đất đáy móng khối quy ước thành lớp có chiều dày hi hi = Bm x 0.2 = 13.69 x 0.2 = 2.7m chọn hi = 2m Áp lực thân đất đáy móng khối qui ước σbt = γ tb × L c = 9.83 × 31.2 = 306.69 KN/m2 Áp lực gây lún đáy móng khối quy ước : σ0gl = σ tb − σbt = 437.34 − 306.69 = 130.65 (KN/m2) Áp lực gây lún vị trí : σz = k σgl Với k0 : hệ số áp lực đất phụ thuộc vào tỷ số : L/B z/B ứng với trường hợp tải phân bố diện tích chữ nhật Áp lực gây lún vị trí Điểm Độ sâu z (m) LM BM ZM BM K0 σgl (KN/m2) 4 1 1 0.146 0.292 0.438 0.584 0.98 0.844 0.687 0.536 130.65 128.04 110.27 89.756 70.028 Áp lực thân vị trí đáy móng khối quy ước trở xuống Tại điểm : σbt = γ tb × L c = 9.83 × 31.2 = 306.69 KN/m2 Tại điểm (Z = 2m), ứng với cao trình -33.2m : Có γ1' = 10.07KN / m3 , E0 = 35689 (KN/m3) σ1bt = σbt + γ1' hi = 306.69 + 10.07 × = 326.83(KN / m3 ) Tại điểm (Z = 4m), ứng với cao trình -35.2m : Có γ '2 = 10.07KN / m3 , E0 = 35689 (KN/m3) SVTH : TRẦN QUANG ĐẠO - 20561049 Trang : 235 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2005 GVHD : ThS TRẦN QUANG HỘ σbt = σ1bt + γ 2' hi = 326.83 + 10.07 × = 346.97(KN / m3 ) Tại điểm (Z = 6m), ứng với cao trình -37.2m : Có γ '3 = 10.07KN / m3 , E0 = 35689 (KN/m3) σbt = σbt + γ 3' hi = 346.97 + 10.07 × = 367.11(KN / m3 ) Tại điểm (Z = 8m), ứng với cao trình -39.2m : Có γ '3 = 10.07KN / m3 , E0 = 35689 (KN/m3) σbt4 = σbt + γ 3' hi = 367.11 + 10.07 × = 387.25(KN / m3 ) Tại điểm độ sâu z = 8m kể từ đáy móng khối quy ước ta có : σ3gl = 70.028(KN / m3 ) < 0.2σ3gl = 0.2 × 387.25 = 74(KN / m3 ) Giới hạn tính lún lấy vị trí Độ lún : σiglhi 130.65 × 128.04 × 110.27 × 89.756 × 70.028 × S = β0 × ∑ ( ) = 0.8 × ( + + + + ) = 0.019m E0i × 35689 35689 35689 35689 × 35689 = 1.9cm Qmax = 118.83KN Vậy bê tông đủ khả chịu lực cắt - Chọn cốt đai Φ12@200 bố trí suốt cho cọc Theo điều 3.3.6 – TCXD 205 – 1998 cách 1.5m theo chiều dọc, 1m theo chiều ngang cần phải đặt thêm kê, đồng thời vị trí theo chiều dọc 1.5m đặt theo thép Φ16 - Chiều dài lớp bê tông bảo vệ chọn 10cm SVTH : TRẦN QUANG ĐẠO - 20561049 Trang : 239 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2005 GVHD : ThS TRẦN QUANG HỘ MÓNG M3 Nội lực : (Nội lực lõi thang máy) Cặp NL N (KN) -82750.5 -65310.6 -68874.6 -68874.6 -65310.6 V2 (KN) Hx -7.7 -8.11 3863.18 3863.18 -8.11 V3 (KN) Hy 137.09 4155.91 99.76 99.76 4155.91 M2 (KNm) Mx -18680.1 112429.9 -13351 -13351 112429.9 M3 (KNm) My -939.339 -344.045 150019.2 150019.2 -344.045 Load THT COMB1 COMB4 COMB2 COMB2 COMB4 Nmax Mxmax Mymax HXmax HYmax Tính tốn với cặp nội lực 1, cặp lại để kiểm tra khả chịu lực Chọn sơ số lượng cọc : Số lượng cọc Ntt 82750.5 = 1.2 = 14.08 Q tk 7047.88 Ta chọn số lượng cọc bố trí cho đài n = 14 cọc Giải thích : Ntt : Tải trọng thẳng đứng kết cấu bên Qtk : Sức chịu tải tính toán thiết kế cho cọc β : Hệ số xét tới ảnh hưởng moment, lấy β = 1.2 – 1.5 Số lượng sơ cọc : n=β Bố trí cọc Đài cọc cọc chọn hd ≥ 3b = x 0.8 = 2.4m chọn hd = 2.5m Kích thước đài cụ thể sau: SVTH : TRẦN QUANG ĐẠO - 20561049 Trang : 240 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2005 2800 4600 2200 1300 500 4600 GVHD : ThS TRẦN QUANG HỘ 2800 500 B 1300 2200 2800 5600 11000 2800 C 500 2200 1600 1500 800 3000 2000 800 2800 1500 3000 2200 500 1600 12000 Hình : Mặt bố trí móng M3 SVTH : TRẦN QUANG ĐẠO - 20561049 Trang : 241 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2005 GVHD : ThS TRẦN QUANG HỘ - Diện tích đáy đài : Ađ = 132 m2 Kiểm tra thiết kế sơ Từ giá trị nội lực mà Etabs cho ta phần tính tốn kết cấu Ta lấy giá trị tiêu chuẩn với hệ số vượt tải n = 1.15 V2 (Hx) Hxtc V3 (Hy) Hytc M2 (Mx) Mxtc (KN) (KN) (KN) (KN) (KNm) (KNm) -7.7 6.69 137.09 119.21 -18680.1 -16243.56 -82750.5 -71956.96 N (KN) Ntc (KN) M3 (My) (KNm) -939.339 Mytc (KNm) -816.82 Khả chịu lực cho cọc Nội lực để kiểm tra tải trọng tác dụng lên cọc gồm lực dọc Ntt, Mxtt, Mytt lực lực ngang Hx, Hy Lực tác dụng lên đầu cọc có tọa độ (xi, yi) là: M M N Pi = ± n y x i ± n x y i n ∑ x i2 ∑ yi2 i=1 i =1 Trong : N: Tải trọng tính tốn tác dụng lên cọc n : số lượng cọc có đài Mx : Moment tải quanh trục x, qua trọng tâm tiết diện cọc My : Moment tải quanh trục y, qua trọng tâm tiết diện cọc xi, yi : Tọa độ cọc thứ i hệ tọa độ đài móng Điều kiện kiểm tra : Pmax ≤ Q tk , Pmin ≥ Trọng lượng đài đất đài sau bố trí cọc Nttd = nA d γ tbhd Trong : n : Hệ số vượt tải = 1.1 Ađ : Diện tích đáy đài : Ađ = 132m2 hd : Chiều cao đài : hd = 2.5m γ tb : Trọng lượng trung bình đất đài = 22KN/m3 Ndtt = nA d γ tbhd = 1.1 × 132 × 22 × 2.5 = 7986(KN) N = Ntt + Ndtt = 82750.5+ 7986 = 90736.5 (KN) Mx = Mx + Hx × hd = 18680.1 + 7.7 × 2.5 = 18699.35(KNm) My = Mtty + Hy × hd = 939.339 + 137.09 × 2.5 = 1213.51(KNm) Pmax Tải trọng lớn tác dụng lên cọc (Ta lấy với cọc xa tâm x , y) M M N 90736.5 18699.35 × 4.4 1213.51 × 3.9 = + n y xi + n x yi = + + = 6580.02(KN) 2 n 14 × 4.4 + × 1.9 × 2.4 + × 1.4 + × 3.92 2 ∑ xi ∑ yi i=1 i=1 Pmax = 6580.02 (KN)< Qtk = 7047.88(KN) SVTH : TRẦN QUANG ĐẠO - 20561049 Trang : 242 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2005 Pmin = GVHD : ThS TRẦN QUANG HỘ M M N 90736.5 18699.35 × 4.4 1213.51 × 3.9 − n y xi − n x yi = − − = 6382.33(KN) 2 n 14 × 4.4 + × 1.9 × 2.4 + × 1.4 + × 3.92 2 x y ∑ i ∑ i i=1 i =1 Pmin = 6382.33(KN) > Vậy theo số liệu kiểm tra ta kết luận cọc đủ khả chịu tải Ổn định móng khối qui ước mũi cọc: Nhằm xem xét việc đất đáy móng khối qui ước có ổn định hay khơng ta tiến hành kiểm tra ứng suất mũi sau: ϕ Từ mép ngồi cọc biên kẻ đường xiên góc α = tb , ϕtb góc ma sát trung bình lớp đất có chiều dày hi bên hông chiều dài L cọc ϕ h + ϕ2h2 + + ϕihi ϕtb = 1 L Với L tổng chiều dày lớp đất xung quanh cọc L = h1 + h2 +…+ hi = (8.1 - 0.2) + 10.1 + 1.1 + 11.6 = 30.7m ϕ h + ϕ2h2 + + ϕihi 26.420 × (8.1 − 0.3) + 30.870 × 10.1 + 11.750 × 1.1 + 30.30 × 11.6 = ϕtb = 1 = L 30.7 28.73 ϕ α = tb = 7.180 Kích thước móng khối qui ước Lqu = L1 + 2tan αL c = 10.5 + 2tan7.18 ×30.7 = 18.23m Bqu = B1 + 2tan αL c = 11.5 + 2tan7.18 ×30.7 = 19.23m Diện tích khối móng quy ước Fqu = LquBqu = 18.23 x 19.23 = 350.56m2 Thể tích móng khối qui ước L quB 2qu 18.23 × 19.232 = = 1123.55 m3 Wqux = 6 L quB 2qu 18.232 × 19.23 Wquy = = = 1065.13 m3 6 Các tải trọng tiêu chuẩn tác dụng đáy móng khối qui ước: - Tải trọng đứng : N1 = Ntc = 71956.96 (KN) - Tải trọng đất đài từ đáy đài trở lên: N2 = Nđất+đài = Fqu D f γ tb = 350.56 × 2.5 × 22 = 19280.8 (KN) - Trọng lượng cọc (xét đến đẩy với phần cọc nằm mực nước ngầm) N3 = 16 × 1.76 × 30.7 × (25 − 10) = 12967.68(KN) - Trọng lượng đất từ đáy đài trở xuống (không kể cọc) N4 = (Fqu − nA p ) × γ tbL c = (350.56 − 16 × 1.76) × 9.83 × 30.7 = 97294.19KN SVTH : TRẦN QUANG ĐẠO - 20561049 Trang : 243 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2005 GVHD : ThS TRẦN QUANG HỘ ϕ1h1 + ϕ2h2 + + ϕihi 9.27 × (8.1 − 0.2) + 10.17 × 10.1 + 9.2 × 1.1 + 10.07 × 11.6 = = 9.87 L 30.7 (KN/m3) Tổng tải trọng tác dụng lên móng khối quy ước ∑ Nqutc = N1 + N2 + N3 + N4 = 71956.96 + 19280.8 + 12967.68 + 97294.19 = 201499.63 KN γ tb = Moment đáy móng khối quy ước Mxtc = Mxtc + Htcx × (hd + L c ) = 16243.56 + 7.7 × (2.5 + 30.7) = 16499.2(KNm) Mtcy = Mtcy + Htcy × (hd + L c ) = 939.339 + 119.21 × (2.5 + 30.7) = 4897.111(KNm) Ứng suất trung bình đáy móng ∑ Nqutc = 201499.63 = 574.79(KN / m2 ) σtb = Fqu 350.56 Ứng suất Max đáy móng khối qui ước Mtcxqu Mtcyqu 201499.63 16499.2 4897.111 Nqu ∑ tc σmax = + + = + + = 594.076(KN / m2 ) Fqu Wx Wy 350.56 1123.55 1065.13 Ứng suất Min đáy móng khối qui ước ∑ Nqutc − Mtcxqu − Mtcyqu = 201499.63 − 16499.2 − 4897.111 = 555.51(KN / m2 ) σmin = Fqu Wx Wy 350.56 1123.55 1065.13 Kiểm tra ổn định mm Rtc = (A × Bm × γ II + B × hm × γ I + D × c) k tc Trong : m1m2 = 1.1 : Hệ số tra bảng Ktc = : Hệ số A, B, D : Hệ số phụ thuộc góc ma sát lớp đất mũi cọc Mũi cọc cắm vào lớp đất có ϕ = 30.30 (Tra sách Thầy Trần Quang Hộ, trang 61) A = 1.2, B = 5.6, D=8 γ II = 10.07 KN/m : Dung trọng đất đáy móng khối quy ước γ I = 9.83 KN/m3 : Dung trọng đất từ đáy móng khối quy ước trở lên - Bề rộng đáy móng khối quy ước Bm = 19.23m - Chiều cao khối móng quy ước hm = 30.7 + 2.5 = 33.2 m (kể đài) - Lực dính c = 3.1 KN/m2 Rtc = 1.1 × (1.2 × 19.23 × 10.07 + 5.6 × 33.2 × 9.83 + × 3.1) = 2293.24 KN/m2 Như σmax = 594.076(KN / m2 ) < 1.2R tc = 1.2 × 2293.24 = 2751.89KN / m2 σmax > Và Thỏa điều kiện khả chịu tải đất Kiểm tra lún nhóm cọc: Chia lớp đất đáy móng khối quy ước thành lớp có chiều dày hi hi = Bm x 0.2 = 19.23 x 0.2 =3.85m SVTH : TRẦN QUANG ĐẠO - 20561049 Trang : 244 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2005 GVHD : ThS TRẦN QUANG HỘ chọn hi = Áp lực thân đất đáy móng khối qui ước σbt = γ tb × L c = 9.87 × 30.7 = 303.009 KN/m2 Áp lực gây lún đáy móng khối quy ước : σ0gl = σ tb − σbt = 574.79 − 303.009 = 271.781 (KN/m2) Áp lực gây lún vị trí : σz = k σgl Với k0 : hệ số áp lực đất phụ thuộc vào tỷ số : L/B z/B ứng với trường hợp tải phân bố diện tích chữ nhật Áp lực gây lún vị trí LM ZM σgl (KN/m2) Điểm Độ sâu z (m) K0 BM BM 12 16 20 1 1 1 0.208 0.416 0.624 0.832 1.040 0.953 0.785 0.587 0.431 0.325 271.781 259.007 213.348 159.535 117.137 88.329 Áp lực thân vị trí đáy móng khối quy ước trở xuống Tại điểm : σbt = γ tb × L c = 9.87 × 30.7 = 303.009 KN/m2 Tại điểm (Z = 4m), ứng với cao trình -34.7m : Có γ1' = 10.07KN / m3 , E0 = 35689 (KN/m3) σ1bt = σbt + γ1' hi = 303.009 + 10.07 × = 343.289(KN / m3 ) Tại điểm (Z = 8m), ứng với cao trình -38.7m : Có γ '2 = 10.07KN / m3 , E0 = 35689 (KN/m3) σbt = σ1bt + γ '2hi = 343.289 + 10.07 × = 383.569(KN / m3 ) Tại điểm (Z = 12m), ứng với cao trình -42.7m : Có γ '3 = 10.07KN / m3 , E0 = 35689 (KN/m3) σbt = σbt + γ '3hi = 383.569 + 10.07 × = 423.849(KN / m3 ) Tại điểm (Z = 16m), ứng với cao trình -46.7m : Có γ '3 = 10.07KN / m3 , E0 = 35689 (KN/m3) σbt4 = σbt + γ 3' hi = 423.849 + 10.07 × = 464.129(KN / m3 ) Tại điểm (Z = 20m), ứng với cao trình -50.7m : Có γ '3 = 10.07KN / m3 , E0 = 35689 (KN/m3) σ5bt = σbt4 + γ 3' hi = 464.129 + 10.07 × = 504.409(KN / m3 ) Tại điểm độ sâu z =20m kể từ đáy móng khối quy ước ta có : σ5gl = 88.329(KN / m3 ) < 0.2σ5gl = 0.2 × 504.409 = 100.882(KN / m3 ) SVTH : TRẦN QUANG ĐẠO - 20561049 Trang : 245 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2005 GVHD : ThS TRẦN QUANG HỘ Giới hạn tính lún lấy vị trí Độ lún : σi h 271.781 × 259.007 × 213.348 × 159.535 × 117.137 × S = β0 × ∑ ( gl i ) = 0.8 × ( + + + + E0i × 35689 35689 35689 35689 35689 88.329 × ) × 35689 = 0.08m= 8cm