Thiết kế văn phòng q6 TPHCM

TRƯỜNG ĐẠI HỌC KỸ THUẬT CÔNG NGHỆ TP.HCM KHOA XÂY DỰNG HỆ ĐÀO TẠO: CHÍNH QUY NGÀNH: XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG ĐỀ TÀI THIẾT KẾ VĂN PHÒNG QUẬN -6 –TPHCM GVHD:TH.S TRẦN QUỐC HÙNG SVTH: VÕ BÁ NGUYÊN LỚP: 08HXD3 MSSV: 08B1040436 TP HCM THAÙNG 05 – 2011 TRƯỜNG ĐẠI HỌC KỸ THUẬT CÔNG NGHỆ TP.HCM KHOA XÂY DỰNG HỆ ĐÀO TẠO: CHÍNH QUY NGÀNH: XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP PHỤ LỤC THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG ĐỀ TÀI THIẾT KẾ VĂN PHỊNG QUẬN -6 –TPHCM GVHD:TH.S TRẦN QUỐC HÙNG SVTH: VÕ BÁ NGUYÊN LỚP: 08HXD3 MSSV: 08B1040436 TP HCM THAÙNG 05 – 2011 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: Th.S TRẦN QUỐC HÙNG BỘ GIÁO DỤC & ĐÀO TẠO CỘNG HÒA XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM TRƯỜNG ĐH KỸ THUẬT CÔNG NGHỆ TP.HCM Độ lập – Tự – Hạnh phúc KHOA XÂY DỰNG oOo - PHIẾU NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN PHẢN BIỆN ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG Họ tên sinh viên: VÕ BÁ NGUYÊN Lớp : 08HXD3 Tên đề tài tốt nghiệp: VĂN PHÒNG QUẬN Giáo viên hường dẫn phần: + Kết cấu: 70% gồm 07 vẽ từ KC 1/7 -> KC 7/7 + Nền móng: 30% gồm 03 vẽ NM 1/3 NM 3/3 + Thi công: Không Phần nhận xét: (Thuyết minh vẽ) … Phần đánh giá: …………………………………………………………………………………………………… Đồ án đạt: ……………………………… điểm Phần đề nghị: Tp.HCM, ngaøy tháng năm 2010 Giáo viên phản biện SVTH: VÕ BÁ NGUYÊN MSSV: 08B1040436 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: Th.S TRẦN QUỐC HÙNG BỘ GIÁO DỤC & ĐÀO TẠO CỘNG HÒA XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM TRƯỜNG ĐH KỸ THUẬT CÔNG NGHỆ TP.HCM Độ lập – Tự – Hạnh phúc KHOA XÂY DỰNG oOo - PHIẾU NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG Họ tên sinh viên: VÕ BÁ NGUYÊN Lớp : 08HXD3 Tên đề tài tốt nghiệp: VĂN PHÒNG QUẬN Giáo viên hường dẫn phần: + Kết cấu: 70% gồm 07 vẽ từ KC 1/7 -> KC 7/7 + Nền móng: 30% gồm 03 vẽ NM 1/3 NM 3/3 + Thi công: Không Phần nhận xét: (Quá trình thực hiện, chuyên môn, ưu khuyết điểm sinh vieân) Phần đánh giá: Đồ án đạt ……………………………… điểm Phần đề nghị (được bảo vệ hay không): ………………………………………………………………………………………………………………….…………………………………………………… ………… Tp.HCM, ngày tháng năm 2010 Giáo viên hướng dẫn ThS TRẦN QUỐC HÙNG SVTH: VÕ BÁ NGUYÊN MSSV: 08B1040436 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: Th.S TRẦN QUỐC HÙNG LỜI CẢM ƠN Trong trình học tập, nguyên cứu trường Đại học Kỹ thuật Công nghệ, em nhận giúp đỡ, bảo tận tình Thầy Cô Em xin chân thành cảm ơn toàn thể Thầy Cô trường Đại học Kỹ thuật Công nghệ tận tình giảng dạy, hướng dẫn em suốt trình học tập trường Đặc biệt Thầy Cô Khoa Xây dựng truyền đạt kiến thức chuyên môn, kinh nghiệm quý giá cho em Với tất lòng biết ơn sâu sắc em xin chân thành cảm ơn: Thầy Ths TRẦN QUỐC HÙNG, người tận tình hướng dẫn để em hoàn thành Đồ án tốt nghiệp Quý Thầy Cô Khoa Xây dựng Sau cùng, lời cảm ơn xin dành cho tất người thân gia đình, tất bạn bè, anh chị khóa trước, đồng nghiệp dã hổ trợ suốt thời gian học tập qua Với trình độ hạn chế Đồ án tốt nghiệp em tích góp trình học tập trường nên thiếu sót nhiều, em xin trân trọng đón nhận ý kiến đóng góp quý báu, chân tình Quý thầy cô Chân thành cảm ơn! Tp HCM, ngày tháng name 2011 Người thực VÕ BÁ NGUYÊN SVTH: VÕ BÁ NGUN MSSV: 08B1040436 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: Th.S TRẦN QUỐC HÙNG MỤC LỤC PHẦN I : KIẾN TRÚC CÔNG TRÌNH Trang PHẦN II : PHẦN THÂN Trang TÍNH SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH TẦNG Trang CHƯƠNG I II III IV Chọn sơ kích thước phận Xác định tải tác dụng lên ô sàn Tính toán ô sàn Bố trí cốt thép Trang Trang Trang Trang 13 21 Trang 22 Trang Trang Trang Trang Trang Trang 22 24 25 29 31 35 TÍNH CẦU THANG BỘ Trang 36 Tính toán tải trọng ( cầu thang tầng 1=>2) Tính toán cốt thép Tính toán tải trọng ( cầu thang tầng 2=>3) Tính toán cốt thép Bố trí cốt thép Trang Trang Trang Trang Trang 37 42 46 51 54 Trang 55 Trang Trang Trang 55 56 75 Trang 76 CHƯƠNG I II III IV V VI Các số liệu tải trọng dùng tính toán Chọn sơ kích thước dầm, sàn Xác định tải trọng Sơ đồ chất tải Tính toán cốt thép Bố trí cốt thép CHƯƠNG I II III IV V CHƯƠNG I II III TÍNH KHUNG TRỤC Cấu tạo chung Các số liệu tải trọng Xác định tải trọng mái sàn Chọn sơ kích thước dầm, cột Xác định nội lực Bố trí cốt thép PHẦN III CHƯƠNG I TÍNH HỒ NƯỚC MÁI Công năng, kích thước Tính toán cấu kiện hồ nước mái Bố trí cốt thép CHƯƠNG I II III IV V VI TÍNH DẦM DỌC TRỤC B NỀN MÓNG Trang 127 ĐẶC ĐIỂM ĐỊA CHẤT Trang 128 Thống kê số liệu địa chất SVTH: VÕ BÁ NGUYÊN Trang 76 Trang 76 Trang 77 Trang 78 Trang 90 Trang 126 Trang 128 MSSV: 08B1040436 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHƯƠNG I II III IV V TÍNH MÓNG CỌC KHOAN NHỒI Chọn vật liệu, kích thước Xác định sức chịu tải cọc Bố trí cốt thép CHƯƠNG I II III TÍNH TOÁN MÓNG CỌC ÉP Xác định cặp nội lực tính toán Chọn cọc Tính sức chịu tải cọc Tính toán móng Bố trí thép chương I II III GVHD: Th.S TRẦN QUỐC HÙNG SO SAÙNH PHƯƠNG ÁN MÓNG Phương án móng cọc ép Phương án móng cọc khoan nhồi Kết luận TÀI LIỆU THAM KHAÛO SVTH: VÕ BÁ NGUYÊN Trang 133 Trang Trang Trang Trang Trang 133 133 135 142 162 Trang 163 Trang 163 Trang 164 Trang 186 Trang 187 Trang 187 Trang 187 Trang 188 Trang 189 MSSV: 08B1040436 GVHD: Th.S TRAÀN QUỐC HÙNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP PHẦN KIẾN TRÚC MÔ TẢ SƠ LƯT CÔNG TRÌNH TỔNG QUAN VỀ KIẾN TRÚC: - Công trình mang tên “VĂN PHÒNG –QUẬN -TP.HCM” xây dựng khu vực đường Bình Phú Quận , Tp Hồ Chí Minh - Chức sử dụng công trình văn phòng làm việc - Công trình có tổng cộng tầng với tầng mái Tổng chiều cao công trình 37,0 m Khu vực xây dựng rộng, trống, công trình đứng riêng lẻ Mặt đứng công trình hướng phía Nam, xung quanh trồng cây, vườn hoa tăng vẽ mỹ quan cho công trình - Kích thước mặt sử dụng 26m×55m, công trình xây dựng khu vực địa chất đất yếu ĐẶC ĐIỂM KHÍ HẬU Ở TPHCM: Đặt điểm khí hậu thành phố Hồ Chí Minh chia thành hai mùa rõ rệt Mùa mưa: từ tháng đến tháng 11 có  Nhiệt độ trung bình : 250C  Nhiệt độ thấp : 200C  Nhiệt độ cao : 360C  Lượng mưa trung bình : 274.4 mm (tháng 4)  Lượng mưa cao : 638 mm (tháng 5)  Lượng mưa thấp : 31 mm (tháng 11) SVTH: VÕ BÁ NGUYÊN MSSV: 08B1040436 Trang: GVHD: Th.S TRẦN QUỐC HÙNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP  Độ ẩm tương đối trung bình : 48.5%  Độ ẩm tương đối thấp : 79%  Độ ẩm tương đối cao : 100%  Lượng bốc trung bình : 28 mm/ngày đêm Mùa khô:  Nhiệt độ trung bình : 270C  Nhiệt độ cao : 400C Gió: - Thịnh hàng mùa khô:  Gió Đông nam : chiếm 30% - 40%  Gió Đông : chiếm 20% - 30% - Thịnh hàng mùa mưa:  Gió Tây nam : chiếm 66% - Hướng gió Tây nam Đông nam có vận tốc trung bình: 2,15 m/s - Gió thổi mạnh vào mùa mưa từ tháng đến tháng 11, có gió Đông Bắc thổi nhẹ - Khu vực thành phố Hồ Chí Minh chịu ảnh hưởng gió bão PHÂN KHU CHỨC NĂNG: - Tầng & với chức trung tâm thương mại, dịch vụ Máy bơm nước, tầng bố trí máy phát điện, số kho phụ, phòng bảo vệ, phòng kỹ thuật điện, nước, chữa cháy… Hệ thống xử lý nước thải đặt bên công trình - Các tầng sử dụng làm văn phòng Chiều cao tầng 3,3m - Công trình có thang máy thang bộ, tay vịn hợp kim CÁC GIẢI PHÁP KỸ THUẬT KHÁC: Hệ thống điện Hệ thống đường dây điện bố trí ngầm tường sàn, có hệ thống phát điện riêng phục vụ cho công trình cần thiết SVTH: VÕ BÁ NGUYÊN MSSV: 08B1040436 Trang: GVHD: Th.S TRẦN QUỐC HÙNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Hệ thống cấp nước Nguồn nước lấy từ hệ thống cấp nước thành phố kết hợp với nguồn nước ngầm khoan giếng dẫn vào hồ chứa tầng hầm bơm lên hồ nước mái Từ nước dẫn đến nơi công trình Hệ thống thoát nước Nước thải sinh hoạt thu từ ống nhánh, sau tập trung ống thu nước bố trí thông tầng Nước tập trung tầng hầm, xử lý đưa vào hệ thống thoát nước chung thành phố Hệ thống thoát rác Công nhân vệ sinh thu gom rác tầng theo giấc quy định Hệ thống thông thoáng, chiếu sáng Các phòng đảm bảo thông thoáng tự nhiên cửa sổ, cửa kiếng bố trí hầu hết phòng Có hệ thống máy lạnh điều hòa nhiệt độ Các phòng chiếu sáng tự nhiên kết hợp với chiếu sáng nhân tạo Hệ thống phòng cháy, chữa cháy Mỗi tầng có trang bị hệ thống báo cháy, báo khói, hệ thống chữa cháy vách tường hành lang hệ thống chữa cháy tự động bên phòng làm việc SVTH: VÕ BÁ NGUYÊN MSSV: 08B1040436 Trang: ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: Th.S TRẦN QUỐC HÙNG h i laø bề dày lớp đất thứ i γ ' II dung trọng đất từ đáy khối móng qui ước trở lên: γ ' II = ∑γ h ∑h i i i = 10.67 × 4.5 + 9.66 × 8.6 + 9.94 × 1.5 + 9.86 × 9.9 = 9.94( KN / m ) 4.5 + 8.6 + 1.5 + 9.9 Từ (8.10) ⇒ RII ≈ R tc = 1.2 × × (0.9 × 7.11 × 9.94 + 4.65 × 26.6 × 9.94 + 7.11 × 3) = 1577.3( KN / m ) tc  R = 1577.3( KN / m ) ⇒ 1.2 R tc = 1892.8( KN / m ) Ta coù: tc σ max = 456.4( KN / m ) < 1.2 R tc = 1892.8( KN / m )  tc σ = 317.2( KN / m )  tc tc σ tb = 386.8( KN / m ) < R = 1577.3( KN / m ) Vậy đất khối móng qui ước thỏa điều kiện ổn định Ta tính toán độ lún theo quan niệm biến dạng tuyến tính d Tính lún theo phương pháp lớp phân tố Độ lún khối móng qui ước tính theo phương pháp cộng tác dụng lớp phân tố Áp lực thân đất đáy khối móng qui ước trọng lượng khối móng qui ước tiêu chuẩn gây ra: σ bt = tc N qu Fqu = 15391.6 = 304.5( KN / m ) 50.55 Ứng suất gây lún đáy khối móng qui ước: σ zgl=0 = σ tbtc − σ bt = 386.8 − 304.5 = 82.3( KN / m ) Chia lớp đất đáy khối móng qui ước thành nhiều lớp có chiều dày h i = 1.42m Tính ứng suất gây lún thỏa điều kiện 5σ igl ≤ σ ibt cho phép tính lún độ sâu Trong đó: σ ibt = σ ibt−1 + γ i hi σ zigl = k 0i × σ zgl=0 - ứng suất gây lún đáy lớp đất thứ i L L 2z , M = k0i tra bảng phụ thuộc vào tỷ số M BM BM BM SVTH: VÕ BÁ NGUYÊN MSSV: 08B1040436 Trang: 175 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Ñieåm GVHD: Th.S TRẦN QUỐC HÙNG Ứng suất đáy khối móng qui ước 2z LM σ ibt σ zigl Độ sâu k 0i BM BM z(m) (KN/m2) (KN/m2) 1 82.60 304.20 1.4 0.39 0.96 79.30 305.47 2.8 0.78 0.8 66.08 306.74 3.2 0.9 0.606 50.06 307.10 σ ibt σ zigl 2.8 3.1 4.3 6.1 +0.000 LỚP Đất cát san laép γw = 1.753 C = 0.132 kg/cm2 ϕ = 30 -1.900m LỚP Sét pha cát lẫn sỏi sạn laterite, màu nâu đỏ vàng γw = 2.004 g/cm3 γñn = 1.067 g/cm3 C = 0.275 kg/cm2 ϕ = 16 42' LỚP ϕ α= 4tb =4 34 ϕ α= 4tb =4 34 ϕ = 44 24500 Sét pha cát, màu nâu đỏ xám trắng γ = 1.912 g/cm3 γñn = 0.966 g/cm3 C = 0.185 kG/cm2 LỚP Đất sét lẫn bột, màu xám trắng nâu vàng nâu đỏ γ = 1.971 g/cm3 γđn = 0.994 g/cm3 C = 0.345 kg/cm2 ϕ = 14 45 LỚP Cát vừa đến mịn lẫn bột, màu vàng nâu đỏ nhạt, trạng thái chặt vừa γ = 1.939 g/cm3 γñn = 0.986 g/cm3 C = 0.030kg/cm2 ϕ = 27 05 -26.60m -29.80m 304.2 305.47 79.3 306.74 66.08 301.1 σbt (KN/m2) 82.6 50.06 σgl (KN/m2) Biểu đồ ứng suất gây lún đáy khối móng qui ước (KN/m2) SVTH: VÕ BÁ NGUN MSSV: 08B1040436 Trang: 176 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: Th.S TRẦN QUỐC HÙNG Từ bảng kết ta thấy độ sâu cách đáy móng 5.8m (lớp phân tố thứ 5) thỏa mãn điều kiện 5σ igl ≤ σ ibt Độ lún tính theo công thức β gl S = ∑ × σ i × hi i =0 Ei (8.11) Trong đó: • β = 0,8 : ( Lấy theo quy phạm ) • E i : Môđun biến dạng Từ (8.11) S = ∑ si = S = 1.48(cm) < S gh 0.8 × 1.4 82.6 50.06 ( + 79.3 + 66.08 + ) = 0.0148(m) = 1.48(cm) 16000 2 = 8(cm) ⇒ độ lún móng nằm phạm vi cho phép 2.4.4 Tính toán độ bền cấu tạo đài cọc a Kiểm tra chiều cao đài cọc theo điều kiện chọc thủng Ta thấy tháp chọc thủng phủ qua tất đầu cọc nên ta khôngcần xét đến điều kiện chọc thủng b Tính thép đài cọc Sơ đồ tính: Xem đài cọc dầm công xôn bị ngàm tiết diện qua mép cột bị uốn phản lực đầu cọc SVTH: VÕ BÁ NGUN MSSV: 08B1040436 Trang: 177 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: Th.S TRẦN QUỐC HÙNG 2Ptb 2Pmax B Sơ đồ tính thép đài móng Tính toán cốt thép: Giá trị moment xác định công thức = M n ∑ p ×r i =1 i (8.12) i Moment tương ứng mặt ngàm I-I Từ (8.12) M I = 0.8 × (1578.6 + 1578.6) = 2526( KNm) Moment tương ứng mặt ngàm II-II Từ (8.12) M II = 1.05 × × 1227.4 = 2577.5( KNm) Diện tích cốt thép FaI = FaII = M II 2577.5 × 10 = = 75.76(cm ) 0.9 × h0 × Rs 0.9 × 135 × 2800 Boá trí thép 30Þ18 (76.35 cm2) (29 khoảng) Lớp bê tông a bv = cm Khoảng cách bố trí thép: SVTH: VÕ BÁ NGUYÊN 4000 − 100 = 134(mm) , laáy a = 130(mm) 29 MSSV: 08B1040436 Trang: 178 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP 2.5 GVHD: Th.S TRẦN QUỐC HÙNG Thieát kế móng M2 Nội lực N (KN) Trị tính toán 2900.35 2522 Trị tiêu chuẩn 2.5.1 Xác định số lượng coïc M (KNm) Q (KN) 415,22 105.9 361 92.1 Aùp lực giả định tác dụng lên đài cọc phản lực đầu cọc gây p tt 2148.6 p = = = 373kN / m 2 (3d ) (3x0,8) tt Diện tích sơ đài cọc: Fd = N tt 2900.35 = = 8.74(m ) ptt − nγ bt h 373 − 1.1 × 25 × 1.5 Trọng lượng đài đất đài: tt N dai = nFd hγ = 1.1 × 8.74 × 2.1 × 20 = 403.8( KN ) Lực dọc tính toán xác định đến cốt đế đài Số lượng cọc sơ nc = 1.4 x tt ( N tt + N dai ) (2900.4 + 403.8) = 1.4 x = 2.1 tt 2148.6 p Với k = 1,4 - hệ số kể đến vị trí độ lệch tâm N ott tác dụng lên móng Chọn số cọc n c = Bố trí hình vẽ: Vậy chọn số cọc n c = (cọc) B Bố trí cọc móng M2 2.5.2 Kiểm tra lực lớn tác dụng lên cọc Trọng lượng đế đài thực tế tt N dai = nFd hγ = 1.1 × × 1.6 × 1.5 × 20 = 211.2( KN ) Lực dọc tính toán đáy đài ∑N SVTH: VÕ BÁ NGUYÊN tt tt = N 0tt +N dai = 2900.4 + 211.2 = 3111.6( KN ) MSSV: 08B1040436 Trang: 179 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: Th.S TRẦN QUỐC HÙNG Moment tính toán đáy đài M tt = M + Q × h = 415.22 + 105.9 × 1.5 = 574.07( KNm) Tải trọng lớn tác dụng lên hàng cọc biên tt max P tt N tt M x max = ± nc ∑ xi2 Từ (8.9) tt = Pmax (8.9) 3111.6 574.07 × 1.2 ± = 1555.8 ± 239.2 2 × 1.2 => Pmax = 1795KN Pmin = 1347 KN Trong đó: x max - khoảng cách từ tâm đế đài đến trục cọc xa theo phương X x max = 1.2m x i - khoảng cách từ tâm đế đài đến trục cọc thứ i theo phương X ∑x i = × 1.2 = 5.76(m ) tt Vì Pmin > cọc không bị nhổ Trọng lượng tính toán cọc Qcoc = nγFl c = 1.1 × 25 × 0.5024 × 24.5 = 338.5( KN ) tt ⇒ Pmax + Qcoc = 1795 + 338.5 = 2133.5 KN < 2148.6 KN Thoûa điều kiện phá hại đầu cọc 2.5.3 Kiểm tra móng cọc ma sát theo điều kiện biến dạng Độ lún móng cọc tính theo độ lún khối móng quy ước Xác định kích thước khối móng quy ước ϕ Góc mở α = Trong ϕ xác định sau ∑ ϕ i li = 16 42 ' × 4.5 + 44 ' × 8.6 + 14 45' × 1.5 + 27 05' × 9.9 = 18019 ' ϕ tb = ∑l ⇒α = 4.5 + 8.6 + 1.5 + 9.9 i 18 019 ' = 34 ' Kích thước khối móng qui ước: Chiều dài khối móng qui ước LM = L + bc + Lc tgα = 2.4 + 0.8 + × 24.5 × tg 34 ' = 7.11(m) Chiều rộng khối móng qui ước BM = B + bc + Lc tgα = 1.6 + 0.8 + × 24.5 × tg 34 ' = 6.3(m) Chiều cao khối móng qui ước H M = Lc + h = 24.5 + 2.1 = 26.6(m) Diện tích khối móng qui ước FMqu = LM × BM = 7.11 × 6.3 = 44.8(m ) SVTH: VÕ BÁ NGUYÊN MSSV: 08B1040436 Trang: 180 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: Th.S TRẦN QUỐC HÙNG 0.00m ϕ α= 4tb =4 34 24500 ϕ α= 4tb =4 34 Hm =26600 1500 -2.100m -26.60m Lm =6300 L=2400 Lm =7100 B Khối móng qui ước (móng M2) SVTH: VÕ BÁ NGUYÊN MSSV: 08B1040436 Trang: 181 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: Th.S TRẦN QUỐC HÙNG e Trọng lượng khối móng qui ước Trong phạm vi từ đáy đài trở lên ta có: N 1tc = Fqu γh = 44.8 × 20 × 2.1 × 1.1 = 2069.76( KN ) Trong phạm vi từ đáy đài đến đáy khối móng qui ước: N 2tc = ( F qu −4 Fc )γh = (44.8 − × 0.8 ) × (10.67 × 4.5 + 9.66 × 8.6 + 9.94 × 1.5 + 9.86 × 9.9) = 10602( KN ) Trọng lượng cọc: 0.8 N c = 24.5 × × 3.14 × × 25 = 615.44( KN ) Trọng lượng khối móng qui ước: tc N qu = N 1tc + N 2tc + N c = 2069.76 + 10602 + 615.44 = 13287.2( KN ) ⇒ Lực dọc tiêu chuẩn đáy khối móng qui ước: tc N tc = N 0tc + N qu = 2522 + 13287.2 = 15809.2( KN ) c f AÙp lực tiêu chuẩn đáy khối móng qui ước Moment tiêu chuẩn trọng tâm đáy khối móng qui ước: M tc = M tc + Q tc H Mqu = 361 + 92.1 × 24.5 = 2617( KNm) Độ lệch tâm ey = M tc N tc = 2617 = 0.166(m) 15809.2 Áp lực đất đáy móng qui ước tc σ max, = 15809.2 × 0.166 (1 ± ) 44.8 6.3  tc σ max = 409.5( KN / m )  tc σ = 296.5( KN / m )  tc tc σ tbtc = σ max + σ = 424.6 + 299.4 = 353( KN / m )  2 g Cường độ tính toán đất đáy khối móng qui ước: (Theo QPXD 45-78) RII = m1 m2 ( A × BMqu × γ II + B × H Mqu × γ ' II + Dc) k tc (8.10) Trong đó: k tc = 1.0 - 1.1 lấy k tc = tiêu lý lấy theo số liệu thí nghiệm trực tiếp đất Tra bảng 3.1 sách hướng dẫn đồ án móng thầy TS Nguyễn Văn Quảng m = 1.2; m = 1.0 (đất có độ sệt I L