Giáo trình Kỹ thuật thông gió và thoát nước mỏ (Ngành Kỹ thuật mỏ)

TRƯỜNG ĐẠI HỌC CÔNG NGHIỆP QUẢNG NINH KHOA MỎ & CƠNG TRÌNH GIÁO TRÌNH KỸ THUẬT THƠNG GIĨ VÀ THỐT NƯỚC MỎ (DÙNG CHO SINH VIÊN NGÀNH KỸ THUẬT MỎ) LƯU HÀNH NỘI BỘ QUẢNG NINH – 2015 PhÇn I thông gió mỏ hầm lò Ch- ơng 1- Không khí mỏ 1.1 Đặc điểm không khí mỏ thành phần chủ yếu không khí mỏ 1.1.1 Đặc điểm không khí mỏ a, Khí trời Khí trời bầu khí bao quanh trái đất dày hàng trăm km Thành phần khí hỗn hợp nhiều loại khí O2, N2, CO2, khí trơ n- ớc Khí có tầm quan trọng đặc biệt sống sinh vật trái đất - Nó nh- chắn để ngăn cách tia xạ có hại vũ trụ - Điều hoà nhiệt độ môi tr- ờng không khí n- ớc trái đất - Cung cấp ôxy cho trình sống sinh vật trái đất b, Không khí mỏ Không khí mỏ hỗn hợp học khí trời loại khí độc, khí hại, khí cháy bụi sinh trình khai thác mỏ Về thực chất không khí mỏ khí trời nh- ng vào mỏ bị thay đổi thành phần hàm l- ợng - Sự thay đổi thành phần: Do xuất loại khí độc (NO; NO2; N2O3; N2O4; N2O5; NH3; SO2; CO2; H2S; CO); khÝ ch¸y, nỉ (CO; CH4; CnHn; H2) bơi má vµ mét sè chÊt khÝ khác - Sự thay đổi hàm l- ợng: Hàm l- ợng O2 giảm; khí CO2,, khí độc, khí cháy, nổ tăng 1.1.2 Các thành phần chủ yếu không khí mỏ a, Khí ôxy (O2) Là chất khí không màu, không mùi, không vị Tỷ trọng so với không khÝ lµ 1,103; Ýt hoµ tan n- íc ChiÕm khoảng 20,99% thể tích khí trời Ôxy cần thiết để trì hoạt động sống ng- ời, hàm l- ợng O 18% ng- ời làm việc điều kiện thiếu ôxy Khi hàm l- ợng O2 = 12% ng- ời phải thở gấp Khi hàm l- ợng O2 = 9% ng- ời bị ngất chết Nếu hàm l- îng O2 =  3% ng- êi bÞ chết QPAT quy định hàm l- ợng ôxy không khí lò có có ng- ời lại làm việc không đ- ợc thấp h¬n 20% (vỊ thĨ tÝch) b, KhÝ nit¬ (N2) ChiÕm khoảng 78% thể tích khí trời Là chất khí không màu, không mùi, không vị, tan n- ớc Tỷ trọng so với không khí 0,965 điều kiện bình th- ờng khí Nitơ nh- khí trơ, khí nitơ không độc nh- ng gây ngạt thở c, Khí cácbonníc (CO2) Chiếm 0,04 0,05% vỊ thĨ tÝch khÝ trêi Lµ chÊt khÝ không màu, không mùi vị chua, có tính axít u Tû träng so víi kh«ng khÝ  1,52, tan nhiỊu n- íc ë 00C víi ¸p st khÝ trời 760 mmHg 1lít n- ớc hoà tan đ- ợc 1,8 lít CO2 Khí CO2 không trì cháy thở Khí CO2 gây độc nhẹ gây ngạt chủ yếu, gây buồn ngủ, lao động nặng thể ch- a thải hết CO2 gây đau bắp Điều 119 Quy phạm an toàn quy định hàm l- ợng CO2 vị trí mỏ: - Khi đào phục hồi lò đổ CO2  1,0% (vỊ thĨ tÝch) - Lng giã th¶i cđa cánh, toàn mỏ CO2 0,75% (về thể tích) - nơi làm việc, lò độc đạo, luồng gió thải khu khai thác CO2 0,5% (về thể tích) d, Các loại khí trơ Gồm loại khí Hêly, Acgon, Krupton chiếm hàm l- ợng khoảng 1% thể tích khí trời, không ảnh h- ởng tới hoạt động sống sinh vật e, Hơi n- ớc Là trạng thái tồn n- ớc dạng có không khí Hơi n- ớc tồn không khí gọi độ ẩm không khí Th- ờng có ba loại - Độ ẩm tuyệt đối, ký hiƯu d: lµ sè gam n- íc cã 1m3 không khí - Độ ẩm bÃo hoà ký hiệu D: l- ợng n- ớc lớn tồn 1m3 không khí - Độ ẩm t- ơng đối ký hiệu : đ- ợc tính công thức = d 100 (%) D Căn vào độ ẩm t- ơng đối để phân chia không khí thành loại 40 không khí khô = 40  60 kh«ng khÝ kh«  = 60  80 không khí bình th- ờng = 80 10 th× bơi cã tÝnh nỉ, nỉ bơi rÊt nguy hiểm có tính nổ lặp phá huỷ toàn mỏ Bụi nguyên nhân gây bệnh bụi phổi, bệnh mắt Nguồn gốc phát sinh: Do nổ mìn, khấu than, nổ khí mêtan, nổ bụi than Quy phạm an toàn quy định: - NÕu bơi than cã tÝnh nỉ th×: [N ] 20g/m3 không khí - Nếu bụi đá chứa SiO2 thì: [N ] 2g/m3 không khí - Nếu bụi xỉ than thì: [N ] g/m3 không khí - Nếu bụi than tuý thì: [N ] 10 g/m3 không khí Nguyên nhân sinh loại khí độc - khí hại: - Do ng- ời thiết bị làm việc - Do n- ớc vi sinh vật phân huỷ chất hữu tạo CO2, H2S (sunfuahiđrô) - Do nổ mìn: Khói mìn hỗn hợp nhiều khí CO; CO2; SO2 ôxít ni tơ NO; NO2; N2O3 - Do tàng trữ khí CO2, CH4 vỉa than - Do trình ôxy hóa 1.2.2 Phân cấp mỏ a, Khái niệm Khí CH4, CO2 nguyên nhân gây thay đổi thành phần không khí mỏ tàng trữ vỉa than Để đánh giá mức độ nguy hiểm tàng trữ khí vỉa than ng- ời ta tiến hành phân cấp mỏ b, Chỉ tiêu phân cấp mỏ Chỉ tiêu phân cấp mỏ số m3 khí CH4 CO2 tho¸t tÝnh cho mét tÊn than khai th¸c ngày đêm; ký hiệu qCH4, qCO2; qCH4 = ICH4/ASL, (m3 CH4/Tấn than-ngày đêm) (1-1) qCO2 = ICO2 /ASL, (m CO2/Tấn than-ngày đêm) (1-2) Trong : ICH4 , ICO2 độ thoát khí tuyệt đối khí CH4, CO2 ngày đêm ICH4 = 24 x60 xQmax 1.mCH 41   Qmax n mCH n  100 ICO2 = (1-3) 24 x60 xQmax (n1  no )   Qmax n (nn  no ) 100 (1-4) Qmax- L- u l- ỵng giã lín đo đ- ợc luồng gió thải; m3/phút Qmax = V.S (1-5) V- VËn tèc giã ®o ë luång gió thải; m/phút S- Diện tích tiết diện đ- ờng lò nơi đo; m2 mCH4- Hàm l- ợng CH4 đo đ- ợc luồng gío thải; n, n0- Hàm l- ợng khí CO2 đo đ- ợc luồng gió thải luồng gió sạch, n0 = 0,04 0,05 100- mẫu số % hàm l- ợng chất khí Asl- Sản l- ợng khái thác ngày đêm mỏ; Tấn/ngày đêm Để đảm bảo độ tin cậy phải xác định qCH4; qCO2 nhiều ngày tính giá trị trung bình: qCH4TB = n i 1 q CH 4i n (1-6) qCO2TB = n  i 1 q CO 2i n (1-6’ ) qCH4i, qCO2i- Kết đo đ- ợc lần thứ i; n- Số lần đo Từ kết xác định trên, mỏ đ- ợc phân cấp nh- sau Bảng 1-1: Bảng phân cấp mỏ qCH4TB qCO2TB Cấp mỏ (m3/T.than-ngày đêm) (m3/T.than-ngày đêm) I 15 , xì khí Mỏ khí than khÝ vµ than phơt khÝ vµ than c, ý nghĩa phân cấp mỏ Căn vào phân cấp mỏ để lựa chọn sơ đồ mở vỉa, hệ thống khai thác, quy trình công nghệ, sơ đồ ph- ơng pháp thông gió, hình thức vận tải, ph- ơng pháp đào lò lựa chọn thiết bị phù hợp với cấp mỏ Căn vào cấp mỏ để xây dựng quy trình quy phạm an toàn, đề chế độ nghỉ ngơi, bồi d- ỡng cho công nhân phù hợp 1.3 Vai trò nhiệm vụ công tác thông gió 1.3.1 Vai trò công tác thông gió Công tác thông gió giữ vai trò quan trọng trình khai thác mỏ hầm lò vì: - Nó ảnh h- ởng trực tiếp có tính định tới công tác an toàn bảo hộ lao động - Nếu thực tốt công tác thông gió góp phần trì sức khoẻ ng- ời lao động, giảm chi phí bảo hiểm xà hội, xoá mặc cảm nghề nghiệp - Góp phần bảo vệ tài sản nhà n- ớc tr- ớc cố mỏ hầm lò 1.3.2 Nhiệm vụ công tác thông gió - Cung cấp l- ợng ôxi tối thiểu mà quy phạm an toàn cho phép để ng- ời thiết bị làm việc bình th- ờng - Hoà loÃng loại khí độc, khí cháy, nổ, bụi tới giới hạn an toàn cho phép đ- a chúng khỏi mỏ - Cải thiện điều kiện vi khí hậu đ- ờng lò mỏ, tạo nên môi tr- ờng làm việc phù hợp với tâm sinh lý ng- ời lao động - Cùng với công tác cấp cứu nhanh chóng giải cố mỏ Câu hỏi tập Câu hỏi 1- Phân biết khác khí trời không khí mỏ 2-Trong nhiệm vụ công tác thông gió, nhiệm vụ quan trọng nhất? Tại sao? Bài tập 1- Phân cấp mỏ theo khí CH4 biết sản l- ợng khai thác mỏ 1200 tấn/ngày đêm Mỏ có hai luồng gió thải; cửa lß thø nhÊt cã diƯn tÝch tiÕt diƯn S =6 m2,vËn tèc giã V1 = 4m/s, mCH4.1 = 0,5%; cửa lò thứ hai có diện tích tiết diện S2 = 5,5m2, vËn tèc giã V2 =4 ,5m/s, mCH4.2 = 0,4% ch- ơng 2- định luật khí động học 2.1 Khái niệm dịch thể đại l- ợng vật lý dịch thể 2.1.1 Khái niệm dịch thể Dịch thể bao gồm chất chảy đ- ợc (hay chất dịch chuyển đ- ợc môi tr- ờng định) Dịch thể có tính liên tục, dễ di động, thân dịch thể hình dáng định, mà phụ thuộc vào hình dáng bình chứa ống dẫn Dịch thể hầu nh- không chịu lực kéo lực cắt (các chất nh- : n- ớc, dầu, kim loại lỏng chất có tính chống nén cao thể tích thay đổi không đáng kể áp suất thay đổi lớn) Các chất khí tích phụ thuộc vào áp suất nhiệt độ loại dịch thể nén đ- ợc chiếm hết không gian bình chứa ống dẫn 2.1.2 Các đại l- ợng vật lý dịch thể Nhiệt độ a, Khái niệm Nhiệt độ đại l- ợng đặc tr- ng cho trạng thái nhiệt nội không khí Đơn vị đo thông th- ờng có hai thang đo nhiệt độ: - Độ bách phân, ký hiệu t (0C) - Nhiệt độ tuyệt đối, ký hiÖu T (0K) T = t + 273 (0K) (2-1) b, Các yếu tố ảnh h- ởng tới nhiệt ®é kh«ng khÝ má - NhiƯt ®é kh«ng khÝ trời - Nhiệt độ sinh trình: Ng- ời thiết bị làm việc, phân huỷ chất hữu cơ, ô xy hoá than - Do địa nhiệt - Trong yếu tố khai thác xuống sâu địa nhiệt đóng vai trò chủ yếu Địa nhiệt có hai cách biểu diễn: + Địa nhiệt cấp số mét xuống sâu để nhiệt độ tăng lên 0C + Địa nhiệt suất số độ bách phân tăng lên xuống sâu 100m Quy phạm an toàn quy định: nhiệt độ lớn cho phép đ- ờng lò 30 0C ¸p st cđa kh«ng khÝ a, Kh¸i niƯm ¸p st lực tác dụng không khí đơn vị diện tích P= F S , Đơn vị đo : N/m2; mmH2O ; mmHg 1mmH2O = 1KG/m2 = 1/13,6 mmHg b, Các thành phần áp suất + áp suất tĩnh, ký hiệu Pt (2-2) Là áp lực không khí không chuyển động lên đơn vị diƯn tÝch, ¸p st tÜnh t¸c dơng theo mäi ph- ¬ng, chiỊu ®Ịu nh- Pt = R..T (mmHg) (2-3) ë ®iỊu kiƯn chn: 200C, ®é cao 0m khÝ trêi cã ¸p suÊt tÜnh Pa = 760mmHg R = 2,197 số khí - Trọng l- ợng riêng không khí; KG/m3 T- Nhiệt độ tuyệt đối không khí; oK + áp suất động, ký hiệu Pv Là áp lực dòng không khí chuyển động lên đơn vị diện tích vuông góc với h- ớng dòng chun ®éng Pv  V 2g , (mmH2O) (2-4) + áp suất toàn phần, ký hiệu Ptp Ptp = Pt+ Pv (2-5) Hạ áp suất dòng không khí Ký hiệu: h (mmH2O, mmHg) Là độ chênh áp st gi- · hai ®iĨm mét lng giã chun động; gồm ba thành phần - Hạ áp suất tĩnh ht = Pt1 - Pt2 - Hạ áp suất động hv= Pv1 - Pv2 - Hạ áp suất toàn phần htp= Ptp1 - Ptp2 Mật độ không khí Ký hiệu: (kg/m3) Là đại l- ợng đặc tr- ng cho số phân tử khí đơn vị thể tích Trọng l- ợng riêng không khí Ký hiệu: (KG/m3) Là trọng l- ợng không khí đơn vị thể tích = .g (KG/m3) hc  = Pt RT ,víi R = 2,197 nên = 0,455 Pt T điều kiện bình th- êng: P = 760mmHg, t =15oC,  = 60% = 1,2 KG/m3 2.2 Các định luật khí động học 2.2.1 Ph- ơng trình Becnuly dịch chuyển ổn định khí lý t- ởng Khí lý t- ởng khí đồng đẳng h- ớng, chuyển động khoảng cách phân tử ổn định (không dÃn) khí lý t- ởng chuyển động ma sát nên l- ợng dòng khí đ- ợc bảo toàn Ph- ơng trình l- ợng dòng mặt cắt I-I II-II (hình 2.1) ph- ơng trình Thực tế đo đạc áp suất P tính mmHg, b»ng KG/m3, Z b»ng m, V b»ng m/s VËy tính toán ng- ời ta th- ờng dùng công thức sau 13,6 P1  Z1   1V1 2g  13,6 P2  Z 2   2V2 2g , mmH2O (2-6) Trong đó:P1, P2- áp suất không khí mặt cắt I-I II-II; mmHg E1, E2- l- ợng dòng khí mặt cắt I-I II-II Z1, Z2- độ cao từ trọng tâm mặt cắt I-I II-II đến mặt chuẩn; m V1,V2- vận tốc dịch chuyển không khí mặt cắt I-I II-II; m/s 1,2- trọng l- ợng riêng không khí mặt cắt I-I II-II; KG/m3 P2,2, v2 P1, 1, v1 Z1 O Z2 O Hình 2.1: Sơ đồ dịch chuyển dòng khí lý t- ởng 2.2.2 Ph- ơng trình Becnuly dịch chuyển khí thực Khí thực khác khí lý t- ởng có độ nhớt, gây nên lực ma sát cản trở dịch chuyển không khí, trình dịch chuyển làm tiêu hao dần l- ợng dòng khí, ph- ơng trình l- ợng đ- ợc viết d- íi d¹ng sau: E1 =E2 + hR 1-2 (2-7) hR1-2- Tổn hao l- ợng dòng khí dịch chuyển từ mặt cắt I-I đến II-II (hình 2.2) phần l- ợng biến thành nhiệt E 2 E1 P2,2, v2 P1, 1, v1 O Z1 Z2 O Hình 2.2: Sơ đồ dịch chuyển dòng khí thực Vậy ph- ơng trình Becnuly với khÝ thùc viÕt nh- sau 13,6 P1  Z1   1V12 2g  13,6 P2  Z 2   2V2 2g  hR1 (mmH2O) 10 (2-8) - Kiểm tra chất l- ợng hoá chất phận hoá học (quy định 500 lần phải thay) kiểm tra mức độ biến chất hãa häc ®Ĩ xư lý - KiĨm tra ®é kÝn bóp cao su hệ thống dẫn khí - Bóp bóp cao su cho không khí hết, tay bịt chặt ống cao su nối với qđa bãp råi bá tay khái qu¶ bãp nÕu bóp không căng phồng lên qủa bóp tốt ng- ợc lại phải xử lý - Lắp nút cao su vào bình vôi sô đa bãp qđa bãp cao su vµ bá tay nÕu bóp cao su không phồng lên đ- ờng dÉn khÝ kÝn, nÕu bá bãp cao su qu¶ bóp phồng lên hệ thống dẫn khí đà thông - Không khí buồng chứa không khí cần đo khí sạch, cách bóp qủa bóp cao su lần để đ- a khí vào hệ thống ống dẫn khí buồng chứa khí cần đo - Kiểm tra điều chỉnh thị kính để có hình ảnh giao thoa khắc vạch thang đo có độ nét cao dễ đọc - Đ- a vạch giao thoa vị trí số ấn công tắc xoay núm để đ- a vị trí vi chỉnh vào vạch chuẩn (hình 7-9) ấn công tắc xoay núm để đ- a vạch giao thoa chuẩn vạch Vặn cố định nắp đậy Hình 7.9: Bộ phận chiếu sáng máy đo khí e, Nguyên tắc trình tự đo + Nguyên lý đo - Máy đo AQG-1 đo khí mê tan CH4 bon níc CO2 dựa tính chất giao thoa ánh sáng - Khi đo khí CH4 cần đo cho CH4 qua ống Silicagen (hơi n- ớc bị hút hết) qua bình vôi sôđa (CO2 bị hút hết) bình chứa khí làm vạch giao thoa di chuyển, khoảng cách di chuyển tỷ lệ thuận với nồng độ khí CH4 chứa không khí - Khi đo khí CO2: Khí cần đo có CH4 CO2, qua silicagen (hơi n- ớc bị hút hết) vào buồng chứa khí làm vạch giao thoa di chuyển, khoảng cách di chuyển tỷ lệ thuận với nồng độ CH4 + CO2 + Trình tự đo: - Đo khí CH4: Lắp ống dẫn khí vào đầu ống silicagen, đặt đầu lại vào vị trí cần đo, lắp đầu ống silicagen vào vòi khí 6, đầu ống cao su bóp vào vòi khí 7, bóp lần bóp để hút khí cần đo vào máy, ấn công tác để quan sát vạch giao thoa chuẩn, khí mỏ có CH4 vạch giao thoa cũ di chuyển sang bên phải Vì thang đo có vạch chẵn 0,1,2, ,10 Nên kết xác phải sử dụng vi chỉnh 101 Ví dụ: Vạch chuẩn dừng lại khoảng 2,5 ta đọc 2% sau xoay núm vi chỉnh đ- a vạch giao thoa chuẩn 2, bấm công tác đọc đ- ợc số lẻ Ví dụ: 0,24 0,26 ta lấy 0,25 Kết đo 2,25% CH4 Chú ý: Khi đo ta ph¶i xoay nóm vi chØnh vỊ sè - Đo khí CO2 lắp đầu ống dẫn khí vào đầu ống silicagen đầu lại đặt vào vị trí vừa đo khí CH4 lắp đầu ống silicagen vào vòi khí 7, đầu ống cao su qủa bóp lắp vào vòi khí (miệng ống vôi sô đa) bóp bóp lần để hút không khí vào máy, bấm công tác để quan sát vạch giao thoa chuÈn NÕu khÝ má cã khÝ CO2 + CH4 vạch giao thoa chuẩn di động Kết đọc đ- ợc tổng hợp CH4 + CO2 Muốn biết hàm l- ợng khí CO2 ta lấy giá trị tổng hợp trừ giá trị đo khí CH4 tr- ớc f, Công tác bảo quản máy AQG-1 - Máy AQG-1 thiết bị quang học nên tránh va đập, rung, sóc, tránh làm - ớt, bụi chất khí ăn mòn Sau dùng phải lau chùi Tất tr- ờng hợp phát sai lệch, h- hỏng không đ- ợc sử dụng phải đ- a nhà máy sửa chữa Một số tr- ờng hợp h- hỏng cách sử lý: Vạch giao thoa chuẩn không nét tr- ờng hợp không sáng bóng đèn cháy đặt sai vị trí phải điều chỉnh tiêu cự thị kính thay bãng ®Ìn, ®iỊu chØnh bãng ®Ìn ®Ĩ cã ®é sáng cao Số đọc đo không rõ, nhòe điều chỉnh thị kính Hóa chất hết tác dụng phải thay Vôi sô đa cỡ hạt  mm, ®é Èm 16  21%, CO2 < 4% Silicagen hạt suốt Màn hình tối pin yếu tiếp xúc không tốt thay pin Hệ thấu kính phóng đại 89 bị lệch phận không chuẩn ta xoay núm vi chỉnh vòng vạch chuẩn không di chuyển đơn vị Tất tr- ờng hợp ng- ời sử dụng không tự sử lý đ- ợc phải đ- a đến sở có chuyên môn sửa chữa Cấm bơm ga vào để thử CH4 thổi trực tiếp vào máy để đo CO2 Máy đo khí -10 a, Công dụng Máy -10 dùng để đo khí mêtan (CH4) khí bon nic (CO2) giới hạn 6% b, Đặc tính kỹ thuật - Phạm vi đo CH4 CO2 tõ  6% 102 - Sai sè cho phÐp (đo 200C) 0,2% - Điều kiện sử dụng máy môi tr- ờng từ 10 400C - KÝch th- íc m¸y 184 x 108 x 55 mm - Trọng l- ợng 1,6 Kg c, Cấu tạo máy -10: (hình 7-10) - Về giống máy AQG-1 khác ống chứa silicagen đặt thân máy - Bộ phận cân áp suất mét èng ghen cuén thµnh cuén - Bé phËn hãa học: Đ- ợc đặt gọn thân máylà bình hình trụ có hai ngăn chứa silicagen ngăn chứa vôi sô đa d, Cách sử dụng máy + Chuẩn bị máy: - Kiểm tra độ kín đ- ờng dẫn khí để van phối hợp vị trí ®ãng Bãp qu¶ bãp cao su råi th¶ tay nÕu bóp không phồng lên đ- ờng dẫn khí kín - Kiểm tra độ l- u thông hệ thống dẫn khí để van phối vị trí đo CH4 CO2 bóp bóp thả tay bóp phồng lên đ- ờng ống l- u thông tốt - Rửa máy không khí cách lắp đầu ống bóp vào bóp qủa bóp lần buồng khí đ- ợc - Đ- a vạch chuẩn vị trí số cách lấy tay gạt vị trí k, bật công tắc đèn nhìn vào thị kính xoay núm vi chỉnh để đ- a vạch giao thoa chuẩn vị trí số sau chuyển tay gạt vị trí II Chú ý: Khi đo để tay gạt vị II 10 11 Hình 7.10 Cấu tạo chung máy đo khí -10 12345- Tay điều khiển cần đo Thị kính ống lắp bóp cao su Khoá chuyển vị trí kiểm tra đo 103 6- Công tắc đèn giao thoa Nóm ®iỊu chØnh èng hót khÝ cần đo Bộ phận hóa học silicagen 10 ống cân áp suất + Trình tự đo: - Đo khí CH4: Ta xoay van phân phối vị trí có ghi CH4 nâng máy lên đ- a ống hút khí lên vị trí cần đo, tay bóp bóp cao su lần Sau bật công tác đèn nhìn qua thị kính ta đọc đ- ợc trị số CH4 - Đo khí CO2: Ta xoay van phân phối vị trí có ghi CO2 đ- a ống hút khí vị trí cần đo, tay bóp bóp lần sau bật công tắc đèn, nhìn qua thị kính ®äc trÞ sè CO2 10 KCK KII Hình 7.11: Các phận máy -10 1- Bộ phận hóa học silicagen 5- Qu¶ bãp cao su 2- Buång chøa khÝ 6- ThÞ kÝnh 3- Bé phËn quang häc 7- èng hút khí cần đo 4- Bộ phận chiếu sáng 10- Bộ phận cân áp suất e, Công tác bảo quản máy + Máy -10 thiết bị quang học nên sử dụng phải nhẹ nhàng, tránh va đập, xóc, tránh ẩm - ớt bụi sau dùng song phải lau chùi Nếu phát sai lệch, h- hỏng phải đem sửa chữa + Một số h- hỏng cách xử lý: - Vạch giao thoa không nét không sáng bóng đèn cháy phải chỉnh tiêu cự thị kính thayđèn chỉnh cho đèn sáng - Hóa chất hết tác dụng phải thay - Vôi sô đa cỡ hạt  mm, ®é Èm 16  21%, CO2 d- ới 4% - Silicagen hạt suốt - Màn hình tối pin yếu tiếp xúc phải thay pin chỉnh lại pin - Thấu kính phóng đại bị lệch phải chỉnh lại - Tất h- hỏng ng- ời sử dụng không sửa đ- ợc phải đem đến sở chuyên môn sửa chữa 104 0k Hình 7.12: Bộ phận quang học cđa m¸y ЩИ -10 1- Ngn s¸ng 2- ThÊu kÝnh hội tụ 3- G- ơng kính phẳng 4- Kính phẳng làm kín buông khí 5,10- Buồng chứa khí 6- Lăng kính chiết quang 7- Lăng kính phản xạ 8- Hệ thống thấu kính phóng đại 9- Buồng chứa khí cần đo 10 0b 01 - Giới hạn đo từ 510 m/s - Sai sè cho phÐp b»ng (0,5 + 0,02v) m/s (v:vận tốc trung bình dòng không khí đo ®- ỵc) - KÝch th- íc =(7039) mm Cấu tạo (Hình 7.12) 1- Vỏ 2- Tay cầm 3- Đế 4- Cánh quay 5- Trục lai 6- Mặt số đếm vòng 7- Nút chỉnh kim đếm vòng 8- Tay gạt 7.3 Dụng cụ đo vận tốc gió hạ đ- ờng lò 7.3.1 .Máy đo tốc độ gió tính l- u l- ợng gió Có nhiều máy đo tìm hiểu máy đo gió DFA-2 Công dụng: Máy đo gió DFA-2 dùng để đo tốc độ gió đ- ờng lò Đặc tÝnh kü thuËt: H×nh 7.12: CÊu tạo phong tốc kế DFA-2 Hình 6-15 105 Nguyên lý công tác Khi có gió thổi vào cánh quay máy làm cho trục cánh quay, qua biến đổi chuyển động qua trục lai ®Õm vßng sÏ ®Õm sè vßng quay cđa trơc quay Kết đ- ợc thể mặt đếm vòng Để cho đếm làm việc hay dừng có tay gạt Tay gạt vị trí cắt cánh quay nh- ng đếm vòng không đếm, vị trí đóng máy đếm số vòng quay cđa trơc quay T theo vËn tèc nhá hay lín mà số đếm đ- ợc hay nhiểutong đơn vị thời gian, thông qua biểu t- ơng quan /s m/s mà ta tìm đ- ợc tốc độ gió cần đo Để đ- a máy chế độ chuẩn bị ®o(c¸c kim bé ®Õm chØ 000” ) ta dïng nót chỉnh 7; kim tay gạt vị trí cắt bÊm nót c¸c kim sÏ vỊ 000” Sử dụng máy Để đo vận tốc gió trung bình trạm đo gió lò, tuỳ theo tiết diện trạm đo ng- ời ta dùng hai ph- ơng pháp sau: - Khi tiết diện trạm đo lớn 4m2 áp dụng ph- ơng pháp đo đ- ờng, máy đo bên cạnh - Khi tiết diện trạm đo nhỏ 4m2 áp dụng ph- ơng pháp đo điểm , máy đo tr- ớc mặt Cả hai ph- ơng pháp phối hợp máy đo với đồng hồ bấm giây, thùc hiƯn theo tr×nh tù sau: a, Khi tiÕt diƯn trạm đo lớn 4m2 Để tay vị trí cắt ấn nút đ- a kim bé ®Õm vỊ 000” , ®- a kim cđa ®ång hồ bấm giây 00 Đ- a máy vào vị trí theo chiều nh- sau: Nếu ng- ời đo nhìn vào mặt số đếm gió phải có h- ớng từ phải qua trái ng- ời đo( mục đích cho đếm chạy xuôi) Giữ nguyên máy luồng gió từ 2030 giây cho cánh quạt quay không tải, ng- ời đo tay cầm máy đo gió, tay cầm đồng hồ bấm giây Đồng thời đẩy tay gạt máy cho đếm làm việc đồng hồ bấm giây Hình 7.13: Quy trình tốc hoạt động Từ từ di chuyển máy đo theo h- ớng độ gió đ- ờng lò dích dắc (hình 7.12) qua vị trí đại diện cho tiết diện trạm đó, cho trục quay cánh quạt trùng với h- ớng gió thổi tới máy Chú ý:Ng- ời đo không che lấp luồng gió thổi vào máy đo 106 Khi kết thúc đ- ờng dích dắc đếm làm việc từ 12 phút đồng thời cắt tay gạt máy dừng đồng hồ bấm giây Lấy số vòng đọc đ- ợc máy đo chia cho số giây đồng hồ bấm giây ta đ- ợc vận tốc vòng trung bình (/s), lấy trị số tra vào trục /s biểu đậc tính kèm theo máy, gióng lên đ- ờng đặc tính gióng sang đ- ờng tốc độ ta đọc đ- ợc trị số tốc ®é giã (m/s) Do phÐp ®o cã sai sè nªn để đảm bảo xác ng- ời ta tiến hành đo lần trạm đo, số trung bình cộng trị số tốc độ đ- ợc coi vận tốc gió trạm đo Thí dụ: Lần 1: Đo đ- ợc 230 vòng 95 giây; ta xư lý nh- sau 230: 95 = 2,42 tra vµo đ- ờng đặc tính đ- ợc 2,6 (m/s) Lần 2: Đo đ- ợc 256 vòng 102 giây; ta xử lý nh- sau 272: 102 =2,5 tra vào đ- ờng đặc tính đ- ợc 2,8 (m/s) Lần 3: Đo đ- ợc 272 vòng 110 giây; ta xử lý nh- sau 272: 110 =2,47 tra vào đ- ờng đặc tính ®- ỵc 2,7 (m/s) VTB= (2,6 +2,8 +2,7)/3 =2,7(m/s) b, Khi tiết diện trạm đo nhỏ 4m2 (Đo tr- ớc mặt) Khi tiết diện trạm đo nhỏ 4m2việc đo bên cạnh gặp nhiều khó khăn diện tích choán ng- ời đo lớn so với tiết diện trạm đo Khi ta đo tốc độ số điểm đại diện cho trạm đo, số trung bình cộng vận tốc đ- ợc coi vận tốc gió trạm đo Tại điểm ®o ng- êi ®o ®øng quay mỈt vỊ lng giã thổi tới , tay cầm máy đ- a phía tr- ớc khoảng 0,5m, trục quay máy trùng với h- íng giã thỉi tíi cho bé ®Õm quay xuôi Để máy quay không tải từ 20 30"rồi đồng thời bấm tay gạt máy đồng hồ bấm giây Giữ nguyên máy vị trí đo từ ®Õn hai råi ®ång thêi bÊm tay g¹t cđa máy đồng hồ bấm giây Xử lý kết t- ơng tự nh- cách đo bên cạnh Thí du Taị trạm đo chọn điểm làm đại diện, sau đo tra biểu đặc tính có số liệu sau: Điểm 1: vận tốc tra đ- ợc 2,3 m/s §iĨm 2: " " " " 2,35 m/s §iĨm 3: " " " " 2,25 m/s §iĨm 4: " " " " 2,32 m/s §iĨm 5: " " " " 2,34 m/s Khi ®ã vËn tèc tÝnh nh- sau VTB=(2,3+ 2,35+ 2,25+ 2,32+ 2,34)/5= 2,312 (m/s) 107 6.3.2 Dông cụ đo hạ áp Các loại dụng cụ đo a, Hạ áp kế chữ U Là ống thuỷ tinh uốn cong hình chữ U (Hình 7.14a), có đ- êng kÝnh =46 mm; èng ®ùng n- íc cÊt có pha thêm màu để dễ đọc đ- ợc gắn bảng có chia vạch đến mm Mực n- ớc ống vạch 0mm Yêu cầu bản: Đ- ờng kính ống phải nhau, hai nhánh èng ph¶i song song víi 15 10 5 10 15 a, b, Hình 7.14: Cấu tạo hạ áp kế chữ U b, Cấu tạo ống Pitô (Hình 7.14b) Gồm hai ống kim loại 1và lồng vào nhau, ống nhựa vừa để cố định vừa bịt ống số 1, Xung quanh đầu ống có đục từ đến 10 lỗ (số 6) Đuôi ống vị trí số có giá trị áp suất tĩnh không khí điểm đo đ- ợc đánh đáu (+), đuôi ống vị trí số có giá trị áp suất toàn phần không khí điểm đo đ- ợc đánh dấu (-) Quy trình đo hạ áp động luồng gió Dùng ống cao su nối hai đầu hai áp kế chữ Uvới hai đầu (+) (-) ống Pitô Quay đầu ống Pitô theo ng- ợc với h- ớng luồng gió đọc đ- ợc độ chênh cột n- ớc hạ áp kế giá trị hạ áp động luồng gió vị trí đo Quy trình đo hạ áp toàn phần hạ áp tĩnh cđa lng giã èng giã a, §o èng ®Èy (H×nh 7.16) P > Pa htp =ht + hv (7-3) 1- èng Pit« 2- èng cao su 2 3- Hạ áp kế htp hạ áp toàn phần luồng gió htp ht ht hạ áp tĩnh luồng gió 108 Hình 7.16: Cấu tạo ống Pitô b, Đo ống hút T- ơng tự nh- ®o èng ®Èy nh- ng cã mét sè điểm khác: -Do ống hút nên áp suất không khí ống nhỏ áp suất khí trời (P a) làm cho cột n- ớc dâng phía đ- ợc nối với ống Tipô - Do htp= ht-hv nên chiều cao cột n- ớc đo hạ áp tĩnh cao đo hạ áp toàn phần Quy trình đo hạ áp đoạn đ- ờng lò a, Chuẩn bị dụng cụ Gồm hạ áp kế chữ U, hai ống Pitô, sổ ghi, đoạn ống cao su có chiều dài lớn đoạn đ- ờng lò cần đo b, Cách đo Khi đo cần có hai ng- ời, ng- ời cầm ống Pitô hai ng- ời cầm hạ áp kế chữ U sổ ghi; tiến hành nối đầu ống cao su vào đầu (-) ống Pitô, đầu ống cao su lại cắm vào nhánh hạ áp kế, nhánh lại hạ áp kế đ- ợc nối với đầu(-) ống Pitô thứ hai Sau hai ng- ời tiến hai đầu đoạn đ- ờng lò cần đo( ý không để ống cao su bị xoắn bị gập), dùng tÝn hiƯu thèng nhÊt ®Ĩ hai ng- êi cïng h- ớng đầu ống Pitô h- ớng luồng gió ; ng- ời cầm hạ áp ghi độ chênh cột n- ớc hạ áp kế hạ áp đoạn đ- ờng lò cần đo, giá trị dùng để tính sức cản đ- êng lß Rdl  hdl Q dl ( K ) (7-4) Trong đó: - hdl giá trị hạ áp đo đ- ợc mmH2O - Qdl giá trị l- u l- ợng qua đ- ờng lò đ- ợc đo thời điểm đo hạ áp, m3/s 109 Phần II - Thoát n- ớc mỏ hầm lò Ch- ơng 8- thoát n- ớc mỏ hầm lò 8.1 Đại c- ơng công tác thoát n- ớc mỏ hầm lò Khi khai thác khoáng sản nằm lòng đất ph- ơng pháp hầm lò, th- ờng có n- ớc thâm nhập vào đ- ờng lò; l- ợng n- ớc phụ thuộc vào yếu tố sau: - Điều kiện địa chất công trình địa chất thuỷ văn mỏ - Ph- ơng pháp độ sâu khai th¸c - KhÝ hËu cđa khu vùc khai th¸c Trong mỏ hầm lò có ba nguồn n- ớc chảy vào đ- ờng lò: 8.1.1 N- ớc ngầm Là n- ớc từ lớp đất đá chảy vào đ- ờng lò, loại n- ớc th- ờng chứa số chất hoà tan, n- ớc mỏ có tính axit, kiềm nên ảnh h- ởng nhiều đến tuổi thọ thiết bị sử dụng hầm lò 8.1.2 N- ớc mặt Là nguồn n- ớc từ ao, hồ, kênh, rạch, sông, ngòi, m- ơng, máng thấm qua lớp đất đá, qua đ- ờng nứt nẻ chảy vào mỏ 8.1.3 N- ớc công nghiệp Là n- ớc phục vụ cho trình làm việc cđa má nh- n- íc ®Ĩ khoan, chèng bơi, phơc vụ cho trạm nạp điện ác quy tàu điện cho nhu cầu khác trình sản xuất 8.2 Tính toán dòng n- ớc mỏ 8.2.1 Tính l- ợng n- ớc đ- ờng lò, toàn mỏ a, Xác định theo công thức động lực học n- ớc ngầm (hình 8.1) L- u l- ợng n- ớc đ- ờng lò thẳng đứng đ- ợc xác định theo công thức: - Khi n- ớc d- ới đất chuyển động áp Q 1.366( H  S ) S ,m / h lg R  lg r (8-1) - Khi chuyÓn ®éng cã ¸p: Q 2.73.KmS ,m / h lg R  lg r (8-2) Trong ®ã: K- HƯ sè thÊm, m/h H- ChiỊu cao cét n- íc tÝnh tõ mực n- ớc tĩnh đến đáy công tr- ờng, m S = H - h: Mực n- ớc cố định hạ đ- ợc bơm, m h- Chiều cao cột n- íc tÝnh tõ nỊn líp chøa n- íc ®Õn mặt n- ớc bơm, m R- Bán kính phễu ¸p lùc(b¸n kÝnh ¶nh h- ëng), m 110 (8-3) R  S K S  r r- B¸n kÝnh đ- ờng lò, m m- Chiều dày tầng chứa n- íc ¸p lùc, m Cã thĨ coi hƯ thèng đ- ờng lò thuộc chiều sâu giếng nh- giếng lớn, xuất phát từ mà l- ợng n- ớc tổng cộng đ- ợc tính theo công thức Khi n- ớc chuyển động áp QTC 1,366 K (2 H  S ) S ,m / h lg R0  lg r0 (8-4) Khi n- ớc chuyển động có áp Q 2,73.KmS , m3 / h lg R0  lg r0 (8-5) Trong đó: S0- Mực n- ớc hạ xuống trung tâm "giếng lớn", m Ro- Bán kính ảnh h- ởng giÕng lín, m (8-6) R0  R  r0 r0 F Bán kính "giếng lớn"mà diện tích đ- ờng lò thuộc sân giếng đ- ỵc quy ®ỉi theo nã, m R S r H h=So Hình 8.1: Sơ đồ tính toán l- u l- ợng n- ớc chảy vào mỏ b, Xác định l- u l- ợng n- ớc ph- ơng pháp t- ơng tự Là ph- ơng pháp tính theo hệ số d- n- íc (hƯ sè phong phó n- íc) HƯ số d- n- ớc mỏ tỷ số l- ợng n- ớc đ- ợc bơm khỏi mỏ công trình thoát n- ớc ngầm để tháo khô với l- ợng khoáng sản khai thác đ- ợc đơn vị thời gian, tiêu đánh giá mức độ sũng n- ớc khoáng sản Dựa vào số mỏ hoạt động có điều kiện t- ơng tự bÓ than ng- êi ta tÝnh l- u l- ỵng dßng n- íc nh- sau: 111 Q  K B ASL , m / ng.d (8-7) Trong ®ã: KB - HƯ sè d- n- íc cđa má ®ang hoạt động, m3/tấn, có điều kiện thuỷ địa chất t- ơng tự ASL- Sản l- ợng khai thác mỏ đ- ợc thiết kế t/ng-đ Ph- ơng pháp cho kết thoả đáng khoáng sàng nằm cách xa dòng n- ớc bể n- ớc lớn mặt đất không bị ảnh h- ởng thời tiết mùa L- u l- ợng n- íc thùc tÕ ë má hay cđa tõng ®- ờng lò riêng đ- ợc xác định theo suất tính liên tục công tác bơm; theo tiết diện tốc độ chảy n- ớc rÃnh đo l- u l- ợng n- ớc (máng), ph- ơng pháp đo l- u l- ợng n- ớc bể chứa n- ớc(giếng, lò) mà thể tích đà biết, thiết bị đo n- ớc đ- ờng dẫn n- ớc 8.3 Các ph- ơng pháp hình thức thoát n- ớc mỏ 8.3.1 Các ph- ơng pháp thoát n- ớc - Ph- ơng pháp thoát n- ớc tự nhiên - Ph- ơng ph¸p tho¸t n- íc b»ng c- ìng bøc 8.3.2 C¸c hình thức thoát n- ớc Tùy theo loại công trình phục vụ, công dụng lĩnh vực ứng dụng ng- ời ta phân hình thức thoát n- ớc thành hai nhóm: -Thoát n- ớc cố định (thoát n- ớc chính) đ- ợc sử dụng thời gian dài ®Ĩ ®- a n- íc má khái c¸c ®- ờng lò trình khai thác -Thoát n- ớc di động(thoát n- ớc đào lò thoát n- íc khu vùc) dïng ®Ĩ ®- a n- íc khỏi đ- ờng lò ngang, nghiêng, thẳng đứng đào lò khai thác Thoát n- ớc Trạm thoát n- ớc mỏ trạm thoát n- ớc đ- ờng lò nghiêng cần đ- ợc trang bị tổ hợp máy bơm Năng suất tổ hợp máy bơm phải đảm bảo bơm l- u l- ợng n- ớc bình th- ờng ngày đêm suốt 20 Khi có hai máy bơm làm việc đồng thời số l- ợng bơm hầm bơm cần phải lớn 5(hai bơm làm việc, hai bơm để thay cả, bơm để dự trữ) Trong điều kiện hầm lò ng- ời ta xây dựng hố tập trung n- ớc hầm bơm - Hố tập trung n- ớc trạm thoát n- ớc gồm hai đ- ờng lò trở lên Dung tích hố tập trung n- ớc đ- ợc tính l- u l- ợng bình th- ờng mỏ mà n- ớc có tính axit l- u l- ỵng n- íc cđa 10giê 112 - Trạm thoát n- ớc có hai đ- ờng ống, đ- ờng ống làm việc đ- ờng ống dự trữ; đ- ờng ống phải đ- îc lùa chän cho cã thÓ cho l- îng n- ớc bình th- ờng ngày đêm qua 20 - Các đ- ờng ống dẫn hầm bơm cần đ- ợc lắp đặt để tổ hợp máy bơm làm việc với đ- ờng ống số ®- êng èng - Cét n- íc cÇn thiÕt ®Ĩ bơm n- ớc ống động tạo ra, giá trị cột n- ớc đ- ợc xác định chiều cao bơm n- ớc lên thông số đ- ờng ống mạng máy bơm Cột n- ớc toàn phần bỏ qua sù kh¸c vỊ ¸p st cđa khÝ qun sÏ là: H = Hthb+Hsc= Hh + Hđ, m (8-8) Trong ®ã: Hthb chiỊu cao cét n- íc cđa thiÕt bÞ, m Hsc cột n- ớc để khắc phục sức cản n- íc chun ®éng èng, m Hh chiỊu cao hót n- íc, m H® chiỊu cao ®Èy n- íc, m §ång thêi H sc  T l v2 ,m d t 2g (8-9) Trong ®ã: T- hƯ số tính đến sức cản ma sát với thành ống, l- chiều dài tổng cộng đ- ờng èng, m dt- ®- êng kÝnh cđa ®- êng èng, m v- tèc ®é chun ®éng cđa n- íc èng, m/s g- gia tèc träng tr- êng, m/s2 Tèc ®é chun ®éng cđa n- íc èng ®- ỵc xác định theo công thức v 4Q b 3600d t ,m / s (8-10) Năng suất yêu cầu tổ hợp máy bơm Qb để bơm l- u l- ợng n- ớc bình th- ờng đ- ợc tính theo c«ng thøc: Qb  Q.24 ,m / h 20 (8-11) - Q l- u l- ợng n- ớc chảy trạm thoát n- ớc mỏ, m3/h Tổng công suất điện tổ hợp máy bơm đ- ợc xác định theo công thức W= Q b H , KW 102. Trong đó: hiệu suất máy bơm 113 (8-12) 8.3.2.2 Thoát n- ớc đào đ- ờng lò chuẩn bị a, Thoát n- ớc đào đ- ờng lò Ng- ời ta th- ờng dùng ph- ơng pháp thoát n- ớc tự chảy, n- ớc đ- ợc thu rÃnh n- ớc theo dọc đ- ờng lò có độ dốc độ dốc đ- ờng lò từ 35%o, Tùy theo độ ổn định đất đá hông lò, thời gian tồn đ- ờng lò, vật liệu làm rÃnh n- ớc có loại rÃnh n- ớc sau: RÃnh không chống, rÃnh bêtông cốt thép đổ chỗ đúc sẵn, rÃnh gỗ; tiết diện ngang rÃnh hình chữ nhËt, h×nh thang… DiƯn tÝch tiÕt diƯn ngang phơ thc vào l- u l- ợng n- ớc chảy qua Trên rÃnh n- ớc th- ờng có nắp vừa để ngăn không cho đất đá rơi vào đồng thời làm lối lại Từ 1020m chỗ tiếp nối ®Ỉt mét giÕng kiĨm tra, n- íc cã nhiều hạt rắn 75150m đào giếng lắng cặn sâu đáy rÃnh n- ớc từ 0,40,7m b, Thoát n- ớc đào đ- ờng lò nghiêng thẳng đứng Khi đào đ- ờng lò nghiêng thẳng đứng việc thoát n- ớc đ- ợc đặc tr- ng thay đổi giá trị l- u l- ợng dòng n- ớc Khi tính đến đặc điểm công tác thoát n- ớc, suất thiết bị thoát n- ớc lấy từ 1,52,0 lần giá trị l- ợng n- ớc dòng chảy; để thoát n- ớc áp dụng sơ đồ sau: - Làm khô trực tiếp g- ơng lò cách dùng máy bơm nhẹ loại xách tay, bơm n- ớc vào thùng chuyển đất đá; - Bơm trực tiếp n- ớc giếng lên mặt đất cách dùng máy bơm 400m , l- u l- ỵng n- íc  25m3/h , - Dïng bơm n- ớc từ giếng vào thùng chứa đặt chiêù cao an toàn, sau dùng bơm khác bơm n- ớc từ thùng lên mặt đất (sơ đồ hai bậc ) - Sơ đồ thoát n- ớc nhiều bậc kết hợp sơ đồ bậc hai bậc với hầm bơm trung gian, sơ đồ áp dụng đào giếng có chiều sâu lớn./ 8.4 Các công trình thiết bị thoát n- ớc mỏ 8.4.1 Các công trình thoát n- ớc Khi khai thác khoáng sản chứa n- ớc ng- ời ta dùng đ- ờng lò làm công trình tháo n- ớc ngầm để làm khô ruộng mỏ, đ- ờng lò ng- ời ta trang bị thiết bị thoát n- ớc thông th- ờng, rÃnh thoát n- ớc ngầm rÃnh tháo n- íc, giÕng tËp trung n- íc, b¬m hót n- íc, hệ thống thoát n- ớc khu vực trung tâm Trong khoáng sàng chứa n- ớc ng- ời ta áp dụng công trình tháo n- ớc ngầm d- ới đất mỏ(thực từ mặt đất) Trong số công trình tháo n- ớc ngầm đ- ợc thực từ mặt mỏ, ng- ời ta phân biệt lỗ khoan giếng khoan hạ mức n- ớc, ống lọc suốt, đ- ờng hầm thoát n- ớc ngầm, lỗ khoan hút n- ớc đ- ờng lò ng- ời ta bè trÝ r·nh tho¸t n- íc, èng läc, 114 giếng hạ mức n- ớc, giếng mù thoát n- ớc Những công trình mặt đất dùng để hạ mức n- ớc ngầm cách sơ đ- ợc xây dựng tr- ớc khai thác cho phép giảm hạ áp tầng chứa n- ớc , công trình bố trí đ- ờng lò th- ờng dùng để giảm nốt áp lực lại hạ mức n- ớc xuống tới mức tối đa làm khô hoàn toàn đất đá vách trụ 8.4.1 Các lỗ khoan hạ mức n- ớc ngầm (công trình lấy n- ớc) Dùng để đ- a n- ớc khỏi tầng chứa n- ớc nhờ máy bơm sâu Các lỗ khoan làm thoát n- ớc cho số tầng chứa n- ớc Cấu tạo lỗ khoan đ- ờng kính phụ thuộc vao chiều sâu, số l- ợng tầng cần đ- ợc thoát n- ớc, thành phần đất đá, l- u l- ợng kích th- ớc bơm theo thiết kế Thông th- ờng đ- ờng kính phần đầu lỗ khoan lấy 720 325 mm phần cuối 325 121 mm 8.4.1 Các lỗ khoan hút n- ớc Dùng để tháo n- ớc khỏi tầng chứa n- ớc phía xuống tầng phía d- ới nằm thấp trụ vỉa Cấu tạo lỗ khoan t- ơng tự nh- lỗ khoan hạ mức n- ớc ngầm 8.4.1 RÃnh thoát n- ớc ngầm Đ- ợc xây dựng đ- ờng lò dùng để tiêu n- ớc cho lò vỉa công tác, nh- để thoát n- ớc theo đ- ờng lò 8.4.1 Các giếng thoát n- ớc (các giếng hạ mực n- ớc) Đ- ợc đào phía lò sâu 13 m nữa.Từ giếng ng- ời ta tiến hành bơm n- ớc để giảm áp cho tầng chứa n- ớc nằm d- ới đáy lò, nhờ thiết bị bơm n- ớc có suất lớn l- u l- ợng n- ớc chảy vào giếng 1015% Giếng thoát n- íc cã thĨ dïng ®Ĩ tËp trung n- íc ®i đến từ đ- ờng lò theo rÃnh thoát n- ớc Ngoài để hạ mực n- ớc ngầm tháo khô ruộng mỏ ng- ời ta dùng: Các lỗ khoan lọc , ống lọc suốt, èng läc c¾m … 115 ... 2.3 Các hệ ph- ơng trình Becnuly ứng dụng thông gió mỏ 2.3.1 Hệ 1: Nguồn l- ợng thông gió mỏ Xét sơ đồ thông gió mỏ hầm lò (hình 2.3 ) Về mặt l- ợng luồng gió, ứng dụng ph- ơng trình Becnuly từ... 35 Ch- ¬ng 5- Thông gió cục 5.1 Các ph- ơng pháp thông gió cục Khái niệm: Thông gió cục thông gió cho đ- ờng lò có lối thông mặt đất với mạng đ- ờng lò chung mỏ Đặc điểm: Để thông gió cục phải... ơng mỏ A 0,38Q hq he (m2) h- Hạ áp mỏ; mmH20 R- Sức cản mỏ; K Căn vào diện tích lỗ t- ơng đ- ơng quy định A < (m2) mỏ khã th«ng giã 23 (3-15) A = 1 (m2) mỏ thông gió trung bình A > (m2) mỏ thông