Giáo trình Chuyên đề máy lạnh mới (Nghề Kỹ thuật máy lạnh và điều hòa không khí Cao đẳng)

UỶ BAN NHÂN DÂN TỈNH ĐỒNG THÁP TRƯỜNG CAO ĐẲNG NGHỀ ĐỒNG THÁP GIÁO TRÌNH MƠN HỌC: CHUN ĐỀ MÁY LẠNH MỚI NGÀNH, NGHỀ: KỸ THUẬT MÁY LẠNH & ĐIỀU HỊA KHƠNG KHÍ TRÌNH ĐỘ: CAO ĐẲNG (Ban hành kèm theo Quyết định Số: 257/QĐ-TCĐNĐT ngày 13 tháng 07 năm 2017 Hiệu trưởng Trường Cao đẳng Nghề Đồng Tháp) Đồng Tháp, năm 2017 TUYÊN BỐ BẢN QUYỀN Tài liệu thuộc loại sách giáo trình nên nguồn thơng tin phép dùng ngun trích dùng cho mục đích đào tạo tham khảo Mọi mục đích khác mang tính lệch lạc sử dụng với mục đích kinh doanh thiếu lành mạnh bị nghiêm cấm Chương1: TỔNG QUAN VỀ MÁY LẠNH HẤP THỤ 1.1 Máy lạnh hấp thụ: 1.1.1 Chu trình lý thuyết : Về bản, máy lạnh hấp thụ giống máy lạnh nén hơi, khác thay máy nén dùng điện cụm “máy nén nhiệt” dùng nhiệt nguồn gia nhiệt Cụm “máy nén nhiệt” bao gồm : thiết bị hấp thụ, bơm dung dịch, bình sinh tiết lưu dung dịch ( hình 1.1) QK SH NT TL QH PK BDD TLDD P0 QA BH HT Q0 Hình 1.1 Sơ đồ nguyên lý máy lạnh hấp thụ SH: Bình sinh hơi, BDD: Bơm dung dịch, HT: Bình hấp thụ, TLDD: Tiết lưu dung dịch Nguyên lý làm việc máy lạnh hấp thụ hay máy nén nhiệt sau : Bình hấp thụ “hút” sinh từ thiết bị bay hơi, cho tiếp xúc với dung dịch loãng từ van tiết lưu dung dịch đến Do nhiệt độ thấp, dung dịch loãng hấp thụ môi chất để trở thành dung dịch đậm đặc Nhiệt tỏa trình hấp thụ thải cho nước làm mát Dung dịch đậm đặc bơm dung dịch bơm lên bình sinh áp suất cao Pk Tại đây, dung dịch đậm đặc nhận nhiệt nguồn gia nhiệt sơi hố hơi, mơi chất tách áp suất cao vào thiết bị ngưng tụ Quá trình diễn thiết bị ngưng tụ, tiết lưu bay giống máy lạnh nén Sau sinh hơi, dung dịch đậm đặc trở thành dung dịch loãng qua van tiết lưu dung dịch, giảm áp trở bình hấp thụ, khép kín vịng tuần hồn dung dịch Phương trình cân nhiệt máy lạnh hấp thụ : Q’k + Q’A = Q’o + Q’H + Q’B Trong : Q’k Q’A Q’0 Q’H Q’B : Nhiệt thải thiết bị ngưng tụ : Nhiệt thải thiết bị hấp thụ : Nhiệt trao đổi thiết bị bay : Nhiệt tiêu tốn cho trình sinh : Nhiệt quy đổi tiêu tốn cho bơm dung dịch Hệ số làm lạnh máy lạnh hấp thụ : = Q' Q' = Q ' H +Q ' B Q' H (Vì Q’B Trong :  : Nồng độ khối lượng dung dịch :  = khối lượng môi chất lạnh khối lượng môi chất lạnh + khối lượng chất hấp thụ r : Nồng độ dung dịch đậm đặc sau khỏi bình hấp thụ a : Nồng độ dung dịch loãng sau khỏi bình sinh  : cịn gọi vùng khử khí Vậy vùng khử khí phải dương 1.1.2 Ưu, nhược điểm: Ưu điểm lớn máy lạnh hấp thụ sử dụng chủ yếu nguồn nhiệt có nhiệt độ khơng cao (80  1500C) để hoạt động Chính thế, máy lạnh hấp thụ góp phần vào việc sử dụng hợp lý nguồn lượng khác nhau: lượng nhiệt mặt trời, tận dụng nhiệt thừa, phế thải, thứ cấp, rẻ tiền khói thải, trích Ưu điểm máy lạnh hấp thụ có chi tiết chuyển động, kết cấu chủ yếu thiết bị trao đổi nhiệt trao đổi chất, phận chuyển động bơm dung dịch Vì vậy, máy lạnh hấp thụ vận hành đơn giản, độ tin cậy cao, máy làm việc ồn rung Trong vịng tuần hồn hồn mơi chất, khơng có dầu bơi trơn nên bề mặt thiết bị trao đổi nhiệt không bị bám dầu làm nhiệt trở tăng máy lạnh nén Ngồi ra, nay, tình trạng phá hủy tầng Ơzơn chất frêon gây ra, việc tìm mơi chất lạnh khác thay cịn khó khăn việc dùng máy lạnh hấp thụ thay máy lạnh nén lĩnh vực điều hịa khơng khí có ý nghĩa lớn Máy lạnh hấp thụ có nhược điểm giá thành cịn đắt, cồng kềnh, diện tích lắp đặt lớn so với máy lạnh nén Lượng nước làm mát tiêu thụ lớn phải làm mát thêm bình hấp thụ Thời gian khởi động chậm, tổn thất khởi động lớn lượng dung dịch chứa thiết bị lớn 1.1.3.Mơ hình máy lạnh hấp thụ H2O/LiBr cấp thực tế: Hình 1.2 Sơ đồ máy lạnh hấp thụ H2O/LiBr cấp thực tế Hình 1.3.Máy lạnh hấp thụ H2O/LiBr cấp Trane 1.2 Môi chất dùng máy lạnh hấp thụ : 1.2.1 Yêu cầu môi chất dùng máy lạnh hấp thụ : Ngồi mơi chất lạnh, máy lạnh hấp thụ cịn sử dụng thêm mơi chất hấp thụ nữa, gọi chung cặp môi chất lạnh Yêu cầu cặp môi chất lạnh máy lạnh hấp thụ giống mơi chất lạnh khác có tính chất nhiệt động tốt, khơng độc hại, khó cháy, khó nổ, khơng ăn mòn vật liệu chế tạo máy, phải rẽ tiền, dễ kiếm Ngồi cặp mơi chất lạnh cần phải : - Hịa tan hồn tồn vào nhiệt độ sôi điều kiện áp suất xa tốt, để môi chất lạnh sinh bình sinh khơng lẫn chất hấp thu û - Nhiệt dung riêng dung dịch phải bé, đặc biệt máy lạnh hấp thụ chu kỳ để tổn thất nhiệt khởi động máy nhỏ Hiện nay, máy lạnh hấp thụ sử dụng phổ biến hai loại cặp môi chất lạnh NH3/ H2O H2O/ LiBr Hiện nay, có số cơng trình công bố dùng chất hấp thụ rắn máy lạnh hấp thụ chu kỳ CaCl2, zeôlit, cacbon hoạt tính chưa sử dụng phổ biến chúng có ưu điểm khơng cần thiết bị tinh cất, có nhược điểm : làm giảm hệ số dẫn nhiệt, giãn nỡ thể tích mức (gấp 10 lần) tỏa nhiệt lượng lớn trình hấp thụ dẫn đến làm giảm đáng kể hệ số hữu ích thiết bị Máy lạnh hấp thụ H2O/ LiBr có ưu điểm sau : - Nước mơi chất lạnh nên đảm bảo vệ sinh môi trường - Tỷ số áp suất ngưng tụ áp suất bay nhỏ (khoảng 4) - Không cần thiết bị tinh cất mơi chất từ dung dịch H2O/ LiBr có mơi chất lạnh nước thoát - Nhiệt độ nguồn nhiệt cấp cho thiết bị sinh cho phép thấp đến 800C Tuy nhiên, máy lạnh hấp thụ H2O/ LiBr có nhược điểm sau : - Tính ăn mịn dung dịch cao, gây han rỉ thiết bị nên yêu cầu phải dùng kim loại quý, đắt tiền - Phải trì độ chân khơng sâu thiết bị - Có khả xảy kết tinh gây tắt nghẽn thiết bị - Nhiệt độ bay khơng thấp (3  7)0C mơi chất lạnh nước đóng băng 00C Chính hai nhược điểm đầu mà giá thành máy lạnh hấp thụ H2O/ LiBr đắt Còn máy lạnh hấp thụ NH3/ H2O, không hiệu máy lạnh hấp thụ H2O/ LiBr gây mùi khai, độc hại xì hở Ngồi ra, lượng nước theo NH3 lớn nên cần phải có thiết bị tinh luyện NH3 trước vào bình ngưng 1.2.2 Cặp mơi chất H2O/LiBr : 1.2.2.1 Đặc tính dung dịch H2O/LiBr : 1.2.2.1.1 Tính chất : LiBr loại muối kết tinh có tính chất hóa học tương tự muối ăn, ổn định, khơng biến chất, khơng phân giải khơng khí Điểm nóng chảy LiBr (khơng có nước) 5490C, điểm sơi 1.2650C LiBr có tính hút nước mạnh, dễ dàng kết hợp với nước để tạo thành dung dịch H2O/LiBr Có thể tạo dung dịch LiBr cách cho axit HBr tác dụng với bazơ LiOH theo phản ứng hóa học : HBr + LiOH LiBr + H2O Đặc điểm chủ yếu dung dịch H2O/ LiBr : • Dung dịch H2O/ LiBr có tính hấp thụ nước mạnh Nồng độ dung dịch đậm đặc (ít nước), nhiệt độ dung dịch giảm khả hấp thụ cao • Khơng độc, có vị mặn, không nguy hiểm với người Tuy nhiên, nên ý : tính hút nước mạnh, dung dịch rơi vào da gây nóng ngứa, vào mắt phải rửa đề phòng hư mắt • Ở nhiệt độ thấp nồng độ đặc, dung dịch H2O/ LiBr dễ kết tinh (nồng độ LiBr dung dịch khống chế không 70 %) • Dung dịch H2O/ LiBr có tính ăn mòn kim loại Đặc biệt, nhiệt độ  1500C với có mặt khơng khí ăn mịn mạnh mẽ thép, đồng hợp kim đồng Vì vậy, phải sử dụng thêm chất phụ gia để kìm hãm ăn mịn 1.2.2.1.2 Phương pháp phụ gia phòng ăn mòn : Do dung dịch H2O/ LiBr có tính ăn mịn mạnh kim loại, đặc biệt nhiệt độ cao  1500C với có mặt khơng khí ăn mịn mạnh mẽ Q trình ăn mịn khơng làm giảm tuổi thọ thiết bị mà cịn sinh khí khơng ngưng làm giảm độ chân không thiết bị làm giảm lực làm lạnh máy Để giảm bớt ăn mòn, máy lạnh hấp thụ H2O/ LiBr thời trước dùng ống truyền nhiệt thép không gỉ hợp kim đồng - niken vỏ bao dùng thép không gỉ hợp kim thép giá thành đắt Hiện nay, máy lạnh hấp thụ H2O/ LiBr sử dụng ống truyền nhiệt ống đồng vỏ bao thép carbon nhờ sử dụng số biện pháp phòng ăn mịn thích hợp Qua q trình nghiên cứu thực tiễn vận hành, chứng minh với điều kiện nhiệt độ dung dịch không 120 0C, thêm vào dung dịch LiBr lượng (0,1  0,3) % Li2CrO4 làm chất xúc tác 0,02 % LiOH để dung dịch có tính kiềm yếu (độ pH 9,5  10,5) kìm hãm cách có hiệu ăn mòn kim loại dung dịch LiBr Cần lưu ý rằng, Li2CrO4 bị phân giải dung dịch có nhiệt độ cao 1300C, tác dụng kìm hãm ăn mịn bị Vì vậy, sử dụng chất phụ gia cần phải nghiêm túc khống chế nhiệt độ dung dịch bình sinh không vượt 120 0C Hơn nữa, dung dịch LiBr có chứa Li2CrO4 phải khống chế độ pH 11, khơng dung dịch có trạng thái kết dính tạo thành huyền phù làm cản trở chuyển động truyền nhiệt dung dịch Khi nhiệt độ dung dịch LiBr cao 120 0C, sử dụng chất phụ gia khác Chẳng hạn, cho dung dịch (0,01  0,1) % PbO 0,2 % Sb2O3 với 0,1 % KNbO3 1.2.2.1.3 Phương pháp phụ gia tăng cường lực làm lạnh : Các nhà nghiên cứu qua thực nghiệm, chứng minh : dung dịch LiBr cho thêm vào (0,2  0,3) % chất phụ gia [CH3(CH2)3 CHC2H5CH2OH] làm tăng lực làm lạnh máy lạnh hấp thụ lên (10  15) % Chất phụ gia chất biểu thị hoạt tính, khơng làm tăng khả hấp thụ nước dung dịch LiBr mà hạ thấp áp suất dung dịch H2O/ LiBr nâng cao hiệu ngưng tụ Tuy nhiên, lưu ý chất phụ gia không hịa tan dung dịch LiBr Vì vậy, q trình vận hành liên tục máy lạnh, chất phụ gia tích tụ bề mặt dung dịch bình hấp thụ bình sinh tác dụng nâng cao lực làm lạnh Cho nên, định kỳ cần phải có biện pháp khuấy trộn dung dịch bình hấp thụ bình sinh để dung dịch LiBr chất phụ gia hòa lại với Chẳng hạn, đổi nguồn nhiệt vào bình sinh sang bình hấp thụ cho nguồn nước lạnh từ bình hấp thụ sang bình sinh 1.2.2.2.Hệ phương trình tính tính chất nhiệt vật lý dung dịch H2O/LiBr : Qua chỉnh lý số liệu thực nghiệm số liệu tra bảng dung dịch H2O/LiBr, nhà nghiên cứu lập phương trình tính thơng số nhiệt động lực học nhiệt vật lý học dung dịch H2O/LiBr sau : Với phạm vi áp dụng : 0C  t  130 0C 0,30    0,70 Trong : t : nhiệt độ dung dịch  : nồng độ khối lượng bromualiti dung dịch 1.2.2.2.1 Nhiệt độ sôi dung dịch H2O/LiBr : ts = A(x) + B(x).tP Trong : (1.1) tP : nhiệt độ sơi nước áp suất P 4 A(x), B(x) : hệ số : Với : x = A(x) =  ( x i / ) ; i =0 18. 87.(1 −  ) , bi : hệ số bất biến : 340,897 - 2638,978 7262,473 - 0,01050 6,70042 - 15,42477 I bi B(x) =  (b x i i/2 ) i =0 - 8119,078 16, 42477 3302,087 6,34249 1.2.2.2.2 Entanpi dung dịch H2O/LiBr : h=  a n n + T n =0  bn  n + T n =0 c  n n + T3d (1.2) n =0 Trong : an , bn , cn d : hệ số bất biến : a0 = a1 = a2 = a3 = a4 = - 954, 47, 7739 -1, 59235 0, 29422 -7, 689 10-5 b0 = b1 = b2 = b3 = - 0, 3293 0, 04076 -1, 36 10-5 -7, 1366 10-6 c0 = c1 = c2 = 7, 4285 10-3 -1, 5144 10-4 1, 3555 10- -2, 269 10- d = 1.2.2.2.3 Nhiệt dung riêng dung dịch H2O/LiBr : CP = 3,6371 - 0,029  + 1,4285714.10-5 ( 65.t + 30. - .t ) (1.3) 1.2.2.2.4 Entrôpi dung dịch H2O/LiBr : S = C1+ C2T + C3T2 + C4T3 + C5 + C6T + C7T2 + C82 + C9T2 + (1.4) C103 Trong : Ci : hệ số bậc biến : i Ci - 2,14232.10-1 3,538766.10-3 2,631565.10- - 6,670551.10-9 1,130756 i 10 Ci - 6,980378.10-3 4,689827.10- 1,275532 1,823893.10-3 6,440219.10-1 1.2.2.2.5 Khối lượng riêng dung dịch H2O/LiBr :  = 1.049 + 53,54 m - 0, 718 m2 - t ( 0,584 - 0,0146 m ) Trong : m = 11, 514 5,7.10 (t + 273,15) (1.5)  100 −  1.2.2.2.6 Hệ số dẫn nhiệt dung dịch H2O/LiBr : Khi nhiệt độ dung dịch t  80 0C : (1.6)  = -3,5552933 +3,407759.10- 2.T -9,381419.10- 5.T2 +8,834924.10- 8.T3 +A() Trong : A () : hệ số kể đến mối liên quan tăng nhiệt dung dịch nước : A () = 0,4923607. - 0,422476.10-2.T. + 5,658527.10-6.T2. - 0,1522615.2 - 1,730562.10-4.T.2 + 1,895136.3 Khi nhiệt độ dung dịch t > 80 0C : (1.7)  = -8,8574733 +6,973969.10- 6.T -1,694229.10- 4.T2 + 13,689024.10- 8.T3 +A() 1.2.2.2.7 Độ nhớt động lực học dung dịch H2O/LiBr : Khi nhiệt độ dung dịch t  70 0C : (1.8)  = [ 1,8793 - 0,025765  - 0,035 t + 0,0004 .t + − 169,263 + 6,989. ] 10- t + 223,95 − 363. Khi nhiệt độ dung dịch t > 70 0C : (1.9)  = [ - 0,5707 + 0,009235  + − 169,263 + 6,989. ] 10- t + 223,95 − 363. 1.2.2.2.8 Sức căng bề mặt dung dịch H2O/LiBr : (1.10) tH°C 190 170 max tH t0=7°C 150 t0=6°C 130 tH t0=5°C 110 t0=4°C t0=3°C 90 70 tk°C 50 26 28 30 32 34 36 38 40 42 44 Hình 5.2 Kết luận: Máy lạnh hấp thụ H2O/LiBr cấp nhiệt độ dung dịch bình sinh khơng thấp 54,7oC nhiệt độ ngưng tụ 26oC không vực nhiệt độ 129,11oC Chính máy lạnh hấp thụ H2O/LiBr cấp sử dụng nguồn gia nhiệt có nhiệt độ thấp, không nên nhận nhiệt trực tiếp từ sản phẩm cháy đốt dầu, gas, khí đốt loại nhiên liệu khác 50 Chương6: TÍNH SỨC BỀN CÁC THIẾT BỊ TRAO ĐỔI NHIỆT TRONG HỆ THỐNG MÁY LẠNH HẤP THỤ H2O/LiBr MỘT CẤP Mục đích chương tính độ dày chi tiết thiết bị trao đổinhiệt, để đảm bảo an toàn cho thiết bị áp suất nhiệt độ làm việc hệ thống máy lạnh hấp thụ H2O/LiBr cấp 6.1.Tính chiều dày thân bình hình trụ: 6.1.1.Tính chiều dày bình chứa thiết bị bay hấp thụ: Bình chứa thiết bị bay hấp thụ đươc chế tạo inox có đường kính Dt = 0,22 m có áp suất bình (áp suất tuyệt đối) P0= 0,782.10-3MPa Vậy áp suất tính tốn (áp suất chân không) P = Pk- P0 = 98100 - 782 = 97318 Pa = 97,318.10-3 MPa  Dt P  cp Hình 6.1 Bình chứa thiết bị bay hấp thụ: Chiều dày nhỏ  bình chịu áp suất ngồi, theo [TL12-tr391] xác định theo công thức sau: D  P.l  = 0,47  t  −6 100  10 Et Dt     0, + C ,[m] đó: + Dt: đường kính bình, Dt = 0,22 m + P: áp suất tính tốn,[MPa]; P = 97,318.10-3 MPa + l: chiều dài bình,[m]; l = 1,2 m + Et: môđun đàn hồi vật liệu, [MPa], tra theo đồ thị [TL12-tr391]với vật liệu inox ta có Et=1,95.10-6 at = 191295 MPa + C: trị số bổ sung chiều dày dự phòng ăn mòn ,[m] theo [TL1-tr136] ta có C = 0,001 m suy chiều dày nhỏ bình là: 0,22  97,318.10 −3  1,2     = 0,47  100  10 −6.191295  0,22  0, + 0,001 = 2,55.10-3 m ta chọn:  = mm 6.1.2.Tính chiều dày bình chứa thiết bị ngưng tụ sinh hơi: Bình chứa thiết bị ngưng tụ sinh đươc chế tạo inox có đường kính Dt = 0,257 m có áp suất bình (áp suất tuyệt đối) PK= 51 5,62.10-3 MPa Vậy áp suất tính tốn (áp suất chân khơng) P = Pk- PK = 98100 - 5620 = 92480 Pa = 92,48.10-3 MPa  Dt P  cp Hình 6.2 Bình chứa thiết bị ngưng tụ sinh hơi: Chiều dày nhỏ  bình chịu áp suất ngồi, theo [TL12-tr391] xác định theo công thức sau: D  P.l  = 0,47  t  −6 100  10 Et Dt     0, + C ,[m] đó: + Dt: đường kính bình, Dt = 0,257 m + P: áp suất tính tốn,[MPa]; P = 92,48.10-3 MPa + l: chiều dài bình,[m]; l = 1,2 m + Et: mơđun đàn hồi vật liệu, [MPa], tra theo đồ thị [TL12-tr391]với vật liệu inox ta có Et=1,95.10-6 at = 191295 MPa + C: trị số bổ sung chiều dày dự phòng ăn mịn ,[m] theo [TL1-tr136] ta có C = 0,001 m suy chiều dày nhỏ bình là: 0,257  92,48.10 −3  1,2     = 0,47  100  10 −6.191295  0,257  0, + 0,001 = 2,673.10-3 m ta chọn:  = mm 6.1.3.Tính kiểm tra chiều dày ống trao đổi nhiệt thiết bị trao đổi nhiệt: Chiều dày nhỏ ống trao đổi nhiệt chịu áp lực theo [TL1tr135] xác định theo công thức sau: P.Dt + C ,[m] 2 cp  + P 52  cp  P Dt tt = Hình 6.3 Ống trao đổi nhiệt thiết bị trao đổi nhiệt: đó: + P: áp suất tính tốn, [MPa] + Dt: đường kính ống trao đổi nhiệt, [m] + cp: ứng suất bền cho phép kim loại chế tạo Theo [TL1-tr133] cp =  *cp   với: -  *cp : ứng suất cho phép định mức kim lọai chế tạo, ống trao đổi nhiệt làm băng inox theo [TL1-tr134] ta có  *cp = 88,2 MPa - : hệ số hiệu chỉnh ứng suất phụ thuộc vào đặc điểm cấu trúc điều kiện làm việc thiết bị áp lực Ơí ống trao đổi nhiệt chế tạo liền thiết bị không gia nhiệt theo [TL1-tr133] ta có  = 0,95 Suy cp = 88,2  0,95 = 83,79 MPa + : hệ số bền mối hàn, ống trao đổi nhiệt chế tao liền nên =1 + C: trị số bổ sung chiều dày dự phòng ăn mòn ,[m] theo [TL1tr136] ta có C = 0,001 m 6.1.3.1.Tính kiểm tra chiều dày ống trao đổi nhiệt thiết bị bay hơi: Ống trao đổi nhiệt thiết bị bay chế tạo inox có đường kính dt = 0,009 m, đường kính ngồi dn= 0,011 m  = 0,002 m Nước tải lạnh ống xem nước tải lạnh có áp suất khí Pk= 98100 Pa Aïp suất mặt ống áp suất bay P0 = 782 Pa Vậy áp suất tính tốn (áp suất chân không) P = Pk- P0 = 98100 - 782 = 97318 Pa = 97,318.10-3 MPa + P: áp suất tính tốn, P = 97,318.10-3 MPa + Dt: đường kính ống trao đổi nhiệt, Dt = 0,009 m Suy chiều dày nhỏ ống trao đổi nhiệt thiết bị bay là: tt = 97,318.10 −3  0,009 + 0,001 = 1,005.10-3 m −3  83,79  + 97,318.10  = 0,002 m > tt = 0,001 m Vậy thỏa mãn điều kiện bền 6.1.3.2.Tính kiểm tra chiều dày ống trao đổi nhiệt thiết bị hấp thụ: Ống trao đổi nhiệt thiết hấp thụ chế tạo inox có đường kính dt = 0,015 m, đường kính dn= 0,017 m  = 0,002 m Nước làm mát ống xem nước làm mát có áp suất khí Pk= 98100 Pa Aïp suất mặt ống áp suất bay P0 = 782 Pa Vậy áp suất tính tốn (áp suất chân không) P = Pk- P0 = 98100 - 782 = 97318 Pa = 97,318.10-3 MPa 53 + P: áp suất tính tốn, P = 97,318.10-3 MPa + Dt: đường kính ống trao đổi nhiệt, Dt = 0,015 m Suy chiều dày nhỏ ống trao đổi nhiệt thiết bị bay là: tt = 97,318.10 −3  0,015 + 0,001 = 1,0087.10-3 −3  83,79  + 97,318.10 m  = 0,002 m > tt = 0,0010087 m Vậy thỏa mãn điều kiện bền 6.1.3.3.Tính kiểm tra chiều dày ống trao đổi nhiệt thiết bị ngưng tụ: Ống trao đổi nhiệt thiết ngưng tụ chế tạo inox có đường kính dt = 0,015 m, đường kính ngồi dn= 0,017 m  = 0,002 m Nước làm mát ống xem nước làm mát có áp suất khí Pk= 98100 Pa Aïp suất mặt ống áp suất ngưng tụ PK = 5,62.10-3 MPa Vậy áp suất tính tốn P = Pk- PK = 98100 - 5620 = 92480 Pa = 92,48.10-3 MPa + P: áp suất tính tốn, P = 92,48.10-3 MPa + Dt: đường kính ống trao đổi nhiệt, Dt = 0,015 m Suy chiều dày nhỏ ống trao đổi nhiệt thiết bị bay là: tt = 92,48.10 −3  0,015 + 0,001 = 1,0083.10-3 −3  83,79  + 92,48.10 m  = 0,002 m > tt = 0,0010083 m Vậy thỏa mãn điều kiện bền 6.1.3.4.Tính kiểm tra chiều dày ống trao đổi nhiệt thiết bị sinh hơi: Ống trao đổi nhiệt thiết sinh chế tạo inox có đường kính dt = 0,02 m, đường kính ngồi dn= 0,022 m  = 0,002 m Nước gia nhiệt ống xem nước làm mát có áp suất khí Pk= 98100 Pa Aïp suất mặt ống áp suất ngưng tụ PK = 5,62.10-3 MPa Vậy áp suất tính toán P = Pk- PK = 98100 - 5620 = 92480 Pa = 92,48.10-3 MPa + P: áp suất tính tốn, P = 92,48.10-3 MPa + Dt: đường kính ống trao đổi nhiệt, Dt = 0,02 m Suy chiều dày nhỏ ống trao đổi nhiệt thiết bị bay là: 92,48.10 −3  0,02 + 0,001 = 1,011.10-3 m tt = −3  83,79  + 92,48.10  = 0,002 m > tt = 0,001011 m Vậy thỏa mãn điều kiện bền 6.2.Tính chiều dày mặt sàng: 6.2.1.Tính chiều dày mặt sàng chứa thiết bị bay hấp thụ: Mặt sàng làm inox có đường kính D = 0,22 m có áp suất mặt (áp suất tuyệt đối) P0= 0,782.10-3 MPa , Mặt sàng tiếp xúc với nước làm mát nước tải lạnh xem nước có áp suất khí Vậy áp 54 suất tính tốn (áp suất chân khơng) P = Pk- P0 = 98100 - 782 = 97318 Pa = 97,318.10-3 MPa P = 97,318.10-3 MPa 6.2.1.1.Chiều dày nhỏ mặt sàng: Chiều dày nhỏ mặt sàng theo [TL1-tr137] ta có cơng thức sau:  = 0,5.de P  cp + C ,[m] : + de: đường kính đường kính đường trịn lớn vẽ khoảng cách mặt sàng không chứa ống,[m]; de= 0,033 m + P: áp suất tính tốn,[MPa]; P= 97,318.10-3 MPa + cp: ứng suất bền cho phép vật liệu chế tạo mặt sàng,[MPa] Mặt sàng làm inox có  cp* = 88,2 MPa theo [TL1-tr134] Do mặt sàng có lỗ khơng gia cường theo [TL1-tr147]ta có hệ số hiệu chỉnh ứng suất  = 0,85 Suy cp=   cp* = 0,85  88,2 = 74,97 MPa + C: trị số bổ sung chiều dày dự phòng ăn mòn, theo[TL1-tr137] ta có C = 0,002 Suy chiều dày nhỏ mặt sàng là:  = 0,5  0,033  97,318.10 −3 + 0,002 = 2,594.10-3 m 74,97 Vậy ta chọn chiều dày mặt sàng  = mm 6.2.1.2.Kiểm tra ứng suất chịu uốn mặt sàng: Kiểm tra ứng suất chịu uốn mặt sàng theo [TL1-tr138] ta có cơng thức: u  cp= 74,97 MPa Ứng suất uốn u theo [TL1-tr138] xác định theo công thức sau: u = P d  360  (1 − 0,7  n )  ( ) l l ,[ MPa ] đó: + P: áp suất tính tốn , P = 97,318.10-3 MPa + : chiều dày mặt sàng,  = 3.10-3 m + dn: đường kính ngồi ống trao trao đổi nhiệt,[m] + l: chiều dài tính tốn theo [TL1-tr138] xác định sau: l= a+b , [m] với: a,b - khoảng xác định theo hình 6.4  S ,[m] S 3.S b=S+n=S+ = ,[m] 2 a = S  sin 60o = 55 a dn S n Hình 6.4.Vị trí ống trao đổi nhiệt b hàn vào mặt sàng : Mặt sàng bình chứa thiết bị bay hấp thụ vừa bố trí ống trao đổi nhiệt thiết bị bay có đường kính ngồi dn0= 0,011 m có bước ống S0 = 0,0143 m, vừa bố trí ống trao đổi nhiệt thiết bị hấp thụ có đường kính ngồi dna= 0,017 m có bước ống Sa = 0,022 m Nên ta tính ứng suất uốn hai trường hợp ứng với dn0= 0,011 m, S0 = 0,0143 m dna= 0,017 m, Sa = 0,022 m Sau ta chọn ứng suất uốn lớn để kiểm tra với ứng suất cho phép (cp) a Trường hợp 1: dn0= 0,011 m, S0 = 0,0143 m Ta có : a = 0,0124 m b = 0,0213 m l = 0,0169 m u = 97,318.10 −3 0,011   3.10 −3    360  1 − 0,7  0,0169   0,0169   = 0,01577 MPa b Trường hợp : dn0= 0,017 m, S0 = 0,022 m Ta có : a = 0,0191 m b = 0,033 m l = 0,026 m u = 97,318.10 −3 0,017   3.10 −3    360  1 − 0,7  0,026   0,026   = 0,0375 MPa Vậy hai trường hợp u < cp nên thỏa mãn điều kiệu bền 6.2.2.Tính chiều dày mặt sàng chứa thiết bị ngưng tụ sinh hơi: Mặt sàng làm inox có đường kính D = 0,257 m có áp suất mặt (áp suất tuyệt đối) PK= 5,6210-3 MPa , Mặt sàng tiếp xúc với nước làm mát nước gia nhiệt xem nước có áp suất khí Vậy áp 56 suất tính tốn (áp suất chân khơng) P = Pk- PK = 98100 - 5620 = 92480 Pa = 92,48.10-3 MPa P = 92,48.10-3 MPa 6.2.2.1.Chiều dày nhỏ mặt sàng: Chiều dày nhỏ mặt sàng theo [TL1-tr137] ta có cơng thức sau:  = 0,5.de P  cp + C ,[m] : + de: đường kính đường kính đường trịn lớn vẽ khoảng cách mặt sàng không chứa ống,[m]; de= 0,035 m + P: áp suất tính tốn,[MPa]; P = 92,48.10-3 MPa + cp: ứng suất bền cho phép vật liệu chế tạo mặt sàng,[MPa] Mặt sàng làm inox có  cp* = 88,2 MPa theo [TL1-tr134] Do mặt sàng có lỗ khơng gia cường theo [TL1-tr147]ta có hệ số hiệu chỉnh ứng suất  = 0,85 Suy cp=   cp* = 0,85  88,2 = 74,97 MPa + C: trị số bổ sung chiều dày dự phòng ăn mòn, theo[TL1-tr137] ta có C = 0,002 Suy chiều dày nhỏ mặt sàng là:  = 0,5  0,035  92,48.10 −3 + 0,002 = 2,61.10-3 m 74,97 Vậy ta chọn chiều dày mặt sàng  = mm 6.2.2.2.Kiểm tra ứng suất chịu uốn mặt sàng: Kiểm tra ứng suất chịu uốn mặt sàng theo [TL1-tr138] ta có cơng thức: u  cp= 74,97 MPa Ứng suất uốn u theo [TL1-tr138] xác định theo công thức sau: u = P d  360  (1 − 0,7  n )  ( ) l l ,[ MPa ] đó: + P: áp suất tính tốn , P = 92,48.10-3 MPa + : chiều dày mặt sàng,  = 3.10-3 m + dn: đường kính ngồi ống trao trao đổi nhiệt,[m] + l: chiều dài tính tốn theo [TL1-tr138] xác định sau: l= a+b , [m] với: a,b - khoảng xác định theo hình 6.4  S ,[m] S 3.S = ,[m] b=S+n=S+ 2 a = S  sin 60o = 57 Mặt sàng bình chứa thiết bị ngưng tụ sinh vừa bố trí ống trao đổi nhiệt thiết bị ngưng tụ có đường kính ngồi dnK= 0,017 m có bước ống SK = 0,022 m, vừa bố trí ống trao đổi nhiệt thiết bị sinh có đường kính ngồi dna= 0,022 m có bước ống Sa = 0,0286 m Nên ta tính ứng suất uốn hai trường hợp ứng với dn0= 0,017 m, S0 = 0,022 m dna= 0,022 m, Sa= 0,0268 m Sau ta chọn ứng suất uốn lớn để kiểm tra với ứng suất cho phép (cp) c Trường hợp 1: dn0= 0,017 m, S0 = 0,022 m Ta có : a = 0,0191 m b = 0,033 m l = 0,026 m u = 92,48.10 −3 0,017   3.10 −3    360  1 − 0,7  0,026   0,026   = 0,0356 MPa d Trường hợp : dn0= 0,022 m, S0 = 0,02286 m Ta có : a = 0,0248 m b = 0,0429 m l = 0,0338 m u = 92,48.10 −3 0,022   3.10 −3    360  1 − 0,7  0,0338   0,0338   = 0,0599 MPa Vậy hai trường hợp u < cp nên thỏa mãn điều kiệu bền Chương7: ĐIỀU KHIỂN VÀ TỰ ĐỘNG HĨA HỆ THỐNG LẠNH HẤP THỤ 7.1.Mục đích tự động hóa hệ thống lạnh: Trong q trình vận hành hệ thống lạnh, nhiệt độ đối tượng cần làm lạnh thường bị biến động tác động dịng nhiệt khác từ bên ngồi bên phịng lạnh Để giữ cho nhiệt độ khơng đổi thay đổi giới hạn cho phép nhiệm vụ việc điều chỉnh máy lạnh Đơi việc điều khiển q trình cơng nghệ lạnh khác lại yêu cầu 58 phải làm thay đổi theo quy luật định trị số nhiệt độ , độ ẩm phòng lạnh đại lượng vật lý khác Hệ thống tự động hóa hệ thống lạnh có chức điều khiển tồn làm việc máy lạnh, trì chế độ vân hành tối ưu Bên cạnh trì thông số giới hạn cho, cần bảo vệ hệ thống thiết bị tránh chế độ làm việc nguy hiểm Yêu cầu bảo vệ tự động Tự động hóa làm việc máy lạnh có ưu điểm so với điều chỉnh tay giữ ổn định liên tục chế độ làm việc hợp lý Điều kéo theo loạt ưu điểm tăng thời gian bảo quản, chất lượng sản phẩm, giảm tiêu hao điện , nước giải nhiệt việc bảo vệ tự động thực thường nhanh nhạy, đảm bảo người Tuy vậy, việc trang bị hệ thống tự động hóa hợp lý hoạch tốn kinh tế có lợi q trình khơng thể điều chỉnh tay tính xác q trình cơng nghệ địi hỏi hay phải thực môi trường độc hại dễ nổ 7.2.Đặc tính hoạt động máy lạnh hấp thụ: 7.2.1.Aính hưởng nhiệt độ vào nước giải nhiệt tw1: Nhiệt độ nước giải nhiệt vào máy lạnh hấp thụ tw1, có ảnh hưởng tới đặc tính máy lạnh hấp thụ sau: - tw1 thấp dẫn tới suất làm mát cao - tw1 thấp dẫn tới tK thấp - tw1 thấp làm cho hiệu suất hấp thụ bình hấp thụ tăng lên dẫn tới dòng nhiệt vào thiết bị sinh thấp Do hiệu suất máy lạnh hấp thụ cao 7.2.2.Aính hưởng nhiệt độ nguồn gia nhiệt tq: Khi nhiệt độ gia nhiệt tq bình sinh giảm lượng nước bay giảm nồng độ dung dịch lại bình sinh đậm đặc nên quay bình hấp thụ, khả hấp thụ mơi chất lạnh giảm xuống nên lượng nước bình hấp thụ giảm làm giảm khả làm giảm khả bốc môi chất lạnh thiết bị bay Cho nên, lực làm lạnh máy lạnh hấp thụ giảm xuống Ngược lại, tăng nhiệt độ nguồn gia nhiệt tq lực làm lạnh máy lạnh hấp thụ tăng lên lưu ý nhệt độ tq bị giới hạn điều kiện ăn mòn kim loại điều kiện kết tinh dung dịch H2O/LiBr 7.3.Điều chỉnh suất máy lạnh hấp thụ: 7.3.1.Điều chỉnh phương pháp điều tiết nguồn gia nhiệt: Điều chỉnh suất máy lạnh hấp thụ theo phụ tải cách thay đổi nhiệt cấp vào thiết bị sinh thông qua đốt trực tiếp nguồn gia nhiệt khácû sau: - Bộ cảm biến đặt miệng thiết bị bay để điều khiển nhiệt độ khỏi thiết bị bay nước tải lạnh tm2 phụ tải lạnh hệ thống giảm tm2 giảm theo Khi tm2 giảm mức định trước thiết bị điều khiển giảm lượng khí đốt nguồn lượng khác Vì , nồng độ dung 59 dịch lỗng thiết bị hấp thụ tăng lên, lượng nước vào thiết bị ngưng tụ giảm xuống, tốc độ bay hiệu làm lạnh thiết bị bay giảm chúng cân với giảm phụ tải lạnh để tm2 trì giới hạn chấp nhận Trong đó, lượng nước từ thiết bị bay đưa tới thiết bị hấp thụ giảm, nên áp suất bay P0 nhiệt độ bay t0 tăng - Cho dù lượng nước bay thiết bị sinh giảm, tốc độ truyền nhiệt bề mặt thiết bị ngưng tụ lượng nước ngưng tụ thành nước thiết bị ngưng tụ ổn định nên áp suất ngưng tụ PKvà nhiệt độ ngưng tụ tK giảm đến cân thiết lập Ngược lại tm2 cao định mức, nhiệt cung cấp vào thiết bị sinh tăng, nồng độ dung dịch loãng thiết bị hấp thụ giảm xuống sản lượng lạnh tăng tm2 lại giảm giới hạn định trước Dĩ nhiên, giảm nồng độ lỗng khơng vược q giới hạn kết tinh Ưu điểm phương pháp điều tiết thực thi cụ thể tương đối đơn giản, an tồn không liên quan đến độ chân không, không tiếp xúc với dung dịch H2O/LiBr không cần ý đến vấn đề ăn mịn Ngồi ra, lúc máy hoạt động phụ tải thấp, lượng gia nhiệt giảm nồng độ dung dịch lỗng bình sinh tăng lên, điều có lợi việc đề phịng LiBr kết tinh Nhược điểm phương pháp điều tiết lúc phụ tải thấp 50%.vì lượng tuần hoàn dung dịch đậm đặc đến thiết bị sinh không thay đổi lượng nhiệt để gia nhiệt cho dung dịch đến sôi giảm không đáng kể nên đơn vị tiêu hao nhiệt lượng tăng lên đáng kể,vì phạm vi điều tiết phương pháp 60  100% phụ tải 7.3.2.Điều chỉnh phương pháp điều tiết lượng tuần hoàn dung dịch đậm đặc: phương pháp dựa vào cảm biến đặt miệng thiết bị bay để điều khiển nhiệt độ khỏi thiết bị bay nước tải lạnh Ngoài ra, đoạn ống dẫn dung dịch đậm đặc từ bình hấp thụ đến bình sinh có đặt van điều tiết ba ngả nối ống đến đường dung dịch lỗng đến bình hấp thụ Khi phụ tải lạnh hệ thống giảm nhiệt độ khỏi thiết bị bay nước tải lạnh tm2 giảm theo, tm2 giảm mức định trước, hệ thống điều khiển xoay van ba ngả trích phần lượng dung dịch đậm đặc bình hấp thụ, hịa trộn với dung dịch lỗng làm tăng nồng độ dung dịch vào bình hấp thu Do lượng dung dịch đậm đặc đến thiết bị sinh giảm nên lượng nước bốc giảm, lượng nước vào thiết bị hấp thụ giảm, tốc độ bay hiệu làm lạnh thiết bị bay giảm tới chúng cân với giảm phụ tải lạnh để tm2 trì giới hạn chấp nhận Ưu điểm phương pháp điều tiết thao tác tương đối đơn giản lượng dung dịch đậm đặc bình sinh giảm mà lượng nhiệt gia 60 nhiệt khơng giảm nên nồng độ dung dịch lỗng chảy bình hấp thụ giảm thấp có khả gây kết tinh 7.3.3.Điều chỉnh hai phương pháp trên: Hai phương pháp sử dụng rộng rãi thực tế Khi phụ tải thay đổi phạm vi 60  100% cần điều tiết nguồn gia nhiệt phụ tải giảm 60% sủ dụng điều tiết nguồn gia nhiệt điều tiết lượng tuần hoàn dung dịch đậm đặc 7.3.4.Điều chỉnh cách kết hợp máy nén hơi: Một số hệ thống điều hòa lớn thường dùng kết hợp máy lạnh hấp thụ máy lạnh nén Do máy lạnh hấp thụ khởi động chậm, trình điều chỉnh giảm phụ tải tăng suất tiêu hao nhiệt nên máy lạnh hấp thụ đáp ứng phụ tải nên Còn máy lạnh nén hoạt động tải đỉnh nhọn 7.4.Sự kết tinh, nguyên nhân, biên pháp khắc phục đề phòng: 7.4.1.Sự kết tinh: Máy lạnh hấp thụ sử dụng H2O/LiBr, nhiệt độ dung dịch thấp nồng độ dung dịch loãng dễ dàng xảy kết tinh Quá trình kết tinh không làm hại đến máy lạnh hấp thụ, dẫn đến kết tăng nồng độ dung dịch cịn lại Đó triệu chứng rối loạn hoạt động, nguyên nhân gây kết tinh phải xác định trước hoạt động bình thường tiếp tục Ngày nay, máy lạnh hấp thụ thiết kế hoạt động vùng cách xa đường kết tinh có thiết bị ngăn chặn kết tinh hòa tan tinh thể q trình kết tinh xảy Kết tinh khơng vấn đề nghiêm trọng máy lạnh hấp thụ 7.4.2.những nguyên nhân gây kết tinh: + khơng khí lọt vào hệ thống làm tăng nhiệt độ bay tăng nhệt độ nước tải lạnh tm2 khỏi hệ thống Nhiệt độ tm2 cao làm tăng lượng nhiệt đưa vào thiết bị sịnh giảm nồng độ dung dịch tới điểm kết tinh + hệ thống hoạt động đầy tải, nhiệt độ nước giải nhiệt thấp nhiệt độ dung dịch đậm đặc giảm thấp đủ để giảm nhiệt độ dung dịch loãng thiết bị hồi nhiệt tới điểm kết tinh + cúp điện, hệ thống ngừng hoạt động, nhiệt độ dung dịch lỗng thiết bị hồi nhiệt xuống thấp đường kết tinh 7.4.3.Các biện pháp khắc phục: Các nhà chế tạo sản xuất thiết bị để giảm thiểu khả kết tinh Một thiết bị dùng van by-pass cho phép mơi chất lạnh chảy trực tiếp vào dịng dung dịch lỗng, điều kiện gây kết tinh cảm biến phát Một phát minh vi xử lý dựa DDC panel sử dụng nhiệt độ áp suất đo điểm nút để tính tốn nồng độ dung dịch ngăn chặn kết tinh Một thết bị khác ống tràn thường sử dụng để chuyển dung dịch loãng từ thiết bị sinh đến thiết bị hấp thụ trường hợp xảy kết tinh trường hợp hư hỏng khác (xem hình 2.2) tượng kết tinh thường xảy đoạn đầu dung dịch loãng chảy từ thiết bị hồi nhiệt 61 dung dịch có nồng độ thấp, nhiệt độ tương đối thấp đường nhỏ hẹp sau xảy kết tinh, đường dung dịch loãng bị tắt nghẽn làm cho mức loãng dung dịch bình hấp thụ hạ xuống, mức lỏng dung dịch bình sinh tăng lên mát lạnh hấp thụ hoạt động Để khắc phục tượng trên, người ta dùng ống xả tràn loại ống mao hình chữ U đặc mức lỏng bình sinh bình hấp thụ Khi xảy kết tinh, mức lỏng bình sinh tăng dần lên đến mức cao mặt ống chữ U, dung dịch lỗng có nhiệt độ cao trực tiếp chảy vào bình hấp thụ qua ống chữ U làm cho nhiệt độ dung dịch đậm đặc bình hấp thụ tăng lên Vì nhiệt độ dung dịch đậm đặc vào thiết bị hồi nhiệt tăng làm tăng nhiệt độ dung dịch loãng thiết bị hồi nhiệt nên dung dịch loãng hòa tan tan thể LiBr kết tinh, máy lạnh tự hồi phục vận hành bình thường 7.4.4.Các biện pháp đề phịng: Trong máy lạnh hấp thụ, thường sử dụng biện pháp đề phòng kết tinh sau: + Trên ống dẫn dung dịch lỗng từ bình sinh đặt bầu cảm biến khống chế nhiệt độ dung dịch, cánh khống chế lượng nhiệt gia nhiệt bình sinh phịng dung dịch có nồng độ q thấp + Lắp đặt rơle thơi gian để kéo dài thời gian cấp điện cho bơm môi chất lạnh bơm dung dịch khoảng 10 phút sau ngưng cấp nguồn gia nhiệt để lượng môi chất môi chất lạnh thiết bị bay tiếp tục bay dung dịch loãng hấp thụ, dung dịch đậm đặc bình hấp thụ dung dịch lỗng bình sinh kết hợp mạnh mẽ Sau dung dịch đậm đặc phịng máy lạnh ngưng hoạt động, nhiệt độ dung dịch hạ thấp mà không kết tinh + Trong khoan chứa mức lỏng môi chất lạnh thiết bị bay hơi, có đặc thiết bị khống chế mức lỏng, mức lỏng môi chất lạnh lên cao mức quy định chảy tắt sang thiết hấp thụ để đề phòng dung dịch có nồng độ thấp kết tinh 7.5.Bảo vệ tự động máy lạnh hấp thụ: 7.5.1.Khóa điều khiển: Máy lạnh hấp thụ khởi động bơm nước tải lạnh, bơm nước giải nhiệt, quạt tháp giải nhiệt hoạt động bình thường Khi máy lạnh ngưng hoạt động bơm mơi chất lạnh bơm dung dịch tiếp tục hoạt động thêm từ 410 phút 7.5.2.Bảo vệ nhiệt độ nước tải lạnh khỏi máy lạnh: Khi phụ tải lạnh máy lạnh thay đổi, nhiệt độ nước tải lạnh thay đổi phạm vi hẹp Người ta đặt bầu cảm biến nhiệt đường nước tải lạnh Khi phụ tải lạnh giảm, hệ thống điều khiển tác động làm giảm lượng nhiệt cấp vào máy Nếu phụ tải lạnh tiếp tục giảm giá trị tối thiểu mà máy hoạt động liên tục mạch điều khiển tác động dừng bơm nước giải nhiệt dẫn đến ngừng máy Sau đó, nhiệt độ nước 62 lạnh tăng lên tới giá tri tối thiều quy định trước, máy lạnh tự đông khởi động trở lại 7.5.3.Bảo vệ lưu lượng nước tải lạnh: Máy lạnh gắn cơng tắc dịng đường ống nước tải lạnh Cơng tắc có tác dụng dừng vận hành tháp giải nhiệt bơm nước giải nhiệt lưu lượng nước tải lạnh giảm xuống thấp giá trị tối thiểu định trước Điều thực hiên để ngăn chặn khả máy bị đóng băng 7.5.4.Bảo vệ lưu lượng nước giải nhiệt: Máy lạnh gắn cơng tắc dịng đường ống nước giải nhiệt để ngừng máy lưu lượng nước giải nhiệt giảm định mức Dĩ nhiên, máy lạnh nén hơi, cơng tắc dịng để bảo vệ nước tải lạnh nước giải nhiệt đấu với rơle thời gian để tác dụng ngừng máy sau 10  15 giây giảm lưu lượng nước, để đề phòng trường hợp lưu lượng nước giả tạo bơm bị hút air đầu hút bơm bị nghẹt khôi phục lại 7.5.5.Bảo vệ nhiệt độ bay hơi: Khi nhiệt độ thiết bị bay trở nên thấp cách nguy hiểm rơle nhiệt độ thấp cắt điện bơm nguồn nhiệt cấp, ngừng hoạt động lạnh Khi nhiệt độ bay tăng mức định trước máy lạnh tự động vận hành trở lại TÀI LIỆU THAM KHẢO Nguyễn Đức Lợi- Phạm Văn Tùy, Bài tập kỹ thuật lạnh,NXB Giáo dục (1998) Nguyễn Đức Lợi, Hướng dẫn thiết kễ hệ thống lạnh,NXB khoa học kỹ thuật (1999) 63 Võ Chí Chính,Tài liệu hướng dẫn thiết kế đồ án lạnh Nguyễn Thành Văn,Tính toán máy lạnh hấp thụ sử dụng lượng mặt trời dùng điều hịa khơng khí (chun đề nghiên cứu sinh),(2001) Bùi Hải- Trần Thế Sơn, Bài tập nhiệt động, truyền nhiệt kỹ thuật lạnh,NXB khoa học kỹ thuật (1997) Bùi Hải- Hà Mạnh Thư - Vũ Xn Hùng, Hệ thống điều hịa khơng khí thơng gió, NXB Văn hóa dân tộc,(2001) Hà Đăng Trung - Nguyễn Quân, Cơ sở kỹ thuật điều tiết khơng khí NXB khoa học kỹ thuật,(1997) Nguyễn Thành Văn , Nghiên cứu sử dụng máy lạnh hấp thụ lĩnh vực điều hịa khơng khí Việt Nam Luận án thạc sĩ khoa học (1998) Nguyễn Đức Lợi - Phạm Văn Tùy, Kỹ thuật lạnh sở, NXB Giáo dục(1996) 10 Nguyễn Đức Lợi- Phạm Văn Tùy Môi chất lạnh, NXB Giáo dục, (1996) 11 Lê Quế Kỳ - Hồng Đình Tín, Nhiệt Kỹ Thuật,(1980) 12 Bùi Hải - Dương Đức Hồng - Hà Mạnh Thư, Thiết bị trao đổi nhiệt NXB khoa học kỹ thuật (1999) Chú thích: [TL1-tr10] là: tài liệu số một, trang số 10 64 ... cấp điều hịa hệ thống điều hịa khơng khí: 1.3.1.Cấp điều hịa khơng khí hệ thống điều hịa khơng khí: Cấp điều hào khơng khí thể độ xác trạng thái khơng khí cần điều hòa (nhiệt độ, độ ẩm ) cơng trình. .. đổi nhiệt máy lạnh hấp thụ H2O/LiBr cấp dùng để điều hòa khơng khí 3.1 Mơ hình máy lạnh hấp thụ H2O/ LiBr cấp + Vì hệ thống làm việc với độ chân không cao, để giảm khả không khí lọt vào hệ thống,... ngưng tụ cho máy lạnh hấp thu.û 5.1 Giới hạn vùng làm việc máy lạnh hấp thụ cấp Đối với máy lạnh hấp thụ, điều kiện vùng khử khí  = r - a > điều kiện nhiệt động để trì chu trình máy lạnh hấp