10 THIET KE CAC CUM CHI TET VA CAC CHI TIET _ THỐNG NHẤT HÓA CÁC BỘ PHẬN KẾT CẤU
Các bộ phận đã được làm rõ trong quá trình bố cục cân sử dụng nhiều lần cho toàn bộ kết cấu, trung bình hóa các thơng số tính toán và cố gắng giảm tối đa danh mục
của chúng,
Đầu tiên là thống nhất hóa các mối ghép (theo kích thước danh nghĩa, theo kiểu lắp
ghép) các ren (theo đường kính, theo bước), các mối ghép then và rãnh then hoa, các chỉ
tiết gia cố v.v Giảm bớt một cách hợp lý đanh mục vật liệu, các hình thức thao tác hoàn thiện, các lớp mạ phủ, các dạng hàn, các kiểu dáng mối hàn
Trang 232 Thống nhất hóa các bộ phận của bộ bánh răng biến tốc
Các hộ S| Kết đã được | gặ & | Kết cấu đã Số Kết cấu gốc lượnj thống nhất lượng Gác bộ phận | Kết cấu gốc lượng được thống lượn
phận n “Ha 4 Sanat hóa ,
40 H7/js6 | 1 M39 |1 45 H7/7 | 1 Ren mas [2] M99 ? 46 H7h6 | † Các đường | 48 HZn6 | 1 | 40 H7/js6 |2 Then 8 2 10 3 kinh va cdc | 50 H7/h6 | 11 4s H7#; |2 (b, mm) 10 3 chế độ lắp | 50 H7/js6 | 1
ghép | 55H77 |1 2 ‘ne 55 H7ir6 | 1 r 5 Mơđun răng us § 14 4 3
65H7/r6 | 1 | Tổng cộng các bộ phận củng kiếu 16 - 7 -
Trén hinh 284 a — c trình bay ví dụ bố cục trục có chỉ tiết lắp vào tựa trong ống đồng
thanh Trong kết cấu a, không cần cân nhắc việc chọn các đường kính lấp ghép Kích thước lắp ghép chính đã được quy định dúng (đường kính cổ tựa) từ số các kích thước quy cách (050) Tiếp đó đã để sai sót Nhằm mục đích giảm tiêu hao đồng thanh, nhà thiết kế đã lấy bể dày thành ống lót là 3.5mm, do đó đường kính ngồi của ống lót khơng phải là đường kính tiêu chuẩn (@57) Cố gắng tăng 46 bén trục trong mối ghép, nhà thiết kế đã giảm đường kính trục theo ty lệ đối với cổ tới 2mm, đo đó tạo ra một đường kính khơng nằm trong tiêu chuẩn ÿ46, dẫn đến kích thước ren M45 cho đai ốc siết
Trong bố cục trên cơ sở các kích thước quy cách (kết cấu b), đường kính ngồi của ống lót là 60mm, đường kính chỗ lắp ghép là 45mm Từ đó kích thước ren là M42 Nhưng việc tiêu chuẩn hóa các kích thước trong trường hợp này dẫn đến sự giảm độ bên trục và tăng khối lượng ống đồng Trong kết cấu c hợp lý hơn, đường kính cổ trục là 55mm,
đường kính ngồi của ống lót 60mm đường kính chỗ lắp ghép là 50mm
Trong kết cấu d đã để xảy ra sự không đồng bộ đáng kể trong các kích thước đường kính lắp ghép, ren, then và môđun răng Trong kết cấu hợp lý đ, số lượng kích thước lắp ghép đã được giảm bớt, thống nhất héa then va médun rang (m = 4) Độ bên cần thiết của răng trong các bánh răng nhỏ đã đạt được bằng cách tăng chiều dài răng Các kết quả thống nhất hóa được trình bầy trong bảng 32 Danh mục các bộ phận đã được giảm từ 16 còn 7,
Cụm điều chỉnh van giảm áp (hình 285) được lấy làm ví dụ thống nhất hóa các kích
thước cho chia van (cle) Trong kết cấu a có tới ba kích thước (1 — 3), trong kết cấu b đã được thống nhất hóa chỉ cịn một kích thước (4)
a} b}
Hình 285 Thống nhất hỏa kích thước cho chìa van (cle)
Trang 3THỐNG NHẤT HÓA CÁC CHI TIẾT
Cân cố gắng thống nhất hóa tối đa các chỉ tiết nguyên bản Điễu này đặc biệt quan trọng đối với những chỉ tiết lặp lại nhiều lần và tốn cơng chế tạo
Xích băng tải (hình 286a) được cấu tạo gồm các khâu hai kiểu Trong kết cấu hợp lý b các khâu đã được thống nhất hóa cịn một kiểu Vòng kẹp (c) gồm hai chỉ tiết tốn công Nối bằng quai trung gian (đ) cho phép chế tạo các nửa vòng tròn kẹp như nhau
Hinh 286 Thống nhất hóa các chỉ tiết
Trên hình 286 đ và c trình bày ví dụ thống nhất hóa các chỉ tiết dập trong puli lấp ráp, trên hình 286 g, h — thống nhất hóa các chỉ tiết đập trong kết cấu thùng chứa hình trụ Nhiễu khi sự thống nhất hóa đạt được chỉ do việc nghiên cứu có mục đích rõ rệt cần các giải pháp nguyên gốc Trong hộp giảm tốc có 2 trục đồng tâm, quay với tần số như nhau nhưng hướng ngược nhau (hình 287), trên trục dẫn động có lắp bai bánh răng,
một bánh 1 ăn khớp với bánh răng 2 của hộp giảm tốc, bánh thứ hai 3 thông qua bánh răng trung gian 4 ăn khớp với bánh răng 5 Cụm có những bánh răng bốn tên gọi (1 —
4; 2, 3, 5) Do tính đa chi tiết và tính phức tạp của kết cấu nên cân phải để phòng việc các răng của bánh răng 3 sẽ vướng vào các răng của bánh rãng 5 Để làm điều đó cần phải giảm đường kính bánh răng 3 và giảm tương ứng đường kính bánh răng 5 (để giữ nguyên tỷ số truyền)
Trong giải pháp nguyên gốc (hình 288), đã thực sự đơn giản hóa kết cấu, pinhéng 1 của trục dẫn động, một phía ăn khớp với bánh răng bên phải của hộp giảm tốc, cịn phía kia ăn khớp với pinhông 2 Số tên gọi bánh răng giảm gấp đôi; các bánh răng nhỏ và các bánh răng lớn hộp giảm tốc từng cặp giống nhau Để thực hiện điều đó, chỉ cần bố trí các bánh răng lớn của hộp giảm tốc với một khoảng cách s đủ để ăn khớp các bánh răng nhỏ
NGUYÊN TẮC TÍNH TỔ HỢP
Thiết kế một cách hợp lý các cụm chỉ tiết dưới dạng các tổ hợp độc lập, tháo ráp riêng biệt, diéu chỉnh được, chạy thử và kiểm tra được Việc tổ hợp hóa tiến hành tuần tự cho phép thực biện rấp song song và độc lập các cụm chỉ tiết của máy, đơn giản hóa việc lắp rấp, đẩy nhanh quá trình tinh chế các mẫu thử nghiệm, tạo điểu kiện thuận lợi cho việc sử dụng các kết cấu đã sử dụng và kiểm tra trong khai thác trên các máy mới và đơn
giản hóa việc sửa chữa, cho phép thay trọn bộ các cụm chỉ tiết đã mòn bằng các cụm mới
Việc tổ hợp hóa đơi khi làm cho kết cấu phức tạp, nhưng cuối cùng luôn đem lại lợi thế
to lớn trong tổng giá thành chế tạo máy, trong độ tin cay, và thuận tiện cho việc khai thác
Trang 4
Hình 287 Hình 288
Cụm chi tiết của hộp giảm tốc đồng trục Thống nhất hóa các chỉ tiết để đơn giản hóa kết cấu hộp giảm tốc
Hình 289 Sự tổ hợp hóa H STAN a)
Hình 290 Tổ hợp hóa các bộ truyền động bánh răng
Trang 5Các ví dụ tổ hợp hóa các cụm chỉ tiết nhỏ được trình bày trên hình 289
Trong kết cấu a; van giảm áp được bố trí trực tiếp trong thân Việc bố trí van trong ống riêng biệt (kết cấu b) đã làm cho cụm có tính tổ hợp Kết cấu c đệm kín mặt đầu chưa
đạt yêu cầu Khi tháo, đĩa đệm kín I dưới tác dụng của lò xo, bị đẩy ra khỏi bộ phận dẫn hướng và các rãnh cố định nó khỏi bị quay, cho cụm bị tan rã Lắp vào cũng khơng thuận tiện Thêm vịng hãm 2 (kết cấu đ) đã làm cho cụm có tính tổ hợp
Kết cấu đ của cụm lắp đặt van phân phối trong khung máy là sai lầm Lỗ chính xác cho van trong khung được thực hiện trực tiếp khi đúc khung Ở phần bố trí van, tại chỗ tập trung vật liệu có thể xuất hiện các vết rỗ và xốp làm cho việc đệm kín van không thể thực hiện được Nếu lỗ mòn do khai thác chỉ có thể sửa chữa bằng cách lắp sơ mi,
Trong kết cấu cải thiện e, van được lắp trong ống trung gian 3, ống này được chế tạo bằng vật liệu chất lượng cao, có độ chịu mòn cao Trong kết cấu đúng nhất g, van được lắp trong thân riêng biệt 4 nối với khung máy trên bể mặt áp vào
Trên hình 290a trình bày hộp giảm tốc trục vit nối trực tiếp với trục dẫn động của máy Trục của banh vit được lắp trong các gối đỡ bố trí ở những thân khác nhau Việc giữ được độ đồng trục các gối đỡ khi gia công gặp rất nhiều khó khăn, Việc lắp ráp rất không thuận tiện: cần phải lổng tạm bánh vit lên trục chính, lắp thân hộp giảm tốc, sau đó ráp
trục vít, vặn nó vào răng bánh vit Gặp nhiễu khó khăn trong việc kiểm tra độ chính xác ăn khớp răng và điều chỉnh vị trí đọc trục của bánh vit
Trong kết cấu đã tổ hợp hóa b, trục của bánh vit được lắp trong hai gối đỡ, một được bố trí trong thân hộp giảm tốc, một được bố trí trong tấm chắn 1 Có thể gia công tập trung cả hai gối đỡ, nên có được độ đồng trục cần thiết Trục bánh vit nối với trục dẫn động bằng đầu nối then hoa 2 Trong trường hợp này việc lắp ráp hộp giảm tốc khá đơn giản
Kết cấu c của hộp giảm tốc với các bánh răng hình trụ 3 và 4, có các gối đỡ trong các thân khác nhau là không hợp lý Trong kết cấu đã tổ hợp hóa d, các bánh răng được lắp trong một thân 5; pinhông của hộp giảm tốc nối với trục dẫn động bằng trục xoắn 6, điều hòa độ khơng chính xác bố trí hộp giảm tốc so với trục
Trong bộ truyền động bánh răng đ lắp trên khung 7 và nấp 8, cũng có các khuyết tật như đã mơ tì ở trên của các kết cấu chưa tổ hợp hóa, khó đưa trục của bộ bánh răng biến tốc 9 vào gối đỡ của nắp Không thể kiểm tra độ chính xác ăn khớp của bánh răng Trong kết cấu đã tổ hợp hóa e, các gối đỡ bánh răng được bố trí trong tấm chắn 10; truyền động bằng trục xoắn I1 Hợp lý nhất là kết cấu g, trong đó các gối đỡ được bố trí 6 gid 12 bắt vào nắp trên các vấu 13, điều này bảo đấm sự lắp ráp thuận tiện và dễ quan
Sất cơ cấu
KHẮC PHỤC SỰ TU CHỈNH
Cần tránh sự gá đặt và tu chỉnh các cụm chỉ tiết và các chỉ tiết theo vị trí Việc tu chỉnh, đặc biệt là tu chỉnh đi kèm với các thao tác gia công nguội hoặc gia công trên máy
công cụ, làm giảm năng suất lắp rấp và làm mất tính đổi lẫn kết cấu
Ví dụ gá đặt theo vị trí được trình bầy trên hình 291, a và b Đánh răng được gá
trên trục theo bánh răng ăn khớp với nó, sau đó vị trí được cờ định bằng vit (a) hoặc bằng chốt (b) Đòi hỏi phải gia cơng vị trí bằng khoan tay và mũi doa tay Không tránh khỏi việc lọt phoí vào tổ hợp, Việc lấy đấu để gia công trên má; cịn khó khăn hơn
Việc cố định bánh răng bằng các vòng hãm có tính -Ang nghệ cao hơn, các vòng
Trang 6Khi gá đặt ổ trục trong thân theo vị trí (d) thì vị trí đã tìm được chính xác, sau mỗi lần
tháo, bị lệch đi, do đó cần phải điều chỉnh lại Cố định ổ trục bằng các chốt khống chế (đ) đòi hỏi phải gia cơng cơ khí khi lắp ráp Giải pháp đúng — định tâm ổ trục theo lỗ trong | thin e, lỗ này được chế tạo trước với độ chính xác bảo đắm hoạt động chính xác của cơ cấu
Trong cụm gá đặt thanh dẫn hướng thẳng trên khung (g) cần phải kiểm tra thanh dẫn
hướng theo vị trí và khoan lỗ cho các vit gia cố Thanh dẫn hướng không được phòng
ngừa khỏi bị trượt trong phạm vi độ hở giữa các vit gia cố và các lỗ Cố định bằng các chốt khống chế (h) đòi hỏi phải khoan và doa lỗ cho các chốt ở thanh dẫn hướng và khung máy Trong kết cấu hợp lý ¡, thanh dẫn hướng được đặt vào rãnh chế tạo sẵn trên khung
Trang 7Kết cấu bộ truyền động bánh răng (hình 292a) không đạt yêu cầu Các gối đỡ bánh răng được gia cố trên thân bằng bulon, Khi lắp cần phải điều chỉnh sao cho đạt được sự ăn
khớp chính xác các bánh răng Khi tháo, sự điều chỉnh bị lệch đi, và sau đó thao tác tu
chỉnh lại phải lặp lại Vị trí các gối đỡ có thể được cố định bằng các chốt khống chế (b) nhưng điều này địi hỏi phải có những thao tác cơ khí bổ sung khi lắp ráp
Trong kết cấu đúng c, các gối đỡ được định tâm theo các lỗ đã được bố trí tương tác với độ chính xác cần thiết khi gia cơng cơ khí phân thân Trong kết cấu hợp lý nhất d các bánh răng được đặt trong một thân chung, điểu này bảo đảm tính tổ hợp hoàn toàn và tạo ra những điều kiện tốt nhất cho các bánh răng hoạt động
Trên hình 292 đ và e trình bày kết cấu khơng đúng và kết cấu đúng của cụm chỉ tiết gá đặt bộ bánh răng biến tốc dẫn động đai
TINH HGP LY CUA SƠ ĐỒ LỰC
Sự hoàn thiện kết cấu, khối lượng kết cấu, kích thước phủ bì, và ở một mức độ đáng kể, cả khả năng hoạt động của kết cấu cũng đều phụ thuộc vào tính hợp lý sơ đồ lực trong kết cấu Sơ đỗ hợp lý là sơ để mà trong đó các lực tác động được cân bằng tương hỗ, trên một đoạn ngắn có thể, nhờ các bộ phận hoạt động chủ yếu chịu kéo, nén hoặc xoắn {chứ không chịu uốn)
Ta sẽ xem xét ví dụ là gng xoắn (vit tải) (hình 293a) được dẫn động bằng động cơ điện thông qua hộp giảm tốc trục vit 1 va bộ truyền động xích 2 Thân guỗng xoắn dai vai mét được chế tạo bằng thép lá đặt trên các chân hình ống Sai lầm là ở chỗ thân chịu lực dẫn động P, lực này làm biến dạng thân không cứng đặt trên các chân không cứng Do độ hở nhở giữa các vòng xoắn cla guéng và các thành thân nên khi thân bị biến dạng, các vòng xoắn tiếp hợp với thân Ma sát lớn Bây ra sự tăng mômen xoắn dẫn động, điều này kéo theo sự tăng vọt lực uốn và sự tăng thêm ma sát Rết cục, guỗng xoắn không tránh
khỏi kẹt trong thân
Có thể khắc phục một phần khuyết tật bằng cách biến đổi hướng quay của guéng xoắn (biến đổi tương ứng hướng quay các vịng xoắn) Khi đó nhánh dưới của bộ truyền động xích trở thành nhánh dẫn và mômen gây uốn thân đã giảm bớt chút ít Có thể chuyển hộp giảm tốc vào mặt phẳng đối xứng của thiết bị, tạo độ nghiêng cho các chân và tăng độ cứng thân, đặt thân trên một nên móng cứng Tất cả những phương sách đó cũng khơng khắc phục được nhược điểm có tính nguyên tắc - trong hệ thống xuất hiện
ngoại lực
Trong kết cấu hợp lý nhất b, guéng xoắn được dẫn động bằng động cơ điện có bích thơng qua hộp giảm tốc đổng trục 3 lắp ở mặt đầu thân guỗng Mômen xoắn dẫn động và mômen xoắn phẩn kháng triệt tiêu lẫn nhau ở cụm chỉ tiết gia cố hộp giảm tốc Thân và chân không chịu tác động của các lực dẫn động Chân chỉ chịu khối lượng của guỗng xoắn và nhất thiết đủ cứng để ngăn ngừa độ võng thân do tác động của chính khối lượng bản thân
Trong bộ dẫn động băng tải treo (hình 294a) gồm hộp giảm tốc 1, bộ truyền động bánh răng côn 2, và các bánh răng trụ 3 truyền chuyển động quay cho đĩa dẫn động 4 của bộ truyền động xích, sơ đồ lực khơng hợp lý Các cụm gối đỡ của bộ truyền động, các bulon gia cố và bộ chịu tác động của các lực dẫn động một phân đáng kể các bộ phận kết cấu hoạt động chịu uốn Các cụm của bộ dẫn động bị phân cách, lấp đặt trên những nén khác nhau và không được gia cố với nhau Để đạt được hoạt động bình thường cần phải điểu chỉnh rất nhiễu đối với sự bố trí tương tác của cơ cấu
Trang 8i cây Ls Sofia? Ñ I er Ầ L2 Hình 294
Cải thiện sơ đồ lực của bộ
dẫn động băng tải treo
b) ©)
Các bánh răng được chế tạo bằng gang đúc không tránh được dơ bẩn; chỉ có thể bôi tron định kỳ bằng cách quét mỡ đặc Việc bôi trơn các gối đỡ của trục ngang và trục đứng
cũng thực hiện định kỳ
Kích thước phủ bì của thiết bị quá lớn, đó là do các cụm bị phân cách, cũng do sử dụng vật liệu không bển (gang) để chế tạo những chỉ tiết quan trọng nhất (các bánh răng)
Trang 9Kết cấu là đặc trưng cho các biện pháp thiết kế cũ
Trong các kết cấu tổ hợp hóa kiểu mơtơ - hộp giảm tốc, sự dẫn động được thực hiện từ động cơ có mặt bích thông qua các hộp giảm tốc trục vit (b) hoặc hộp giảm tốc hành tỉnh (e) Bỏ truyền động góc Kích thước phủ bì của thiết bị giảm bớt rõ rệt Lực đẫn động bị triệt tiêu ở thân hộp giảm tốc, mà chính thân hộp giảm tốc chỉ chịu lực vòng trên
đĩa dẫn động Việc áp dụng bôi trơn lỏng tập trung đã làm tăng tuổi thọ bộ truyền động
Nói chung, thu được lợi ích thực sự ở khuôn khổ (kích thước phủ bì) và khối lượng thiết bị, cũng có lợi ích thực sự do chế tạo đơn giản, lấp ráp và bảo dưỡng thuận tiện, do tiết
kiệm năng lượng và tăng được độ tin cậy
CÁC BỘ PHẬN ĐIỀU HÒA
Kết cấu các mối ghép truyền mơmen có ý nghĩa to lớn trong các hệ thống tổ hợp hóa có dẫn động cơ khí Mối ghép cần phải điều hòa được (bù trừ được) các chuyển dịch đọc trục và hướng tâm, độ lệch góc œ của các tổ hợp chỉ tiết được lấp ghép (hình 295, ] ~ 3)
Những bộ phận điểu hòa thường được sử dụng hơn cả là các khớp then hoa có răng
thân khai (4 — 6), những khớp nầy có những ưu điểm sau đây:
Nhờ kiểu đáng dày lên ở chân, nên răng có độ bên cao, sự tập trung ứng suất ở chân răng không lớn
— Các răng thân khai, kiểu bên ngoài và bên trong đều có thể gia cơng được với độ
chính xác cao trên các thiết bị cắt răng chuẩn
Có thể tạo độ cứng bể mặt cao cho các răng thân khai bên ngoài bằng cách xử lý nhiệt hoặc xử lý nhiệt - hóa chất
Các điều kiện hoạt động trong các mối ghép điều hòa nặng hơn nhiều so với các mối
ghép then hoa định tâm, Để nâng cao khả năng điều hòa, các khớp nối được chế tạo có độ
hở vịng lớn s = (0,05 + 0,07)m, trong đó m - môđun răng Khi lệch, lực tập trung ở các mép
ngoài cùng của những răng nằm ở mật phẳng vuông góc với hướng lệch Tiếp xúc đường
theo chiều đài răng trở thành tiếp xúc điểm, do đó ứng suất ép lún cục bộ tăng rõ rệt ‘LL Ea Tu mn ⁄⁄⁄⁄⁄⁄4 Hình 295, Các bộ phận điều hòa
Bởi cứ sau mỗi vòng quay, từng răng có hai lần tiếp xúc vùng có tải, nên tải tác động lên rãng và tải tuần hồn khơng phụ thuộc vào đặc điểm của mơmen truyền,
Có thể nâng cao đáng kể khẩ năng hoạt động của mối ghép bằng cách tăng độ cứng bể mặt răng Để ngăn ngừa sự biến ứng và thoát nhiệt tỏa ra khi va đập và ép răng, người ta nạp dầu vào mối ghép Phương pháp hữu hiệu hơn cả để nâng cao khả năng hoạt động của mối ghép - đó là tăng đường kính vành răng, diéu nay tạo khả năng gia công các răng trong bằng các dao xọc răng thay cho các dao chuốt đất tiên
Trang 10Khoảng lệch mà mối ghép cho phép được hạn chế trước hết bởi sự tiếp xúc các mép răng nằm trong mặt phẳng vng góc với hướng lệch (hình 296a) Những răng nằm trong mặt phẳng lệch có sự tự do chuyển dịch rất lớn, bởi độ hở ở hướng xuyên tâm, khi góc ăn khớp răng chuẩn là 20°, lớn gần gấp 3 lần độ hở vịng
Góc lệch cực đại œ (nếu có) có thể được xác định từ tỷ số tgœ = wi, trong đó t - độ hở vòng; l— chiểu dài răng Chuyển dịch cực đại của các điểm ngoài cùng ở bộ phận
điểu hịa
s=L.tga= Ly (126)
trong đó L - chiểu dài bộ phận điều hòa
Để tăng khả năng điều hòa, nên giảm chiểu dài răng, diéu này đạt được bằng cách đơn giản nhất là tăng đường kính vành răng, mà khơng làm yếu răng
Lực vòng, tác động lên vành then hoa, P = 2M,/D, trong 46 M, - mômen được
truyền; D - đường kính trung bình vành then hoa
Nếu độ lệch nhỏ, độ bển răng được quyết định bởi ứng suất ép trên các mặt bên của các rãnh then hoa:
°- zhl zaml
trong đó l — chiểu dài rãnh then hoa, z — số rãnh then hoa; h = am — độ cao hoạt động của rãnh then hoa tỷ lệ với môđun m của răng then hoa (a - trị số không đổi)
$6543521
b)
Hình 296 Tăng khả năng điều hòa
Bởi z = D/m nên : P O.= Dia <[Ø.] từ đó : <M 1 13 D?[Ơ,] m (127) trong 46 [Ø.] — ứng suất ép cho phép
Trang 11Mức phụ thuộc chiéu dài rãnh then hoa 1 và khoảng dịch chuyển cực đại có thể s của các điểm ngoài cùng thuộc bộ phận điều hịa vào đường kính ghép D được trình bày
trên hình 296b (khoảng cách l và s khi D = D, được chấp nhận bằng đơn vi)
Nhằm mục đích giảm tải trên các mép răng và để tăng góc lệch, nên tạo dạng trống cho răng Nhất thiết phải lượn tròn các mép mặt đầu răng theo toàn bộ chu tuyến răng
Âhi độ lệch lớn, tạo các phần lôi, các kẽ răng một cách hợp lý theo mặt cầu (hình 296c) Trên hình 296d trình bày khớp có khả năng điều hòa gia tăng, theo sơ đồ tổng quát gần giống trục cađăng Ống trung gian l có các vành răng trong không đầy đủ; những
phần rãnh then hoa của cả hai vành được bố trí theo một góc 90° so với nhau (vng góc với nhau) Đĩa 2 và 3 với răng ngoài, trong kết cấu này, có các vành răng đầy đủ, điều này bảo đảm việc lắp ráp khơng sai sót với bất kỳ vị thế góc nào của bích so với chỉ tiết
trung gian
Các ví dụ lắp ghép các trục đồng trục được trình bày trên hình 297 Mối ghép bằng rãnh then hoa cắt trực tiếp trên trục dẫn động (hình 297a) là khơng hợp lý Khả năng điều
hòa của nó khơng lớn và được quyết định chỉ do bởi sự chuyển dịch các then hoa trong phạm vi độ hở giữa chúng Việc kéo dài phần đuôi trục dẫn động (hình 297b) chỉ làm cho
tình thế xấu đi, bởi đầu có rãnh then hoa của đuôi trục do độ khơng chính xác khó tránh khỏi trong chế tạo và lắp ráp nên có sự đảo tỷ lệ với mức cách xa với các gối đỡ trục dẫn động Nếu giữa các trục ta lắp ống chuyển tiếp có then hoa, lắp tự do trên các rãnh then hoa ở cả hai trục (hình 297c) thì khả năng điều hòa được xác định bằng tổng số độ hở trong các rãnh then hoa sẽ tăng gấp đôi so với kết cấu trên hình 297a Trong kết cấu có ống then hoa kéo dài, khả năng điều hòa tăng vọt nhờ khả năng lệch của bản thân ống Hợp lý nhất là kết cấu mà trong đó bộ phận điều hòa là trục then hoa dài - trục xoắn
Trang 12Các trục xoắn khơng chỉ điều hịa độ không đồng trục và độ lệch, mà còn giảm chấn dao động mômen xoắn làm cho hoạt động của bộ dẫn động trở nên mềm mại và
trơn tru hơn Tính năng này có ý nghĩa đặc biệt trong những máy có mơmen xoắn xung
động (trong máy có piston) Nhờ có kích thước hướng tâm nhỏ, nên các trục xoắn lọt vào được các khoang bên trong trục, làm cho kết cấu gọn
Ở những kết cấu chịu ứng suất cao để tránh đứt gãy các trục xoắn nếu bị quá tải, người ta sử dụng bệ hạn chế xoắn - ống then hoa m lấp đồng tâm với trục xoắn (hình 297e) Độ hở bên hông trong các rãnh then hoa của bộ hạn chế được tạo lớn hơn độ hở trong các rãnh then hoa của trục xoắn với tính tốn sao cho khi đạt đến một góc xoắn nhất định thì bộ hạn chế bất đầu hoạt động và tiếp nhận tải cho bản thân
Các trục xoắn chức năng thông thường, được chế tạo bằng thép lò xo silic, loại thép này khi xử lý nhiệt tối ưu (tôi và tam trung bình) sẽ có giới han bén mdi ty = 650 + 700 MPa nếu xoắn xung động, còn nếu xoắn đối xứng biến đổi đấu thì t, = 300 + 350 MPa Đối với các kết cấu chịu ứng suất và các kết cấu hoạt động ở nhiệt độ cao ta sử
dụng thép 60 C2 H2A, 65 C2 BA, 60 C2 X 9A, 4SXHMOA có ro = 900 + 1400 MPa, T,= 200 + 700 MPa Xử lý nhiệt tối ưu — tôi beinit cao (nhiệt độ hãm đẳng nhiệt 300 ~ 500°C)
Người ta nâng cao các ứng suất tính tốn nhằm tăng sự xoắn đàn hồi các trục xoắn Với các chu kỳ xung động, thường chấp nhận + = 300-500MPa, tức là tương ứng dự trữ độ bển (theo giới hạn mỗi, khoảng 1,5-2), Trong các kết cấu được tính tốn với tuổi thọ giới hạn, các ứng suất được nâng tới 800-1000 MPa
Có thể nâng cao đáng kể độ bên tuân hoàn của các trục xoắn bằng cách xử lý biến dạng dẻo làm bển Các trục xoắn hoạt động với các tải trọng tuần hoàn biến đổi đấu được
làm bến bằng cách biến cứng phun hạt Các trục xoắn hoạt động với tải trọng xung động
được làm bên bằng cách nén co (đặt mômen tĩnh có hướng như mơmen hoạt động, với mức ứng suất vượt 20 - 40% giới hạn chảy vật liệu) Sự biến cứng phun hạt và sự nén co đã tăng tuổi thọ các trục xoắn lên khoảng gấp đôi Sự biến cứng ứng suất đem lại những kết quả tốt nhất (biến cứng trong trạng thái nén co), tang thém tuổi thọ lên 20 — 30%
Các rãnh then hoa hông thẳng được làm bên bằng cách cần lăn theo hướng đọc trục
bằng các con lăn định hình, các rãnh then hoa thân khai - được làm bển bằng cách dùng
các bánh răng định cữ đã tôi chạy lăn Ứng suất xoắn trong trục xoấn
, My Mx
TT We Qoata ay 024(1-a')
trong đó M, - mômen xoắn dugc truyén; Wk = 0,2 đ3 (1 - a4) — momen can xodn cila tiét diện trục xoắn; a = d/d - tỷ lệ giữa đường kính trong của tiết diện và đường kính ngồi (đối với các trục xoắn đặc a = o)
(128)
Góc xoắn của trục xoắn
oO
= EM [radian] 200° LMx
Gh 22 GIy LM, Gh,
[49] = 57.3 [s3]
trong đó G - mơđun đàn hồi trượt (đối với thép G ~ 8 10MPa) L ~ chiều dài hoạt
động của trục xoắn, mm (trừ các góc lượn trên các đoạn chuyển tiếp từ thanh vào vùng
then hoa); J, = 0,1d* (1 ~ a*) ~ mơmen qn tính độc cực của tiết diện trục xoắn Góc xoắn được thể hiện trong hàm số %
Trang 1342L é T 2L
=—— = 573———
(it [rađian] = 5 3G a [đô] 430)
Cho trục xoắn đặc truyển công suất N = 73,5 KW với n = 2000 vòng/phút Chiểu dài hoạt động của trục xoắn L = 200 mm
Mômen xoắn 4 ie + 2/22 »~—— = 7? Hinh 298 Các trục xoắn
Chấp nhận ứng suất cho phép [T] = 400 MPa Đường kính trục xoắn
4
ang Me =‡|2S1”— ~17mm 02t] Ỷ0,2.400
oot = = = 0,118 [radian] = 57,3.0,118[46]= 6°45" Góc xoắn:
Cứ cho rằng trục xoắn dẫn động bánh răng có đường kính vòng tròn chia d6 Dy = 200mm Độ xê dịch đàn hồi của vành bánh răng dưới tác động của tải trọng trên bánh
kính Rọ = 100mm là f = Rọ @ [radian] = 100 0,118 = 12mm Khó mà có được trị số như
vậy nếu dùng các bộ phận giảm chấn khác (ví dụ, lị xo xoắn giữa trục dẫn động và vành
bánh răng)
Những biến thể kết cấu các trục xoắn được trình bày trên hình 298
Trang 14Để truyễn các mômen nhỏ, ta sử dụng các kết cấu đơn giản có đi trục khối vng 1 hoặc khối ba múi 2 Các trục xoắn có rãnh then hoa thân khai 3 — 8 bên hơn nhiều Kết cấu 3 không hợp lý, do độ không bén đều các rãnh then va thin trục làm cho tính dễ biến dạng của trục xoắn nhỏ Các kết cấu 4 - 6 là những kết cấu bên đều Việc tăng đường kính then hoa (kết cấu 7 - 8) làm giảm tải trọng trên then hoa và cho phép giảm độ dài của chúng đi kèm với lợi thế trong khả năng điều hòa của trục xoắn Nếu khả năng điểu hòa được quy định, thì việc tăng đường kính cho phép giảm bớt độ hở trong các rãnh then, điểu này cải thiện điểu kiện hoạt động của chúng và nâng cao tuổi thọ mối ghép
Thân trục xoắn cần được nối với các phần có rãnh then hoa bằng các góc lượn hài
hịa (R = 2 - 3 d nếu độ chênh lệch các đường kính nhỏ và R > đ nếu độ chênh lệch
đường kính lớn)
Các trục xoắn kiểu ống (rỗng) (kết cấu 9) tốt hơn bởi độ cứng xoắn cao và được sử dụng chỉ như là bộ phận điểu hòa; khả năng giảm chấn của chúng không đáng kể Các rãnh đọc làm tăng rõ rệt độ đàn hdi của các trục xoắn kiểu ống (kết cấu 10, 11)
Việc sử dụng một rãnh sẽ làm giẩm độ cứng >5 lẫn, trong đó a - tỷ số giữa độ
a
15 -
day 5 thanh ống và đường kính D của ống Khi đó độ bền giầm ¬ lân Với các trị số bình thường a = 0,1 + 0,15, độ cứng giảm 35 — 75 lần, độ bên giảm 10 — 15 lần
Sự tăng tính dễ biến dạng khi có nhiều rãnh là vì những phần ngun (khơng có rãnh) của ống sẽ hoạt động chịu uốn với các biến đạng cao sấn có của hình thức đặt tải này,
Trong những trường hợp đặc biệt người ta sử dụng trục xoắn 12 tiết diện chữ thập, có 46 dan héi cao
Ở hướng đọc, các trục xoắn được cố định bằng các vai (kết cấu 13) hoặc thường là bằng các vòng hãm (kết cấu 14 - 16), tính trước độ hổ đọc trục s trong mối ghép để điều hòa sự giãn nở nhiệt và độ khơng chính xác trong chế tạo và lắp ráp
KHAC PHUC VÀ GIẢM UỐN
Trong tất cả các trường hợp khi kết cấu cho phép, cần thay uốn bằng các hình thức biến dang có lợi hơn — kéo, nén hoặc trượt Sử dụng hợp lý các hệ thống thanh và những hệ thống tương tự mà trong đó các bộ phận hoạt động chủ yếu chịu kéo - nén Nếu khơng tránh khỏi uốn thì cần giảm tay đòn lực uốn và tăng mômen cần ở các phần nguy
hiểm Điều này đặc biệt quan trọng khi đặt tải công xon bất lợi nhất về độ bển và độ cứng
Trên hình 299 trình bày các ví dụ khắc phục hoàn toàn hoặc khắc phục một phân sự uốn Cánh tay của địn góc (kết cấu 1) chịu uốn bởi tác động của các lực đặt trên các điểm ngoài cùng Thêm gân chữ T vào giữa các đầu đòn (kết cấu 2) đã loại trừ được uốn Trong cụm 3 lắp đặt con lăn trên khung, vấu gia cố bị uốn Kết cấu 4 tốt hơn chút ít vì có gân gia cường Hợp lý nhất là lắp đặt con lăn trực tiếp dưới thành khung, bởi trong trường hợp này khung chịu nén (kết cấu 5)
Trong kết cấu 6 của ổ chặn hình cẩu, vịng đỡ chịu uốn bởi tác động của tải trọng hoạt động Trong kết cấu đã cải thiện 7, bản vòng được gia cường bằng gân Trong kết cấu 8, lực được truyễển trực tiếp lên thành thân chịu nén
Trang 15Hình 299 Khắc phục uốn
Khớp đĩa - cam gồm đĩa dẫn ƒ và đĩa bị dẫn m, các đĩa này được nối bằng vành đệm n Trong kết cấu 9 các gờ hướng tâm của vành đệm trung gian được bố trí từng cặp trong
các rãnh giữa các cam dẫn (trên hình vẽ được tơ đen) và trong các rãnh của đĩa bị dẫn
Các lực dẫn động và phản lực trên đĩa bị dẫn (các mũi tên trắng) uốn các gờ vành đệm Việc tăng bể rộng gờ (kết cấu 10) đã làm giảm ứng suất uốn định mức, nhưng không khắc phục được sự tập trung ứng suất ở chân go
Trong kết cấu hợp lý nhất 11, các gờ trên vành đệm được thay bằng các rãnh, từng
cặp cam của đĩa dẫn và đĩa bị dẫn sẽ lọt vào những rãnh này Các phần vành đệm giữa
các rãnh chủ yếu chịu nền
Kết cấu ¡ (hình 300) dẫn động con đội kiểu con lăn là kết cấu sai lầm Ống dẫn hướng con đội được chế tạo đưới dạng công xon chịu uốn mạnh bởi tác động của cam dẫn động Việc gia cố đầu ống trên khung (kết cấu 2) đã khắc phục được uốn
Trên hình 300 trình bày ví dụ làm bên tuần tự mối nối hàn tai vào ống Kết cấu 3 không hợp lý Tâm chìa của tai quá lớn; mối nối bị uốn Độ chốn của mối hàn khơng đạt; ở các điểm trên cùng của nó, khi uốn sẽ xuất hiện các ứng suất kéo cao Trong kết cấu đã
gia cường 4, tai được kéo đài ra theo hướng tác động của lực và chủ yếu chịu kéo, còn
mối hàn — chịu trượt Kết cấu 5 bén hơn nữa vì tai cắt vào ống
Dưới đây ta sẽ xem xét việc làm bên tuần tự mối ghép mặt bích chịu kéo Kết cấu 6 khơng hợp lý vì tẩm chìa lớn của các bulon gia cố so với thành các chỉ tiết được nối Giảm tâm chìa đến giới hạn cho phép bằng cách cải thiện các điều kiện bố trí đầu bulon và cải thiện các điều kiện gia công bể mặt tựa cho đầu bulon (kết cấu 7), làm giảm mômen uốn Việc bên hóa tiếp theo có thể đạt được bằng cách thêm gân (kết cấu 8, 9) và bằng cách đưa các thành đến gần đường trục buÏon theo cách làm gợn sóng thành (kết cấu 10) hoặc bố trí bulon ở hốc thành (kết cấu 11)
Trang 16Hình 300 Khắc phục uốn
Trong cụm gia cố giá khung (hình 301, I) với các thanh tiết điện hình máng, trong
bích gia cố xuất hiện các ứng suất uốn lớn do tác động lệch tâm của lực kéo P Việc chuyển các bản máng ra ngoài (kết cấu 2) đã làm giảm đáng kể các ứng suất uốn
Móc 3 chịu mômen uốn đạt tới trị số cực đại GI trong tiết diện nguy hiểm A Ở móc hai đầu 4, các mômen uốn từ hai phía được cân bằng, thân móc chịu kéo
Mơmen uốn tác động trong tiết diện nguy hiểm B giấm còn 0,5 GI' (' - cánh tay lực) - với các tỷ lệ thể hiện trên hình vẽ, là giảm 5 lần so với kết cấu ban đầu
Trong kết cấu 5, chốt và các má chạc chịu uốn Trong kết cấu đã cải tiến 6 với độ hở được giảm bớt ở tai, chốt chủ yếu chịu trượt Khắc phục uốn các má chạc bằng cách bố trí các gân chạc trong cùng một mặt phẳng với các má chạc Trong kết cấu 7 thêm gối đỡ giữa; độ bên của chốt được tăng lên tỷ lệ với số lượng tiết diện chịu trượt (gấp đôi)
Nguồn gây uốn thường lọt khỏi sự chú ý của nhà thiết kế - đó là kiểu dáng cong của các chỉ tiết chịu kéo hoặc chịu nén Sự kéo các gân biên dạng cong (kết cấu 8) gây ra uốn, kèm theo các ứng suất kéo lớn ở các đỉnh gân Nắn thẳng gân (kết cấu 9) và đặc biệt là bố trí gân theo đường tác động lực (kết cấu 10) sẽ làm giảm ứng suất
Các tai hình vịng (kết cấu 11), chịu kéo (đường đứt qng trên hình vẽ), có thể giảm kéo bằng cách gia cường các phẩn (đoạn) chuyển tiếp từ vòng đến điểm đặt lực (kết cấu 12) Khi cần phải giữ thật đúng kiểu đáng hình trụ (ví dụ, trường hợp tai có lắp ổ trục) thì ta thêm vách gia cường (kết cấu 13) Trong tai hình chữ nhật 14, sự uốn các thành vng góc với hướng tác động các lực kéo, thông qua chỗ tiếp giáp góc truyễn tới các
thành đọc, gây ra độ võng các thành dọc (đường đứt quãng trên hình vẽ), có thể khắc
phục được bằng cách gia cường các thành ngang (kết cấu 15) hoặc bằng cách giảm độ cứng chỗ tiếp giáp góc (kết cấu 16)
Khi đặt tải kéo — nén, sự uốn thường gây ra sự đặt tải lệch tâm Trong kết cấu l7 gia
cố đối trọng trục khuỷu, má trục khuỷu chịu uốn; các đỉnh tán gia cố cũng chịu uốn một phần Khi gia cố bằng chạc 18 các đỉnh tán chủ yếu chịu trượt, hơn nữa số bể mặt trượt tăng gấp đôi so với kết cấu 17
Trang 18Trong mối ghép các mắt xích tải (kết cấu 19) do sự bố trí bất đối xứng các tai nên các mắt xích bị uốn cịn chính xích đưới tác động của tải trọng bị uốn thành hình con rắn Việc bố trí đối xứng các tai (kết cấu 20) đã khắc phục được uốn
Trong rôto cao tốc 21 có đĩa lệch trục đối xứng vành, các lực ly tâm sẽ kéo vành gây ra uốn vành và đĩa Trong kết cấu 22 với đĩa côn đã giảm được uốn chút ít Kết cấu 23 đúng nhất có đĩa ở giữa, hoạt động chịu kéo
Sự uốn có thể gây ra độ không chính xác cục bộ cho hình dáng chỉ tiết trên những phần đặt lực Trên hình 302 trình bày ví dụ các đầu bulon Sự bất đối xứng bể mặt tựa đầu bulon (a, b), cũng như độ cứng không đều của chúng (c - đ) gây ra sự uốn thân bulon dưới tác động của tải trọng kéo Việc khắc phục sự bất đối xứng (e, g) đã bảo đảm sự đặt lực
tập trung
Ví dụ bển hóa tuần tự đối với khớp động thanh truyển piston được trình bay trên hình 303 Trong kết cấu 1, đỉnh piston, các vấu piston và chốt piston chịu uốn do tác động của lực khí Việc liên kết các vấu với đỉnh piston bằng các gân 2 hoặc bằng các vách 3 đã làm giảm uốn Để tăng độ cứng và độ bển, đỉnh được tạo đạng cầu lõm 3 - 6 Góc nghiêng của đầu thanh truyền làm cho độ choán bể mặt không tựa của đỉnh chỉ cịn là tối thiểu và đơng thời làm giảm uốn chốt piston Hơn nữa còn giảm được tải trọng riêng (từ các lực khí) trên các bể mặt hoạt động của chốt piston
Khi để đỉnh piston tựa trực tiếp lên đầu thanh truyền 5 hoặc lên chốt piston nhờ chỗ cắt ở đầu thanh truyền 6, thì đỉnh và chốt piston hồn tồn khơng bị uốn
©©©@@e©%< ¢ #)
Hình 302 Khắc phục sự đặt lực lệch tâm
Kết cấu 7, 8 của giá khung treo chịu lực kéo P (trên hình 303 không thể hiện lực này) là sai lầm Do hình đầng cong của thanh, các khung bị uốn (các mũi tến trắng) Có thể giảm ít nhiều sự uốn bằng cách thêm vách gia cố m (9) và thực tế đã khắc phục được bằng vách liền n giữa các thanh 10 Kết cấu 10, tuy vậy, không lợi về khối lượng
Nếu giữ nguyên sơ đổ khung, thì nên sử dụng các thanh thắng 11, làm cho gần giống với hệ thống giàn (phecma) Sự uốn chỉ xuất hiện do bịt cứng các thanh ở các phần tiếp giáp (trong hệ thống giàn sự uốn các thanh bị loại trừ bởi các thanh được nối bằng khớp) Trong kết cấu hợp lý nhất 12, thanh gia cường ở giữa sẽ tiếp nhận tải, hoạt động chịu kéo Các thanh bên tạo độ ổn định theo hướng ngang cho hệ thống
Trang 19—— — 22) Hình 303 Khắc phục uốn
KHẮC PHỤC BIẾN DẠNG KHI SIẾT
Cần khắc phục khả năng biến dạng các phần kết cấu khi siết (hình 301, 1) Vít cấy và bulon đi qua chỉ tiết rỗng cần được đặt vào cột cứng (kết cấu 2) Trong những trường hợp riêng biệt, có thể hạn chế bằng cách gia cố các thành bị siết bằng các gân m (kết cấu 3) những gân này được bố trí gần chỉ tiết gìa cố
Việc gia cố nắp ổ trục (kết cấu 4) là sai lầm Sự siết các bulon gây ra biến dạng nắp, kéo theo sự phá vỡ kiểu dáng hình trụ của ổ trục Ngoài ra, trong các bulon còn xuất hiện các ứng suất uốn Trong kết cấu 5, nắp khơng cịn bị tác động của các lực siết
Trên hình 304 trình bày kết cấu bích không đúng 6 và kết cấu bích đúng 7 Cụm 8 gia cố nắp thanh truyển là sai, còn cụm 9 đúng
Việc gia cố thanh giằng trong chạc (kết cấu 10) địi hỏi gia cơng chính xác hoặc mài rà bể mặt cả hai chỉ tiết Nếu không, hoặc chạc bị ép bởi thanh giằng, hoặc các má chạc bị võng khi siết bulon Trong kết cấu cải tiến 11, bulon dưới thay bằng chốt xổ qua, chịu trượt và ép lún Các má chạc bị uốn (khi có độ hở trong mối ghép) chỉ do siết bulon trên,
Trang 20gây ra các ứng suất nhỏ hơn so với trong kết cấu 10 Trong kết cấu 12 các chỉ tiết được nối bằng các chốt xỏ qua, những chốt này được cố định ở hướng dọc trục bằng các vòng hãm và không bị uốn Nhưng mối ghép bị mất ưu điểm được siết chặt
Về các chỉ số tổng cộng độ bên và độ cứng tốt hơn kết cấu 11
Khi gia cố trục trong chạc (kết cấu 13) ở má chạc xuất hiện sự uốn Việc gia cố má bằng ống chặn (kết cấu 14) buộc phải duy trì chính xác chiểu dài ống và bể rộng khoảng vượt giữa các má chạc, làm phức tạp trong chế tạo Việc gia cố trục bằng vit cấy ở một trong số các má chạc (kết cấu 15) đã làm cho cụm không bị tác động của các ứng suất bên trong, nhưng làm mất độ cứng của nó Đúng nhất là siết chốt chỉ ở một má chạc (kết cấu 16) Độ cứng tăng hơn kết cấu 15 nhưng vẫn kém độ cứng kết cấu 14
Khi lắp đặt con lăn trong chạc (kết cấu I7), sự siết trục sẽ gây ra sự tiếp hợp tai chạc tới mặt đầu con lăn, do đó con lăn bị mất độ linh động Việc thêm ống chặn tạo khoảng cách (kết cấu 18) đã sửa được tình thế, nhưng lại làm cho việc chế tạo phức tạp Hợp lý nhất là gia cố trục bằng vit cấy ở một tai (kết cấu 19) Bảo đảm được sự tự đo quay con lăn bằng cách tính trước độ hở đọc trục giữa con lăn và tai chạc
Việc cố định ống 20 của ổ trục là sai lầm Vịt hãm vặn vào sẽ đụng ống làm cho ống biến dạng (đường đứt quãng trong hình vẽ) Trong kết cấu đúng 21, vit tì đầu vào thân ổ trục: giữa ren và mặt ngồi ống lót có độ hở n
Việc siết vành chặn 22, chịu tải trên mặt đầu ổ trượt là sai Độ cao vai trục không đủ, khi siết sẽ xuất hiện lực P làm biến dạng vành chặn Để giữ nguyên hình đáng phẳng của vành, cần tăng độ cao vai trục và giảm đường kính đai ốc (kết cấu 23) hoặc tạo vòng cứng cho vành chặn (kết cấu 24)
Trong cụm lắp đặt bánh răng trên các côn định tâm (kết cấu 25) sai lầm là ở chỗ các côn được bố trí bên dưới răng; khi siết côn, răng bị biến dạng (đường đứt quãng trên hình vẽ) Trong kết cấu đúng 26, các cơn được đưa ra ngồi giới hạn vành răng
Kết cấu 27 đệm kín bằng các vòng lò xo xế là không đúng Khi siết các phân nhô lên của thân sẽ bị biến dạng và vành bị mất tính linh động Các kết cấu 28 — 30 đã loại trừ
được sự kẹp các vòng
Trong những trường hợp riêng biệt, người ta tạo biến dạng khơng đáng kể nhằm mục đích tăng độ cứng và độ ổn định gia cố Ví dụ khi gia cố cột trong khung (kết cấu 31)
giữa bích cột và bể mặt tựa người ta để một độ hở s được chọn khi siết Độ hở được quy
định bằng tính tốn hoặc bằng thử nghiệm sao cho các ứng suất ở bích khơng vượt q các trị số cho phép
Trong cụm 33 gia cố bộ phận dẫn hướng kiểu lá chấn vào cánh bơm ly tâm, các mặt đầu lá chấn được'gia cơng có độ cơn, khi siết sẽ tiếp hợp khít với các lá cánh 34, ngăn ngừa được sự rung cánh khi hoạt động
TÍNH GỌN CỦA CÁC KẾT CẤU
Một trong những dấu hiệu của kết cấu hợp lý là tính gọn Việc sử dụng hợp lý thể tích sẽ làm giảm kích thước, khối lượng, lượng chứa kim loại
Đôi khi có thể đạt được sự giảm các kích thước chiều trục bằng cách phân tán kết cấu theo hướng xuyên tâm Trong cụm bít kín mặt đầu (hình 305, 1), ống lót m được lò xo ép vào đĩa m, việc bố trí lị xo bên ngồi ống lót (kết cấu 2) làm cho cụm trở nên gọn hơn mà không làm hỏng các thông số quyết định khả năng hoạt động của nó
Trang 21364 $ be = Ñ QW 22 27 ee 9 Sars
Trang 23Trong các mối ghép then hoa, cơn và các hình thức khác, khả năng chịu lực của các mối ghép tỷ lệ với bình phương đường kính, nếu độ chịu tải như nhau, độ dài mối ghép tuân theo tỷ số l/L = (D/D,); có thể đạt được sự giảm bớt kích thước chiều trục bằng cách tăng tương đối ít đường kính (kết cấu 3, 4 và 5, 6)
Để bố trí các bộ phận kết cấu, cần sử dụng các khoang trống Trong khớp then hoa điều hịa 7, ống lót trung gian có chiểu dài L quy định, có thể giảm bớt kích thước khn khổ (phủ bì) bằng cách đưa một phần (kết cấu 8) hoặc đưa hết (kết cấu 9) moayở các đĩa dẫn động vào khoang ống lót Với các kích thước thể hiện trên hình vẽ, độ đài các mối ghép được giảm bớt theo tỷ lệ L1: L2: L3 = 1: 0,8: 0,6
Trong cụm lắp đặt bánh răng 10, giảm được độ đài bằng cách phân bố moayơ ổ trục bên dưới vành răng (kết cấu 11) Có thể làm cho kết cấu 6 bi chặn 12 trở nên gọn hơn bằng cách lắp ổ chặn vào trong khoang trục (kết cấu 13)
Kích thước mối ghép khớp đường ống 14 được giảm bớt bằng cách thay một trong những bể mặt cầu ngoài bằng mặt cầu trong (kết cấu 15)
Trong cụm 16 lắp đặt đầu trục chịu lực dọc trục và xuyên tâm hướng biến đổi, hai
ổ chặn một đãy tiếp nhận tải trọng dọc trục Kết cấu cổng kênh Sự cố định trục ở hướng đọc khơng chính xác: các ổ chặn đặt cách nhau khá xa, cần phải lắp đặt các ổ chặn với độ hở chiểu trục để điều hòa các biến dạng nhiệt của hệ thống; trong thiết bị không tránh
khỏi độ hổ chiều trục
Trong kết cấu 17 tải trọng chiều trục được 6 chặn hai đãy tiếp nhận, ổ này được bố trí giữa các gối đỡ xuyên tâm Khi đó, vẫn với khoảng cách l giữa các gối đỡ, nhưng kích thước cụm giảm bớt khoảng 1,5 lần Độ hở chiểu trục trở nên tối thiểu Nếu vẫn giữ kích thước như của kết cấu 16 thì có thể tăng sự phân tần các gối đỡ xuyên tâm lên 1,5 lần để
tăng độ ổn định trục
Trong kết cấu ban đâu 18, đai ốc được khống chế bởi cữ hãm q có lò xo chặn với hai khối 6 mặt, khối lớn trượt trong lỗ sáu cạnh của trục, còn khối nhỏ lọt vào lỗ sáu cạnh của đai ốc Các kích thước chiểu trục của cụm lớn một cách vô lý Để tháo đai ốc ra, cần phải ấn trước cữ hãm cho khối sáu cạnh nhô ra khỏi đai ốc Người thợ lắp ráp khơng có kinh nghiệm sẽ vặn đai ốc ra mà không ấn trước cữ hãm Khi vặn đai ốc ra, cữ hãm chẳng cịn gì gửi lại sẽ rơi ra khỏi lỗ trục
Trong kết cấu 19, kích thước chiểu trục được giảm bằng cách bố trí lị xo trong khối sáu cạnh của cữ hãm Chiểu dài khối sáu cạnh bên trong đai ốc giảm bớt, điểu này loại trừ khả năng vặn đai ốc ra mà không ấn trước cữ hãm
Trong kết cấu hợp lý nhất 20, cữ hãm được chế tạo từ thổi sáu cạnh Các lỗ sáu cạnh trong trục và trong đai ốc được gia công bằng một dao chuốt (ở các kết cấu trước cần hai dao chuốt) Nhờ lắp lị xo bên ngồi cữ hãm nên kích thước chiều trục của cụm giảm 1,5 lần so với kết cấu ban đầu Cữ hãm được cố định ở hướng chiều trục bằng đâu lò xo và không rơi ra khỏi lỗ sau khi đai ốc được tháo ra Chỉ có thể vặn đai ốc ra sau khi đã giải phóng cữ hãm
Trên hình 306a trình bày cụm truyền động bánh răng côn với sự lắp đặt bánh răng theo kiểu công xon thông thường Trong kết cấu b áp dụng sự lắp đặt bai gối đỡ Một đầu trục của bánh răng dẫn được lắp đặt trong thành thân, đầu kia - trong nắp 1 có lỗ trên đoạn ăn khớp răng Kích thước phủ bì của bộ truyền động thực sự giảm bớt, độ ổn định
của các bánh răng được cải thiện
Nếu chuyển bánh răng sang phía khác của trục bị dẫn (kết cấu c) thì các kích thước chiều trục của bộ truyền động giảm bớt gần gấp đôi so với kết cấu ban đâu
Trang 24a) 4) 4)
Hình 306 Làm giảm kích thước phủ bì bộ truyền động bánh răng côn
4) b) ©)
Hình 307 Làm giảm kích thước phủ bì bộ truyền động bánh răng
Trang 25Hộp giảm tốc với bộ truyền động bánh răng côn sơ để thông thường (đ) có điểm khác biệt là kích thước lớn Thể tích thân hộp được sử dụng hợp lý trong kết cấu đ, trong đó các ổ của bánh răng côn lớn và một ổ của bánh răng nhỏ được lắp đặt ở vấu bên trong Trên hình 307 trình bày các ví dụ giảm bớt kích thước chiểu trục của bộ truyền động bánh răng Trong kết cấu ban đầu a, bánh răng cuối 1 được lấp công xon trong vách ngăn 2 Bánh răng dẫn động 3 tựa trên hai ổ trục, một trong hai ổ được lấp trong nắp 4, còn ổ kia — trong rãnh của thân bánh răng, lắp công xon so với các ổ chính Trục các bánh răng trung gian một phía tựa lên vách ngăn 2, phía,kia - lên nắp 4
Các kích thước chiều trục của kết cấu lớn một cách vô lý Các gối đỡ trục dẫn và trục trung gian nằm ở những chỉ tiết khác nhau Các mặt tựa của trục bánh răng dẫn không thể gia công phối hợp (cần phải gia công phối hợp để bảo đảm độ đồng trục các mặt phẳng lắp ghép trục bánh răng cuối) Việc lắp ráp bộ truyễn động rất khó khăn Khi ghép vách ngăn với nắp, các đầu trục dẫn và trục trung gian, mỗi trục được cố định tạm thời trong một gối đ8, bị treo lên; các đầu trục đành phải “lần mò” vào gối đỡ thứ hai
Trong kết cấu cải tiến b, các gối đỡ trục được bố trí ở vách định hình 5 đặt trên nắp 7 và được cố định bằng các chốt khống chế 6 Tất cả các bể mặt lắp ghép đều có thể gia công được với một lần gá đặt khí vặn vách định hình vào nắp Có thể lắp ráp và kiểm tra hộp giảm tốc như là một cụm chỉ tiết riêng biệt Khi ráp, tiếp cận được tất cả các chỉ tiết Kích thước chiểu trục giảm bớt 1,6 lần so với kết cấu ban đầu Điều đó đạt được nhờ các biện pháp sau đây (không kể việc thêm vách tháo được):
— Vành các rãnh then hoa của bánh răng cuối (được chế tạo trong kết cấu trước đây cho chỉ tiết lắp riêng biệt) được chế tạo nguyên khối với bánh răng cuối như là phần răng
kéo đài '
— Bánh răng cuối được lắp trên ổ kim, mà ổ này lại được lắp trên gờ hình trụ của vách ~ Các rãnh then hoa mặt ngoài của trục đầu vào được thay bằng các rãnh then hoa
bên trong
Trong kết cấu c, toàn bộ truyền động được lắp trên một chỉ tiết - trên vách 8 Nắp 9 chỉ ghép với cơ cấu hộp giảm tốc bằng bộ phận bít kín bao bọc đầu ra của trục dẫn động Ở đây việc chế tạo và lấp ráp bộ truyễn động còn đơn giản hơn nhiều
Kết hợp các chức năng kết cấu Trong một vài trường hợp có thể giảm bớt kích thước và khối lượng kết cấu bằng cách kết hợp vài chức năng trong một chỉ tiết
Khi lấp từng cặp ổ chặn hướng tâm dùng để mang tải trọng chiều trục ở hai hướng (hình 308a), ở từng thời điểm, chỉ một trong hai ổ tiếp nhận tải trọng, cịn ổ kia khơng hoạt động Ở ổ một dãy tác động hai phía (hình 308b), bí nằm trong vịng cách có rãnh sâu; vịng cách ngoài tháo được để tiện cho việc lắp ráp Khi có tải trọng, bi bị ép về một phía rãnh và rời khỏi phía đối diện Khi đổi hướng tác động của tải trọng sẽ diễn ra hiện tượng ngược lại Những ổ trục như vậy, nếu độ chịu tải như nhau, sẽ có kích thước chiều
trục nhỏ gấp đơi kích thước chiểu trục các ổ ghép đơi
Có thể làm cho kết cấu có tính tổ hợp bằng cách đặt các vịng ngồi vào vịng cách
chung (hình 308c)
Một ví dụ tương tự là khớp vit bí (kết cấu thường sử dụng trong các bộ truyền lực) Trong kết cấu d, các bi được lắp đặt theo đường xoắn ốc thành hai hàng; chỉ một nửa tổng số bì tiếp nhận tải trọng chiều trục Khi lắp một hàng bi ở mỗi đường xoắn ốc (hình 308đ) thì với hướng bất kỳ nào của tải trọng thì tất cả các bi đều chịu tải, đo đó khả năng chịu tải của bộ truyền động tăng lên gấp đôi
Trang 26Hình 308 Kết hợp các chức năng kết cấu
Trong cụm ghép cổ thanh truyền trục khuỷu, mối ghép bị siết căng bởi bulon (hình 308e) Trong kết cấu g hợp lý hơn, để siết căng ta sử dụng đuôi nửa bên trái cổ
Trong khối bánh răng (hình 308 h), các bánh răng 1,2 được lắp trên các rãnh then hoa của trục - pinhông Trong kết cấu i, các bánh răng được lắp trên phần kéo dài của răng trục - pinhông, do đó nâng cao được bộ bển trục, tăng đường kính cổ bên phải và đơn giản hóa việc gia cơng
Trong cụm dẫn động cơ cấu van (hình 308k), các địn gánh 3, 4 được lắp trên các trục riêng biệt, mỗi đòn ở trong thân của mình Kết cấu sẽ đơn giản nếu các đòn được lắp
trong một thân, trên trục ba gối đỡ hoặc trên trục cơng xon (hình 308 I và m)
Trang 27Trong cụm lắp đặt đàn hổi vành bánh răng trên moayơ (hình 308n) mơmen xoắn biến đổi được truyển tới vành răng qua một loạt lò xo lắp (để tránh lệch) trên các con trượt hình trụ, những con trượt này tì trong các hốc của các vấu vành 6 và của các vấu moayơ 5 Một nửa số lò xo để truyền mơmen xoắn, cịn nửa thứ hai để giảm chấn tải
trọng khi mômen xoắn sụt tuần hoàn
Trong kết cấu cải tiến 0, các vấu của vành và moayơ trùng khít, các gờ 8 của moayơ được đưa vào các khấc gờ 9, của vành Nhờ vậy tất cả các lò xo đều làm giảm chấn dao động mômen xoắn Cụm có thể truyền gấp đôi mômen xoắn hoặc bảo đảm tính dễ ép nén gấp đôi khi giảm chấn
Trên hình 308p trình bày việc lắp đặt các bánh răng với khớp lò xo trung gian 10 Trong kết cấu r, các lò xo giảm chấn được đặt trong bánh răng lớn dẫn động Do đó giảm được khối lượng và kích thước chiểu trục, tăng được độ cứng của cụm
Trong cụm dẫn động hành tỉnh đĩa cam 11 (hình 308s), các bánh răng vệ tỉnh được lắp trên chỉ tiết riêng biệt 12, chỉ tiết này thực sự là thừa Trong kết cấu hợp lý t, các bánh răng vệ tỉnh được lắp trực tiếp trên đĩa cam Cụm trở nên nhẹ và gọn hơn, khối lượng lao động chế tạo giảm bớt rõ rệt '
Trang 28Độ bến đều Trên hình 309 trình bày các ví dụ tạo độ bên đều cho các chỉ tiết Khi đặt lực uốn ngang cho trục hai gối đỡ (hình 309 a), thân trục chống uốn với các ứng suất cực đại như nhau ở tất cả các tiết diện có biên dạng parabôn bậc ba (đường mảnh trên hình vẽ) Kết cấu không bển đều: parabôn sức cắn đều hai lần (6 đoạn côn của trục và ở chân ngõng hình trụ) ra khỏi phạm vi đường viễn chỉ tiếu Những đoạn này bị yếu so với các đoạn còn lại của chỉ tiết
Ở kết cấu hợp lý b, parabôn nội tiếp trong đường viễn (chu tuyến) của chỉ tiết Lỗ được tạo trong trục không ảnh hưởng gì đến độ bền, nhưng làm giảm khối lượng đáng kể Khi đặt tải phức tạp, trục bị uốn bởi lực dẫn động trên các răng, còn đoạn giữa và vành
then hoa (truyền tải dẫn động) thì chịu tải động của mômen xoắn M, (hình 309, c — c)
Trong kết cấu c tiết điện trục được chọn theo ứng suất uốn và xoắn cực đại có vị trí ở mặt phẳng A - A, khơng tính đến sự giảm mômen uốn theo hướng tới các gối đỡ, khơng tính đến cả tình huống đâu bên phải của trục chỉ chịu ứng suất uốn, chịu tải ít hơn đầu bên trái bị uốn và xoắn
Trong kết cấu bên đều d, trục được tạo dang côn tương ứng với sự thay đổi mômen uốn dọc trục Độ bển đều phía trái (chịu tâi mạnh) và phía phải (chịu tải yếu) của trục đạt được bằng cách tạo dạng nhiều cấp cho khoang bên trong
Cũng có thể đạt độ bén đều bằng cách tăng kích thước ngồi đoạn côn của trục hoặc bằng cách giảm đường kính ổ bi bên phải (hình 309 đ và e) Ở đây, khoang trong của
trục được tạo tính phân bậc ngược lại tính phân bậc ở các kết cấu trước cùng với sự tăng
tương ứng đường kính ổ đỡ bên trái
Các kết cấu đ — e là những kết cấu tương đương Việc chọn sơ đô được quyết định bởi những lý do công nghệ và khai thác
Trong khối bánh răng, các răng không bên đều về mặt uốn và ép lún Lực vòng trên vành răng bánh răng nhỏ, trong mọi điểu kiện, được truyền hoặc tăng, hoặc giảm nhưng vẫn nhỏ hơn lực vòng trên vành răng bánh răng lớn theo tỷ lệ đường kính của chúng
Để tạo được độ bền đều cần tăng môđun răng bánh răng nhỏ hoặc (phương pháp hợp lý hơn về mặt công nghệ) tạo cho các răng một bể rộng tỷ lệ nghịch với các đường kính răng (hình 309g) Thực tế thì do tốc độ vòng cao trên các răng bánh răng lớn, nên răng được làm rộng hơn chút ít so với tính toán từ tương quan lực Trên hình 309h trình
bày ví dụ tạo độ bển đều cho các cột đúc và cột đập
Trong giá chịu lực kéo, thanh giữa chịu phần chính tải trọng, bị quá tải so với
các thanh bên chịu tải yếu (hình 309i) Việc tăng tiết điện thanh giữa làm cho hệ thống bền đều
Độ bền đều của cụm chỉ tiết là ở chỗ tất cả các chỉ tiết có ứng suất như nhau (với
những vật liệu như nhau) hoặc có dự trữ độ bển bằng nhau (với những vật liệu khác nhau về độ bên)
Mối ghép cánh chong chóng (hợp kim nhôm) với ống thép (hình 310a) hoạt động
chủ yếu chịu kéo do lực ly tâm của cánh tác động, là mối ghép không bền đều Do tính giống nhau của các prophin vòng ren cánh và ống nên ứng suất trong chúng giống nhau, trong khi đó ứng suất cho phép ở hợp kim nhôm nhỏ hơn gần gấp đôi ứng suất cho phép ở thép Cánh bị siết cho tới khi đụng cữ chặn vào mặt đầu ống, do đó ở tiết điện nguy hiểm phía trên của cánh khi lắp ráp sẽ xuất hiện các ứng suất kéo, những ứng suất này hợp lại với các ứng suất kéo hoạt động
Trang 29SS SS SSS SS SS i SS Li SSS MSS whe] ct SS (4 oe 7 KY : dj) #) ¢)
Hình 310 Tạo độ bền đều cho các cụm chỉ tiết
Mômen uốn của các lực khí động ngang, được tiếp nhận ở phần dưới bộ phận dẫn hướng hình trụ f, ở phần trên, mômen uốn truyền tới các vòng xoắn ốc (vòng ren) làm
cho điều kiện hoạt động của những vòng này xấu di
Trong kết cấu b độ cao các vòng ren cánh (theo hướng chiều trục) được tăng gấp đơi, nhờ đó ứng suất trượt trong các vòng ren cánh giảm gấp đơi, cịn ứng suất uốn giảm gấp 4 Tiết điện ống được tăng xuống phía dưới theo mức phát triển các lực được truyền cho ống bằng các vòng ren, điểu đó tạo khẩ năng phân bố đều tải trọng theo các vòng
ren Cũng nhằm mục đích đó, trong cánh có rãnh cơn cắt tải (dỡ tải) Cánh được siết cho
tới khi cữ chặn đuôi côn đụng vào đáy ống, điều này làm cho tiết diện nguy hiểm của cánh khơng cịn các ứng suất kéo khi lắp ráp Các vịng ren khơng cịn bị tác động của các lực ngang, những lực này được mặt côn của đuôi và đai hình trụ ở phần trên của cánh tiếp nhận Trong kết cấu c, cánh được vặn vào ren côn Các lực ngang được tiếp nhận bởi
các bể mặt côn của các vòng ren, điều này bảo đảm độ ổn định chiều ngang cao và cho phép tăng số vòng ren trong kích thước khn khổ đó
Trên hình 310 đ - g trình bày các phương án gia cố răng - rãnh các bộ cánh trong
rôto tuabin Trong kết cấu d lực ly tâm của cánh được một gờ trên đi cánh tiếp nhận, do
đó bể mặt chịu lực bị tác động của các ứng suất ép lớn
Trong kết cấu đ có các răng biên dạng hình chữ nhật, các ứng suất ép giảm tỷ lệ với số bể mặt chịu lực (giảm 5 lần) Nhưng ứng suất uốn ở chân răng, tỷ lệ với bình phương
chiều cao 0,5 s của chân răng, tăng lên rõ rệt (gấp 5 lần so với kết cấu d) mặc dù lực đi
qua từng răng đã giảm Các ứng suất cất gia tăng bởi tổng chiều cao các răng bằng một nửa tổng chiều đài 1 của đuôi cánh Kết cấu không bền đều đối với kéo: tiết diện m của
đuôi tiếp nhận toàn bộ lực ly tâm của cánh, bị quá tải so với các tiết diện bên dưới, tác
động lên các tiết diện này là các lực đã giảm lũy tiến về phía cuối đi cánh Trong các má rơto tình hình ngược lại: các tiết diện má gần với phần cuối đuôi cánh bị quá tải so với các tiết diện nằm bên trên
Trang 30Việc tạo cho răng biên dang tam giác có góc đỉnh œ = 60° (hình 310, e, D đã cho
phép sử dụng để tiếp nhận tải trọng trên toàn bộ chiều cao đuôi cánh Các ứng suất trượt giảm gấp đơi, cịn các ứng suất uốn giảm gấp 4 lần so với các ứng suất trong kết cấu đ
Răng các góc biên dạng œ > 80 ~ 9Œ (hình 310, e II) thực tế khơng cịn bị uốn nữa bởi các lực tác động lên các diện tích chịu lực được truyền trực tiếp vào thân đuôi cánh tạo ra các
ứng suất nến ngang Nhưng việc tăng góc biến đạng làm tăng bước răng
(s = 2h tg 0/2) cùng với sự giảm tương ứng các diện tích chịu lực và tăng các ứng suất ép lún trên các răng Khi œ = 90° các ứng suất ép tăng mạnh so với trường hợp œ = 60° theo tỷ lệ tg 45° / tg30° = 1/75 lần, các lực cũng tăng vọt với tỷ lệ như vậy, hướng tới làm hở má vành rôto
Các răng hình thang có các điện tích chịu lực vng góc với hướng lực ly tâm (hình 310, g, HD và góc œ = 50° (điều kiện bằng nhau của các bước), tương đương về ứng suất uốn, ứng suất cắt, ứng suất ép với các răng tam giác có œ = 60° Các răng không uốn có œ = 90° (hình 310g IV) và B = 30 - 40 (điểu kiện bằng nhau gần đúng của các bước) tương đương với răng tam giác có œ = 90° Việc giảm B thấp hơn 30° sé làm tăng đột ngột bude [(s = h (tgB + 1/tg B)] tức là đi kèm với sự tăng các ứng suất ép; việc tăng B hơn 45°
sẽ làm tăng mạnh các lực hướng tới làm hở má vành
NĐếu tạo hình nêm cho đi cánh (hình 310h) Ứng Phương án tương ứng sự giảm lũy tiến các lực tác động lên đuôi
suất 1 n mi cánh thì có thể bảo đẩm việc sử dụng gần như nhau S2 | © 8 vật liệu đi cánh và má vành về độ cao và tăng các % 1 1 1 [0,74 > tiết diện nguy hiểm của đuôi cánh và má lên khoảng
a ˆ : % oe a
% 025 0 0 0 1/4 lần cùng với sự giảm tương ứng các ứng suất kéo t 05} 05 | 0,5 | 0,5 Dưới đây trình bày các ứng suất kéo trong đuôi 6 057 1 1 1 cánh, ứng suất uốn, ứng suất trượt, ứng suất ép trong các s ` răng ở các phương án gia cố khác nhau với h và l như nhau (chấp nhận các ứng suất theo phương án đ bằng 1) Sức chịu tải đều của các gối đỡ Khi thiết kế các cụm chỉ tiết có các ổ lăn, hợp lý nhất là bảo đảm tuổi thọ đều các ổ
Trong bộ truyền động bánh răng (hình 311), tải trọng P, trên bánh răng nhỏ (do lực dẫn động gây ra) lớn hơn tải trọng P, theo tỷ lệ DD, = 3 Với sự bố trí được thể hiện trên
hình 311, ổ bên trái chịu lực N, lớn gấp đôi lực N, tác động lên ổ bên phải Có thể làm
cho các gối đỡ có tuổi thọ đều bằng cách lắp trên đầu phải của trục một ổ nhỏ (hình 311b) có sức tải nhỏ gấp đôi sức tải ở ổ bên trái Nếu do nhu cầu thống nhất hóa, muốn giữ các ổ như nhau thì cần thay đổi cách bố trí các gối đỡ so với lực tác động (hình 311e)
sao cho cân bằng được tải trọng trên cả hai ổ
Trong cụm lấp đặt công xon cánh máy nén khí ly tâm, lực hướng tâm P, tác động
lên trục do độ không cân bằng cánh, và lực chiểu trục P, của áp suất chất lỏng công tác tác động lên cánh (hình 3114) Ổ trước, gần cánh nhất, chịu lực hướng tâm lớn N, và lực chiểu trục P., ổ sau chịu lực hướng tâm N, khong đáng kể Trong kết cấu đ, ổ sau tiếp nhận lực chiều trục, do đó tải trọng trên các ổ trở nên đều hơn Trong kết cấu e, trục được lắp trên những ổ trục khác nhau có sức tải tương ứng với lực tác động lên các ổ
NGUYÊN TẮC TÍNH TỰ CHỈNH
Trong các mối ghép di động có thể xảy ra hiện tượng lệch và xê địch các chỉ tiết, cÂn phải dự tính sự tự đo tự chỉnh bảo đảm hoạt động chính xác của các chỉ tiết với bất kỳ độ khơng chính xác nào có thể có do chế tạo và lắp ráp
Trang 31
Tạo tuổi thọ đều cho các chí tiết
Trang 32Trong ổ chặn có lắp cứng đĩa tựa trong thân (hình 312,1), ngõng tựa hoạt động bằng các mép trên đĩa tựa do độ lệch không tránh khỏi trong hệ thống Trong kết cấu 2, đĩa tựa được lắp trên gối đỡ hình cầu, bảo đảm tiếp xúc trên toàn bộ bể mặt ma sát Ngoài ra, việc lắp đặt bằng khớp còn cho phép hình thành khe hổ hình nêm bảo đầm được việc bôi
trơn thủy động
Nguyên tắc tính tự chỉnh được áp dụng rộng rãi trong kết cấu gối đỡ các trục bị nốn và bị lệch (cong, vênh) Tính tự chỉnh đặc biệt cần thiết trong trường hợp các ổ trượt có tỷ số lớn giữa độ dài và đường kính Khi lắp đặt cứng kết cấu 3 thì sự uốn và lệch trục đã gay ra các áp lực mép cao, làm cho các điều kiện hoạt động của ổ xấu đi rõ rệt Để tạo tính tự chỉnh, các ổ được lắp trên các gối đỡ dạng cầu 4, 5
Trong các ổ bị đỡ 6, sự uốn trục gây ra sự lệch ổ và tải một phía cho các bị, đôi khi tải này vượt cả tải trọng định mức Điều này được khắc phục bằng cách đặt ổ vào vịng cách hình cầu 7 hoặc bằng cách sử dụng các ổ cầu hai dãy 8
Các ổ cầu hai dãy có sức tải thấp so với các ổ đỡ một dãy do kiểu đáng không thuận lợi cho độ bên tiếp xúc và khơng thích hợp để tiếp nhận các lực chiều trục lớn Cho nên, trong các cụm chí tiết tiếp nhận tải chiều trục cao tốt nhất là sử dụng các ổ một day 9 dat trên các gối đỡ hình cầu hoặc các ổ tự chỉnh với các đũa lăn hình trống Khả năng chịu lực của các ổ chặn 11 được nâng lên bằng cách lắp đặt chúng trên các đĩa đệm hình cầu Các ổ cầu cơn tự chỉnh 12 với các đũa lăn hình trống có ưu điểm là sức tải cao
Một ví dụ khác - piston hai cấp của máy nén khí 13 Piston m chuyển dịch trong xilanh áp lực thấp, lõi n trượt trong xilanh áp lực cao Nhược điểm kết cấu là piston và lõi không được chế tạo nguyên một khối Can phải tuân thủ độ đồng trục chính xác các bề mặt hoạt động: thứ nhất của piston và của lõi, thứ hai của các lỗ xilanh áp lực cao và thấp Bởi độ hở giữa lõi và thành xilanh áp lực cao nhỏ hơn nhiều độ hở giữa piston va thanh xilanh áp lực thấp, nên các lực nghiêng dẫn động chủ yếu là do lõi tiếp nhận, và vì vậy trong kết cấu này lõi bị mòn rất mạnh
Trong kết cấu 14 lõi có thể lệch và xê địch so với đường truc piston Piston tiếp nhận tải trọng dẫn động, lõi được cắt tải, không bị các lực ngang tác động nữa Yêu cầu về độ đông trục nghiêm ngặt các lỗ xilanh áp lực cao và thấp đã giảm xuống
Kết cấu 15 của van đĩa, trong đó đĩa gắn cứng trên đuôi trục spinđen, không bảo đấm chế độ lắp ghép không độ hở của van trên đế do bị lệch độ vng góc mặt phẳng lắp ghép so với trục spinđen Một sai lầm khác là đĩa khi lắp ghép quay cùng với trục spinđen Sai lầm này được sửa chữa trong kết cấu 16, tai day dia được gắn trên đuôi trục spinđen bằng hai vít cấy ngang q Khi van đóng, trục spinđen quay so với đĩa Nhưng chế độ lấp ghép không độ hổ của van không bảo đảm được
Trong kết cấu hợp lý nhất 17, mặt đầu trục spinđen được chế tạo theo hình cầu, nhờ vậy đĩa van năm khít trên đế với bất kỳ độ khơng chính xác nào do chế tạo gây ra Để báo đảm sự tự chỉnh, các vít cấy cố định lắp có độ hở s so với vai đuôi trục spinđen
Trong van điều tiết kiểu lật được 18 cho hai đường ống vng góc với nhau không
thể bảo đảm được sự áp khít lá van vào đế vì đường ống được lắp đặt trên những miếng đệm mềm và vị trí của chúng có thể thay đổi nhiều khi kiểm tra Trong kết cấu hợp lý 19, van được lắp trên khớp hình cầu t, được cố định trên cần ở hướng dọc bằng các vit cấy ngang u và được giữ không cho quay quanh thân bằng các vit cấy trong hốc tròn của thanh
Trong bộ truyền động bánh răng côn nhiều luông 20, rất khó bảo đắm tải trọng đều cho các răng, bởi việc điểu chỉnh một cặp bánh răng lại gây ra sự mất điều chỉnh cho những cặp bánh răng còn lại Trong các bộ truyển động tải nặng, người ta thêm vào các bộ phận đàn hôi bảo đảm tải trọng gần như nhau cho các răng không phụ thuộc vào độ khơng chính xác do chế tạo và lắp rấp gây ra
Trang 33Trong kết cấu 21, các bánh răng được ghép với các trục bằng các vành then hoa với các độ hở chiều trục, hướng tâm gia tăng và được tựa lên các đĩa cầu V Sự chuyển dịch các bánh răng hướng tâm và sự xoay của chúng xung quanh các tâm câu sẽ làm đều tải trọng trên các răng Để giữ độ chính xác ăn khớp răng cần phải làm sao cho bể mặt cầu trên phần bố trí các răng được tạo gần giống dạng mặt nón lăn của pinhông
Trong phụ tùng kẹp 22, thực ra chỉ có một điểm của bề mặt răng cưa tiếp nhận lực kẹp Ren của bulon siết chịu uốn
Kết cấu 23 làm cho trong tất cả các bộ phận khơng cịn độ lệch nữa Ngăn ngừa sự
uốn bulon bằng cách siết đai ốc lên đĩa cầu Việc bố trí bulon trên khớp tạo cho cơ cấu
một ưu điểm phụ là tác động nhanh Để thuận tiện cho việc khống chế bằng tay, cho
thêm lò xo để giữ khỏi rơi đĩa khi tháo bulon ra
Phụ tùng 24 để kẹp một bó phơi nhờ cần w, cần này được dẫn động bằng thanh nối x của xilanh thủy lực Do kích thước các phôi biến đổi nên không tránh khỏi sự kẹp tại một điểm Khi kẹp bằng mép dưới bể mặt chặn của cần (các kích thước dọc trục của bó sản phẩm gia tăng) có thể làm xoay lật các phôi Nếu lắp thêm bộ phận chặn trên khớp sẽ bảo đảm kẹp tốt (kết cấu 25) 1 i Le $ AK Y 4)
Hình 313 Tạo tính tự chỉnh (cụm khóa hình nêm)
Trên hình 313 trình bày ví dụ khóa hình nêm (van trượt) chắn (đóng) các đường ống đồng trục Khi gia cố cứng khóa vào thanh dẫn động 1 (hình 313a) thì khóa khơng thể áp khít đồng thời cả hai đế; sự tự chỉnh của khóa chỉ có thể thực hiện được nhờ các biến dạng đàn hồi và các độ hở trong hệ thống Thêm khớp trụ hoặc khớp cầu vào, lắp đặt có độ hở, sẽ loại trừ được ảnh hưởng của độ khơng chính xác bố trí thanh so với các đế (hình 313 b và c) Những sai sót chế tạo các mặt nghiêng của khóa và đế, độ khơng đồng trục, độ vênh và sự xoay đường ống này so với đường ống kia có thể được điều hòa chỉ bằng
cách chia khóa thành hai van độc lập
Trong kết cấu d, các van được nối với thanh và nối với nhau bằng một trục với các độ hở cho phép từng van tự chỉnh so với đế của mình Trong kết cấu hoàn thiện nhất đ, các van được kéo căng bằng các lò xo trên khớp cầu 2 và có thể xoay bất cứ hướng nào
trong phạm vi các độ hở ở các bộ phận hạn chế 3 và 4 Sự tự do dịch chuyển ngang của
các van so với thanh được khớp bdo dam
Trong bộ truyền động hành tinh (hình 314a) bánh răng 1 được đặt tự do trên các
bánh răng vệ tỉnh 2 Nó có mối ghép then hoa với thân bộ truyền động Bánh răng 3 cũng được đặt tự do trên các then hoa của trục dẫn động Cả hai bánh răng đều có thể xê dịch (trong phạm vi các độ hở ở các mối ghép then hoa) theo hướng xuyên tâm, tạo khảẩ năng
Trang 34r a) 4) «4 4) d +) a
Hình 315 Làm đều tải trọng theo chiều dài đũa lăn
Trang 35Trong kết cấu b, tính tự chỉnh đạt được bằng cách lắp thanh dẫn 4 trên các rãnh then
hoa của trục đầu ra, còn trong kết cấu c, tạo độ đàn hồi cho các vành răng các bánh răng
5 và 6,
Kết cấu b có thanh dẫn linh hoạt được sử dụng khi tần số quay thanh dẫn nhỏ Trong trường hợp ngược lại, thanh dẫn có thể bị xê dịch theo hướng xuyên tâm do tác động của
lực ly tâm
Có thể bảo đấm tính tự chỉnh trong các bộ truyền động nhiều luồng bằng cách lấp đặt các bộ bánh răng biến tốc trong các ngăn 8; bằng cách lắp ghép bánh răng dẫn động
9 (hình 314 d và đ) và bánh răng bị dẫn 10 trên các rãnh then hoa ty do: bằng cách liên kết bánh răng dẫn động 11 với trục dẫn động bằng ống đàn hồi 12 làm bằng chất dẻo đàn hổi và liên kết bánh răng bị đẫn 13 với trục cuối bằng các rãnh then hoa (hình 314e)
SỰ TẠO LỖỔI'
Các bể mặt hoạt động chịu tải trong các điểu kiện tiếp xúc đường hoặc tiếp xúc bể mật, hợp lý nhất là tạo hơi lỗi để bảo đảm đặt tải chính giữa và khắc phục các ấp lực mếp gia tăng, do chế tạo và lắp ráp khơng chính xác Biện pháp này được gọi là sự tạo lỗi, được áp dụng rộng rãi cho các chỉ tiết hoạt động chịu tải cao trong các điều kiện lăn và trượt
Mức cần thiết của độ lỗi được xác định theo biến dạng đàn hổi bể mặt chịu tải có tính đến các độ lệch có thể xảy ra trong hệ thống, hoặc thường là xác định bằng cách thử nghiệm Người ta chế tạo vài chỉ tiết mẫu có mức độ lổi khác nhau, thử bằng tải hoạt động và theo đấu vết mòn mà chọn độ lỗi bảo đảm sự phân bố tải trọng thuận lợi nhất
trên bể mặt Thường độ lỗi khoảng vài phần trăm milimet
Trên hình 315 trình bày sự áp dụng nguyên tắc đó cho đũa lăn của ổ lăn Ở đũa có các mép nhọn (a) xuất hiện các áp lực mép gia tăng, đặc biệt khi lệch và đặt tải lệch tâm
(b) Tạo mép vát (c) ở các mặt đầu cũng không sửa chữa được tình thế Việc áp dụng góc
lượn (đ) đã làm giảm các áp lực mép, nhưng ngay cả ở đây khi đặt tải lệch tam van x
hiện đỉnh áp lực mặc dù nhỏ hơn các trường hợp trước Ở đũa tạo lỗi một phần với biên đạng hình trụ trên đoạn n và các góc lượn mặt đầu (4, phác thảo áp lực có đặc điểm thoải hơn Kết cấu tạo lỗi hoàn toần của đũa lăn hình trống (e) bảo đầm sự phân bố tải trọng thuật lợi nhất ngay cả khi bị lệch (g)
Trên hình 316 trình bày bộ dẫn động cam của con đội hình trụ Không thể chấp
nhận các mép nhọn trên bể mặt tiếp xúc (a) Ít nhất cũng phải tạo góc lượn trịn cho các mặt đầu (b) Trong kết cấu c cam được tạo lỗi Đơn giản hơn về mặt công nghệ là tạo lỗi
cho bể mặt hoạt động của con đội (đ)
Hinh 317 Hình 316 Bảo đâm tính tự chỉnh (cụm dẫn động cơn đội) Hăng phình giữa
Trang 36Trong kết cấu đ, bể mặt dẫn hướng con đội được tạo lỗi Ở trường hợp đặt tải lệch
tâm, trong những phạm vi đã biết, con đội tự chỉnh và giữ được nhiều hơn hoặc ít hơn sự
tiếp xúc đều trên các bễ mặt hoạt động Một phương pháp khác bảo đảm tính tự chỉnh là tạo độ côn nhỏ cho bể mặt dẫn hướng con đội (e)
Khi tạo lỗi cho các răng của cả hai bánh răng (hoặc là một trong cặp bánh răng), tức
là tạo đạng phình giữa (hình trống) (hình 317) Với độ cứng răng HRC < 40 - 45 kiểu dáng này có thể tạo được bằng cách cà Tăng trên máy có bàn lắc Khi mài các răng cứng bằng đĩa mài có thể tạo được Bề mặt như vậy bằng cách cho tiếp cận phôi với các đĩa mài theo chu kỳ hoặc bằng cách lắc rung bàn trong mặt phẳng truyền động
Khi tạo lỗi các mặt phẳng và mặt trụ, để tránh gia cơng định hình phức tạp, người ta áp dụng phương pháp biến dang đàn hồi sơ bộ đối với chỉ tiết Trên hình 318 a - d trình bay việc 4p dụng phương pháp này để tạo dạng hơi lồi (lổi í\) cho bể mặt hoạt động của
đĩa con đội Khi gia công tỉnh, cần con đội được siết chặt trong trục gá hình trụ, nhờ vậy đĩa bị uốn và có dạng như trên hình 318b Sau đó bể mặt hoạt động được mài theo mặt phẳng Khi tháo trục gá, đĩa thẳng lại và có đạng lỗi chỏm cầu (hình 318đ) Mức độ lỗi
được điều chỉnh bằng lực siết con đội trong trục gá Trên hình 318 đ — h trình bày biện phấp tương tự tạo lỗi con lăn
Một phương pháp khác dựa trên cơ sở việc đặt một tải trọng quy định chặt chẽ cho
chỉ tiết thành phẩm, tải trọng này sẽ gây ra các biến dang du cần thiết
ẢNH HƯỚNG CỦA ĐỘ ĐÀN HỒI ĐỐI VỚI SỰ PHAN BO TAI TRỌNG
Các biến đạng đàn hổi của các chỉ tiết thực sự ảnh hưởng đến sự phân bố tải trọng và ứng suất trong thân chỉ tiết Cần trình bày rõ rằng hướng biến dạng đần hổi và sử dụng nó một cách hợp lý để làm đều tải trọng và giảm ứng suất
Ta sẽ xem xét ví đụ là cụm mối ghép then hoa bánh răng dẫn động với trục (hình
319a) Dia bánh răng xê dịch so với rãnh then hoa Mômen xoắn do bánh răng truyền, được tiếp nhận chủ yếu bởi đoạn mối ghép then hoa được bố trí trong cụm cứng — trong mặt phẳng đĩa (sự phân bố các ứng suất ép trên các mặt hoạt động của các rãnh then được trình bầy bằng phác thảo) Khi bố trí ngược bánh răng trên trục then hoa (hình 319b), mơmen xoắn gây ra sự xoắn trục, do đó các then hoa ở bên trái bánh răng tiếp hợp theo chiêu đài với các rãnh then hoa của moayơ gây ra xoắn moayơ và vì vậy mơmen xoắn được truyền theo chiéu dài mối ghép đếu hơn Hệ thống có tính năng tự điểu chỉnh: mômen xoắn và sự xoắn trục càng lớn, tải trọng trên các then hoa càng trở nên đều hơn Trong mối ghép có độ căng (hình 319c) 4p lực trên bể mặt tiếp xúc tập trung chủ yếu ở cụm cứng - trong mặt phẳng đĩa của chỉ tiết lắp vào Nếu bố trí đĩa chính giữa và làm mỏng moayơ về phía mặt đầu thì sự phân bố áp lực sẽ đều hơn (hình 319d) Một ví dụ khác về việc sử dụng độ đàn hồi để phân bố đều các lực - cụm ngàm cứng cột Ở kết
cấu thông thường (hình 319đ), tải trọng chính thích hợp với cụm cứng — những đoạn
chuyển tiếp từ bích vào thân cột
91
od “
Hình 318 Các phương pháp công nghệ tạo lồi Aj
Trang 37i ) J \—J TI ot b2; = 7 4) b) ©) 4) sang mm Gx rT] : nV °) ie r) 3) Ụ
Hình 319 Ảnh hưởng của độ đàn hồi đối với sự phân bố tải trọng
Nếu bể mặt tựa của bích được chế tạo hơi cơn (hình 319e) thì khi siết bích sẽ tiếp xúc với bể mặt áp vào thoạt đâu là ngoại biên, sau đó, theo mức tăng lực siết, sẽ biến
dạng đàn hồi và tiếp xúc hoàn toàn mặt phẳng bích lên bể mặt Kết quả là sự phan bố lực
đều hơn trên mặt phẳng tựa, đồng thời tăng được độ cứng và độ ổn định gia cố
Trong cụm kẹp giữ cánh tuabin trong rôto bằng mộng răng cưa (hình 319g), các bể mặt hoạt động của các răng hình thang tiếp nhận lực ly tâm P, ở vị trí ban đầu tiếp xúc với các bể mặt chặn của các rãnh rơto Khi có tải trong, phần đuôi cánh bị kéo; thân rơto có
độ cứng lớn nên biến đạng ít Do đó, chủ yếu là các răng đầu tiên tiếp nhận tải trọng (xem phác thảo)
Trong kết cấu h các răng | được chế tạo có các độ hở h,, h,, h, tương quan với các
Trang 38động của các răng tiếp hợp với các bể mặt chặn của rãnh rôto, tải trọng giữa các răng được phân bố đều hơn, do đó mối ghép trổ nên bến hơn Thực tế, trong kết cấu mối ghép răng cưa cịn có các biến dạng nhiệt do sự nóng lên khơng đều của cánh và của các phần giữa các cánh gây ra, ngồi ra cịn có sự rão vật liệu đuôi cánh
Cần phải tính đến độ đàn hồi của hệ thống khi thiết kế các cụm ổ trục Trong kết cấu ¡ lắp đặt một cặp Ổ trục thì ổ trục ở cụm cứng (mặt phẳng các thành thân) chịu phần lớn tải trọng, ổ thứ hai lắp trên moayơ chịu tải khơng đáng kể do tính dễ biến dạng của moayơ Có thể làm đều tải trọng trên các ổ bằng vách ngăn thứ hai gia cường moayơ, làm tăng khả năng chịu tải của cụm (kết cấu k)
Trong kết cấu l, các ổ trục được lắp trong ống thép thành mỏng, nhờ độ đàn hồi của ống, hệ thống thích nghỉ với các độ vênh trục, tức là gần giống hệ thống lắp đặt ổ trục trong gối đỡ dạng cầu
Điều phối bằng độ đàn hổi có thể đạt được sự phân bố hợp lý tải trọng giữa các 6 trục Trong cụm ổ trục chịu lực hướng tâm P và tải trọng đọc trục một phía Q (hình chiếu m), nên phân chia hợp lý chức năng các ổ trục: một ổ chỉ chịu lực hướng tâm, 6 thứ hai - chỉ chịu lực đọc trục Diéu đó đạt được bằng cách lắp đặt các ổ trục trong ống côngxon
1 tiếp nhận tải trọng hướng tâm; ổ 2 chỉ tiếp nhận tải trọng dọc trục
Trên hình 319, n — t trình bày ví dụ làm bển cụm mối ghép chốt cho thanh với ống Do ống cứng hơn thanh nhiều, nên chủ yếu chốt trên tiếp nhận tải trọng Phương pháp đơn giản nhất để làm đều tải trong là tăng đường kính lỗ cho chốt trên trong thanh lên chút ít Thoạt đầu chỉ chốt dưới chịu tải Bị kéo, thanh tiếp xúc chốt trên, truyền tải trọng lên nó Một phương pháp khác là tạo trạng thái dự ứng suất cho hệ thống để khi lắp ráp các chốt chịu các lực đối nghịch hướng lực hoạt động Điều đó có thể đạt được, chẳng hạn, bằng biện pháp sau đây: tiến hành gia công kết hợp các lỗ trong thanh và trong ống, hoặc tiến hành lắp các chốt kèm làm nóng thân trước Sau khi làm nguội, thanh co lại và trong hệ thống xuất hiện các dự ứng suất Cũng có thể làm đều tải trọng trên các chốt bằng cách giảm độ cứng ống trên đoạn giữa chốt trên và chốt dưới (hình 3190
GHEP THEO VAI BE MAT
Cần tránh ghép các chỉ tiết theo vài bể mặt (hình 320 a và c) Các chỉ tiết cần được
ghép chỉ theo một bể mặt, nên dự tính các độ hở trên các bề mặt còn lại (hình 320 b, d, đ),
Trang 39Chỉ những người mới vào nghề mới để có những sai sót tương tự như đã trình bày trên hình 320 a và c Thường gặp hơn là những sai sót khi tiến hành tu chỉnh thái quá, định tâm thừa và những việc tương tự Ví dụ, tu chỉnh then lăng trụ đối với rãnh then theo tồn bộ đường viễn (hình 320e) gây ra nhiều phức tạp Tu chỉnh hợp lý đối với then IA chi theo các mặt hoạt động, để độ hở theo các mặt đầu then, và độ hở giữa mặt phẳng trên của
then và đáy rãnh then (hình 320g, h)
SIẾT THEO HAI BỀ MẶT
Việc siết theo hai bề mặt đôi khi không tránh được do các điều kiện kết cấu Ví dụ, việc siết đều đông thời tất cả các bề mặt của ba bích 1 (hình 321) đòi hỏi phải gia công kết hợp các mặt đầu, tu chỉnh hoặc chế tạo rất chính xác Nếu bích 2 nhô ra khỏi hốc, thì chỉ tiết được kéo sẽ bị uốn Nếu bích bị lún trong hốc thì sự cố định dọc trục của bích 3 sẽ bị mất Thêm các miếng đệm đàn hồi 4 - 6 sẽ cải thiện được kết cấu Cụ thể biện pháp này bảo đảm độ kín mối ghép nếu miếng đệm đủ dày, đủ đàn hồi, và cịn ngăn chặn sự
khơng trùng khớp các bể mặt được đệm kín Nhằm mục đích bảo đảm độ kín và bảo dam
sự cố định dọc trục của bích, ta lắp đặt miếng đệm làm bằng kim loại mềm (đồng đỏ, chì, nhơm) và có độ dày lớn hơn độ sâu của hốc lắp miếng đệm Khi siết, kim loại miếng đệm biến dạng dẻo, đệm kín mối ghép và cố định bích 7 Để lượng dư kim loại thoát ra được cân phải dự tính một khoảng trống Các ứng suất ép xuất hiện trong miếng đệm do tác động các lực hoạt động dọc trục phải nhỏ hơn giới hạn chảy vật liệu miếng đệm Nếu khơng, có thể mất độ chính xác cố định dọc trục
Trong trường hợp sử dụng vật liệu cứng hơn (đồng thanh, đồng thau, thép thấp cácbon đã ủ), để bảo đảm biến dạng dẻo, người ta giầm kích thước miếng đệm 8 và 9 và
chúng được tạo dạng lược 10, 11, hoặc đạng gợn sóng 12
Hình 321 Siết theo hai bề mặt
Những miếng đệm bị biến dạng cần phải thay ở mỗi lần kiểm tra Để sử dụng nhiễu lần, người ta dùng miếng đệm lò xo: dạng côn 13, dạng chữ U, 14; dạng chữ V, 15; dạng chữ N, 16;
dạng chữ X, 17 Bảo đảm độ kín bằng cách mạ kẽm, mạ camiđi, mạ bạc cho các miếng đệm Lực căng lò xo phải lớn hơn các tải
trọng hoạt động tác động lên bích cân ho thuy" ghép
Trang 40Trên hình 322 trình bày trục khuju lấp ghép, được nối theo cổ trên các then hoa biên dang tam giác có sự siết đồng thời ổ lăn Sự siết cứng các then hoa và siết khít vòng trong của ổ trục được bảo đảm bằng cách thêm các vòng kim loại biến đạng được 1 vào cả hai phía vịng trong ổ trục
CỐ ĐỊNH CHIỀU TRỤC CÁC CHI TIẾT
ở hướng | chiêu trục, các chỉ tiết cần được cố định tai một điểm, có dự tính khả năng
tự chỉnh chỉ tiết theo độ đài còn lại của nó Nếu ví dụ, chốt được cố định bing hai vit tai hai gối : đỡ (hình 323, a) thì khi kích thước thay đổi do nhiệt, trong cụm sẽ xuất hiện các ứng suất thừa Trong kết cấu hop lý b, chỉ gia cố một đầu chốt, đầu kia có thể xê dịch
trong gối đỡ Trong kết cfu c truyén động bánh răng có răng chữ V — một kết cấu sai sót, các bánh răng được cố định hai lần — bang rang va bằng cữ chặn mặt đầu ổ trục Không
thể đạt được sự trùng khít các chuẩn trên thực tế Sai lầm có thể được sửa chữa bằng cách dự tính độ hở s cho phép một bánh răng tự chỉnh theo răng (kết cấu d)
Trong cụm lắp đặt trục bánh răng trên các ổ trượt, trục được cố định ở hai điểm cách
xa nhau (kết cấu đ) Không thể cố định chính xác trong trường hợp này, bởi để tránh sự kẹt các bể mặt tựa khi giãn nỡ nhiệt, cũng như đê phịng độ khơng chính xác trong chế
tạo, lắp ráp, nên cần có một độ hở lớn giữa các bể mặt cố định