KếT QUả NGHIÊN CứU Và ứNG DụNG NGHIấN C U CH T O BÊ TÔNG CH T L NG SIÊU CAO SỬ D NG SILICA FUME VÀ X LÒ CAO H T HÓA NGHI N MỊN Ở VI T NAM Nguyễn Công Thắng1, Nguyễn Thị Thắng2, PhǛm Hữu Hanh3, Nguyễn Văn Tuấn4, Lê Trung Thành5, Nguyễn Trọng Lâm6 Tóm tắt: Bê tông chất lượng siêu cao (BTCLSC) coi sǝn phẩm mang tính bước ngoặt cơng nghệ bê tơng với đặc tính tốt độ chǝy cao, cường độ nén lớn 150 MPa độ bền tuyệt vời Để chế tǛo bê tông thông thường phǝi sử dụng lượng lớn xi măng, khoǝng 900-1000 kg/m3 Điều gây bất lợi theo quan điểm phát triển bền vững, giǝi pháp cho vấn đề sử dụng phụ gia khoáng thay xi măng Bài báo trình bày kết quǝ nghiên cứu ban đầu việc sử dụng phối hợp silica fume xỉ lị cao hǛt hóa nghiền mịn có sẵn Việt Nam để chế tǛo BTCLSC Kết quǝ việc sử dụng tổ hợp cǝi thiện cǝ tính cơng tác cường độ nén BTCLSC Thêm vào đó, tổng hàm lượng xi măng thay hỗn hợp đǛt đến 55% (tính theo tổng khối lượng chất kết dính) Đây kết quǝ quan trọng phát triển bền vững loǛi bê tông thực tế Từ khóa: Bê tơng chất lượng siêu cao, silica fume, xỉ lị cao hǛt hóa Abstract: Ultra-High Performance Concrete (UHPC) is considered to be one of major breakthroughs in concrete technology with superior qualities, i.e high fluidity, over 150MPa compressive strength and excellent durability To produce this concrete, a very high mount of cement, about 900-1000 kg/m3, is commonly used, that causes some disadvantages in the view of sustainable development Using mineral admixtures to replace cement in UHPC composition is one of good ways to overcome this problem This paper presents the preliminary results of using a combination of Silica fume and Ground Granulated Blast-furnace Slag available in Vietnam as a cement replacement in making UHPC The results showed that this combination improved both the workability and compressive strength of UHPC Additionally, a maximum total amount of cement of 60% by weight can be replaced by this combination to produce UHPC This is very promising for the sustainable development in concrete production industry Keywords: Ultra-high performance concrete, silica fume, Ground Granulated Blast-furnace Slag Nhận ngày 20/2/2013, chỉnh sửa ngày 21/3/2013, chấp nhận đăng 30/3/2013 NCS, Khoa Vật liệu xây dựng, Trường ĐǛi học Xây dựng E-mail: keulas115@gmail.com KS, Khoa Vật liệu xây dựng, Trường ĐǛi học Xây dựng PGS.TS, Khoa Vật liệu xây dựng, Trường ĐǛi học Xây dựng TS, Khoa Vật liệu xây dựng, Trường ĐǛi học Xây dựng TS, Bộ Xây dựng ThS, Khoa Vật liệu xây dựng, Trường ĐǛi học Xây dng Tạp chí khoa học công nghệ xây dựng Số 15/3-2013 83 KếT QUả NGHIÊN CứU Và ứNG DôNG Giới thi u Bê tông chất lượng siêu cao (BTCLSC) coi sản phẩm mang tính bước ngoặt phát triển công nghệ xây dựng nói chung cơng nghệ bê tơng nói riêng Loại bê tơng nghiên cứu từ đầu năm 90 kỷ 20 Pháp Canada [1], với đặc tính vượt trội so với bê tơng thư ng có tỷ lệ N/CKD thấp, thư ng nhỏ 0.25, có cư ng độ nén cao (thư ng lớn 150 MPa), cư ng độ uốn lớn (khi sử dụng cốt sợi) 15-40 MPa, môđun đàn hồi cao từ 50-60 GPa, độ thấm thấp độ bền cao [2] Việt Nam, loại bê tông coi (từ 2006) đến có vài đề tài tìm hiểu nghiên cứu thức [3-5] Vật liệu để chế tạo BTCLSC thông thư ng bao gồm cát quắc với kích thước khoảng 100600µm, xi măng, silica fume, nước phụ gia siêu dẻo Trong đó, lượng xi măng khoảng 9001000kg/m3 [6] nhược điểm lớn loại bê tơng b i làm tăng giá thành sản phẩm ảnh hư ng bất lợi đến tính chất kỹ thuật mơi trư ng Do đó, việc tìm kiếm phụ gia khoáng khác thay xi măng đồng th i đảm bảo yêu cầu kỹ thuật cần thiết Trong số phụ gia khoáng hoạt tính xỉ lị cao hạt hóa nghiền mịn (BFS) cho vật liệu có triển vọng để thay xi măng BTCLSC [7, 8] Đây thải phẩm q trình luyện gang lị cao, thành phần khoáng chủ yếu pha thủy tinh (trên 95%), thành phần khống có khả phản ứng với Ca(OH)2 sinh q trình thủy hóa xi măng tạo thành sản phẩm C-S-H có cấu trúc đặc [8, 9] Tuy nhiên, sử dụng BFS với hàm lượng lớn gây tượng tách nước [8] Do đó, BFS sử dụng kết hợp với silica fume (SF) hạn chế nhược điểm SF có bề mặt riêng lớn Bên cạnh SF cịn có tác dụng cải thiện độ đặc tăng cư ng độ bê tông [10] Việc sử dụng kết hợp loại phụ gia khống khơng cải thiện tính cơng tác hỗn hợp bê tơng, mà cịn làm tăng đáng kể cư ng độ độ bền lâu bê tông Đây giải pháp làm tăng hiệu kinh tế, kỹ thuật mơi trư ng Bài báo trình bày kết thí nghiệm ban đầu ảnh hư ng việc dùng tổ hợp BFS kết hợp với SF sẵn có Việt Nam đến tính cơng tác cư ng độ nén, uốn BTCLSC, có xét đến ảnh hư ng điều kiện dưỡng hộ nhiệt ẩm đến cư ng độ nén BTCLSC Vật li u ch t o ph ơng pháp nghiên c u 2.1 Vật liệu chế tǛo Vật liệu dùng nghiên cứu gồm: xi măng Pooclăng Sông Gianh PC40 có tính chất lý trình bày bảng 1, với đư ng kính hạt trung bình khoảng 14μm; SF dạng hạt r i hãng Elkem, có đư ng kính hạt trung bình khoảng 0.15μm, hàm lượng SiO2 92.3%, số hoạt tính với xi măng 113.5%; cốt liệu cát quắc có đư ng kính cỡ hạt trung bình khoảng 315μm, độ rỗng chưa lèn chặt 45.1%; phụ gia siêu dẻo (PGSD) sử dụng hãng BASF có gốc polycarboxylate, với hàm lượng chất khơ 30% Xỉ lị cao hạt hóa Thái Ngun, nghiền mịn với đư ng kính cỡ hạt trung bình khoảng 12.5µm, hàm lượng oxit (SiO2+Al2O3+Fe2O3) khoảng 46.2%, số hoạt tính với xi măng 107.0% Thành phần hạt vật liệu xác định phương pháp nhiễu xạ laze, kết thể hình 84 Số 15/3-2013 Tạp chí khoa học công nghệ xây dựng KếT QUả NGHIÊN CứU Và ứNG DụNG Bng Tính chất lý xi măng Đơn vị Tính chất Giá trị Quy phǛm Độ mịn Lượng sót sàng 0.09mm 2.1 % Độ mịn Blaine cm /g 3380 ≥ 2800 Độ dẻo tiêu chuẩn % 29.0 - Giới hạn bền nén MPa Sau ngày 26.4 49.6 Sau 28 ngày TCVN 4030-2003 ≤ 10 Phương pháp thí nghiệm TCVN 6017-1985 TCVN 6016-1995 ≥ 21.0 ≥ 40.0 Lượng lọt tích lũy (%) 100 80 SF 60 BFS Cát 40 Xi măng 20 0.01 0.1 10 100 1000 Kích thước cỡ sàng (μm) Hình Thành phần hǛt vật liệu sử dụng nghiên cứu 2.2 Phương pháp thực nghiệm Tính cơng tác hỗn hợp bê tơng xác định thí nghiệm độ chảy côn nhỏ theo tiêu chuẩn Anh BS 4551-1:1998 Giá trị độ chảy loang hỗn hợp bê tông nghiên cứu điều chỉnh khoảng 210-230mm Trong bê tông chất lượng siêu cao, việc xác định cư ng độ nén theo tiêu chuẩn Việt Nam (TCVN3118-1993) khó b i cư ng độ nén bê tông cao Một số nghiên cứu [7, 11], khẳng định rằng, ảnh hư ng kích thước khn đến cư ng độ nén bê tông chất lượng siêu cao không đáng kể đồng cao cấu tạo loại bê tông Do vậy, nghiên cứu cư ng độ nén bê tông xác định với mẫu có kích thước 50× 50× 50 mm3 Thi t k thành phần quy trình thí nghi m bê tông ch t l ng siêu cao Việc thiết kế thành phần BTCLSC thực qua bước: (1) thiết kế tối ưu thành phần hạt cốt liệu, (2) thiết kế cấp phối BTCLSC 3.1 Thiết kế thành phần hǛt cốt liệu Tối ưu hóa thành phần hạt khâu then chốt việc thiết kế cấp phối hỗn hợp BTCLSC Trong nghiên cứu này, tối ưu hóa thành phần hạt tính tốn theo lý Tạp chí khoa học công nghệ xây dựng Số 15/3-2013 85 KếT QUả NGHIÊN CứU Và ứNG DụNG thuyt De Larrard Sedran đề xuất [12, 13] Phương pháp xác định s thành phần hạt vật liệu, qua lượng sót tích lũy cấp hạt, tương ứng với loại vật liệu, từ xác định mức độ lèn chặt lớn hỗn hợp hạt thơng qua cơng thức tính toán hệ số lèn chặt hỗn hợp để chuyển đổi từ mơ hình lý thuyết sang mơ hình thực tế nghiên cứu hệ số lèn chặt chuyển đổi hỗn hợp hạt lấy 12.5 theo đề xuất Jones, M cộng [14] Đối với hệ hỗn hợp hạt gồm cát - xi măng - BFS - SF, lượng SF cố định 10% khối lượng chất kết dính (CKD), lượng BFS thay lượng dùng xi măng tương ứng (từ 0-60%) Khi CKD bao gồm xi măng, SF BFS Như vậy, thành phần hạt xem xét hệ hai cấu tử gồm cát CKD Quan hệ độ lèn chặt hỗn hợp với tỷ lệ vật liệu thành phần thể (hình 2-3) Như vậy, dựa kết tính tốn lượng tối ưu xác định với tỷ lệ Cát/(Cát + CKD) 0.50 Tỷ lệ phối hợp cấu tử lúc 50% cát + 20% xi măng + 30% PGK Trên s tỷ lệ phối hợp cấu tử, đề tài tiến hành khảo sát với lượng dùng phụ gia khoáng tương ứng với tỷ lệ (0-30%) hỗn hợp (từ 0-70% khối lượng chất kết dính) Khi tỷ lệ N/CKD lấy cố định 0.16 cấp phối bê tông xác định Bảng thể thành phần hỗn hợp cấp phối sử dụng nghiên cứu 0.75 0.70 Độ lèn chặt hỗn hợp Độ lèn chặt hỗn hợp 0.75 0.65 0.60 0.55 0%(100%BFS) 20%(100%BFS) 40%(100%BFS) 60%(100%BFS) 0.50 0.45 0.40 0.70 0.65 0.60 0.55 0%(10%SF+90%BFS) 20%(10%SF+90%BFS) 40%(10%SF+90%BFS) 60%(10%SF+90%BFS) 0.50 0.45 0.40 0.2 0.4 0.6 0.8 Hàm lượng cát/(cát + CKD) Hình Độ lèn chặt hỗn hợp hǛt gồm cấu tử Cát - Xi măng - BFS 0.2 0.4 0.6 0.8 Hàm lượng cát/(cát + CKD) Hình Độ lèn chặt hỗn hợp hǛt gồm cấu tử Cát - Xi măng - BFS - SF 3.2 Cấp phối bê tông chất lượng siêu cao Từ kết tính tốn tối ưu hóa thành phần hạt này, đề tài xác định tỷ lệ vật liệu thành phần, từ xác định cấp phối bê tông sử dụng nghiên cứu (bảng 2) Giá trị hàm lượng PGSD sử dụng bảng lượng PGSD dùng để đạt độ chảy loang hỗn hợp bê tông khoảng 210-230mm đề cập phần Bǝng Cấp phối BTCLSC sử dụng nghiên cứu STT 86 Khối lượng CKD tính cho m3 bê tơng, (kg) 1170 1167 1164 1161 N/CKD (theo khối lượng) Cát/CKD (theo khối lượng) 0.16 0.16 0.16 0.16 1 1 Sè 15/3-2013 SF, % (theo khối lượng CKD) 0 0 BFS, % (theo khối lượng CKD) 10 20 30 PGSD, % (theo khối lượng CKD) 1.30 1.20 1.10 1.00 Tạp chí khoa học công nghệ xây dựng KếT QUả NGHIÊN CứU Và ứNG DụNG 10 11 1155 1152 1145 1142 1139 1137 1134 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 1 1 1 0 10 10 10 10 10 50 60 20 30 40 50 60 0.90 0.80 0.80 0.80 0.70 0.65 0.60 3.3 Quy trình thí nghiệm Máy trộn sử dụng nghiên cứu có dung tích 20 lít Quy trình trộn hỗn hợp bê tơng thấy hình Cát + xi măng + BFS + SF Trộn phút Hỗn hợp bột + 70% nước Trộn phút Làm cối trộn Trộn phút Phụ gia siêu dẻo + 30% nước Trộn phút Làm cối trộn Trộn 2-5 phút Kết thúc Hình Quy trình trộn hỗn hợp BTCLSC Mẫu đúc khn có kích thước 50×50×50mm3, sau dưỡng hộ điều kiện tiêu chuẩn (t = 27±2oC, RH > 95%) th i gian 24h, mẫu tháo khỏi khuôn tiếp tục dưỡng hộ môi trư ng khác nhau: - Chế độ 1: Tiếp tục dưỡng hộ điều kiện tiêu chuẩn - Chế độ 2: Dưỡng hộ 02 ngày điều kiện nhiệt ẩm (t = 90±5oC, RH = 100%) sau tiếp tục dưỡng hộ điều kiện tiêu chuẩn đến tuổi cần thí nghiệm Cư ng độ nén bê tông xác định tuổi 3, 7, 28, 90 ngày K t qu bàn luận 4.1 Tính cơng tác hỗn hợp bê tơng Lượng dùng PGSD hỗn hợp BTCLSC để đạt độ chảy loang từ 210 – 230mm thể bảng Qua kết ta thấy, sử dụng BFS với hàm lượng tăng độ chảy hỗn hợp bê tơng tăng Điều giải thích BFS có bề mặt thủy tinh đặc nên thay xi măng lượng nước dư tăng lên cải thiện tính cơng tác hỗn hợp bê tơng Xét theo khía cạnh điền đầy (hình 2-3) kích thước hạt BFS tương tự với kích thước hạt xi măng, việc dùng thêm hạt siêu mịn SF cải thiện độ lèn chặt hỗn hợp Theo [15] hàm lượng SF sử dụng để chế tạo BTCLSC 10% cải thiện tốt tính cơng tác cư ng độ BTCLSC Do nghiên cứu này, hàm lượng 10%SF dùng cố định để khảo sát ảnh hư ng tổ hợp (SF BFS) đến tính chất BTCLSC Qua kết nghiên cứu thấy sử dụng kết hợp SF với BFS tính cơng tác hỗn hợp bê tông cải thiện rõ rệt, đặc biệt độ chảy hỗn hợp tạo hình theo quan sát thực tế Điều giải thích hạt SF dạng trịn có tác động có lợi với hiệu ứng “ổ bi - Ball - bearing effect” Hơn hạt SF siêu mịn chiếm chỗ lượng nước lẽ nằm hạt xi măng vón tụ, làm tăng lượng nước tự hồ làm tăng độ lưu động hỗn hợp bê tơng T¹p chÝ khoa học công nghệ xây dựng Số 15/3-2013 87 KếT QUả NGHI£N CøU Vµ øNG DơNG Từ kết khảo sát ảnh hư ng việc dùng phụ gia khoáng BFS kết hợp với SF đến tính cơng tác hỗn hợp BTCLSC, đề tài tiến hành nghiên cứu ảnh hư ng tổ hợp đến tính chất BTCLSC 4.2 ǜnh hưởng lượng dùng xỉ nghiền mịn đến cường độ nén bê tông chất lượng siêu cao Hình hình thể ảnh hư ng hàm lượng BFS đến cư ng độ nén BTCLSC Có thể thấy hàm lượng thay xi măng 20% cư ng độ nén BTCLSC tăng lên lượng dùng BFS tăng Sau cư ng độ nén BTCLSC giảm xuống lượng dùng BFS tăng từ 30% đến 60% Với lượng dùng BFS lớn, 50-60% cư ng độ ban đầu BTCLSC thấp tuổi sớm ngày bảo dưỡng chế độ tự nhiên, không bị ảnh hư ng nhiều mẫu bảo dưỡng chế độ nhiệt ẩm cao (hình 6) Cư ng độ nén BTCLSC sử dụng 20% BFS đạt giá trị lớn chế độ bảo dưỡng tự nhiên bảo dưỡng nhiệt ẩm cao tương ứng 151MPa 155MPa Nếu vào tuổi chế độ bảo dưỡng mẫu khác có lựa chọn khác việc sử dụng BFS Chẳng hạn, thiết kế cư ng độ tính tốn 28 ngày với chế độ bảo dưỡng tự nhiên lượng dùng BFS tối đa 20% (hình 6), thiết kế cư ng độ tính tốn 90 ngày với chế độ bảo dưỡng nhiệt ẩm cao tăng lượng dùng BFS đến 50% Tốc độ phát triển cư ng độ nén bê tông tuổi khác phụ thuộc vào hàm lượng BFS sử dụng Việc tăng cư ng độ nén BTCLSC dùng BFS tuổi 90 ngày với lượng dùng BFS cao (30%-60%) giải thích dùng BFS, thành phần hoạt tính BFS có phản ứng chậm với Ca(OH)2 sinh q trình thủy hóa xi măng, cư ng độ nén bê tông tuổi ban đầu thấp Tuy nhiên, tuổi dài ngày (sau 28 ngày) cư ng độ nén bê tông sử dụng BFS lớn so với mẫu đối chứng, điều thành phần hoạt tính BFS phản ứng với sản phẩm thủy hóa xi măng, góp phần làm tăng cư ng độ, độ bền cho bê tông 180 180 90 ngày 140 120 100 28 ngày 80 60 90 ngày 160 Cư ng độ nén (MPa) Cư ng độ nén (MPa) 160 140 28 ngày 120 100 ngày 80 60 ngày 40 40 (b) 90±5oC o (a) 27±2 C 20 10 20 30 40 50 60 Hàm lượng BFS (% theo khối lượng CKD) 20 10 20 30 40 50 60 Hàm lượng BFS (% theo khối lượng CKD) Hình ǜnh hưởng hàm lượng BFS đến cường độ nén BTCLSC N/CKD = 0.16, (a) 27±2oC, (b) 90±5oC 88 Sè 15/3-2013 T¹p chí khoa học công nghệ xây dựng KếT QUả NGHIÊN CøU Vµ øNG DơNG 180 Cư ng độ nén (MPa) 160 (a) 27±2oC 140 Rn3 120 Rn7 100 Rn28 80 Rn90 60 40 20 (0% BFS) (10% BFS) (20% BFS) (30% BFS) (50% BFS) (60% BFS) Hàm lượng BFS (% theo khối lượng CKD) 180 Cư ng độ nén (MPa) 160 (b) 90±5oC 140 Rn3 120 Rn7 100 Rn28 80 Rn90 60 40 20 (0% BFS) (10% BFS) (20% BFS) (30% BFS) (50% BFS) Hàm lượng BFS (% theo khối lượng CKD) (60% BFS) Hình ǜnh hưởng hàm lượng BFS đến phát triển cường độ nén BTCLSC theo thời gian, N/CKD = 0.16, (a) 27±2oC, (b) 90±5oC 4.3 ǜnh hưởng kết hợp silica fume xỉ nghiền mịn đến cường độ nén bê tơng chất lượng siêu cao Hình thể ảnh hư ng hàm lượng (SF BFS) đến cư ng độ nén BTCLSC, hàm lượng SF giữ cố định 10% Kết cho thấy cư ng độ nén lớn tổ hợp đạt lượng dùng BFS 20%, nghĩa tổng hàm lượng phụ gia khoáng 30% Giá trị cư ng độ nén mẫu bảo dưỡng tự nhiên đạt tuổi 28 ngày 158MPa bảo dưỡng nhiệt ẩm cao 164MPa Đáng ý với điều kiện bảo dưỡng nhiệt ẩm cao cư ng độ nén BTCLSC đạt cư ng độ yêu cầu từ ngày Bên cạnh đó, lượng dùng BFS tăng lên đến 45% mà đạt giá trị cư ng độ yêu cầu Như vậy, tổng lượng dùng phụ gia khống trư ng hợp nâng lên đến 55%, điều mang lại ý nghĩa lớn việc sử dụng phụ gia khoáng thay xi măng để chế tạo BTCLSC T¹p chÝ khoa häc công nghệ xây dựng Số 15/3-2013 89 KếT QUả NGHIÊN CøU Vµ øNG DơNG 180 180 90 ngày 90 ngày 140 120 28 ngày 100 80 60 40 10 20 30 40 140 120 100 80 ngày (b) 90±5oC, 10%SF 20 50 ngày 60 40 (a) 27±2oC, 10%SF 20 28 ngày 160 Cư ng độ nén (MPa) Cư ng độ nén (MPa) 160 60 Hàm lượng BFS (% theo khối lượng CKD) 10 20 30 40 50 60 Hàm lượng BFS (% theo khối lượng CKD) Hình ǜnh hưởng hàm lượng BFS đến cường độ nén BTCLSC, SF = 10%, N/CKD = 0.16, (a) 27±2oC, (b) 90±5oC Tốc độ phát triển cư ng độ bê tông tuổi khác điều kiện dưỡng hộ khác thể hình Kết thí nghiệm thấy cư ng độ nén BTCLSC cải thiện rõ rệt bê tông dưỡng hộ điều kiện nhiệt ẩm cao Thực tế cho thấy trình dưỡng hộ chế độ nhiệt ẩm cao có vai trị làm cải thiện vi cấu trúc bê tơng, làm giảm co ngót đồng th i tăng khả chống nứt cho bê tông Cư ng độ nén (MPa) 180 (a) 27±2oC 160 140 120 Rn3 100 Rn7 80 Rn28 60 Rn90 40 20 (0% BFS) (10% BFS) (20% BFS) (30% BFS) (50% BFS) (60% BFS) Hàm lượng BFS (% theo khối lượng CKD) Cư ng độ nén (MPa) 180 160 (b) 90±5oC 140 Rn3 120 Rn7 100 Rn28 80 Rn90 60 40 20 (0% BFS) (10% BFS) (20% BFS) (30% BFS) (50% BFS) (60% BFS) Hàm lượng BFS (% theo khối lượng CKD) Hình ǜnh hưởng hàm lượng BFS đến phát triển cường độ nén bê tông tuổi khác nhau, với SF = 10%, N/CKD = 0.16, (a) 27±2oC, (b) 90±5oC 90 Số 15/3-2013 Tạp chí khoa học công nghệ xây dựng KếT QUả NGHIÊN CứU Và ứNG DụNG Hm lng BFS thay xi măng ảnh hư ng đến tốc độ phát triển cư ng độ BTCLSC, hình Khi sử dụng BFS thay xi măng, điều kiện dưỡng hộ thư ng tốc độ phát triển cư ng độ ngày đầu chậm, BFS sử dụng nhiều tốc độ phát triển cư ng độ ngày đầu chậm Mặc dù mẫu bê tông sử dụng 50%, 60% BFS dưỡng hộ điều kiện nhiệt ẩm, tốc độ phát triển cư ng độ nén ngày đầu thấp tuổi 90 ngày tốc độ phát triển cư ng độ tăng nhanh so với mẫu đối chứng K t luận Dựa kết nghiên cứu đạt được, số kết luận rút sau: - Hồn tồn sử dụng xỉ lị cao nghiền mịn để chế tạo BTCLSC Việt Nam thay phần xi măng - Khi sử dụng đơn phụ gia khống BFS, hàm lượng dùng 20% tỷ lệ N/CKD 0.16 coi tối ưu để chế tạo BTCLSC với cư ng độ nén lớn đạt 151MPa 155MPa tương ứng với chế độ bảo dưỡng tự nhiên bảo dưỡng nhiệt ẩm cao Lượng BFS lớn dùng 30% 60% để đạt cư ng độ thiết kế tương ứng với chế độ dưỡng hộ tự nhiên dưỡng hộ nhiệt ẩm - Khi dùng kết hợp hai loại phụ gia hàm lượng 10% SF 20% BFS coi tối ưu để chế tạo BTCLSC với cư ng độ nén lớn đạt 158MPa 164MPa tương ứng với chế độ bảo dưỡng tự nhiên bảo dưỡng nhiệt ẩm cao Tài li u tham kh o Buitelaar, P (2004), "Ultra High Performance Concrete: Developments and Applications during 25 years", International Symposium on UHPC, Kassel, Germany Richard, P and M.H Cheyrezy (1995), Composition of reactive power concretes Cement and Concrete Research, 25(7), p 1501-1511 Nguyễn Văn Tuấn, Phạm Hữu Hanh, Nguyễn Công Thắng (2005), Nghiên cứu khǝ chế tǛo bê tông hǛt mịn chất lượng cao Việt Nam, Đề tài nghiên cứu khoa học cấp trư ng, Đại học Xây dựng, 07-2005/KHCN Huu, P.D (2011), Research on production technology of super high strength concrete for application in bridge and high rise building Project for Ministry of Science and technology, B2010-04-130-TĐ Hoang, K.H., B.D Vinh, and N.V Chanh (2011), "Physical and mechanical properties of Ultra-Hight Performance Concrete with and without coarse aggregate", Science and technology conference 12th, HCMUT - 26-28/10/2011 Richard, P and M.H Cheyrezy (1994), "Reactive Power concretes with high ductility and 200-800 MPa compressive strength." in Mehta, P.K (ED) Concrete Technology: Past, Present and Future, Proceedings of the V Mohan Malhotra Symposium, Detroit: Victoria Wieczorek, ACI SP 144-24, p 507-518 Le, T.T (2008), Ultra high performance fibre reinforced concrete paving flags University of Liverpool: Liverpool p 374 Yazici.H (2010), "Mechanical properties of reactive powder concrete containing high volumes of ground granulated blast furnace slag", Cement and Concrete Composites, 32(8): p 639-648 T¹p chÝ khoa học công nghệ xây dựng Số 15/3-2013 91 KếT QUả NGHIÊN CứU Và ứNG DụNG Yazc, H and M.Y Yardımcı (2009), "Mechanical properties of reactive powder concrete containing mineral admixtures under different curing regimes", Construction and Building Materials, 23(3): p 1223-1231 10 Tuan, N.V (2011), Rice Husk Ash as a Mineral Admixture for Ultra High Performance Concrete, in Faculty of Civil Engineering and Geociences, Delft University of Technology, the Netherlands p 165 11 Kollmorgen, G.A (2004), Impact of Age and Size on the Mechanical Behavior of an UltraHigh Performance Concrete, in MS Thesis in Civil Engineering Michigan Technological, University, Houghton, Michigan 12 Larrard, F.d and T Sedran (1994), "Optimization of ultra-high-performance concrete by the use of a packing model", Cement and Concrete Research, 24(6): p 997-1009 13 de Larrard, F (1999), Concrete mixture proportioning: A scientific approach Modern Concrete Technology Series, E&FN SPON, London 14 Jones, M., L Zheng, and M Newlands (2002), "Comparison of particle packing models for proportioning concrete constitutents for minimum voids ratio", Materials and Structures 35(5): p 301-309 15 Nguyễn Công Thắng, Nguyễn Văn Tuấn, Phạm Hữu Hanh (2012), "Nghiên cứu chế tạo bê tông chất lượng siêu cao sử dụng vật liệu sẵn có Việt Nam", TǛp chí xây dựng, Bộ xây dựng, số 12 (2012), PP 71-74 92 Sè 15/3-2013 T¹p chÝ khoa học công nghệ xây dựng ... Concrete mixture proportioning: A scientific approach Modern Concrete Technology Series, E&FN SPON, London 14 Jones, M., L Zheng, and M Newlands (2002), "Comparison of particle packing models for... 0%(10%SF+90%BFS) 20%(10%SF+90%BFS) 40%(10%SF+90%BFS) 60%(10%SF+90%BFS) 0.50 0.45 0.40 0.2 0.4 0.6 0.8 Hàm lượng cát/(cát + CKD) Hình Độ lèn chặt hỗn hợp hǛt gồm cấu tử Cát - Xi măng - BFS 0.2... lượng siêu cao Hình hình thể ảnh hư ng hàm lượng BFS đến cư ng độ nén BTCLSC Có thể thấy hàm lượng thay xi măng 20% cư ng độ nén BTCLSC tăng lên lượng dùng BFS tăng Sau cư ng độ nén BTCLSC giảm xuống