TÍNH TOÁN, KIỂM NGHIỆM bền bộ LY hợp MA sát của XE TOYOTA INNOVA 2016

TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KĨ THUẬT TP.HỒ CHÍ MINH ▯▯▯ Mơn học: THIẾT KẾ Ơ TƠ CHỦ ĐỀ: TÍNH TOÁN, KIỂM NGHIỆM BỀN BỘ LY HỢP MA SÁT CỦA XE TOYOTA INNOVA 2016 Mà MÔN HỌC: LỚP: GVHH: PGS.TS NGUYỄN MẠNH CƯỜNG SV THỰC HIỆN LÊ NGỌC HẢI TRẦN HỒNG ĐỨC TRẦN HỒ MINH QUANG NGUYỄN QUỐC HUY MSSV 201454 90 201454 88 201455 90 201455 18 NHẬN XÉT CỦA GIẢNG VIÊN …………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………… …… ………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………… ….………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………… ….………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………… ….………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………… ….………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………… ….………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………… ….………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………… … ……………………………………………………………………………… …….……………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………… ….………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………… ….………………………………………………………………………………… TP Hồ Chí Minh,Thứ… Ngày… Tháng… Năm… Giáo viên hướng dẫn MỤC LỤC LỜI NÓI ĐẦU - - NỘI DUNG - CHƯƠNG GIỚI THIỆU TỔNG QUAN VỀ BỘ LY HỢP Ô TÔ .- 1.1 Sơ đồ cấu trúc vị trí ly hợp hệ thống truyền lực - - 1.1.1 Sơ đồ cấu trúc - - 1.1.2 1.2 Sơ đồ vị trí ly hợp hệ thống truyền lực .- - Cơ sở lý thuyết ly hợp - - 1.2.1 Công dụng ly hợp .- - 1.2.2 Phân loại ly hợp - - 1.2.2.1 Phân loại theo phương pháp truyền momen .- 1.2.2.2 Phân loạu theo trạng thái làm việc ly hợp - 1.2.2.3 Phân loại theo phương pháp phát sinh lực ép đĩa ép - 1.2.2.4 1.2.3 Phân loại theo phương pháp dẫn động ly hợp - - Yêu cầu ly hợp - - 1.3 Cấu tạo nguyên lý hoạt động ly hợp - - 1.3.1 Sơ đồ cấu tạo ly hợp loại đĩa ma sát khô .- - 1.3.2 Cấu tạo chung ly hợp loại đĩa ma sát khô - 10 - 1.3.3 Nguyên lý làm việc ly hợp đĩa ma sát khô - 11 - 1.4 Các phận ly hợp ma sát khô - 12 - 1.4.1 Đĩa ép đĩa trung gian .- 12 - 1.4.2 Đĩa bị động .- 13 - 1.4.3 Bộ giảm chấn - 15 - 1.4.4 Đòn mở ly hợp .- 16 - 1.5 Phương án lựa chọn lò xo ép - 16 - 1.5.1 Lò xo trụ - 17 - 1.5.2 Lò xo côn - 18 - 1.5.3 Lò xo đĩa - 19 - 1.5.4 1.6 Phương án lựa chọn - 20 - Lựa chọn kết cấu cụm ly hợp .- 20 - 1.6.1 Kết cấu ly hợp đĩa ma sát - 20 - 1.6.1.1 Kết cấu ly hợp lắp xe ZIN-130 - 20 1.6.1.2 Kết cấu ly hợp lắp xe ZIN-53 - 22 1.6.1.3 Ly hợp lắp xe innova - 24 1.6.2 Kết luận - 25 - 1.7 Lựa chọn phương án dẫn động điều khiển ly hợp - 25 - 1.7.1 Phương án Dẫn động ly hợp khí - 25 - 1.7.2 Phương án Dẫn động ly hợp thủy lực - 28 - 1.7.3 nén Phương án Dẫn động ly hợp khí có cường hóa khí - 30 - 1.7.4 nén Phương án Dẫn động ly hợp thủy lực có cường hóa khí - 32 - 1.8 Giới thiệu xe Toyota 2016 - 35 - CHƯƠNG TÍNH TỐN THIẾT KẾ BỘ LY HỢP - 37 2.1 Các thông số kỹ thuật xe Toyota Innova 2016 (Bản G) - 37 2.2 Tính tốn thiết kế ly hợp - 38 2.2.1 Xác định moment ma sát ly hợp - 38 2.2.2 Xác định bán kính ma sát trung bình đĩa bị động - 38 2.2.3 Xác định áp suất tác dụng lên bề mặt ma sát - 39 2.2.4 Xác định công trượt sinh trình đóng ly hợp - 40 - 2.2.5 Cơng trượt riêng ly hợp - 43 2.2.6 Kiểm tra theo nhiệt độ chi tiết .- 44 - 2.3 Tính toán sức bền số chi tiết ly hợp - 46 2.3.1 Tính tốn bền đĩa bị động - 46 2.3.1.1 Tính tốn bền đinh tán - 46 2.3.1.2 Tính tốn bền moay bị động - 49 2.3.2 Lò xo ép - 51 2.3.3 Lò xo giảm chấn ly hợp - 55 2.3.4 Tính tốn trục ly hợp - 60 2.4 Tính tốn thiết kế dẫn động ly hợp - 69 2.4.1 2.4.2 Xác định lực hành trình bàn đạp khơng có trợ lực - 69 Thiết kế dẫn động thủy lực - 72 - 2.4.2.1 Tính tốn thiết kế xy lanh cơng tác - 72 - 2.4.2.2 Tính tốn thiết kế xy lanh .- 75 2.4.3 Thiết kế trợ lực chân không - 76 - 2.4.3.1 Xác định lực mà cường hóa phải thực .- 76 2.4.3.2 Xác định thiết diện màng sinh lực hành trình màng sinh lực - 77 2.4.3.3 Tính lị xo hồi vị màng sinh lực - 77 KẾT LUẬN - 80 TÀI LIỆU THAM KHẢO - 81 - LỜI NĨI ĐẦU Ơtơ phương tiện vận tải chủ yếu tương lai Nó đóng vai trị quan trọng đời sống người phát triển quốc gia Ơtơ khơng phương tiện chủ yếu để chuyên chở hành khách, hàng hóa mà ngày ơtơ cịn tác phẩm nghệ thuật, thể vẻ đẹp sang trọng hịan mỹ Ơtơ phương tiện chủ chốt ngành giao thông vận tải không ngừng phát triển quy mô chất lượng để tạo điều kiện cho kinh tế phát triển Vì nước ta Đảng nhà nước trọng phát triển ngành công nghiệp ôtô Trong trình phát triển kinh tế xã hội nước ta với chủ trương “Cơng nghiệp hố-hiện đại hố” có nhiều loại ơtơ nhập lắp ráp Việt Nam Dòng xe du lịch ngày sử dụng rộng rãi chúng có nhiều tính ưu việt: Điều khiển dễ dàng, an tồn, độ bền tốt kích thước nhỏ gọn nên lại nhẹ nhàng, dễ dàng đường hẹp, đặc biệt thành phố với nhiều phương tiện giao thông lưu thông đường Với mục tiêu nghiên cứu thiết kế hệ thống ly hợp theo hướng giảm nhẹ lao động cho người lái, giảm hành trình bàn đạp, song kết cấu phải đơn giản nên em giao nhiệm vụ thiết kế hệ thống ly hợp cho xe Với nội dung vậy, em tập trung nghiên cứu tính tốn kiểm nghiệm xe sở innova, tính tốn thiết kế trợ lực chân khơng Phần cịn lại đồ án tính toán thiết kế hệ dẫn động xây dựng quy trình bảo dưỡng ly hợp Ly hợp có kết cấu đơn giản, lực điều khiển người lái nhẹ đảm bảo hành trình bàn đạp hợp lý Các phận thiết kế sản xuất nước NỘI DUNG CHƯƠNG GIỚI THIỆU TỔNG QUAN VỀ BỘ LY HỢP Ô TÔ 1.1 1.1.1 Sơ đồ cấu trúc vị trí ly hợp hệ thống truyền lực Sơ đồ cấu trúc Hình 1.1 Sơ đồ cấu trúc ly hợp Trục khuỷu; Càng mở; Bánh đà; Lò xo hồi vị mở; Đĩa bị động; Lò xo ép; Đòn mở; 10 Vỏ ly hợp; Bàn đạp; 11 Đĩa ép Bi T ; 1.1.2 Sơ đồ vị trí ly hợp hệ thống truyền lực Hình 1.2 Sơ đồ hệ thống truyền lực xe ô tô Hình 1.3 Sơ đồ truyền lực động đặt trước cầu sau chủ động Động cơ; Trục cardan; Ly hợp; Cụm cầu chủ động; Hộp số khí; 1.2 Cơ sở lý thuyết ly hợp Ly hợp phận quan trọng động ô tô Ly hợp dùng để truyền chuyển động quay momen xoắn từ trục sang trục khác có yêu cầu Ly hợp nằm động hộp số thường dùng để nối ngắt công suất động 1.2.1 Công dụng ly hợp Trong hệ thống truyền lực ô tô, ly hợp cụm chính, có cơng dụng: - Nối động với hệ thống truyền lực ô tô di chuyển - Ngắt động khỏi hệ thống truyền lực trường hợp ô tô khởi hành chuyển số - Đảm bảo an toàn cho chi tiết hệ thống truyền lực không bị tải trường hợp phanh đột ngột không nhả ly hợp Ở hệ thống truyền lực khí với hộp số vơ cấp, việc dùng ly hợp để tách tức thời động khỏi hệ thống truyền lực làm giảm đập đầu va đập khớp gài, làm cho trình đổi số dễ dàng Khi nối êm dịu động làm việc với hệ thống truyền lực làm cho momn bánh xe chủ động tăng lên từ từ Do đó, xe khởi hành tăng tốc êm dịu Khi phanh xe đồng thời với việc tách động khỏi hệ thống truyền lực, động hoạt động liên tục, không chết máy Do khơng phải khởi động xe nhiều lần 1.2.2 Phân loại ly hợp Ly hợp ô tô thường phân loại theo cách: - Phân loại theo phương pháp truyền momen - Phân loại theo trạng thái làm việc ly hợp - Phân loại theo phương pháp phát sinh lực ép đĩa ép - Phân loại theo phương pháp dẫn động ly hợp 1.2.2.1 Phân loại theo phương pháp truyền momen Theo phương pháp truyền momen từ trục khuỷu động đến hệ thống truyền lực người ta chia ly hợp làm loại sau: Loại 1: - Ly hợp ma sát: ly hợp truyền momen xoắn bề mặt ma sát, gồm loại sau: + Theo hình dáng bề mặt ma sát gồm có: ly hợp ma sát loại đĩa, ly hợp ma sát loại hình nón, ly hợp ma sát loại hình trống Hiện nay, ly hợp ma sát loại đĩa sử dụng rộng rãi, có kết cấu đơn giản dễ chế tạo khối lượng phần bị động ly hợp tương đối nhỏ Cịn ly hợp ma sát loại hình nón hình trống sử dụng, phần bị động ly hợp có trọng lượng lớn gây tải trọng lớn tác dụng lên cụm chi tiết hệ thống truyền lực - Theo vật liệu chế tạo ma sát gồm: thép với gang, thép với thép, thép với phê dô phê đô đồng, gang với phê đô, thép với phê đô cao su - Theo đặt điểm môi trường ma sát gồm có: má sát ướt ma sát khô - Kiểm nghiệm bền cho xy lanh công tác: Bán kính trung bình xy lanh cơng tác: R = D2+ d2 = 38+30 =17 mm tb Ứng suất xy lanh: p a2 σ r= b2 −a2 (1− r2 ) p a2 b2 σ θ= b2−a2 (1+ r2 ) a2+b2 a2 p( a2−b2 ) p( a2−b2 ) b2 Hình 2.11 Biểu đồ ứng suất xy lanh Trong đó: p: áp suất ống a d Q p= 2 448 360 30 50 bd a d2 = 40 =2,57 106 N / m2 π d2 π 0,032 4 r: khoảng cách từ điểm xy lanh đến tâm xy lanh d 30 a a 2: bán kính 2= = =15 mm=0,015 m b : bán kính ngồi b = 2 D2 = 38 =19 mm=0,019 m Từ biểu đồ momen ta thấy điểm nguy hiểm điểm nằm mép xy lanh Theo thuyết bền ứng suất tiếp lớn nhất: td σ θ1 b 2+ a2 2 b2 )−(− p)= p( ) =σ −σ = p( r2 b 2−a 2 2 b 2−a 2 Thay số vào ta có: 0,0192 2b2 σ =p ( )=2,57 106( 0,0192−0,0152 )=1,36.107 N /m2 td b2 2−a2 Vật liệu chế tạo xylanh gang CY24-42 có [ σ ]=2,4 107 N / m2 Ta thấy: 7 ∈[ td σ ]≤¿(1,36 10 ∈2,4 10 ) N / m σ => Vậy xy lanh cơng tác đủ bền 2.4.2.2 Tính tốn thiết kế xy lanh Hành trình làm việc piston =18,562 mm 302 402 S3= S2 d2 =33 d2 Thể tích dầu thực tế xy lanh phải lớn tính tốn hiệu suất dẫn động dầu < Nên thể tích dầu: V =1,1 V =1,1 23326=25658,6 mm3 Đường kính d =40 mm=0,04 m Đường kính ngồi: D1=d1 +2 t =40+ 2.4=48 mm Trong đó: t : chiều dày thành xy lanh Chọn t =4 mm - Kiểm nghiệm bền cho xy lanh công tác: Bán kính trung bình xy lanh cơng tác: R = D1+ d1 = 48+ 40 tb =22 mm Tương tự kiểm tra xy lanh công tác: p: áp suất ống a d Q 2 448 360 30 50 a d2 = 40 =2,57 106 N / m2 π.d2 π 0,032 bd p= 4 r: khoảng cách từ điểm xy lanh đến tâm xy lanh d 40 a a 1: bán kính 1= = = 20 mm=0,02 m b : bán kính ngồi b = 2 D2 = 48 =24 mm=0,024 m Từ biểu đồ momen ta thấy điểm nguy hiểm điểm nằm mép xy lanh Theo thuyết bền ứng suất tiếp lớn nhất: σ =p ( td 2b2 b −a )=1,68 107 N / m2 2 2.0,024 0,0242−0,022 )=2,57.106( Vật liệu chế tạo xylanh gang CY24-42 có [ σ ]=2,4 107 N / m2 Ta thấy: σ 7 ∈[ td σ ]≤¿(1,68 10 ∈2,4 10 ) N / m => Vậy xy lanh đủ bền 2.4.3 Thiết kế trợ lực chân không 2.4.3.1 Xác định lực mà cường hóa phải thực Ta có lực bàn đạp Q bd cần thiết để ngắt ly hợp Qbd =448 N >[Qbd ]=150 N Để giảm bớt lực người lái cần tác dụng lên bàn đạp ly hợp ta lắp thêm =250 N Q trợ lực tác động lên bàn đạp ta chọn bdc Ta bố trí cường hóa trước xy lanh phía bàn đạp, ta xác định lực cường hóa cần sinh ra: Qc=(Qbd−Q a1 ) bdc =( 448−250) a2 Vậy cường hóa chân sinh lực lực để mở qua lực cường hóa Q =150 N 360 =1426 N 50 Q =1426 N c ta chọn m 2.4.3.2 Xác định thiết diện màng sinh lực hành trình màng sinh lực Thiết diện màng sinh lực: Q +P c S= max P Trong đó: Qc: lực cường Ta chọn: Pmax =15 % Qc=15 hóa chân không %.1426=213,9 N ≈ 214 N cần sinh Qc P: độ chênh áp suất trước sau sinh =1426 N Pmax: lực lực lớn tác dụng lên lò xo Ta chọn P=5 104 N / m2 ứng với chế độ làm việc không tải động Thay số vào ta có: S= Qc + Pmax = 1426+214 =0,0328 m2=32800 mm2 104 P Đường kính màng sinh lực xác định bang công thức: αm= √ √ 4S= 4.32800 =204,358 mm≈ 204 mm π π Hành trình màng sinh lực: Sm =S3=18,562 mm Trong đó: Hành trình làm việc piston 302 d2 =18,562 mm S3= S2 Ta chọn: =33 402 d S =20 mm m 2.4.3.3 Tính lị xo hồi vị màng sinh lực Khi cường hóa sinh hết lực lúc lị xo hồi vị chịu tải lớn Để xác định kích thước lị xo hồi vị ta chọn tải trọng lớn tác dụng lên là: Pmax =15 % Qc=15 %.1426=213,9 N≈ 214 N Lực lò xo ban đầu: Pbđ =7 % Qc=7 %.1426=99,82 N ≈ 100 N Xác định số vòng làm việc lò xo: λ G d4 bđ Trong đó: n0= 803 D2 ( P¿¿ max−P )¿ λ: độ biến dạng lị xo từ vị trí chưa làm việc đén vị trí làm việc λ= Sm =20 mm=0,02 m G: modun đàn hồi dịch chuyển G=8.1010 N / m2 d: đường kính dày làm lị xo, chọn d= mm=0,003 m D: đường kính trung bình lò xo giảm chấn, chọn D=30 mm=0,03 m Thay thông số vào công thức ta : 803 D2 ( P¿¿ max−P ) n0= = bđ λ G d4 10 0,02.8 10 0,0034 803 0,032.(214−100) =2,2 vòng ¿ S ố v ò n g t o n b ộ c ủ a l ò x o : n=n0+1=2,2+1=3, vòng Giả thiết khe hở cực tiểu vòng lò xo mở hết ly hợp là: δkh=1,5mm N ê n c h i ề u d i c ủ a l ò x o ứ n g l ò x o s u ấ t đ ủ x o ắ n : đ i ề u τ = Pmax D k π d3 l Trong đó: l=n d +δkh d +Sm=3,2.3+1,5.3+ 20=34,1 mm k : hệ số ảnh hưởng k =1,13 b ề Thay thơng n số vào ta L ị x o P D k τ =.214 max 0,03.1,13= =6,84.108 N / m2 π.d đ ợ c π 0,003 Vật liệu chế tạo lò xo thép 60T có ứng suất cho phép [ τ ] =7.108 N / m2 k i ể m b ề n t h e o k i ệ n Ta thấy: τ ∈[ τ ]≤¿(6,84 108∈7 108) N / m2 = > V ậ y KẾT LUẬN Trong thời gian 12 tuần, với giúp đỡ hướng dẫn tận tình thầy Nguyễn Mạnh Cường em hồn thành nhiệm vụ giao “ Tính tốn thiết kế ly hợp dựa xe Innova 2016 ” Q trình tính tốn thực hiên quy trình, kết tính tốn hồn tồn đảm bảo độ bền, độ xác đảm bảo tính kinh tế chi tiết hệ thống Qua q trình tìm hiểu, tính tốn em thấy: Việc hồn thành nhiệm vụ “ Tính tốn thiết kế ly hợp dựa xe Innova 2016 ” hội tốt để em tổng kết lại kiến thức học suốt năm qua Và bước quan trọng để em tiếp cận gần ngành cơng nghiệp tơ nói chung Dù cố gắng để hoàn thiện nhiệm vụ nhiều bỡ ngỡ, kiến thức thân cịn hạn chế, chưa có nhiều hội tiếp cận với thực tế… nên không tránh khỏi thiếu sót Vì em mong có nhận xét đánh giá đóng góp thầy để đồ án em hồn thiện áp dung vào thực tế Cuối em xin chân thành cảm ơn thầy Nguyễn Mạnh Cường giúp em hoàn thành đồ án Em xin chân thành cảm ơn! TÀI LIỆU THAM KHẢO Môn học: THIẾT KẾ Ô TÔ Mà MÔN HỌC: GVHH: PGS.TS NGUYỄN MẠNH CƯỜNG MỤC LỤC CHƯƠNG GIỚI THIỆU TỔNG QUAN VỀ BỘ LY HỢP Ô TÔ .- 1.2.2.3 Phân loại theo phương pháp phát sinh lực ép đĩa ép - 1.6.1 Kết cấu ly hợp đĩa ma sát - 20 2.4.1 Xác định lực hành trình bàn đạp khơng có trợ lực - 69 2.4.2.1 Tính tốn thiết kế xy lanh cơng tác - 72 2.4.3.2 Xác định thiết diện màng sinh lực hành trình màng sinh lực LỜI NĨI ĐẦU NỘI DUNG 1.1 Sơ đồ cấu trúc vị trí ly hợp hệ thống truyền lực Hình 1.1 Sơ đồ cấu trúc ly hợp 1.1.2 Sơ đồ vị trí ly hợp hệ thống truyền lực Hình 1.2 Sơ đồ hệ thống truyền lực xe ô tô 1.2 Cơ sở lý thuyết ly hợp 1.2.1 Công dụng ly hợp 1.2.2 Phân loại ly hợp 1.2.2.1 Phân loại theo phương pháp truyền momen 1.2.2.2 Phân loạu theo trạng thái làm việc ly hợp 1.2.2.3 Phân loại theo phương pháp phát sinh lực ép đĩa ép 1.2.2.4 Phân loại theo phương pháp dẫn động ly hợp 1.2.3 Yêu cầu ly hợp 1.3 Cấu tạo nguyên lý hoạt động ly hợp Hình 1.4.1 Hình ảnh ly hợp ma sát khơ đĩa Hình 1.4.2 Sơ đồ cấu tạo ly hợp ma sát khơ đĩa Hình 1.5.1 Hình ảnh ly hợp ma sát khơ đĩa Hình 1.5.2 Sơ đồ cấu tạo ly hợp ma sát khô hai đĩa 1.3.2 Cấu tạo chung ly hợp loại đĩa ma sát khô 1.3.3 Nguyên lý làm việc ly hợp đĩa ma sát khơ Theo hình 1.4.1: Theo hình 1.5.1: 1.4 Các phận ly hợp ma sát khô 1.4.2 Đĩa bị động Hình 1.7 Sơ đồ đĩa bị động 1.4.3 Bộ giảm chấn Hình 1.8 Sơ đồ giảm chấn 1.4.4 Địn mở ly hợp 1.5 Phương án lựa chọn lò xo ép 1.5.1 Lị xo trụ - 77 - Hình 1.11 Ly hợp lò xo trụ Ưu điểm: Nhược điểm: 1.5.2 Lị xo Ưu điểm: Nhược điểm: 1.5.3 Lị xo đĩa Ưu điểm: Nhược điểm: 1.5.4 Phương án lựa chọn 1.6 Lựa chọn kết cấu cụm ly hợp 1.6.1.1 Kết cấu ly hợp lắp xe ZIN-130 Hình 1.14 Ly hợp lắp xe ZIN-130 1.6.1.2 Kết cấu ly hợp lắp xe ZIN-53 Hình 1.15 Ly hợp lắp xe ΓAZ-53 1.6.1.3 Ly hợp lắp xe innova Hình 1.16 Ly hợp lắp xe innova 1.6.2 Kết luận 1.7 Lựa chọn phương án dẫn động điều khiển ly hợp Nguyên lý làm việc: Hình 1.18.1 Sơ đồ hệ thống dẫn động ly hợp thủy lực Hình 1.18.2 Sơ đồ cấu tạo xilanh dẫn động ly hợp thủy Nguyên lý làm việc : 1.7.3 Phương án Dẫn động ly hợp khí có cường hóa khí nén Hình 1.19 Sơ đồ hệ thống dẫn động ly hợp khí có cường hóa 1.7.4 Phương án Dẫn động ly hợp thủy lực có cường hóa khí nén Hình 1.20 Sơ đồ hệ thống dẫn động ly hợp thủy lực có cường hóa Nguyên lý làm việc: NHẬN XÉT: 1.8 Giới thiệu xe Toyota 2016 CHƯƠNG TÍNH TỐN THIẾT KẾ BỘ LY HỢP 2.1 Các thông số kỹ thuật xe Toyota Innova 2016 (Bản G) 2.2.1 Xác định moment ma sát ly hợp 2.2.2 Xác định bán kính ma sát trung bình đĩa bị động 2.2.3 Xác định áp suất tác dụng lên bề mặt ma sát 2.2.4 Xác định cơng trượt sinh q trình đóng ly hợp Hình2.1 sơ đồ tính cơng trượt ly hợp 2.2.5 Công trượt riêng ly hợp 2.2.6 Kiểm tra theo nhiệt độ chi tiết 2.3 Tính tốn sức bền số chi tiết ly hợp 2.3.1.1 Tính tốn bền đinh tán Hinh2.2 Sơ đồ đĩa bị động Hình 2.3 Sơ đồ bố trí đinh tán Vậy đảm bảo độ bền cho phép 2.3.1.2 Tính tốn bền moay bị động Hình 2.4 Moay đĩa bị động 2.3.2 Lị xo ép Hình 2.5 Đường đặc tính loại lị xo ép ly hợp Hình 2.6 Sơ đồ tính tốn lị xo ép 2.3.3 Lị xo giảm chấn ly hợp 2.3.4 Tính tốn trục ly hợp Hình 2.7 sơ đồ lực tác dụng lên trục hợp số ly hợp Tính tốn trục III: Hình Sơ đồ lực tác dụng lên bánh trục III Hình 2.8 Sơ đồ lực tác dụng lên bánh trục I Từ lực trục I ta tính mơmen trục ly hợp: Tính sức bền trục ly hợp : 2.4 Tính tốn thiết kế dẫn động ly hợp Hình 2.9 Sơ đồ tính tốn dẫn động ly hợp khí => Vậy hành trình bàn đạp Sbd thỏa mãn giới hạn cho phép 2.4.2.1 Tính tốn thiết kế xy lanh cơng tác Hình 2.10 Sơ đồ dẫn động thủy lực có trợ lực thủy lực Hình 2.11 Biểu đồ ứng suất xy lanh 2.4.2.2 Tính tốn thiết kế xy lanh 2.4.3 Thiết kế trợ lực chân không 2.4.3.2 Xác định thiết diện màng sinh lực hành trình màng sinh lực 2.4.3.3 Tính lò xo hồi vị màng sinh lực KẾT LUẬN TÀI LIỆU THAM KHẢO ... hợp truyền momen xoắn bề mặt ma sát, gồm loại sau: + Theo hình dáng bề mặt ma sát gồm có: ly hợp ma sát loại đĩa, ly hợp ma sát loại hình nón, ly hợp ma sát loại hình trống Hiện nay, ly hợp ma. .. cụm ly hợp 1.6.1 Kết cấu ly hợp đĩa ma sát 1.6.1.1 Kết cấu ly hợp lắp xe ZIN-130 Ly hợp lắp xe ZIN-130 ly hợp đĩa ma sát khơ (hình 1.14) - Đĩa ép bị ép lị xo ép bố trí xung quanh vỏ ly hợp Vỏ ly. .. cấu cụm ly hợp .- 20 - 1.6.1 Kết cấu ly hợp đĩa ma sát - 20 - 1.6.1.1 Kết cấu ly hợp lắp xe ZIN-130 - 20 1.6.1.2 Kết cấu ly hợp lắp xe ZIN-53 - 22 1.6.1.3 Ly hợp lắp xe innova