PROJECT BASED LEARNING PBL2 n n và MÓNG

.0 ĐẠI HỌC BÁCH KHOA – ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG KHOA XÂY DỰNG CẦU ĐƯỜNG PROJECT BASED LEARNING PBL2: NỀN VÀ MĨNG SVTH: TRẦN VĂN TỒN – VÕ ĐỨC THẮNG LỚP: 19CSHT – NHÓM GVHD: ĐỖ HỮU ĐẠO Đà Nẵng, năm 2021 SỐ LIỆU THIẾT KẾ PBL2: NỀN VÀ MĨNG 1.Sơ đồ mặt cơng trình Hình 1: Sơ đồ mặt cơng trình 2.Số liệu kích thước cột 40×55 cm 400 550 3.Số liệu tải trọng: Bảng 1: Tải trọng tác dụng (móng nơng) Cột biên M(Tm) Q(T) Cột M(Tm) Q(T) No 17 N(T) Tổ hợp 92.6 2.2 2.2 95.7 2.5 2.3 Tổ hợp bổ sung 108.0 2.6 2.6 125.0 3.3 2.8 N(T) Bảng 2: Tải tác dụng (móng cọc) Cột biên M(Tm) Q(T) Cột M(Tm) Q(T) No 22 N(T) Tổ hợp 215.5 6.5 3.9 224.9 6.1 6.3 Tổ hợp bổ sung 268.0 7.9 4.6 276.5 9.6 7.6 N(T) 4.Số liệu tiêu lý lớp đất: Bảng 3: Các tiêu lý lớp đất No Tỷ trọn Lớp đất g  29 Sét, h=3m Cát hạt vừa, h=3m Á cát, h=4m Dung trọng γ (g/c m3) Độ ẩm tự nhiên W% Giới hạn nhão Wnh% Giới hạn dẻo Wd% Góc nội ma sát (độ) Lực dính đơn vị C (kG/cm2) Trị số SPT N30 2,7 1,84 28 42 21,5 0,30 2,67 1,89 20,3 - - 30 0,05 2,65 1,90 23.7 27,2 20 23 0,20 11 5.Số liệu kết thí nghiệm nén lún lớp đất : Bảng 4: Các số liệu kết thí nghiệm nén lún lớp đất Hệ số rỗng cho cấp áp lực Pi (kG/cm2) No 29 13 Lớp đất Sét, h=3m Cát hạt vừa, h=3m Á cát, h=4m P0 = (kG/cm2) P1 =1 (kG/cm2) P2 = (kG/cm2) P3 = (kG/cm2) P4 = (kG/cm2) e0 e1 e2 e3 e4 0,878 0,815 0,778 0,752 0,740 0,699 0,665 0,640 0,627 0,618 0,725 0,675 0,655 0,638 0,627 CHƯƠNG I: ĐÁNH GIÁ SỐ LIỆU KHẢO SÁT ĐỊA KỸ THUẬT VÀ ĐỀ XUẤT PHƯƠNG ÁN THIẾT KẾ 1.1 Đánh giá trạng thái lớp đất 1.1.1 Lớp 1: Sét, chiều dày 3m Độ sệt: B = W −W d 28−21,15 = =0,32 W nh−W d 42−21,15 Ta có: 0,25 ≤ B=0,32 ≤ 0,5 Theo TCVN 9362-2012: Lớp lớp sét trạng thái dẻo cứng Độ bão hoà nước: G= 0,01.W Δ 0,01.28.2,7 =0,86 = e0 0,878 Ta có: 0,8¿ G =0,86 ≤ Theo TCVN 9362-2012: Lớp lớp sét trạng thái bão hoà nước Kết luận: Lớp lớp sét trạng thái dẻo , bão hoà nước 1.1.2 Lớp 2: Cát hạt vừa, chiều dày 3m Hệ số rỗng tự nhiên: e0=0,699 Ta có: 0,55 ≤ 0,699 ≤ 0,7 Theo TCVN 9362-2012: Lớp lớp cát vừa trạng thái chặt vừa Độ bão hoà nước: 0,01.W Δ 0,01.20,3.2,67 =0,77 e0 0,699 G= = Ta có: 0,5 < 0,77 ≤ 0,8 Theo TCVN 93622012: Lớp lớp cát hạt vừa trạng thái ẩm Kết luận: Lớp cát hạt vừa trạng thái rời, ẩm 1.1.3 Lớp 3: Á cát_chiều dày 4m Độ sệt: B = W −W d 23,7−20 = =0,51 W nh−W d 27,2−20 Ta có: ≤ B=0,51 ≤ Theo TCVN 9362-2012: Lớp lớp cát trạng thái dẻo Độ bão hoà nước: G= 0,01.W Δ 0,01.23,7 2,65 =0,86 = e0 0,725 Ta có: 0,8 < G=0,86 ≤ Theo TCVN 9362-2012: Lớp lớp cát trạng thái bão hoà nước Kết luận: Lớp lớp cát trạng thái dẻo mềm, bão hoà nước có tính nén lún vừa 1.1.4 Bảng tính hệ số nén lún cho lớp đất Công thức tính hệ số nén lún: a i ,i+1= e i−ei+ Pi+1 −Pi Bảng 1.1: Bảng tính hệ số nén lún Lớp đất Hệ số né lún (cm2/Kg) a1-2 a1-2 a1-2 a1-2 0.063 0.037 0.026 0.012 0.034 0.025 0.013 0.09 0.050 0.020 0.017 0.011 1.2 Vẽ mặt cắt địa chất cho đất đề Lớp 1: Sét, dày 3m;  =2,7; =1,84(g/cm3);W=28%; Wnh = 42%; Wd = 21.5%;  = 16o; c = 0,3 (kG/cm2) Lớp 2: Cát hạt vừa, dày 3m;  =2,67;  =1,89(g/cm3); W = 200.3%;  = 30o; c = 0,05 (kG/cm2) Lớp 3: Á Cát; dày 4m;  =2.65;  =1.9(g/ cm3 ); W = 23.7%;  = 23o;c0.2=(kG/cm2) Hình 1.1: Mặt cắt địa chất 1.3 Vẽ biểu đồ đường cong nén lún lớp đất 0.9 0.85 Hệ số rỗng ei 0.8 0.75 0.7 Lớp Lớp Lớp 0.65 0.6 0.55 0.5 0.5 1.5 2.5 Cấp áp lực Pi (kG/cm2) 3.5 Hình 1.2 Biểu đồ đường cong nén lún 1.4 Nhận xét, đánh giá tính xây dựng đất -Ta thấy lớp đất không gồm lớp đất yếu như: bùn, than bùn, cát ch ảy, đ ất bùn, đất sét yếu,… -Tính chất đất: hệ số rỗng e0 4 0,752 Vậy tất cọc chịu nén thõa mãn điều kiện cường độ tải trọng thẳng đứng tác dụng đáy đài cọc 3.2.6 Kiểm tra tải trọng ngang tác dụng lên cọc Móng cọc đài thấp chịu tải trọng ngang phải thõa mãn điều kiện sau H o ≤ [ H ng ] Trong đó: H o – L ự c ngang tác d ụng lên m ỗi c ọc, gi ả thi ết t ải tr ọng ngang phân b ố đ ều lên t ấ t c ả c ọc móng ∑H= H 0= n Với Qtt + n M h tt 4,6+ = 7,9 1,5 =1,64 T ∑ H −¿Tổng lực ngang tác d ụng lên móng c ọc c đài [ H ng ] = – Sức chịu tải cho phép cọc H 0=1,64 < [ H ng ] =8 T Vậy cọc móng đảm bảo khả chịu tải trọng ngang 3.2.7 Kiểm tra c ường đ ộ đ ất n ền t ại m ặt ph ẳng mũi c ọc: Dùng tải trọng tiêu chuẩn, tổ hợp để tính toán kiểm tra + Điều kiện kiểm tra áo lực đất mặt phẳng mũi cọc sau: σ tctb ≤σ qư tc tc qư σ max ≤ 1,2 R tc { + Khi kiểm tra móng, coi móng khối quy ước gồm đài cọc, cọc đất xung quanh cọc Ta có: α = φ tb Với: α −¿Góc mở móng khối quy ước φ tb −¿Góc ma sát trung bình lớp đất mà cọc xuyên qua φ tb = 16.1,5+30.3+23.4 =24,24 1,5+3+ ¿> α= 24,24=6,059 ° Cạnh móng khối quy ước: Aqư =B qư = A+2 Ltt tan 6,059° =1,7+2.8,5 tan 6,059 °=3,5 m Diên tích móng khối quy ước là: F qư = Aqư B qư =3,5.3,5=12,25 m2 Chiều sâu chơn móng khối quy ước là: H=h+htt =1,5+ 1,5+3+4,5=10 m Hình 3.10 Sơ đồ móng quy ước Xác định Rqư tc : qư Rtc = m1 m2 ' ( A Bqư γ+ B H γ + D c ) k tc Trong đó: m1= 1,2 – Lớp đât đặt móng lớp sét bão hòa nước, độ sệt B≤0,5 m2 = 1– Do đặt đất sét ktc = – Hệ số tin cậy tiêu lý xác định từ thí nghiệm trực tiếp với đất Với A, B, D hệ số phụ thuộc vào góc nội suy mà sát củ lớp đất đặt mũi Mũi cọc đặt lớp đất thứ có 𝜑 = 23°, tra bảng PL2.2 giáo trình Nền & Móng ta có giá trị: A=0,66 B=7,31 D=6,245 c – Lực kết dính đơn vị, c = 0,2 T/m2 lớp đất thứ γ−¿Là dung trọng đất mũi cọc γ (∆ 3−1) 1.(2,65−1) γ= = =0,96 KN /m 1+e 03 1+ 0,725 γ '−¿Là dung trọng trung bình đất từ đáy móng khối quy ước trở lên mặt đất tự nhiên ' γ= Suy ra: Rqư tc = 1,84.3+0,983.3+0,957.4 =1,23T /m 10 1,2.1 ¿0,96 + 7,31.10.1,23 + 6,245.0,2) = 112,06 T/m2 Xác định trọng lượng móng khối quy ước Ta có: Gqư =G1 +G2 +G3 Trong đó: 𝐺1 – Trọng lượng lớp đất đắp lên đài G1=γ tb h F qư =2,2.1,5 12,25=40,425T G2−¿ Trọng lượng cọc G2=4 F cọc Lcọc γ bê tông=4.3,14 ( 0,22−0,132 ) 8,5 2,5=6,16 T G 3−¿ Trọng lượng đất từ đáy đài đến mũi cọc G3=F qư ( γ 1,5+γ đn 3+ γ đn ) =12,25 ( 1,84.1,5+0,983.3+ 0,957.4 )=116,83 T Suy ra: Gqư =40,425+6,16+116,83=163,42 T ∑ N tcđqư −¿ ¿ Tổng tải trọng thẳng đứng tác dụng đáy móng khối quy ước ∑ N tcđqư =N tc0 +Gqư =179,58+ 163,42=343 T Độ lệch tâm tải trọng quy ước là: tc e qư = tc M +Q H ∑N tc đqư = A qư 3,5 5,41+3,25.10 =0,11 < = =0,583 343 6 Suy ra, tải trọng tác dụng có độ lệch tâm bé Khi đó, giá trị σ tcmax , σ tcmin , σ tctbđược xác định sau σ tc tc max /min tc N đqư ∑ = F qư ( 1+ e qư 343 6.0,11 = 1± A qư 12,25 3,5 ) ( ) σ =33,28 T /m => max tc σ =22,72 T /m { 2 tc tc tc => σ tb = ( σ max +σ ) = ( 33,28+ 22,72 )=28 T /m Kiểm tra điều kiện bền: σ tctb =28 T /m2 ≤ R qư tc =112,06 T / m T tc qư σ max =33,28 ≤ 1,2 R tc =1,2.112,06=134,47 T /m m { Vậy cường độ đáy thỏa mãn yêu cầu 3.2.8 Tính tốn độ lún móng cọc Điều kiện tính tốn kiểm tra sau: S ≤ [ S gh ] =8 cm Trong đó: S – Độ lún đất (cm) [ S gh ] - Độ lúm giới hạn cho phép (cm) Theo TCVN-9362:2012, chọn [ S gh ]=8 cm cho cơng trình khung bê tơng cốt thép có tường chèn e) Chia chiều sâu vùng chịu nén đáy móng thành lớp phân tố 𝒉𝒊 Theo qui phạm: 0,2 B qư ≤ hi ≤0,4 Bqư ¿> 0,2.3,5≤ hi ≤0,4.3,5 ¿> 0,7 ≤hi ≤ 1,4 Để thuận tiện cho việc tính tốn ta chọn hi =1m f) Tính ứng suất trọng lượng thân gây ra: Lớp đất 1: Nằm mực nước ngầm có γ=γ =1,84 T /m3 Lớp đất 2: Nằm mực nước ngầm có γ đn 2=0,983 T /m3 Lớp đất 3: Nằm mực nước ngầm có 0,97 γ đn3 =0,93 T /m3 Phần nằm mực nước ngầm: n σ btzi =σ btz −1 + ∑ γ i h i i i=1 Tại đáy đài móng (z = 0) bt σ z=0 =γ H=1,84.1,5=2,76 T / m Tại độ sâu 1,5 m kể từ đáy đài móng (z = 1,5 m) tức mực nước ngầm bt bt σ z=1,5 =σ z=0 +γ z=2,76+ 1,84.1,5=5,52 T / m Phần nằm mực nước ngầm: n σ btzi =σ btz −1 + ∑ γ đni hi i i=1 Tại độ sâu m kể từ đáy đài móng (z = m) tức đáy lớp đất 2: bt bt σ z=4,5 =σ z=1,5 + γ đn 3=5,52+0,983.3=8,469T / m Tại độ sâu m kể từ đáy đài móng (z = m) tức đáy móng khối qui ước: bt bt σ z=10=σ z =4 +γ đn 4=8,469+ 0,93.4=12,189 T /m g) Xác định áp lực gây lún: d ' σ gl =σ tb−γ h=25,045−1,23.10=12,745 T /m h) Tính vẽ biểu đồ ứng suất gây lún biểu đồ ứng suất thân Ứng suất gây lún điểm trục thẳng đứng qua tâm móng xác định theo công thức sau: gl σ z =K i σ gl i Trong đó: K hệ số phụ thuộc vào tỉ số a/b 𝑧𝑖/𝑏; K tra theo bảng Bảng 3.7 Tổng hợp kết tính Điểm tính z i (m) Aqư /Bqư z i /B qư K0 σ btz (𝑇/𝑚2) gl σ z (𝑇/𝑚2) i i 3 1 1 0,53 1,05 1,58 0,922 0,692 0,476 12,745 11,725 8,820 6,066 12,189 13,119 14,049 14,979 5 1 2,11 2,63 0,328 0,235 4,180 2,995 15,909 16,839 Dựa kết bảng trên, ta nhận thấy trục qua tâm móng, ứng suất gây lún độ sâu m kể từ đáy móng qui ước có giá trị là: bt σ z =2,995 T / m < 0,2.σ z =0,2.16 893=3,379T /m i i Vậy phạm vi chịu lún chấm dứt độ sâu z = m kể từ đáy móng qui ước Hình 3.11 Biểu đồ phân bố ứng suất đáy móng qui ước Độ lún ổn định đất đáy móng tính phạm vi chịu lún, xác định theo công thức sau: n S=∑ i=1 ei−ei +1 hi 1+ ei Trong đó: S – Độ lún cuối trọng tâm đáy móng e i e i+1−¿ Là hệ số rỗng đất ứng vớ P Pi+1 nội suy từ đường cong nén lún e-p P1 i = σ btzi−1 +σ btzi (σ glzi−1+ σ glzi ) P2 i=P1 i + Bảng 3.8 Tổng hợp kết tính lún Lớp hi (𝑐𝑚) Pi (𝑇/𝑚2) Pi+1 (𝑇/𝑚2) phân tố ei e i+1 Si (𝑐𝑚) 100 12,654 24,889 0,633 0,601 1.96 100 13.584 23,857 0,631 0,604 1,67 100 14,514 21.957 0,629 0,607 1.35 100 15,444 20,567 0,626 0,609 1.05 100 16,374 19,962 0,622 0,612 0,62 s=∑ s i=6,65< [ S gh ]=8 cm Vậy móng thõa mãn điều kiện biến dạng vè độ lún 3.2.9 Tính tốn đài cọc 3.2.9.1 Tính tốn chiều cao đài cọc Kiểm tra chọc thủng Với đài cọc làm bê tông cốt thép, cần tính tốn điều kiện chọc thủng Tính toán chọc thủng:  Theo phương cạnh a: Điều kiện tính tốn: Khi a ≤ ac +2 h0 a ≥ ac +2 h0 thì Pnp ≤ ( ac + a ) h0 k R k Pnp ≤ ( ac + h0 ) h0 k Rk tt No tt tt Mo 1800 350 950 800 Qo c c a a 550 1800 Hình 3.12 Sơ đồ tính tốn chọc thủng Trong đó: a – Cạnh đáy đài song song với a c a c −¿ Cạnh dài tiết diện cột song song với mép lăng thể chọc thủng Pnp −¿ Tổng nội lực đỉnh cọc nằm mép đài mép lăng thể chọc thủng h0 −¿ Chiều cao làm việc đài k −¿ Hệ số nghiêng mặt phẳng phá hoại, phụ thuộc vào tỉ số c/h0 , tra theo bảng c−¿ Khoảng cánh từ mép cột đến mép hang cọc xét Rk −¿ Sức chịu kéo tính tốn bê tông làm dài cọc Gỉa thiết h0 =0,8 m a< ac +2 h0=¿ 1,8< 0,55+ 2.0,8=2,15 c=0,5 ( 2.0,40,55 ) =0,125=¿ c 0,125 = =0,156 h0 0,8 Tra bảng ta có k = 1,078 max max Pnp =P0 + P0 =138,3T ( a c + a ) h0 k R k =( 0,55+1,8 ) 0,8 1,078.140=283,76 T > P np Vậy chiều cao làm việc h o= 0,8 m đảm bảo cho đài không bị chọc thủng theo phương cạnh dài cột  Theo phương cạnh b: Điều kiện tính tốn Khi b ≤ bc +2 h0 b ≥ bc +2 h0 Pnp ≤ ( b +b ) h k R k Pnp ≤ ( b c + h0 ) h0 k Rk b – Cạnh đáy đài song song với b c b c −¿ Cạnh dài tiết diện cột song song với mép lăng thể chọc thủng Pnp −¿ Tổng nội lực đỉnh cọc nằm mép đài mép lăng thể chọc thủng h0 −¿ Chiều cao làm việc đài k −¿ Hệ số nghiêng mặt phẳng phá hoại, phụ thuộc vào tỉ số c/h0 , tra theo bảng c−¿ Khoảng cánh từ mép cột đến mép hang cọc xét Rk −¿ Sức chịu kéo tính tốn bê tơng làm dài cọc Gỉa thiết h0 =0,9 m 2 M I− I =( P2 + P3 ) r 1=( 75,3+75,3 ) 0,325=48,95Tm M II−II =( P3 + P4 ) r =( 75,3+63 ) 0,425=58,78 Tm Tính tốn bố trí cơt thép cho đài móng Diện tích cơt thép chịu lực theo tiết diện I-I: I− I I −I Fa = M 48,95 = =2428 mm 0,9 h0 R s 0,9.0,8 280 2800 I Chọn 10∅ 18 có F a=2545 mm2 > F I− a =2428 mm Khoảng cách đặt thép: a= 1800−2.35 =192,2 mm chọn a = 190 mm Diện tích cơt thép chịu lực theo tiết diện I-I: II −II Fa II−II = M 58,78 = =2916 mm 0,9 h0 R s 0,9.0,8.280 10 II =2916 mm Chọn 8∅ 22có F a=3041 mm2 > F II− a Khoảng cách đặt thép: a= 1800−2.35 =247,14 mm 3.2.10 Kiểm tra cọc vận chuyển, cẩu lắp treo giá búa Kiểm tra cọc trình vận chuyển cẩu lắp Để đảm bảo điều kiện chịu lực tốt vận chuyển cọc, vị trí móc cẩu cần bố trí cho mơmen dương lớn trị số mômen âm lớn Cọc chịu tải trọng động trình vận chuyển, cẩu lắp nên chọn hệ số an toàn n = Vì vị trí móc cẩu cần bố trí cho mômen dương lớn trị số mômen âm lớn nhất, đó: Khoảng cách từ đầu cọc đến vị trí móc cẩu gần 0,207𝐿 với 𝐿 chiều dài cọc (không kể phần vát nhọn mũi cọc) Lc Trị số mômen lớn cọc vị trí móc cẩu: M a=0,021.q L2 Tm Xác định khoảng cách từ đầu cọc đến vị trí móc cẩu: a=0,207 L=0,207.9,1=1,88 m Xác định tải trọng thân cọc: 2 q=F c γ bt =3,14 ( 0,25 −0,17 ) 2,5=0,264 Tm Xác định trị số moomen lớn cọc vị trí móc cẩu: 2 M a=0,021.q L =0,021.0,264 9,1 =0,5Tm Chọn lớp bê tông bảo vệ c = 25 mm Chiều cao làm việc tiết diện ngang cọc h c =0,5−c=0,475 m Diện tích cốt thép chịu lực cần thiết theo tiết diện ngang cọc Ma n 0,5.2 =0,835 cm 0.9 h R s 0,9.0,475 280 10 Diện tích cốt thép bố trí vùng chịu kéo ứng với 2∅10 vc Fa = c = F a=1,57 cm2 > F vc a =0,835 cm Vậy cọc đảm bảo điều kiện vận chuyển cẩu lắp Kiểm tra cọc trình cẩu lên giá búa Vì cọc có chiều dài Lc=9,3 m > m cần bố trí thêm móc cẩu thứ dùng treo cọc lên giá búa để thi cơng đóng cọc Cọc chịu tải trọng động trình vận chuyển, cẩu lắp nên chọn hệ số an toàn n = Vì vị trí móc cần cẩu bố trí cho moomem dương lớn trị số moomem âm lớn nhất, đó: Khoảng cách từ đầu cọc đến vị trí móc cẩu gần 0,294𝐿 với 𝐿 chiều dài cọc (không kể phần vát nhọn mũi cọc); L = 9,3 – 0,2 = 9,1 (m) Trị số mơmen lớn cọc vị trí móc cẩu: Ma = 0,042.q.L2 Tm Xác định khoảng cách từ đầu cọc đến vị trí móc cẩu: a=0,294.9,35=2,7342m Xác định tải trọng thân cọc: 2 q=F c γ bt=3,14 ( 0,25 −0,17 ) 2,5=0,264 Tm Xác định trị số moomem lớn cọc vị tri móc cẩu: 2 M a=0,042.q L =0,042.0,264 9,1 =0,92Tm Chọn lớp bê tông bảo vệ c = 25 mm Chiều cao làm việc tiết diện ngang cọc h0c =0,5−c=0,475 m Diện tích cốt thép chịu lực cần thiết theo tiết diện ngang cọc Ma.n 0,92.2 =1,54 cm 0.9 h R s 0,9.0,475 280 10 Diện tích cốt thép bố trí vùng chịu kéo ứng với 2∅10 vc Fa = c = vc F a=1,57 cm > F a =1,54 cm Vậy cọc đảm bảo điều kiện vận chuyển cẩu lắp Lưu ý: Khi đóng hạ cọc, đầu cọc chịu ứng suất cục nên cần bố trí lưới thép gia cường đầu cọc để chịu ứng suất cục 540 2? 14 4? 18 550 300 ? a200 ±0.00 10? 22 a=190 L=1730 8? 22 a=250 L=1730 -1.00 100 150 700 1000 8? 22 a=250 L=1730 300 100 1200 1800 2000 100 10? 22 a=190 L=1730 300 1200 1800 2000 300 100 Bê tơng lót móng dá 4x6 m100 300 100 ... tình hình địa chất đất n? ? ?n, …ta nh? ?n thấy giải t? ?n thiết kế móng cơng trình theo hai phương ? ?n sau: Phương ? ?n I: Thiết kế móng n? ?ng cho móng cột cột bi? ?n Phương ? ?n II: Thiết kế móng cọc cho móng. .. 2 Do σ dmin > n? ?n biểu đồ ph? ?n bố đáy móng có dạng hình thang Vậy ta khơng c? ?n kiểm tra ? ?n định lật móng Hình 2.2 Kiểm tra độ ? ?n định lật móng 2.1.6.3 Kiểm tra ? ?n định trượt ngang Công thức kiểm... Thỏa m? ?n điều ki? ?n ∑ N ttd f n0 ≥ n T ttd Vậy móng thỏa m? ?n điều ki? ?n ? ?n định trượt ngang Hình 2.8 Kiểm tra ? ?n định trượt ngang 2.2.7.Tính chiều cao móng: Móng làm vật liệu BTCT n? ?n chiều